Analisis Kolom Langsing Beton Mutu Tinggi Terkekang terhadap Beban Aksial Tekan Eksentris. Bambang Budiono 1)

Transkripsi

1 Budiono Vol. 1 No. 4 Oktober 3 urnal TEKNIK SIPIL Analii Kolom Langing Beton Mutu Tinggi Terkekang terhadap Beban Akial Tekan Ekentri Bambang Budiono 1) Abtrak Studi ini bertujuan untuk mengetahui perilaku mekanik dari kolom langing beton mutu tinggi terkekang yaitu beban kriti, lendutan di tengah kolom, daktilita perpindahan, erta aktor pembearan momen. Untuk menentukan aktor-aktor di ata maka dilakukan proe analii yang dikenal dengan analii P- atau analii orde kedua dengan memperhitungkan eek tabilita kolom. Analii menggunakan penampang kolom langing beton bertulang mutu tinggi terkekang dengan metoda numerik. Kolom langing dibebani oleh kombinai beban akial tekan dan momen lentur. Variabel yang digunakan adalah nilai kelangingan kolom, nilai kekangan tulangan tranveral, nilai ekentriita beban dan lua tulangan longitudinal. Mekanime keruntuhan kolom dibatai pada nilai kelangingan yang menghailkan keruntuhan pada material bukan pada keruntuhan geometri. Nilai aktor pembearan momen dari hail tudi ini dibandingkan dengan perhitungan menurut tandar Indoneia SKSNI 91. Hail analii pada tudi ini menunjukkan bahwa variabel yang digunakan, keuali kekangan, berpengaruh terhadap perilaku kolom langing, edangkan peraturan SKSNI 91 pada umumnya menghailkan nilai aktor pembearan momen yang konervati untuk kolom langing beton mutu tinggi. Kata-kata kuni: Kolom langing, nilai kelangingan, beton mutu tinggi terkekang, beban kriti, mekanime keruntuhan, lendutan, daktilita perpindahan, aktor pembearan momen. Abtrat The objetive o the tudy i to invetigate the mehanial behavior o lender lumn o reinored nined high trength nrete namely ritial load, middle lumn deletion, diplaement dutility and the moment magniiation ator. To determine the ator mentioned above the analyi o the lender lumn are arried out uing P- analyi known a end order analyi where the tability eet o the lumn i taken into aunt. Setional analyi o the reinored nined high trength nrete lumn i implemented uing numerial method. The lender lumn i ubjeted to the mbination o axial and lexural load. Variable ued are lenderne ratio, ninement ator o tranvere reinorement, load eentriity, and area o the longitudinal reinorement. Failure mehanim o the lender lumn i ntraint only at the material ailure not the ailure due to geometry. The value o the moment magniiation ator analyzed in the tudy i mpared to the ormula mplying with the Indoneian Building Code o SKSNI-91. The reult o the analyi how that the variable ued exept the ninement ator inluene the behavior o the lender lumn while value o the moment magniiation ator o the Indoneian Building Code o SKSNI-91 in general reult in nervative igure or the lender lumn o the reinored nined high trength nrete. Keyword: Slender lumn, lenderne ratio, nined high trength nrete, ritial load, ailure mehanim, deletion, diplaement dutility, moment magniiation ator. 1. Pendahuluan Seiring perkembangan ilmu pengetahuan dan teknologi pada aat ini, beton mutu tinggi untuk pembangunan kontruki beton lebih mudah didapat. Teknologi beton dalam prakteknya telah menjangkau pada era beton mutu tinggi. Dengan berkembangnya teknologi beton mutu tinggi dengan endirinya akan emakin membuka peluang untuk mendapatkan komponen truktur yang dapat berungi lebih eiien 1) Sta Pengajar Departemen Teknik Sipil, FTSP, ITB Catatan : Uulan makalah dikirimkan pada 9 Deember 3 dan dinilai oleh peer reviewer pada tanggal 7 Januari 4 8 Januari 4. Revii penulian dilakukan antara tanggal 8 Januari 4 hingga 3 Januari 4. Vol. 1 No. 4 Oktober 3 145

2 Analii Kolom Langing Beton Mutu Tinggi Terkekang terhadap Beban Akial Tekan Ekentri dan optimal khuunya komponen beton. Peningkatan mutu beton untuk truktur beton mutu tinggi akan bernilai ekonomi karena dimeni penampang beton terutama kolom ebagai komponen truktur tekan, menjadi lebih keil yang berakibat kolom menjadi langing Eek yang ditimbulkan adalah pengaruh tekuk pada kolom langing yang haru diperhatikan dalam perenanaan. Hal ini menjadi maalah karena peraturan dan tudi tentang beton mutu tinggi khuunya mengenai kolom langing maih angat kurang [Santoo, ; Hadi,]. Penggunaan beton mutu tinggi dapat mengakibatkan biaya yang dikeluarkan lebih rendah daripada menggunakan beton mutu normal berhubung dimeni penampang dapat diperkeil. Peningkatan kebutuhan dan penggunaan material beton mutu tinggi, haru diimbangi dengan peningkatan pengetahuan mengenai perilaku truktural dan mekanik material terebut. Peroalan ini membawa beton mutu tinggi pada akhirakhir ini menjadi perhatian dan penelitian dari para rekayaawan teknik ipil. Deinii beton mutu tinggi mengau pada ACI 363R- 9, yang menetapkan kuat tekan beton di ata 41 MPa ebagai beton mutu tinggi.. Tujuan Penelitian Tujuan yang ingin diapai dari tulian ini adalah memprediki eara teoriti perilaku truktural dari kolom langing beton mutu tinggi terkekang terhadap beban akial tekan dengan ekentriita tertentu. Variabel yang ditinjau adalah raio tulangan longitudinal, kelangingan, bear ekentriita beban luar, lendutan, daktilita, dan pembearan momen yang terjadi pada kolom langing akibat beban akial tekan ekentri. Hubungan antara beban dan daktilita didapatkan dari hubungan P- dari kolom langing yang dibebani beban akial ekentri. Sedangkan aktor pembearan momen didapatkan dari perbandingan bear momen pada kolom langing terhadap momen pada kolom pendek pada keadaan beban akial bata kolom langing. Nilai ini dibandingkan dengan aktor pembearan momen dari perhitungan orde atu, eperti yang diyaratkan oleh peraturan Indoneia SKSNI Metode Penelitian Penelitian di ata dilakukan dengan analii dengan meggunakan bantuan program komputer. Dengan memaukkan variabel-variabel kolom langing dan rumu-rumu beton mutu tinggi terkekang maupun tidak terkekang maka akan didapatkan hail hubungan P-. Hail program ebelum digunakan untuk analii, terlebih dahulu diveriikai dengan hail tudi Llyod dan Rangan, tahun Perilaku kolom langing dianalii berdaarkan hubungan antar variabel termauk aktor pembearan momen. Faktor pembearan momen ini dari hail analii dibandingkan dengan perhitungan berdaarkan SKSNI-91 yang digunakan untuk beton normal. 4. Kolom Langing Kolom langing adalah kolom dengan tipe kelangingan yang relati tinggi yang mengakibatkan penambahan momen ekunder dan berakhir pada alah atu bentuk keruntuhan kolom yaitu keruntuhan material atau keruntuhan akibat tekuk yang diebut keruntuhan geometri. Gambar 1 menunjukkan 3 tipe keruntuhan kolom yaitu keruntuhan material baik untuk kolom pendek maupun kolom langing dan keruntuhan geometri untuk kolom langing [Park and Paulay,1975]. Kolom langing yang menahan kombinai beban akial dengan lentur atau beban akial ekentri, akan mendapat momen lentur tambahan (momen ekunder) akibat eek P- dan mengakibatkan kolom mengalami deormai ke arah lateral (Lihat Gambar ). Momen ekunder mengakibatkan kapaita gaya normal mengeil dibanding dengan kolom pendek dengan penampang yang ama. Perbedaan kolom pendek dan kolom langing ditentukan oleh nilai raio kelangingannya (λ) yang dideiniikan bb: kl λ = u (1) r dimana: - k = aktor panjang eekti kolom - l u = panjang komponen kolom yang tidak ditopang - r = jari-jari girai,.3h untuk penampang peregi. Gaya Akial Pe Pe P 1 P Kolom pendek, keruntuhan material Kolom langing, keruntuhan material Kolom langing, keruntuhan tabilita Momen M Gambar 1. Diagram interaki kekuatan kolom dengan tipe keruntuhan yang berbeda 146 Jurnal Teknik Sipil

3 Budiono P P Daktilita pada model kekangan ini dihitung dengan aumi bahwa deormai makimum terapai di at tegangan beton K ε e = ε terkekang turun ebear 15% (,85 ) (1) pada kurva paa punak (deending branh). Daktilita beton terkekang dipengaruhi oleh bearnya kee Gambar. Kolom langing dengan beban akial ekentri Untuk kolom dengan pengaku lateral λ kolom langing diperhitungkan [SKSNI, 1991]: M1 λ > 34-1 ( ) () M dimana : M 1 dan M = momen-momen ujung teraktor pada kolom yang poiinya berlawanan dan M >M 1. Untuk kolom langing tanpa pengaku lateral: λ > (3) Dalam tulian ini elemen kolom dianggap tanpa pengaku lateral. Hubungan kontituti antara beton mutu tinggi dan beton mutu normal dapat dilihat pada Gambar 3. Beton mutu tinggi dibawah beban tekan murni mempunyai kelebihan pada kekuatan dan kekakuan tetapi lebih geta dibandingkan dengan beton mutu normal. 5. Peramaan Kontituti Beton Mutu Tinggi Peramaan kontituti beton mutu tinggi tanpa kekangan (digunakan untuk menghitung tegangan pada elimut beton) menggunakan peramaan Thoreneldt [ Santoo, ] ebagai berikut: ' = k 3 ε. ε ' n n ε 1 + ε ' ' = MPa (Hoghneted) ' = 4 MPa (Hoghneted) ' = 6 MPa (Popovi) ' = 8 MPa (Popovi) ε Gambar 3. Kurva tegangan-regangan beton untuk berbagai nilai nk (4) dimana: ' k3 = o ' n = ε k = 1 untuk 1 ε' ' untuk ε k =, ' 6 ε ' ' o n ε = E n 1 = tegangan makimum beton tidak terkekang. Sedangkan pada beton mutu tinggi terkekang (untuk menghitung tegangan pada inti beton) kurva tegangan regangan ebelum repon punak adalah menggunakan model Popovi [Antoniu, ] yaitu: ε ' r ε' dimana E = r = (5) r ε ' r + ε' 1 E = ε' tegangan makimum beton terkekang Modulu elatiita beton mutu tinggi: E = 3 3 ' + 69 (Mpa) (6) Sedangkan hubungan kontituti etelah repon punak diaumikan linier:,15 ' = ' ε ε' (7) ε ε' ( ) ( ) 85 Peningkatan kekuatan.9 beton mutu tinggi ' K = = 1 + 3,7 terkekang: ' ' (8) Hail regrei untuk peningkatan beton mutu tinggi terkekang yang ε' = ε' { 1,94( K 1) + 1} (9) merupakan ungi dari K dan regangan beton tanpa kekangan adalah ebagai berikut: Vol. 1 No. 4 Oktober 3 147

4 Analii Kolom Langing Beton Mutu Tinggi Terkekang terhadap Beban Akial Tekan Ekentri E d =,4 ln. ρ ' + y (11) Tegangan lateral eekti menurut Mender [Antoniu, ] adalah: p = (1) d dimana: = pai tulangan lateral d = lebar penampang inti kolom A p = lua penampang tulangan kekangan lateral Ρ = raio volume kekangan lateral Untuk raio volume (volumetri ratio) minimum (kurang dari 1,%) pada tulangan tranveral, kekangan pada beton mutu tinggi tidak banyak berpengaruh pada hubungan kontitutinya. Hal ini diebabkan oleh nilai Poion raio beton mutu tinggi lebih rendah dibandingkan beton normal. 6. Baja Tulangan Untuk keperluan tudi ini hubungan tegangan regangan baja tulangan euai dengan Gambar 4 di bawah. 7. Analii P- Analii P- dapat diilutraikan eperti Gambar 5 di amping. Pada kolom langing, umbu vertikal kolom pada kondii awal memiliki ekentriita yang menimbulkan momen ujung awal M=Pe. Karena kolom langing maka gaya normal tekan P mengakibatkan perubahan geometri arah lateral, yang menghailkan momen ekunder ebear P. Momen lentur total pada kolom langing adalah M e =P(e+ ). y E A = ε untuk ε ε y y = y untuk ε y εy (13) ε (14) εh Regangan Gambar 4. Kurva hubungan v. ε baja tulangan ε Pu' Pu A B M M Pu.e Pu. Lintaan (path) antara M dan P pada Gambar 5 didapat dari analii penampang dengan prinip keeimbangan gaya luar dengan memperhitungan pengaruh momen ekunder akibat tekuk dan gaya dalam. Proe keeimbangan ini dilakukan dengan analii numerik ampai konvergen pada bata tolerani tertentu [Santoo et.al,, Hadi, 1]. Dalam analii ini tolerani diambil ebear, %. Proe analii orde kedua (P- ) terdiri dari: M Gambar 5. Lintaan gaya kolom langing pada diagram interaki a. Menghitung gaya dalam penampang. Pada regangan beton tertentu dan letak gari netral tertentu pada penampang kolom beton, maka dapat ditentukan bearnya momen dan gaya normal tekan dalam penampang yaitu momen M int dan gaya normal tekan P int. b. Menentukan bentuk peramaan lendutan kolom. Untuk penyerdehanaan perhitungan diaumikan dahulu bentuk tipe lendutan dari kolom langing. Pada penelitian ini pembahaan dibatai untuk kolom dengan kondii perletakan ujung-ujung berupa endi, ehingga bentuk awal lendutan dapat dianggap mengikuti bentuk gari inuoidal. Dari hail perhitungan M int pada langkah pertama elanjutnya dapat dihitung bearan M/EI untuk etiap bagian kolom epanjang tinggi. Kelengkungan (φ) dan lendutan (y) kolom dapat diperoleh dari hubungan ebagai berikut: d y = ϕ = dx M EI dan M y = dx (15) EI ehingga jika bentuk awal lendutan dinyatakan dalam bentuk hubungan: πx y( x) = ymax in (16) l e 148 Jurnal Teknik Sipil

5 Budiono dierenial dua kali menghailkan : π ϕ = y l πx in max e l e dari kelengkungan yang telah dihitung elanjutnya dapat dihitung bearnya lendutan makimum kolom y max mengikuti hubungan:. Keeimbangan Gaya Luar dan Gaya Dalam Keeimbangan vertikal menghailkan P int ama dengan gaya luar tekan N. Keeimbangan momen dalam dan momen luar termauk pengaruh tekuk dapat dihitung: Nilai ditentukan dari peramaan pada butir b terebut diata. Peramaan keeimbangan momen diata dieleaikan melalui proe iterai ampai dengan konvergen. Setelah konvergen dapat diplot graik hubungan P- kolom. Nilai makimum gaya normal P u = P kriti dapat diperoleh dari graik P- ini. 8. Veriikai Program (17) l = y max = ϕ e (18) π ( e + ) M int M e = N = (19) Veriikai dalam tulian ini dibandingkan dengan hail output program komputer dari Llyod dan Rangan, 1996, dengan = 58 MPa, dimeni B = 175 mm dan L = 175 mm, dengan tulangan φ1 mm, y = 43 MPa dan tulangan engkang φ4 mm, jarak engkang 6 mm dan mutu baja y =45 MPa, tebal elimut beton 15 mm, ekentriita awal 65 mm dalam arah L dengan panjang eekti kolom l u = 168 mm atau λ = 1.68/(.89.1) = 33. Dari hail analii pada Gambar 6, terlihat bahwa eara umum pada aat kurva naik hubungan antara beban dengan lendutan beriat elati dan enderung berimpit. Setelah terjadi beban kriti, hubungan P- menjadi ada edikit perbedaan antara hail analii dengan program yang dikembangkan oleh Llyod & Rangan. Hal ini dimungkinkan karena pada analii ini menggunakan pendekatan rumu beton terkekang edangkan pada program reereni menggunakan rumu beton tidak terkekang. Di amping itu hail veriikai program juga menunjukkan terdapat eliih keil nilai beban akial antara kondii terkekang dan tidak terkekang etelah paa punak, P u. Mekipun demikian program yang dikembangkan pada analii ini memberikan hail veriikai yang memuakan. P (k N) P (kn) deleki (mm) Gambar 6. Graik P- dengan e = 15 mm 9. Analii Hail Program Komputer program reereni Penampang kolom langing yang akan dianalii mempunyai data-data ebagai berikut: a. Data penampang lebar B = 175 mm tinggi L = 175 mm kelangingan λ = 1,33,5, dan 66 ver = 15 mm engkang = 6 mm, dengan raio volume 1,% (peryaratan minimum SKSNI-91). b. Data beton = 6 MPa. Data baja tulangan y = 4 MPa (tulangan longitudinal) y = 45 MPa (tulangan engkang) E = MPa 1. Analii 1.1 Perbedaan perilaku terkekang dan tak terkekang Dari Gambar 7 terlihat bahwa kekangan berpengaruh keil pada peningkatan kapaita kolom terebut baik dalam hal kapaita beban akial maupun lendutan yang terjadi ebelum mengalami keruntuhan. Hal ini diebabkan oleh raio volume dan nilai raio Poion yang keil. Vol. 1 No. 4 Oktober 3 149

6 Analii Kolom Langing Beton Mutu Tinggi Terkekang terhadap Beban Akial Tekan Ekentri P (KN) Terkekang Tak Terkekang P (KN) e/h =.1 e/h =. e/h =.3 e/h = Deleki (mm) Deleki (mm) Gambar 7. Perbandingan P- terkekang dan tak terkekang untuk λ =33, ρ g =1%, e/h =. 1.1 Analii P- Gambar 9. Perbandingan P- dengan e yang berbeda untuk ρ g =3% dan λ=33. Pengaruh raio Tul. Longitudinal (ρ g ) a. Pengaruh kelangingan (λ) Variabel kelangingan dibuat dengan memberikan nilai tinggi eekti kolom (l e ) yang berbeda. 1 9 rho = 1 % rho = 1.5 % rho = % rho = 3 % Dari Gambar 8 ata terlihat bahwa emakin bear panjang eekti kolom langing maka kapaita kekuatan akial kolom emakin menurun edangkan lendutan menjadi lebih bear untuk nilau P luar yang ama. P (KN) 6 3 b. Pengaruh ekentriita (e) Ekentriita merupakan parameter yang penting dalam menganalii perilaku truktural uatu kolom karena ekentriita akan menentukan bearnya momen ujung awal yang dipikul kolom terebut yang berkaitan erat dengan kapaita lentur kolom terebut. Dari Gambar 9 terlihat bahwa emakin bear nilai ekentriita maka kapaita beban akial emakin keil, namun lendutan akan bertambah bear. P (KN) Deleki (mm) λ = 33 λ = 5 λ = 66 Gambar 8. Hubungan P- dengan nilai λ yang bervariai untuk ρ g =1% dan e/h= Deleki (mm) Gambar 1. Perbandingan P- dengan nilai ρ yang bervariai untuk λ=33 dan e/h =. Dari Gambar 1 terlihat bahwa dengan menambah raio tulangan longitudinal akan memperbear kapaita beban akial dan akan mengurangi lendutan. 1.3 Analii diagram interaki a. Pengaruh kelangingan (λ) Untuk mengetahui pengaruh dari kelangingan kolom (λ) terhadap kemampuan kolom pada diagram interaki yaitu memvariaikan nilai kelangingan kolom. Dari Gambar 11 terlihat bahwa pada ekentriita tertentu, kapaita momen lentur dan beban akial pada kolom pendek (λ=1) paling bear. Peningkatan nilai kelangingan akan menurunkan kapaita momen lentur dan beban akial tekan dari kolom terebut. Hal itu menandakan bahwa adanya pengaruh P- yang mengakibatkan pertambahan momen. Pada kondii momen murni yaitu pada aat nilai P= kapaita lentur adalah ama untuk emua ting- 15 Jurnal Teknik Sipil

7 Budiono kat kelangingan. Begitu juga dengan kondii akial murni yaitu pada aat momen ama dengan nol kapaita beban akial relati ama untuk emua nilai kelangingan. b. Pengaruh ekentriita (e) Dari diagaram interaki bia dilihat bahwa ekentriita pada kolom langing berpengaruh terhadap kapaita akial tekan yaitu emakin bear ekentriita maka kapaita kolom terhadap beban akial tekan mengeil ampai menapai keadaan momen murni. Sedangkan momen yang dipikul kolom emakin bear dengan emakin meningkatnya ekentriita ampai menapai makimum pada titik keeimbangan, dan etelah itu nilai momen turun. Tipe keruntuhan diata titik keruntuhan eimbang (balane ailure) adalah keruntuhan tekan pada beton dan di bawahnya terjadi keruntuhan tarik pada baja.. Pengaruh raio tul. longitudinal (ρ g ) Untuk mengetahui pengaruh raio tulangan longitudinal (ρ g ) terhadap perilaku kekuatan penampang yang berkaitan dengan kapaita lentur dari kolom langing, maka dapat dilakukan perbandingan karakteritik diagram interaki dari penampang yang mempunyai harga ρ g yang berbeda dengan kelangingan kontan, eperti yang terlihat pada Gambar kelangingan = 33 kelangingan = 5 kelangingan = 6 Peningkatan raio tulangan longitudinal akan memberikan pengaruh berupa peningkatan kapaita momen lentur dan juga beban akial tekan. 1.4 Analii aktor pembearan momen (FPM) a. Pengaruh kelangingan (λ) Gambar 13 menunjukkan bahwa nilai FPM akan naik eiring dengan peningkatan nilai kelangingan, tetapi FPM akan turun dengan kenaikan nilai ekenriita b. Pengaruh raio tulangan longitudinal (ρ g ) Dari Gambar 14 dapat dilihat eara umum bahwa dengan naiknya nilai raio tulangan mengakibatkan menurunnya FPM. 1.5 Perbandingan hail analii dengan perhitungan SKSNI-91 (analii daktilita penampang) Pada SKSNI-91 aktor pembearan momen untuk kolom: Cm δ = Pu 1 φp.5. π EI P = ( kl u ) 1 FPM λ = 33 λ = 66 P P (kn) (kn 8 4 M F M (knm) Gambar 11. Diagram interaki kolom dengan nilai λ bervariai dengan ρ g = % e/h Gambar 13. Perbandingan nilai FPM dengan nilai λ yang berbeda untuk ρ g=1% P (kn) M (knm) rho=1% rho = 1.5% rho=% rho = 3% Gambar 1. Diagram interaki dengan nilai ρ g yang bervariai pada λ=33 MF FPM 1.5 % 1% % 3% 4% Raio Tulangan e/h=.1 e/h=. e/h=.3 e/h=.4 Gambar 14. Perbandingan nilai FPM dengan ρ g yang berbeda pada, λ =33 Vol. 1 No. 4 Oktober 3 151

8 Analii Kolom Langing Beton Mutu Tinggi Terkekang terhadap Beban Akial Tekan Ekentri dimana P u adalah beban akial tekan teraktor dan P adalah beban tekuk Euler, C m adalah aktor koreki dan diambil atu(konervati). EI dihitung bb: EI = EIg d.5(1 + β ) dimana, E = modulu elatiita beton, I g = momen ineria kotor terhadap gari berat penampang, β d = nilai banding momen beban mati teraktor terhadap momen total teraktor makimum. Perhitungan aktor pembearan momen berdaarkan SKSNI-91 untuk kolom yang edang dianalii dengan data berikut : l u = 168 mm, k = 1 (kedua ujung kolom danggap endi), = 6 MPa, b = 175 mm, h = 175 mm, β d =.5 Apabila dibandingkan dengan hail analii, maka FPM dari perhitungan SKSNI-91 lebih bear, yang berarti tandar perenanaan yang diberikan SKSNI-91 konervati untuk perenanaan truktur beton mutu tinggi. Gambar 15 memberikan ilutrai perbandingan antara hail perhitungan SKSNI-91 dan hail analii tudi dengan beton mutu tinggi. Daktilita yang dianalii adalah daktilita perpindahan (diplaement dutility) yaitu perbandingan antara perpindahan makimum (δ u ) dan perpindahan pada aat leleh (δ y ). Penentuan nilai δ u ditentukan pada aat beban menapai,8 P u paa punak P u, edangkan nilai δ y dihitung pada aat beban Pu berpotongan dengan gari luru yang melalui titik koordinat (,) dengan koordinat dengan beban,75 P u (Park and Paulay, 1975). Gambar 16 menunjukkan deinii dari daktilita terebut di ata. P Pu.8 Pu.75 Pu δ δy δu (deleki) deleki Gambar 16. Penentuan daktilita perpindahan kondii leleh dan kondii bata Dari Gambar 17 dan Tabel 1 terlihat bahwa daktilita kondii terkekang edikit lebih bear dibandingkan dengan kondii tidak terkekang. Hal ini euai dengan ungi pengekangan bahwa kekangan pada kolom akan membuat kolom terebut lebih daktail, mekipun hail pengekangan tidak igniikan untuk beton mutu tinggi, dengan raio volume keil (1,%). Tabel 1. Perhitungan daktilita kolom langing λ =66 kondii terkekang dan tak terkekang ρ g 1.% 1.5%.% 3.% e/h Daktilita Pu Terkekang TakTerkekang Terkekang a. Eek pengekangan terhadap daktilita P FPM MF peraturan ode D aktilita Terkekang Tak Terkekang MF FPM analii Gambar 15. Perbandingan FPM hail analii dengan perhitungan SKSNI-91 λ=33, ρ g =1% e/h Gambar 17. Perbandingan daktilita untuk ρ g =% dan λ=66 15 Jurnal Teknik Sipil

9 Budiono daktilita e/h b. Pengaruh raio tulangan longitudinal dan ekentriita Dari Gambar 18 terlihat bahwa baik pada kolom terkekang maupun tidak terkekang untuk raio tulangan yang berbeda, daktilita yang terjadi enderung tidak berubah pada ekentrita yang ama. Untuk kondii ekentriita yang berbeda dengan raio tulangan dan kelangingan yang ama akan menghailkan tingkat daktilita yang berbeda. Dengan emakin bear nilai ekentriita maka nilai daktilita emakin bear. 11. Keimpulan 1% 1. 5% % 3% Gambar 18. Daktilita kolom untuk λ=33 dengan ρ g yang bervariai Beberapa keimpulan yang dapat diambil dari analii kolom beton bertulang mutu tinggi dengan pengaruh tekuk (momen ekunder) di ata adalah : Datar Putaka Antoniu,, Perilaku Kolom Beton Mutu Tinggi Terhadap Beban Konentri dan Ekentri, Diertai Doktor di Intitut Teknologi Bandung. ACI Manual on Conrete Pratie Part I, 1995, Stateo-the-Art Report on High-Strength Conrete, ACI363R-9. Hadi, R.T., 1, Perhitungan Perenanaan Kolom Langing Beton Bertulang, Seminar HAKI Preparing or The Future, Jakarta, April. Lloyd, N.A., dan Rangan, B.V., 1996, Study on High- Strength Conrete Column Under Eentri Compreion, Vol. 93, No. 6, Nov.-De, pp M. Santoo, Y. Kudiman,, Analii Kolom Langing Beton Mutu Tinggi Akibat Beban Akial Ekentri, Tuga Akhir, Departemen Teknik Sipil, Intitut Teknologi Bandung, Bandung. R. Park and T. Paulay, 1975, Reinored Conrete Struture, John Wiley and Son. SKSNI T , 1991, Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung, Departemen Pekerjaan Umum. 1. Semakin bear nilai kelangingan kolom maka kapaita kekuatan akial tekannya berkurang tetapi deormai lateral pada aat runtuh bertambah.. Semakin bear nilai ekentriita maka momen lentur dan momen ekundernya bertambah bear ehingga daktilita kolom bertambah. 3. Penambahan raio tulangan longitudinal akan mengurangi lendutan lateral dan menambah kekuatan tekannya. 4. Faktor pembearan momen akan naik dengan pertambahan nilai kelangingan kolom. 5. Faktor pembearan momen pada tandar perenanaan SKSNI-91 memberikan nilai konervati untuk kolom beton mutu tinggi. 6. Kekangan pada kolom dengan nilai raio volume minimum akan menaikkan nilai daktilita truktur mekipun tidak igniikan. Vol. 1 No. 4 Oktober 3 153

10 Analii Kolom Langing Beton Mutu Tinggi Terkekang terhadap Beban Akial Tekan Ekentri 154 Jurnal Teknik Sipil