STUDI DAKTILITAS DAN KUAT LENTUR BALOK BETON RINGAN DAN BETON MUTU TINGGI BERTULANG

Transkripsi

1 9 Vol. Thn. XV April 8 ISSN: STUDI DAKTILITAS DAN KUAT LENTUR BALOK BETON RINGAN DAN BETON MUTU TINGGI BERTULANG Ruddy Kurniawan, Pebrianti Laboratorium Material dan Struktur Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Andalas ABSTRAK merupakan salah satu parameter utama dalam kriteria disain balok beton bertulang disamping kekuatan dan kekakuan terutama didaerah rawan gempa. Berbagai usaha dilakukan para peneliti untuk mendapatkan balok beton bertulang yang kuat, kaku dan daktail. Makalah ini menampilkan hasil studi analitis terhadap daktilitas beton bertulang dengan menggunakan beton ringan dan beton mutu tinggi. Benda uji berupa balok sederhana diatas perletakan sendi-rol dengan beban merata diatasnya. Dimensi penampang dan panjang balok diambil tetap, sementara jumlah tulangan tarik dan tekan diambil sebagai variabel. Model konstitutif beton yang digunakan untuk analisa penampang diadopsi dari Model Almussalam. Sedangkan model konstitutif baja tulangan menggunakan bentuk bilinier elastoplastis dengan mengabaikan kondisi strain hardening. balok yang ditinjau berupa daktilitas kurvatur, translasi dan rotasi. Hasil pengujian pada balok beton mutu tinggi menunjukkan peningkatan daktilitas penampang dipengaruhi oleh peningkatan jumlah tulangan tekan, sedangkan kekuatan lentur dipengaruhi oleh jumlah tulangan tarik. Pada beton ringan, hasil pengujian menunjukkan tulangan tarik dan tekan mempunyai kontribusi terhadap kekuatan lentur penampang, sedangkan daktilitas tercapai hanya jika jumlah tulangan tekan dan tarik sama banyak KATA KUNCI : beton mutu tinggi, beton ringan, model konstitutif, daktilitas, kekauatan lentur.. PENDAHULUAN merupakan salah satu aspek penting dalam perencanaan suatu elemen struktur disamping aspek kekuatan dan kekakuan. Pada saat terjadi gempa, elemen-elemen struktur yang mempunyai daktilitas besar akan menyerap energi lebih banyak dibandingkan dengan elemen-elemen struktur dengan daktilitas kecil atau getas. pada balok beton bertulang didefinisikan sebagai perbandingan suatu parameter deformasi struktur pada saat runtuh terhadap parameter deformasi pada saat tulangan tarik terluar penampang mengalami pertama. Parameter deformasi tersebut dapat berupa perpindahan translasi, rotasi, kurvatur dan regangan. Beton ringan dan beton mutu tinggi merupakan material yang getas. Disisi lain, baja tulangan merupakan material yang daktail. Kombinasi dari kedua material tersebut dapat menghasilkan jenis keruntuhan yang daktail, getas atau diantara keduanya, tergantung dari jumlah kontribusi masingmasing material terhadap kekuatan suatu beton bertulang. Penelitian Park dan Paulay (975) menunjukkan pada balok beton normal, peningkatan jumlah tulangan tarik dapat meningkatkan momen kapasitas penampang namun menurunkan daktilitas penampang. Sebaliknya peningkatan jumlah tulangan tekan relatif tidak memberikan kontribusi yang besar terhadap momen kapasitas penampang, namun sangat mempengaruhi peningkatan daktilitas. Berbagai usaha dilakukan para peneliti untuk mendapatkan balok beton bertulang yang kuat, kaku dan daktail. Penggunaan material beton mutu tinggi dan beton ringan yang semakin banyak pada bangunanbangunan sipil, menyebabkan penelitian terhadap model kontitutif kedua jenis tipe beton tersebut semakin berkembang. Efek lanjutnya adalah hasil studi analitis terhadap perilaku elemen-elemen struktur semakin dapat diterima oleh banyak peneliti. Pada makalah ini ditampilkan hasil studi analitis terhadap daktilitas balok beton bertulang dengan menggunakan beton ringan dan beton mutu tinggi. Asumsi-asumsi yang digunakan pada studi ini antara lain tidak terjadi slip antara beton dan baja (bond failure) saat keruntuhan, dengan kata lain hubungan beton dan baja lekat sempurna (perfectly bonded). Tujuan studi adalah untuk mendapatkan grafik hubungan antara momen kapasitas penampang dan kurvatur, daktilitas translasi dan rotasi untuk berbagai rasio tulangan tarik dan tekan secara analitis. Dari grafik-grafik tersebut dapat diketahui pengaruh tulangan terhadap daktilitas balok beton ringan dan beton mutu tinggi.. MODEL KONSTITUTIF MATERIAL.. Model Konstitutif Beton Model konstitutif beton ringan untuk kondisi tekan dalam penelitian ini mengadopsi model yang TeknikA 95

2 9 Vol. Thn. XV April 8 ISSN: diusulkan oleh Almusallam dan Alsayed (995) seperti yang diperlihatkan pada gambar. Model ini mempunyai bentuk yang sederhana karena hanya membutuhkan satu parameter, yaitu mutu beton, dan dapat dipakai untuk beton ringan, beton normal dan beton mutu tinggi. ε f = K K p f = f c K p ε Kp = fc fork fc 55MPa f c f Kp K Kp = fc for.. fc > 55MPa K = E c = 8.9 fc ε (.398 f ) = c 4 n dimana fc adalah kuat tekan beton, ε c regangan beton, K kemiringan kurva awal, Kp kemiringan kurva akhir, f tegangan referensi dan n adalah parameter bentuk kurva. Gambar- Kurva Tegangan Regangan Beton Tekan Almussalam dan Alsayed (995) Hubungan tegangan-regangan beton pada gambar dinyatakan dalam bentuk : f c = + ( K Kp ) ( K Kp ) f dimana : ln n = f Kp ln f K Kp ε f = f c ε ε c n n ε c ε ε + Kp Parameter-parameter untuk beton ringan diberikan oleh :,65 f ε = K Kp f = 9, +,3 fc Kp ε K = Ec = 8,9 fc + 777,7 ε = (,398 fc + 8,47) x -4 Kp = 374,5 87, fc untuk fc 5 MPa Sedangkan parameter-parameter untuk beton mutu tinggi berupa : ε c ε c.. Model Konstitutif Baja Model konstitutif untuk tulangan baja, dalam penelitian ini menggunakan kurva elasto-plastis biliner dengan mengabaikan fase strain hardening. fs fy ε y Bentuk hubungan tegangan-regangan pada gambar dinyatakan dengan : f s = E s ε s untuk ε t ε y f s = f y untuk ε t > ε y dimana E s = modulus elastisitas baja =. Mpa dan ε y = regangan baja =, 3. FORMULASI ANALISIS PENAMPANG 3. Momen Kapasitas dan Penampang Pada tahap awal saat suatu penampang balok beton bertulang dianggap belum mengalami retak, beban yang mampu dipikul penampang tersebut masih relatif kecil. Pada saat ini penampang diasumsikan masih berperilaku elastis linier, sehingga hubungan momen kapasitas dan kurvatur berbanding lurus. Kondisi ini berakhir sampai penampang beton mengalami retak pertama pada serat tarik terluar. ε s Gambar- Kurva tegangan-regangan tulangan baja TeknikA 96

3 9 Vol. Thn. XV April 8 ISSN: Hitung nilai M crack, ϕ crack, εc crack, εs crack Tetapkan nilai ε c pada serat atas εc n+ = εc n + Δεc Dimana εc n awal = εc crack Asumsikan nilai ε s pada serat bawah εs n+ = εs n + Δεs Dimana εs n awal = Tentukan fc dan fs berdasarkan model konstitutif beton dan baja tidak Cc + Cs Ts = ya Hitung Momen Kapasitas (M) dan ϕ Tentukan Kondisi Tulangan Leleh / Tidak Dimana f r adalah modulus rupture beton, I adalah momen inersia ekivalen, h tinggi penampang dan Y posisi garis netral penampang yang diukur dari serat atas. Perhitungan selanjutnya, regangan beton pada serat atas ditingkatkan dalam pertambahan yang sangat kecil. Nilai regangan baja pada serat bawah diambil bernilai nol terlebih dahulu. Berdasarkan distribusi regangan disepanjang penampang, model konstitutif beton dan baja diaplikasikan untuk mendapatkan tegangan beton dan baja. Selanjutnya diperiksa apakah syarat kesetimbangan gaya-gaya horizontal pada penampang telah terpenuhi. Jika belum, maka nilai regangan pada serat bawah ditingkatkan dengan pertambahan yang sangat kecil sekali. Iterasi ini dilakukan sampai syarat kesetimbangan gaya-gaya horizontal pada penampang terpenuhi (gambar-3). Momen kapasitas ditentukan dari gaya-gaya horizontal yang telah setimbang terhadap suatu titik pada penampang. Sedangkan kurvatur ditentukan dari kemiringan diagram segitiga regangan pada penampang. 3. Penampang serta Tranlasi dan Rotasi Berdasarkan hubungan momen kapasitas dan kurvatur yang telah diperoleh sebelumnya, dapat diketahui momen saat tulangan pertama kali dan momen saat kondisi runtuh. Dari kedua momen ini dapat ditentukan besarnya beban balok saat pertama dan saat kondisi runtuh (gambar-4). Tentukan Momen Leleh Pertama dan Momen saat runtuh tidak εc,4 ya Tentukan beban luar saat pertama dan saat runtuh selesai Gambar-3 Diagram Alir Prosedur Mendapatkan Momen- Penampang Momen retak beton dan kurvatur retak beton dapat ditentukan dengan formula material elastis linier :. fri M crack = ( h Y ) fr / Ec ϕ crack = ( h Y ) Regangan beton pada serat atas dan regangan baja pada serat bawah saat terjadi retak adalah : εccrack = Y tanϕcrack ε scrack = εccrack.( d Y ) / Y Buat bidang momen balok saat pertama dan saat runtuh berdasarkan beban-beban luar tersebut Buat bidang kurvatur balok saat pertama dan saat runtuh Hitung rotasi dan translasi maksimal balok saat pertama dan saat runtuh Hitung daktilitas rotasi dan translasi Gambar-4Diagram Alir Perhitungan Daktalitas TeknikA 97

4 9 Vol. Thn. XV April 8 ISSN: Beban luar untuk masing-masing momen pertama dan momen saat runtuh diperoleh dengan cara inversi analisis mekanika teknik. Setelah bidang momen untuk kedua beban luar tersebut diplot sepanjang balok, bidang kurvatur sepanjang balok dapat diperoleh dari hubungan momen-kurvatur yang telah diperoleh sebelumnya (sub bagian 3.). Selanjutnya nilai rotasi dan translasi maksimum pada balok untuk kondisi pertama dan kondisi runtuh ditentukan dengan menggunakan prinsip Metoda Conjugate Beam. kurvatur penampang, daktilitas rotasi dan translasi diperoleh dengan cara : ϕ kurvatur penampang = ϕ runtuh θ rotasi balok = θ runtuh δ translasi penampang = δ runtuh 4. MODEL BENDA UJI Benda uji pada studi ini adalah berupa balok sederhana (simple beam) dengan panjang bentang 6 m dan beban merata diatasnya. Penampang balok berbentuk segi empat seperti terlihat pada gambar q 6 m As As 3 55 Penampang (satuan mm) Data data material beton dan baja tulangan : Mutu Beton Gambar-5 Mutu Model Tinggi Benda (fc ) Uji : 55 MPa Mutu Beton Ringan (fc ) : MPa Mod. Elastisitas Beton Mutu Tinggi : 35 MPa Mod. Elastisitas Beton Ringan : 75 MPa Modulus Rupture Beton Mutu Tinggi : 4,6 MPa Modulus Rupture Beton Ringan :,9 MPa Mutu Baja Tulangan (fy): 3 MPa Mod. Elastisitas Baja Tulangan :. MPa Asumsi regangan maksimum beton,4 dan regangan baja putus,5. beton ringan terlihat lebih getas (brittle) dibandingkan dengan balok beton mutu tinggi. Benda uji terdiri dari 9 buah balok dengan data-data variasi jumlah tulangan tarik dan tekan sebagaimana ditampilkan pada tabel. Tabel-Data variasi jumlah tulangan tarik dan tekan ρ ρ ρ /ρ ,375,375,375,375,5,5,5,5,5,375,5,5,5,5,5,667,333,5 dimana : ρ = A s /(b d), yaitu rasio luas tulangan tarik dengan luas penampang efektif beton. ρ = As /(b d), yaitu rasio luas tulangan tekan dengan luas penampang efektif beton. 5. HASIL ANALISA DAN PEMBAHASAN Hasil analisa momen-kurvatur diberikan pada tabel 5, dan gambar 6, 7 pada lampiran. Dari grafik terlihat retak awal yang terjadi baik pada balok beton mutu tinggi maupun pada balok beton ringan relatif tidak dipengaruhi oleh penambahan jumlah tulangan. Retak awal banyak dipengaruhi oleh kemampuan serat terluar penampang beton dalam menahan gaya tarik. Pada balok beton mutu tinggi, penambahan jumlah tulangan tekan menyebabkan peningkatan daktilitas kurvatur penampang yang sangat signifikan (gambar 6). Sedangkan pada balok beton ringan, pengaruh tulangan tekan tidak terlihat meningkatkan daktilitas penampang, kecuali untuk kondisi jumlah tulangan tekan dan tarik sama banyak (gambar-7). Penambahan tulangan tekan pada balok beton mutu tinggi tidak terlalu mempengaruhi kapasitas lentur penampang (tabel 4). Jika jumlah tulangan tarik tetap, setelah terjadi kean baja tulangan tarik maka gaya tarik yang dapat ditahan oleh tulangan menjadi tetap yaitu sebesar luas penampang tulangan tersebut dikali dengan tegangan baja (T s = A s f y ). Disaat lain, penambahan tulangan tekan tidak terlalu mempengaruhi panjang lengan antara gaya tarik tulangan pada serat bawah dengan resultan gaya tekan tulangan dan beton pada serat atas, sehingga tidak terlalu mempengaruhi kekuatan lentur penampang. Namun penambahan tulangan tekan menyebabkan beton pada serat atas semakin terbantu dalam menahan tekan, sehingga tinggi blok tegangan tekan beton semakin mengecil. Kondisi ini mengakibatkan posisi garis netral semakin naik ke atas, sehingga kelengkungan (curvature) balok semakin besar saat balok runtuh. Semua keruntuhan balok beton ringan disebabkan oleh tercapainya lebih dahulu regangan tekan hancur TeknikA 98

5 9 Vol. Thn. XV April 8 ISSN: beton sebesar,4 sebelum terjadi kean tulangan tarik. Pada balok beton ringan, daktilitas tercapai hanya jika jumlah tulangan tarik dan tekan sama banyak. Jumlah tulangan tarik dan tekan sangat berpengaruh terhadap kekuatan lentur balok beton ringan (tabel 5). Hal ini disebabkan karena tulangan tarik tidak mengalami kean sampai balok beton hancur, sehingga untuk memenuhi kesetimbangan gaya horizontal penampang, kemampuan tulangan tarik akan terus meningkat (T s = A s f s ) jika tulangan tekan bertambah banyak. Meskipun jarak antara lengan gaya tarik dan resultan gaya tekan pada penampang tidak terlalu banyak bertambah, namun peningkatan kemampuan gaya tarik ini mengakibatkan kapasitas lentur penampang menjadi naik dengan pertambahan jumlah tulangan tekan. 6. KESIMPULAN Kesimpulan dari studi ini adalah::. Pengaruh jumlah tulangan tarik atau tekan terhadap retak awal pada penampang beton relatif sangat kecil sekali.. Pada balok beton mutu tinggi, peningkatan daktilitas penampang sangat dipengaruhi oleh peningkatan jumlah tulangan tekan dan tidak terlalu dipengaruhi oleh peningkatan jumlah tulangan tarik. Sedangkan pada balok beton ringan, penambahan tulangan tekan dan tarik tidak dapat meningkatkan daktilitas penampang. terjadi hanya jika jumlah tulangan tekan sama dengan jumlah tulangan tarik. 3. Pada balok beton mutu tinggi, peningkatan kekuatan lentur penampang dipengaruhi oleh peningkatan jumlah tulangan tarik, dan tidak terlalu dipengaruhi oleh peningkatan jumlah tulangan tekan. Sedangkan pada balok beton ringan, peningkatan kekuatan lentur penampang dipengaruhi oleh peningkatan jumlah tulangan tarik dan juga oleh peningkatan jumlah tekan. 4. beton mutu tinggi lebih daktail dibandingkan dengan balok beton ringan. DAFTAR PUSTAKA. Park, R., and Paulay, T, Reinforced Concrete Structures, John Willey & Sons, New York, 975. Almusallam, T. H., and Alsayed S. H., Stress- Strain Relationship of Normal, High Strength and Light Weight Concrete, Magazine of Concrete Research, Vol. 47, 7, pp 39-44, March Nawy, E.G., Reinforced Concrete, A Fundamental Approach, New Jersey, Prentice- Hall, SNI , Tata Cara Perencanaan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung, Badan Standarisasi Nasional, LAMPIRAN Tabel- Hasil Momen Kapasitas dan pada Beton Mutu Tinggi Saat Retak Pertama Saat Leleh Pertama Saat Runtuh ρ ρ ρ/ρ Momen Momen Momen,375,375,,E+8 5,33E-7 7,84E+8 5,67E-6 8,3E+8 5,4E-5,375,5,667,7E+8 5,54E-7 7,68E+8 6,E-6 7,9E+8,55E-5 3,375,5,333,E+8 5,79E-7 7,4E+8 7,5E-6 6,76E+8,7E-5 4,375,,5E+8 6,E-7 4,4E+8,5E-5 5,5,5,,4E+8 5,33E-7 5,4E+8 5,3E-6 5,43E+8 5,47E-5 6,5,5,5 9,9E+7 5,56E-7 5,8E+8 5,9E-6 5,E+8,55E-5 7,5, 9,34E+7 5,85E-7 4,54E+8 7,5E-6 4,6E+8,7E-5 8,5,5, 8,69E+7 5,33E-7,66E+8 4,7E-6,74E+8 6,6E-5 9,5, 8,7E+7 5,59E-7,55E+8 5,7E-6,5E+8,55E-5 Momen Kapasitas (N.mm) 6 GRAFIK MOMEN-KURVATUR BALOK BETON MUTU TINGGI 9.E+8 8.E+8 7.E E+8 5.E E E E+8.E+8.E+.E+.E-5.E-5 3.E-5 4.E-5 5.E-5 6.E-5 7.E-5 Gambar-6 Grafik Momen Kapasitas dan pada Beton Mutu Tinggi TeknikA 99

6 9 Vol. Thn. XV April 8 ISSN: Tabe- 3 Hasil Momen Kapasitas dan pada Beton Berat Ringan Saat Retak Pertama Saat Leleh Pertama Saat Runtuh ρ ρ ρ/ρ Momen Momen Momen,375,375,,4E+8 9,4E-7 8,7E+8 3,68E-5,375,5,667,34E+8 9,8E-7 3,98E+8 9,68E-6 3,375,5,333,3E+8,9E-6,3E+8 8,44E-6 4,375,,6E+8,7E-6,7E+8 5,E-6 5,5,5,,9E+8 9,4E-7 5,37E+8 3,69E-5 6,5,5,5,E+8,E-6,E+8 8,89E-6 7,5, 8,68E+7,6E-6 8,77E+7 5,73E-6 8,5,5, 7,65E+7 9,4E-7,67E+8 3,69E-5 9,5, 6,6E+7,3E-6 6,67E+7 6,68E-6 Gambar-7 Grafik Momen Kapasitas dan pada Beton Berat Ringan Tabel-4 Beton Mutu Tinggi Momen Kapasitas (N.mm). 9.E+8 8.E+8 7.E+8 6.E+8 5.E+8 4.E+8 ρ ρ ρ/ρ GRAFIK MOMEN-KURVATUR BALOK BETON BERAT RINGAN 3.E+8 8.E E E+.E+.E-5.E-5 3.E-5 4.E-5 Dakilitas Rotasi Translasi Momen Kapasitas Maksimum (N.mm),375,375, 9,47,369E+,664E+ 8,4E+8,375,5,667 4,96,346E+,486E+ 8,3E+8 3,375,5,333,693,7E+,E+ 7,3E+8 4,375, Tidak daktail Tidak daktail Tidak daktail 5,5E+8 5,5,5,,37,567E+,83E+ 5,44E+8 6,5,5,5 4,3,396E+,55E+ 5,33E+8 7,5,,693,E+,5E+ 4,53E+8 8,5,5,,839,73E+,3E+,76E+8 9,5, 4,83,75E+,38E+,63E+8 5 TeknikA

7 9 Vol. Thn. XV April 8 ISSN: Tabel-5 Beton Ringan ρ ρ ρ/ρ Dakilitas Rotasi Translasi Momen Kapasitas Maksimum (N.mm),375,375, Tidak daktail Tidak daktail Tidak daktail 8,8E+8,375,5,667 Tidak daktail Tidak daktail Tidak daktail 6,47E+8 3,375,5,333 Tidak daktail Tidak daktail Tidak daktail 3,9E+8 4,375, Tidak daktail Tidak daktail Tidak daktail,4e+8 5,5,5, Tidak daktail Tidak daktail Tidak daktail 5,38E+8 6,5,5,5 Tidak daktail Tidak daktail Tidak daktail 3,8E+8 7,5, Tidak daktail Tidak daktail Tidak daktail,36e+8 8,5,5, Tidak daktail Tidak daktail Tidak daktail,68e+8 9,5, Tidak daktail Tidak daktail Tidak daktail,4e+8 TeknikA