TINJAUAN ULANG PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG TEMPAT EVAKUASI SEMENTARA BENCANA GEMPA DAN TSUNAMI (SHELTER) KEC. KOTO TANGAH II KOTA PADANG

Transkripsi

1 TINJAUAN ULANG PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG TEMPAT EVAKUASI SEMENTARA BENCANA GEMPA DAN TSUNAMI (SHELTER) KEC. KOTO TANGAH II KOTA PADANG Muhammad Radinal, Yuriman, Taufik Juruan Teknik Sipil, Fakulta Teknik Sipil dan Perencanaan, Univerita Bung Hatta Padang aureonff@gmail.com, yuriman_pdg@yahoo.com, taufikfik@rocketmail.com Abtrak Bencana Gempa bumi tanggal 30 September 2009 di Sumatera Barat memberikan dampak keruakan yang cukup bear terutama di Kota Padang dan Kabupaten Pariaman, dikarenakan faktor terebut bangunan di Sumatera Barat eperti tempat evakuai ementara haru dibangun euai dengan yarat-yarat bangunan tahan gempa. Perencanaan ulang truktur bangunan gedung SHELTER ini menggunakan kontruki beton bertulang dan baja. Elemen elemen truktur yang direncanakan adalah elemen truktur berupa pelat lantai, balok, kolom, dan pondai tiang pancang. Proyek gedung SHELTER ini berada di kota padang yang merupakan daerah dengan intenita gempa kuat. Pada perencanaan ulang ini pembebanan yang ditinjau untuk elemen truktur adalah beban mati, beban hidup, dan beban gempa. Serta mutu beton yang digunakan fc = 29 Mpa, untuk tulangan ulir > D10 mutu BJTD 400 Mpa, perhitungan gaya-gaya dalam truktur dihitung dengan menggunakan program komputer dengan pemodelan truktur 3D. Proedur dan ketentuan umum untuk perencanaan bangunan gedung ini merujuk pada SNI , SNI , SNI Dari hail perhitungan didapatkan tebal pelat atap dan lantai adalah 150 mm, profil yang digunakan untuk balok adalah WF , WF , WF , edangkan tulangan utama untuk kolom adalah D32 dan tulangan engkang D10. Kata Kunci : gempa, truktur beton bertulang, truktur baja, pembebanan

2 RE-DESIGN REVIEW STRUCTURAL BUILDING EVACUATION WHILE THE EARTHQUAKE AND TSUNAMI DISASTER (SHELTER) KOTO TANGAH II DISTRICTS PADANG CITY Muhammad Radinal, Yuriman, Taufik Department of Civil Engineering, Faculty of Civil Engineering and Planning, Bung Hatta Univerity, Padang Abtract The earthquake diater on 30 September 2009 in Wet Sumatra impact coniderable damage, epecially in the city of Padang and Pariaman Ditrict, due to factor uch building in Wet Sumatra a a temporary evacuation mut be built in accordance with the term of earthquake reitant building. Re-planning SHELTER building tructure uing reinforced concrete and teel contruction. The planned tructural element are floor lab, beam, column, and foundation pile. SHELTER building project i located in the padang city which i an area with a trong earthquake intenity. On thi re-planning of loading are reviewed for tructural element i dead load, live load and earthquake load. A well a the quality of concrete ued fc '= 29 Mpa, for reinforcement threaded > D10 quality BJTD 400 Mpa, the calculation of the force in the tructure were calculated uing a computer program to model 3D tructure. Procedure and condition for the planning of thi building refer to the SNI , SNI , SNI From the calculation reult obtained roof and floor lab thickne i 150 mm, which i ued for beam profile i WF , WF, WF , while the main reinforcement for column i D32 and D10 tirrup reinforcement. Keyword: earthquake, reinforced concrete tructure, teel tructure, loading

3 1. PENDAHULUAN Bencana Gempa bumi tanggal 30 September 2009 di Sumatera Barat memberikan dampak keruakan yang cukup bear terutama di Kota Padang dan Kabupaten Pariaman. Bencana terebut juga merupakan bencana terbear yang terjadi di Provini Sumatera Barat dalam beberapa dekade terakhir. Tindakan yang dapat dilakukan oleh pemerintah untuk mengantiipai korban yang di akibatkan oleh bencana gempa adalah membangun bangunan yang ramah dan aman terhadap gempa, ehingga mayarakat bia elamat dari gempa dan bangunan juga tetap bertahan ehingga bia dijadikan ebagai lokai untuk evakuai jika terjadi bencana elanjutnya yaitu tunami. Jumlah bangunan tinggi yang bia dijadikan untuk tempat evakuai di epanjang peiir umatera boleh dikatakan edikit dan penyebarannya juga tidak merata. Sehingga untuk mengantiipai maka pemerintah haru membangun bangunan bertingkat yang bia dijadikan tempat evakuai namun juga aman terhadapa gempa itu endiri. Pemerintah puat dalam hal ini berencana membangun Tempat Evakuai Semantara ( TES ) yang bia dijadikan ebagai tempat penampungan ementara mayarakat elama dua jam etelah Tunami terjadi. Sehubungan dengan itu penuli mencoba melakukan perhitungan dan menganalii truktur gedung yang mana datanya diambil dari gedung yang udah ada. Data yang digunakan dalam pembahaan ini adalah data Gedung Tempat Evakuai Sementara (TES) Kota Padang, ehingga Tuga akhir ini penuli beri judul Tinjauan Ulang Perencanaan Struktur Gedung Tempat Evakuai Sementara Bencana Gempa dan Tunami (SHELTER) Kec. Koto Tangah II Kota Padang. 2. METODOLOGI Metodologi penulian tuga akhir ini, yaitu dengan menggunakan tudi literatur, dimana perhitungan yang dilakukan dengan berpedoman kepada buku-buku dan peraturan atau tandatandar yang ada. Data-data yang digunakan diperoleh dari Dina Praarana Jalan, Tata Ruang dan Permukiman Pemerintah Provini Sumatera Barat. Adapun rincian dari metodologi penulian ebagai berikut : 1. Studi Lieratur Mengetahui teori daar-daar perencanaan truktur beton bertulang dan truktur baja Mengetahui cara penganaliaan truktur beton bertulang dan truktur baja Mengetahui cara pengopraian program aplikai SAP2000

4 2. Pengumpulang Data Data data perencanaan yaitu data tekni, data truktural dan data lain yang mendukung. 3. Standar Perencanaan Sebagai daar perencanaan, tandar yang digunakan adalah peraturan-peraturan mengenai tandar pedoman dan ketentuan pembangunan yang berlaku di Indoneia yaitu : Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung (SNI ). Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung Dan Non Gedung (SNI ). Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung (SNI ). Peraturan Pembebanan Indoneia untuk Gedung Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung (PPPURG) Data Untuk Analii Tipe bangunan : Sitem Ganda Rangka Pemikul Momen ( SRPM) Wilayah gempa : D (SNI ) Analii pembebanan gempa : Pembebanan Gempa Statik Ekivalen. Bear beban yang bekerja pada kontruki ditentukan berdaarkan jeni dan fungi bangunan yang akan dikerjakan. Analia pembebanan truktur terdiri dari beban tetap, beban ementara dan beban kombinai. Beban Mati Beban mati (dead load) adalah berat emua bagian dari uatu gedung yang berifat tetap, termauk egala unur tambahan eperti mein-mein erta peralatan tetap, yang merupakan bagian yang tak terpiahkan dari gedung itu. Dapat dikatakan beban mati adalah beban yang intenitanya tetap dan poiinya tidak berubah elama uia bangunan dan merupakan berat endiri dari uatu bangunan, eperti : berat dinding, lantai, balok-balok, plafond, dan lain-lain. Beban Hidup Beban hidup (Live load) adalah emua beban yang terjadi akibat penghunian atau penggunaan uatu gedung, dan ke dalamnya termauk bebanbeban pada lantai yang beraal dari barangbarang yang dapat berpindah, mein-mein erta peralatan yang tidak merupakan bagian yang tak terpiahkan dari gedung dan dapat diganti elama maa hidup dari gedung itu. Beban hidup dapat berupa banyaknya orang, kendaraan, furniture dan lainnya.

5 Beban Sementara Beban yang ditimbulkan oleh peritiwa yang berifat ementara eperti : beban angin, beban gempa dan beban air hujan. Bearnya beban-beban ini tergantung dari lokai tempat bangunan berada, eperti : daerah rawan gempa, daerah pantai dan lain-lain. Kombinai Pembebanan Struktur dan komponen truktur haru direncanakan hingga emua penampang mempunyai kuat rencana minimum ama dengtan kuat perlu, yang dihitung berdaarkan kombinai beban dan gaya terfaktor yang euai dengan ketentuan (SNI ). Kuat rencana merupakan bearnya kuat nominal dikalikan dengan faktor reduki kekkuatan (φ) yang lebih kecil dari 1. Kuat nominal merupakan kekuatan makimum teoriti bahyan. Kuat perlu merupakan kekuatan uatu komponen truktur yang diperlukan untuk menahan beban terfaktor dengan berbagai kombinai efek beban. Kuat rencana kuat perlu truktur kuat (aman) φ (kuat nominal) kuat perlu Kuat Perlu (SNI ) U = 1,4 D U = 1,2 D + 1,6 L + 0,5 (Lr atau R) U = 1,2 D + 1,6 (Lr atau R) +(1,0 L atau 0,5 W) U = 1,2 D + 1,0 W +1,0 L + 0,5 (Lr atau R) U = 1,2 D + 1,0 E + 1,0 L U = 0,9 D + 1,0 W U = 0,9 D + 1,0 E Keterangan: D = Beban mati L = Beban hidup Lr = Beban atap R = Beban hujan W = Beban angin E = Beban gempa Kekauatan Deain 1. Kekuatan deain yang diediakan oleh uatu komponen truktur, ambungannya dengan komponen truktur lain, dan penampangnya, ehubungan dengan lentur, beban normal, geer, dan tori, haru diambil ebear kekuatan nominal dihitung euai dengan peryaratan dan aumi dari tandar ini yang dikalikan dengan faktor reduki kekuatan φ. 2. Faktor reduki kekuatan φ adalah:

6 o Penampang terkendali tarik 0,90 o Penampang terkendali tekan - dengan tulangan pira = 0,75 -Komponen truktur beton bertulang lainnya = 0,65 o Geer dan tori = 0,75 o Tumpuan pada beton = 0,65 5. Metode Analia Analia Beban Hidup dan Mati Analia Beban Gempa Kombinai Pembebanan Deain Penulangan Pelat Deain Profil Balok Baja Deain Penulangan Kolom Deain Hubungan Balok dan Kolom Deain Pondai 3. ANALISA DAN PEMBAHASAN 1. Data Struktur Gedung Lokai : Kota Padang Jumlah Lantai : 5 + lantai atap Tinggi Lantai : 3.74 m dan 7.82 m Panjang Gedung : 33 m Lebar Gedung: 18 m Jeni Struktur : Portal Beton Bertulang dan Baja Fungi Bangunan : Tempat Evakuai Sementara (TES) Jeni Tanah : Tanah Lunak Tinggi lantai 1: 7.82 m Tinggi lantai 2, 3, 4, 5 : 3.74 m 2. Analia Struktur Akibat Pembebanan Vertikal Analia Pembebanan Pelat A. Pelat Atap Beban Mati Berat endiri pelat (t=150mm) = 0,15 x 2400 = 360 kg/m 2 Pleteran (t=2 cm) = 2 x 21 = 42 kg/m 2 Berat intalai plumbing & ME = 20 kg/m 2 Bondeck TCT 0.75 = 6.95 kg/m 2 Total DL = kg/m 2 Beban Hidup Pelat lantai atap = 100 kg/m 2 Air hujan (5 cm) = 0,05 x 1000 = 50 kg/m 2 Total LL = 150 kg/m 2 B. Pelat Lantai Beban Mati Berat endiri pelat (t=150mm) = 0,15 x 2400 = 360 kg/m 2 Pleteran (t=2cm) = 2 x 21 = 42 kg/m 2 Berat intalai plumbing & ME = 20 kg/m 2 Bondeck TCT 0.75 = 6.95 kg/m 2 Keramik = 24 kg/m 2 Total DL = kg/m 2

7 Beban Hidup Lantai Tempat Evakuai Sementara LL = 479 kg/m 2 3. Berat Bangunan Wt Dari hail perhitungan pembebanan didapatkan total berat bangunan (Wt) Wt = W1 + W2 + W3 + W4 + W5 = 113, , , , ,59 = 2244,06 ton 4. Perhitungan Gaya Geer Gempa Kategori Reiko Bangunan Berdaarkan SNI tabel 1 kategori reiko bangunan gedung dan truktur lainnya untuk beban gempa yang jeni pemanfaatannya ebagai failita keiapan darurat dan failita untuk ketanggapan darurat termauk kedalam kategori reiko IV. Faktor Keutamaan Tingkatan kepentingan uatu bangunan terhadap gempa berbeda-beda tergantung funginya. Maka emakin penting bangunan itu emakin bear pula perlindungannya. Faktor keutamaan digunakan untuk memperbear beban gempa agar bangunan mampu memikul beban gempa dengan periode yang lebih panjang. Standar ini menentukan pengaruh Gempa Rencana yang haru ditinjau dalam perencanaan truktur gedung erta berbagai bagian dan peralatannya ecara umum. Akibat pengaruh Gempa Rencana, truktur gedung ecara keeluruhan haru maih berdiri, walaupun udah berada dalam kondii di ambang keruntuhan. Gempa Rencana ditetapkan mempunyai perioda ulang 500 tahun, agar probabilita terjadinya terbata pada 10% elama umur gedung 50 tahun. Koefiien Repon Seimik Koefiien repon eimic berdaarkan SNI adalah: C = Yang mana nilai C haru : Lebih kecil dari nilai Lebih bear dari nilai 0,044 Sd I 0,01 Sebagai tambahan untuk truktur yang S1 ama dengan atau lebih bear 0,6 g maka C lebih dari nilai Sd = parameter percepatan pectrum repon R = modifikai repon

8 Sd1 = parameter percepatan pectrum repon pada periode detik S1 = parameter percepatan pectrum repon yang dipetakan T = adalah periode truktur daar (detik) I = faktor keutamaau hunian Parameter Spektrum Repon Parameter pektrum repon percepatan pada periode pndek (S MS ) dan periode 1 detik (S M1 ) yang dieuaikan dengan pengaruh klaifikai itu haru ditentukan dengan perumuan : Periode Alami Sturktur Periode adalah bearnya waktu yang dibutuhkan untuk mencapai atu getaran.berdaarkan SNI terdapat dua nilai bata untuk periode bangunan yaitu nilai minimum periode bangunan (Ta minimum ) dan nilai makimum periode bangunan (Ta makimum ). Nilai minimum periode bangunan yaitu: (Ta minimum ) = Cr.hn i (Ta minimum ) = nilai bata bawah periode bangunan Hn = Ketinggian truktur dalam m di ata daar apai tingkat tertinggi truktur Cr = Berdaarkan tabel SNI I = Berdaarkan table SNI Nilai makimum periode bangunan yaitu: (Ta makimum ) = Cu. (Ta minimum ) (Ta makimum ) = nilai bata ata periode bangunan Hn = Ketinggian truktur dalam m di ata daar apai tingkat tertinggi truktur Cr = Berdaarkan tabel S MS = Fa.S S M1 = Fv.S 1 Keteranagan : S = Parameter repon pectra perceapatan gempa MCE R terpetakan untuk periode pendek S 1 = Parameter repon pectra perceapatan gempa MCE R terpetakan untuk periode 1 detik Fa = Koefiien berdaarkan tabel 4 SNI Fv = Koefiien berdaarkan tabel 5 SNI Parameter percepatan pectra deain untuk periode pendek (S DS ) dan periode detik (S D1 ) haru ditentukan melalui perumuan : S DS S D1 = S MS = S M1 Berdaarkan, SNI 1726 : 2012 tabel 9 untuk item ganda dengan rangka pemikul momen khuu yang mampu menahan paling edikit 25 peren gaya

9 gempa yang ditetapkan (point D), diperoleh : Nilai Repone Modification faktor R = 6 Nilai Sitem Overtrength faktor Ω = 2 ½ Nilai Deflection Amplication faktor C d = 5 C S Hitungan = = C max = SD R / I 0,83 6 /1.5 = 0,2075 = SD1 T ( R / I ) = 60 0,96 0,004.(6 /1.5) C minimum = 0,044 Sd I 0,01 C minimum = (0,044)(0,83)(1,5) = 0,0547 C minimum = 0,0574 0,01 Dimana k = 1,0 untuk T 0,5 detik k = 2,0 untuk T 2,5 detik T = 0,60 detik k = 1,0 + {(0, )/(2,5 0,5)} (1,0) = 1,05 V i = Fi Dari perhitungan didapatkan Portal AS C Lantai X h x (m) Fix (ton) Lantai dak Lantai Lantai Lantai Lantai Jumlah Jadi, nilai C yang diambil adalah nilai C yang dihitung karena : CS (min) C (hitungan) C (mak) : V = C S W = 0,2075 x 2066,76 = ton Ditribui dari bae hear V F i C Vi = = C Vi V Portal AS 2 Lantai Y h x (m) Fiy (ton) Lantai dak Lantai Lantai Lantai Lantai Jumlah Tabel 1. Gaya geer Portal A C dan A 2

10 5. Perhitungan penulangan pelat Pelat Satu Arah Ditribui gaya-gaya dalam pelat atu arah (menahan dalam atu arah) atau dianggap ebagai gelagar diata beberapa tumpuan. Untuk menentukan ditribui gaya dengan menggunakan koefiien momen yang dapat dilakukan dengan mudah. Peryaratannya adalah : a. Jumlah bentang paling edikit dua b. Panjang bentang berebelahan yang paling bear dibagian ebelah kiri dan kanan tumpuan tidak boleh 1,2 kali lipat lebih bear dari panjang bentang berebelahan yang paling pendek. c. Beban haru merupakan beban yang terbagi rata. d. Beban hidup haru tiga kali lebih kecil dari beban mati. e. Penggunaan koefeien momen untuk bentang dapat berdaarkan tabel. Pelat Dua Arah Pelat dua arah ditumpu pada keempat iinya. Seperti juga pelat atu arah yang meneru, terdapat tabel untuk mempermudah analia perencanaan pelat dua arah dimana pemakaian dengan yarat yaitu : a. Beban haru terbagi rata b. Perbedaan yang terbata antara bearnya beban makimum dan minimum pada panel pelat adalah wu min 0,4 wu mak c. Perbedaan yang terbata antara beban makimal pada panel yang berbeda-beda wu mak terkecil 0,8 kali wu mak terbear Berdaarkan SNI 2847:2013 paal 8.12 lebar lab efektif balok yang berada ditengan bentang haru memenuhi kriteria yaitu: a. Lebar efektif ayap yang menggantung pada maing maing ii badan tidak boleh melebihi delapan kali tebal lab Be 16 hf + bw. b. Lebar efektif ayap yang menggantung pada maing maing ii badan tidak boleh melebihi etengah jarak berih ke badan ebelahnya Be ln + bw. c. Lebar lab efektif tidak boleh melebihi eperempat panjang bentang balok Be ¼ L Perencanaan dimeni plat balok yang berada di tepi kontruki Lebar efektif balok yang berada di ujung bentang. a. Untuk balok dengan lab pada atu ii aja, lebar ayap efekif yang menggantung tidak boleh melebihi eperduabela panjang bentang balok Be 1/12 L + bw.

11 b. Untuk balok dengan lab pada atu ii aja, lebar ayap efekif yang menggantung tidak boleh melebihi enam kali tebal lab Be 6 hf + bw. c. Untuk balok dengan lab pada atu ii aja, lebar ayap efekif yang menggantung tidak boleh melebihi etengah jarak berih ke badan ebelahnya Be 0,5 ln + bw. Tebal pelat minimum dengan balok yang menghubungkan tumpuan pada emua haru memenuhi tumpuan pada emua iinya haru memenuhi ketentuan : a. Untuk αm yang ama atau lebih kecil dari 0,2 haru menggunakan SNI 2847:2013. b. Untuk αm yang lebih bear dari 0,2 haru tapi kurang dari 2,0 ketebalan haru memenuhi = Perbandingan antara bentang berih terpanjang dengan terpendek αm = Nilai rata-rata dari keakuan Langkah langkah perhitungan Mu a d 2 = ф.0,5.b.d.fy. d d' Didapat, cek nilai yang didapat dengan nilai min dan max Tulangan tarik (A) =.b.d Tulangan tekan (A ) = 0,5. A Flow chart perhitungan pelat Hitung Wu Hitung Mn = Mu/ф Hitung Rn = Mn/b.d 2 Berdaarkan nilai Rn, diperoleh nilai ρ Dan tidak boleh kurang dari 125 mm. c. Untuk αm yang lebih bear dari 2,0 ketebalan pelat minimum tidak boleh kurang dari Hitung p max, ρ min bandingkan nilai ρ tabel Dengan p max, ρ min, yarat pmin ρ ρ max Hitung lua tulangan tarik A = ρ x b x d Cek kebutuhan tulangan berdaarkan lua tulangan tarik Dan tidak boleh kurang dari 90 mm. Ln = Panjang bentang berih

12 6. Perhitungan Balok Langkah langkah Perhitungan Merancang balok dipilih profil dengan coba-coba yang didaarkan pada prilaku kompoit penuh. Cek kekompakan profil. Cek kuat lentur nominal Cek geer dan kapaita geer Merancang penghubung geer Tentukan dimeni tud Hitung kekuatan tud dan faktor reduki Tentukan jumlah tud yang akan digunakan Flow chart perhitungan balok Aumikan profil dan cek kekompakan profil Cek kuat lentur ebelum dan eudah beton Tentukan lebar efektif pelat beton dan kapaita penampang ØMn > Mu Cek geer terfaktor dan rencanakan penghubung geer Perhitungan lendutan 7. Perhitungan Penulangan Kolom Kolom merupakan komponen truktur bangunan yang fungi utamanya adalah penyangga beban akial tekan vertikal dengan bagian tinggi yang tidak ditopang paling tinggi tiga kali dimeni lateral terkecil. Sebagai bagian dari uatu truktur kerangka bangunan, kolom menempati poii yang paling penting dari item bangunan. keruakan pada kolom akan berakibat fatal terhadap komponen truktur lain yang berhubungan dengannya, atau bahkan merupakan bata runtuh total keeluruhan truktur bangunan. Kolom direncanakan untuk memikul beban akial terfaktor yang bekerja pada maing-maing lantai atau atap dan momen makimum yang beraal dari beban terfaktor pada atu bentang terdekat dari lantai atau atap yang ditinjau. Kombinai pembebanan yang menghailkan raio makimum dari momen terhadap beban akial juga haru diperhitungkan. Penentuan dimeni kolom didaarkan pada beban yang dipikul kolom pada maing-maing lantai euai dengan mutu beton yang digunakan. Kapaita makimum (Po) uatu kolom pendek yang dibebani ecara entri adalah : o. Ag At At f y P ' 0,85. f. c

13 Dimana : fc = Mutu beton, merupakan kuat tekan karakteritik beton berdaarkan benda uji ilinder 15 cm 30 cm, Mpa fy = Mutu baja ( tegangan leleh baja tulangan ), Mpa Ag = Lua bruto dari penampang kolom ( mm2 ) At = Lua total tulangan kolom ( mm2 ) Kondii truktur yang eungguhnya tidak memungkinkan beban yang bekerja terebut memang benar-benar entri, ehingga pada kenyataannya kemampuan kolom terebut akan lebih rendah dari pada yang dihitung berdaarkan kekuatan bahan. Perlu adanya uatu ekentrita minimum ( yang dapat diterima ) dalam arah tegak luru umbu lentur yaitu 10 % dari tebal kolom untuk kolom berengkang dan 5 % untuk kolom dengan piral. Untuk mengurangi perhitungan ekentrita minimum yang diperlukan dalam analii dan deain, uatu reduki beban akial ebear 20 % untuk kolom dengan engkang dan 15 % untuk kolom dengan piral ebagai berikut : a. Untuk kolom dengan tulangan engkang piral Pn (max) = 0,85 Po b. Untuk kolom dengan tulangan engkang ikat Pn (max) = 0,85 Po Dimana : Pn (max) = kekuatan nominal makimum uatu penampang kolom Kuat tekan rencana ( øpn ), uatu komponen truktur tekan tidak boleh diambil lebih bear dari ketentuan berikut : a. Untuk komponen truktur non-pratekan dengan tulangan piral : ' max.0,85. 0,85. f. A A. P A. f c n b. Untuk komponen truktur non-pratekan dengan tulangan engkang ikat : n ' max.0,80. 0,85. f. A A. P A. f c Lua tulangan komponen truktur tekan dibatai menurut ketentuan berikut : 1. Lua tulangan longitudinal komponen truktur tekan non kompoit tidak boleh kurang dari 0,01 ataupun lebih dari 0,08 kali lua bruto penampang Ag. 2. Jumlah minimum batang tulangan longitudinal pada komponen truktur tekan adalah 4 untuk batang tulangan di dalam engkang pengikat egi empat atau lingkaran, 3 untuk batang tulangan di dalam engkang pengikat egi tiga, dan 6 untuk batang tulangan yang dilingkupi oleh piral. Raio tulangan piral ρ tidak boleh kurang dari nilai yang diberikan oleh peramaan: A 0,45. A g c g g t t f 1. f c y t t y y

14 dengan fy adalah kuat leleh tulangan piral, tapi tidak boleh diambil lebih dari 400 MPa. Dimana : d c c ' c = Jarak umbu netral γ = Jarak puat plati e = Ekentriita beban ke puat plati e = Ekentriita beban ke tulangan tarik d = Selimut efektif tulangan tekan Langkah-langkah perhitungan Ekentriita yang terjadi akibat beban rencana e y = c d' c C c 0.85 f ' c. be C A'. f ' M x P ' f f '.. ' fy fy P nb = 0,85 fc b a b + A. f A. fy M nb = 0,85fc b.a h b a b + A 2 2 h h f d ' + A fy d 2 2 e b = M P Cek jeni keruntuhan yang terjadi, nb nb apabila T e yang A terjadi. f < e b, maka keruntuhan tekan kapaita penampang yang menerima tekan adalah Pn = A'. fy bhfc' e 3he 0,5 1,18 2 d d' d apabila e yang terjadi > e b, maka keruntuhan tarik kapaita penampang yang menerima tarik adalah Pn = 0,85 fc b d h 2e 2d h 2 2e 2d fy d' 2 1 0,85 fc' d e x = e = M y P ' 2 2 y e x e Aumi angka penulangan A = A =.b.d Cek ekentriita yang terjadi dengan ekentriita balance e b c b = 600. d 600 a b = β 1. C b f y

15 Flow chart perhitungan kolom 8. Perhitungan pondai Tipe pondai ang digunakan untuk tertentu, dipengaruhi oleh fakor-faktor berikut : Fungi bangunan ata yang akan dipikul oleh pondai Bearnya beban dan beratnya bangunan ata Keadaan tanah dimana bangunan terebut akan didirikan Biaya pondai dibandingkan Menentukan tinggi efektif (d), d, diambil nilai Pu, Mux, Muy Hitung ekentriita momen lentur Hitung raio tulangan Kontrol kapaita beban akial Kontrol kapaita momen nominal, yarat Ø Mn Mu dengan bangunan ata Bila tanah kera terletak didekat permukaan tanah maka pondai yang dipilih ebaiknya jeni pondai dangkal. Jika tanah kera terletak cukup dalam dibawah permukaan tanah maka pondai dalam eperti tiang pancang atau tiang bor dapat digunakan. Analia Perhitungan pondai 1. Daya dukung ijin tiang berdaarkan nilai SPT Data data : Ap = Lua Tiang Qc = 20 N, untuk ilt / clay. 40 N untuk and Li = panjang egmen tiang yang ditinjau Fi = gaya geer pada elimut egmen tiang. N mak 12 Ton/m² untuk ilt/clay At = 3,14. d FK1 dan FK2 = 3 dan 5 Analia daya dukung ijin tekan pondai tiang terhadap kekuatan tanah dengan kedalaman 2 m menggunakan data N SPT ( meyerhof ),dengan rumu ebagai berikut : Pa = + 2. Menentukan jumlah tiang yang diperlukan Data-data : P = Pu + berat pile cap (5 % Pu) Np = Jarak antar tiang () = (2,5 /d 3) D 3. Menentukan efiieni tiang Perhitungan efiieni kelompok tiang berdaarkan rumu Convere Labbarre

16 dari Uniform Building Code AASHTO adalah : Eg = 1 θ Dimana : Eg = efiieni kelompok tiang θ = arc tg (D/) (derajat) D = ukuran penampang tiang = jarak antar tiang (a ke a) m = jumlah tiang dalam 1 kolom n = jumlah tiang dalam 1 bari 4. Menentukan beban makimum pada kelompok tiang Pmak = ± Flow chart analia pondai Menentukan Daya Dukung Menentukan Jumlah Tiang Menentukan Efiieni Menentukan Beban Makimum Tiang ± efiien. Dimeni truktur yang penuli rencanakan adalah ebagai berikut : Pelat lantai Penuli memperoleh hail perencanaan tebal pelat 150 mm dengan jarak tulangan Ø mm. Poii Penuli Perencana Tumpuan arah X Lt. 1 Ø Wiremeh M-8 Tumpuan arah Y Lt. 1 Ø Wiremeh M-8 Lapangan Arah X Lt. 1 Ø Wiremeh M-8 Lapangan Arah Y Lt. 1 Ø Wiremeh M-8 Tumpuan arah X Lt. 2 Ø Wiremeh M-8 Tumpuan arah Y Lt. 2 Ø Wiremeh M-8 Lapangan Arah X Lt. 2 Ø Wiremeh M-8 Lapangan Arah Y Lt. 2 Ø Wiremeh M-8 Tumpuan arah X Lt. 3 Ø Wiremeh M-8 Tumpuan arah Y Lt. 3 Ø Wiremeh M-8 Lapangan Arah X Lt. 3 Ø Wiremeh M-8 Lapangan Arah Y Lt. 3 Ø Wiremeh M-8 Tumpuan arah X Lt. 4 Ø Wiremeh M-8 Tumpuan arah Y Lt. 4 Ø Wiremeh M-8 Lapangan Arah X Lt. 4 Ø Wiremeh M-8 Lapangan Arah Y Lt. 4 Ø Wiremeh M-8 Tumpuan arah X Lt. 5 Ø Wiremeh M-8 Tumpuan arah Y Lt. 5 Ø Wiremeh M-8 Lapangan Arah X Lt. 5 Ø Wiremeh M-8 Lapangan Arah Y Lt. 5 Ø Wiremeh M-8 Tabel 2. Hail Perhitungan Pelat 4. KESIMPULAN DAN SARAN 1. Keimpulan Dari hail perhitungan Tuga Akhir ini, dapat diambil keimpulan berupa perbandingan hail perhitungan penuli dengan perhitungan perencana dimana perhitungan yang penuli lakukan lebih Balok Dari hail perhitungan yang telah penuli lakukan diperoleh dimeni untuk Balok induk menggunakan profil WF , WF dan untuk balok anak menggunakan profil WF

17 hail yang penuli dapatkan ama dengan perencana. pembebanan dan permodelan aplikai erta peraturan yang dipakai perencana. Kolom Penuli memperoleh perhitungan dimeni kolom 700x700, 550x550, 500x500 dengan tulangan utama yang dipakai Ø32, Ø22 dan tulangan engkang Ø 10. Hail dimeni kolom dan tulangan yang penuli dapatkan ama dengan perencana dengan jumlah tulangan yang lebih edikit. Tie Beam Penuli memperoleh perhitungan dimeni tie beam 400/600 mm dengan tulangan utama yang dipakai Ø 19 mm dan tulangan engkang Ø 10 mm. 2. Saran Dalam melakukan perencanaan ulang truktur beton bertulang ebaiknya menggunakan tandar perencanaan yang terbaru agar hail yang didapat nantinya lebih aman dan efiien. 5. DAFTAR PUSTAKA Agu Setiawan, 2008, Perencanaan Struktur Baja Dengan Metode LRFD (Berdaarkan SNI ), Erlangga. W.C. Vi, Gideon Kuuma, 1993, Daar Daar Perencanaan Beton Bertulang, Erlangga. W.C. Vi, Gideon Kuuma, 1993, Grafik Pondai Penuli memperoleh perhitungan dimeni pondai tiang pancang Ø350 mm ama dengan perencana. Seluruh beton pelat dan kolom menggunakan mutu beton K-350 (fc = 29 Mpa) dengan mutu baja tulangan fy 400 MPa. Dari hail perhitungan yang telah dilakukan terdapat perbedaaan antara hail perhitungan penuli dan perencana, hal itu dikarenakan perbedaan dalam analia dan Tabel Perhitungan Beton Bertulang, Erlangga. Anugrah Pamungka, Erny Harianti, 2013, Deain Pondai Tanah Gempa euai SNI , SNI , Andi Offet. SNI , Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung, BSN, 2013, Jakarta. SNI , Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa

18 Untuk Bangunan Gedung, BSN, 2012, Jakarta. SNI , Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung, BSN, 2002.