241 ANALISIS PERKUATAN BALOK BAJA DENGAN MEMPERHITUNGKAN EFEK REDISTRIBUSI MOMEN Wiryanto Dewobroto dan Petrus Ricky

Transkripsi

1

2

3 x 40 ANALISIS KINERJA STRUKTUR BETON BERTULANG DENGAN KOLOM MODIFIKASI YANG DIPERKUAT LAPIS CFRP Ida Bagus Ra Wdarsa dan Ida Bagus Dharma Gr 41 ANALISIS PERKUATAN BALOK BAJA DENGAN MEMPERHITUNGKAN EFEK REDISTRIBUSI MOMEN Wryanto Dewobroto dan Petrus Rcky 43 PENGARUH STEEL FIBER TERHADAP KUAT GESER REACTIVE POWDER CONCRETE Danel Chrstanto, Wdodo Kushartomo dan Wratman Wangsadnata 57 KINERJA STRUKTUR GEDUNG BERATURAN SISTEM GANDA BERDASARKAN PERENCANAAN BERBASIS PERPINDAHAN LANGSUNG Raja Parulan Purba, Zulkar Djauhar dan Ren Suryanta 90 KAJIAN PENGARUH PERILAKU TEGANGAN REGANGAN TEKAN BETON YANG DIPERKUAT SERAT SINTETIS TERHADAP PERILAKU MOMEN KURVATUR Rosdawan, Iswand Imran, Saptahar Sugr dan Ivndra Pane 94 APLIKASI INCREMENTAL DYNAMIC ANALYSIS UNTUK PENILAIAN KERENTANAN DAN RESIKO SEISMIK JEMBATAN Nam A. Wbowo, Dean H. Wardana, Mutara Puspahat C, Senot Sangadj, Edy Purwanto dan S. A. Krstawan 95 FUNGSI FRAGILITY (KERAPUHAN) SEBAGAI ALAT EVALUASI KINERJA SEISMIK STRUKTUR TIPIKAL JEMBATAN JALAN RAYA BETON Enjels N. Tropormera, Agus Trsyanto, Mutara Puspahat C, Senot Sangadj, Agus Supryad dan Supard 97 PENYEDERHANAAN PERHITUNGAN GAYA GESER DASAR SEISMIK (V) SNI GEMPA 01 UNTUK TIPIKAL BANGUNAN GEDUNG SEKOLAH DI JAWA TENGAH Hmawan Indarto dan Hanggoro Tr Cahyo Andyarto 98 PREDIKSI RESPONS STRUKTUR BANGUNAN BERDASARKAN SPEKTRA GEMPA INDONESIA MENGGUNAKAN JARINGAN SARAF TIRUAN Ren Suryanta, Hendra Jngga, Harned Mazr dan Enno Yunarto Topk: TRANSPORTASI 01 THE RELATIONSHIP AMONG LAND USE PATTERN, SOCIO ECONOMIC FACTORS AND TRAVEL BEHAVIOURS Dewa Made Pryantha Wedagama 013 KAJIAN KELAYAKAN FINANSIAL PENGEMBANGAN ANGKUTAN WISATA DI KOTA DENPASAR Putu Alt Suthanaya, Dyah Ayu Lestar

4 Konerens Nasonal Teknk Spl 10 Unverstas Atma Jaya Yogyakarta, 6-7 Oktober 016 KINERJA STRUKTUR GEDUNG BERATURAN SISTEM GANDA BERDASARKAN PERENCANAAN BERBASIS PERPINDAHAN LANGSUNG Raja Parulan Purba 1, Zulkar Djauhar, Ren Suryanta 3 1 Jurusan Teknk Spl, Unverstas Rau, Jl. Subrantas KM 1.5 Pekanbaru 893 Emal: rajapoerba94@gmal.com Jurusan Teknk Spl, Unverstas Rau, Jl. Subrantas KM 1.5 Pekanbaru 893 Emal: zulkar.djauhar@lecturer.unr.ac.d, zulkr_dj@yahoo.com 3 Jurusan Teknk Spl, Unverstas Rau, Jl. Subrantas KM 1.5 Pekanbaru 893 Emal: ren.suryanta@eng.unr.ac.d ABSTRAK Perencanaan struktur tahan gempa umumnya menggunakan konsep orced based desgn (FBD). Konsep n belum dapat menunjukkan secara langsung knerja bangunan terhadap pengaruh gempa. Sehngga dbutuhkan suatu evalusa knerja dengan melakukan analss hngga pada keadaan nelasts struktur yang dsebut dengan konsep Perencanaan Berbass Perpndahan Langsung. Peneltan bertujuan membandngkan dua metode analss knerja yang ddasarkan pada perpndahan lateral pada saat konds nelasts sebaga parameter kunc respon struktur dalam perencanaan yang dgunakan yatu metode Perencanaan Berbass Perpndahan Langsung (Drect Dsplacement Based Desgn, DDBD) dan Metode Spektrum Kapastas (Capacty Spectrum Method, CSM). Sstem struktur yang dkaj adalah struktur gedung beraturan sstem ganda (dual system) yakn kombnas struktur rangka dan dndng beton bertulang dengan pembebanan gempa rencana berdasarkan SNI Parameter yang dkaj adalah perpndahan, gaya geser dasar, redaman eekt, dan waktu getar eekt bak yang dhaslkan dengan metode DDBD maupun dengan metode CSM. Hasl kajan menunjukkan bahwa nla parameter yang dperoleh dar analss memanaatkan metode DDBD lebh besar bla dbandngkan terhadap metode CSM. Target perpndahan yang dhaslkan menggunakan metode DDBD yatu 0,545 m sedangkan yang dhaslkan metode CSM yatu 0,175 m. Gaya geser dasar dar hasl metode DDBD yatu 3893,5 kn sedangkan hasl dar metode CSM yatu 178,978 kn. Nla redaman eekt hasl dar metode DDBD yatu 14,01 % dengan waktu getar eekt yatu 3,86 detk, sedangkan metode CSM mengaslkan redaman eekt 5,40 % dengan waktu getar eekt 1,314 detk. Evaluas knerja struktur yang dtnjau berdasarkan ATC-40, metode DDBD menghaslkan level knerja struktur pada level damage control, sedangkan metode CSM menunjukkan level mmedate occupancy. Kata kunc : Drect Dsplacement Based Desgn, Capacty Spectrum Method, Knerja struktur 1. PENDAHULUAN Sebagan besar wlayah Indonesa terletak dalam wlayah gempa dengan ntenstas sedang hngga tngg. Konds tersebut berpengaruh besar dalam perencanaan struktur gedung tahan gempa yang harus dperhatkan agar tdak menmbulkan dampak yang besar, terlebh akbat perpndahan lateral yang terjad pada gedung akbat gempa. Serng perkembangan lmu pengetahuan dan teknolog, solus untuk menngkatkan knerja struktur gedung bertngkat tngg terhadap beban gempa yang drencanakan yatu dengan pemasangan dndng beton bertulang (RC- Wall) yang serng dkenal dengan dndng geser (shearwall). Penggunaan dndng geser sangat dperlukan sebaga subsstem penahan beban lateral dar struktur dan akan menyerap sebagan dar besarnya beban gempa yang terjad. Selama n, perancangan bangunan tahan gempa kebanyakan menggunakan konsep orce-based desgn (FBD). Konsep n tdak menunjukkan secara langsung knerja bangunan terhadap pengaruh gempa yang terjad karena analss dlakukan secara lnear (elasts). Hal tersebut mendasar suatu arah baru dalam peneltan teortk dan ekspermental rekayasa struktur tahan gempa. Sehngga dalam akhr-akhr n konsep desan tahan gempa mula mengarah pada konsep berbass knerja (perormance based desgn). Konsep perormance based desgn dlakukan dengan menganalss komponen struktur secara bertahap yang memberkan gambaran perlaku nonlnear (nelasts) struktur saat pertama kal mengalam kegagalan, sehngga konsep n juga menunjukkan secara langsung bagamana knerja struktur terhadap pengaruh gempa yang terjad. Menurut Prestley ada tga metode perencanaan berbass knerja (perormance based desgn) yatu metode Capacty Spectrum (ATC-40, 1996), metode N (Fajar, 000) dan metode Drect Dsplacement-Based Desgn (Prestley, 315

5 ). Tulsan n bertujuan untuk mengkaj knerja struktur gedung beraturan dual system tga dmens dengan menggunakan metode Drect Dsplacement-Based Method (Prestley, 000) dan selanjutnya dbandngkan dengan Capacty Spectrum Method (ATC-40, 1996). Selanjutnya analss dlakukan dengan asums sebaga berkut. 1. Model struktur yang dgunakan yatu gedung sstem ganda yang merupakan kombnas rangka pemkul momen khusus dan dndng geser beton bertulang khusus.. Perhtungan hanya untuk menganalss dan membandngkan tngkat knerja struktur tanpa melakukan perencanaan model struktur. 3. Gedung merupakan bangunan yang dasumskan berungs sebaga perkantoran yang terletak dwlayah kota Pekanbaru dengan konds tanah sedang. 4. Analss pushover menggunakan perangkat lunak berbass elemen hngga dengan pola pembebanan lateral 100% arah sumbu kuat dan 30% arah sumbu lemah. 5. Data struktur yang dgunakan yatu a. kuat tekan beton, c = 30 MPa. b. mutu tulangan utama, y = 40 MPa. c. mutu tulangan sengkang, ys = 40 MPa. d. dameter tulangan utama = mm. e. jumlah lanta = 10 lanta dengan ketnggan antar tngkat 3,6 m. dmens elemen dan bentuk struktur sepert pada gambar berkut n.. TINJAUAN PUSTAKA Gambar 1. Denah lanta gedung dan tampak dmens tga gedug Pada SNI , gabungan sstem rangka pemkul momen dan dndng geser beton bertulang dsebut sebaga struktur sstem ganda. Sstem ganda akan memberkan kemampuan pada bangunan untuk menahan beban yang lebh bak terutama terhadap beban gempa. Penggunaan dndng beton bertulang (RC-Wall) pada struktur gedung yatu sebaga penahan beban lateral dan juga dharapkan mampu mereduks gaya geser yang lebh besar dar elemen struktur lannya akbat gempa. Oleh karena lokas bangunan yang berada d wlayah Indonesa, mengharuskan pengaruh gempa rencana yang dhtung sesua dengan ketentuan SNI Perencanaan Berbass Perpndahan Langsung Metode Perencanaan Berbass Perpndahan Langsung (Drect Dsplacement Based Desgn) dlustraskan pada Gambar (a), dengan sstem Mult Degree o Freedom (MDOF) dsederhanakan menjad Sngle Degree o Freedom (SDOF). Hubungan besarnya gaya lateral-perpndahan sebaga representas dar SDOF dtunjukkan pada Gambar. (b). K merupakan kekakuan berdasarkan analsa retak pada penampang saat tulangan lentur mengalam leleh pertama. rk adalah kekakuan saat terbentuknya send-send plasts pada struktur, dan K e merupakan kekakuan resultan untuk menghaslkan perpndahan maksmum. Tngkat redaman lat ekvalen merupakan kombnas dar representas redaman elasts dan energ hysterets yang dserap selama respon nelasts. Gambar (c) menunjukkan nla tuntutan daktltas yang dberkan, Struktur bangunan baja memlk redaman lat ekvalen yang lebh besar dbandngkan struktur dndng beton bertulang yang ddesan dalam tngkat tuntutan daktltas yang sama. Nla respon perpndahan maksmum dan hasl perhtungan redaman berdasarkan tuntutan daktltas yang dperoleh, dgunakan untuk mendapatkan perode eekt, T e, sepert terlhat pada Gambar (d). Soleman (006) menyatakan bahwa parameter dasar spesk metode n ddasarkan pada geometr struktur, karakterstk leleh materal, kurvatur dan batasan drt.

6 317 Gambar. Konsep dasar drect dsplacement-based desgn (Prestley et al., 007) Prosedur Perhtungan Metode Perencanaan Berbass Perpndahan Langsung Tahapan prosedur perhtungan dalam mendapatkan parameter-parameter metode DDBD terhadap struktur dual system yang akan danalss adalah sebaga berkut: 1. Desan tahap awal (prelmnary desgn choces) b. Propors raso gaya geser Tahap awal dar perencanaan pada struktur dual system yatu menentukan propors raso rencana gaya geser yang akan dterma oleh struktur (Garca et al, 010). Total propors raso = 1 Raso rame = Raso RC-Wall = 1 c. Tngg RC-Wall contralexture (H CF) Tngg dndng konds contralexture sepert pada Gambar 3 yang dtentukan berdasarkan overtunng moment relat, yang dtentukan dar persamaan: m H F m H (1) m = overtunng moment relat pada lanta ke H = tngg struktur lanta ke (m) = raso gaya relat lanta ke F Gambar 3. Tngg dndng contralexture berdasarkan propors gaya geser dan moment overtunng relat (Sullvan, 009). Perpndahan Maksmum ( d) Perpndahan maksmum struktur dtentukan dengan persamaan dengan: = perpndahan tap lanta (m) = massa tap tngkat (kn) m d n 1 n 1 m. m. ()

7 Tngg eekt, dperoleh dar persamaan: 4. Massa eekt, dperoleh dar persamaan: H e n 1 n 1 n 1 me m. m. d m. 5. Redaman eekt Redaman eekt bergantng pada daktltas sstem struktur. a. Redaman eekt RC-Wall Redaman ekvalen terhadap arah yang dtnjau pada struktur, b. Redaman eekt rame Redaman ekvalen rame, e, W. h m lwj. W j 1 m lwj j 1 0,05 0,565 sehngga daktltas dan redaman eekt ekvalen struktur menjad: M M. eq eq W. e, W M W W W. e, W M M M M. 6. Perode eekt Perode eekt dtentukan grak perpndahan respon spektra yang dkonvers dar percepatan respon spektra, menggunakan persamaan: dengan: M ( T, ) Sa ( T, ) T e T. T 4 ( T,5) 7 (T, ) = Perpndahan untuk waktu getar T dan redaman % Sa = Percepatan untuk waktu getar T dan redaman % (T, ) dar persamaan datas, bentuk konvers kurva sepert pada Gambar 4 berkut. d. 1 1 (4) (3) (5) (6) (7) (8) (9) (10) Gambar 4. Percepatan respon spektra dan perpndahan respon spektra (Prestley et al., 007)

8 Kekakuan eekt, dtentukan dengan persamaan: 4.. me K e (11) Te 8. Gaya geser dasar, dtentukan dengan persamaan: V B K e d (1) Karena yang dpaka pada perencanaan adalah gaya geser dasar pada saat terjad pelelehan pertama, maka gaya geser dasar harus dreduks dengan aktor kuat lebh struktur berdasarkan Tabel 9 SNI , sehngga menjad: V V B (13) Knerja Struktur Berdasarkan ATC-40 o ATC-40 (1996) menetapkan deormas lateral pada struktur harus dperksa terhadap nla smpangan total maksmum dan smpangan nelasts maksmum untuk mendapatkan tngkat knerja dar struktur yang dsajkan pada Tabel 1 d bawah. Smpangan total maksmum ddenskan sebaga smpangan antar tngkat (nterstory drt) pada perpndahan d ttk knerja. Sedangkan smpangan nelasts maksmum merupakan perbandngan antara smpangan ye) dar struktur. Besarnya smpangan total maksmum dan smpangan nelasts maksmum struktur dhtung dengan menggunakan Persamaan dan berkut. Smpangan total maksmum = dan smpangan nelasts maksmum = dengan D t = Perpndahan maksmum struktur (m) D 1 = Perpndahan pada konds leleh pertama (m) = Tngg total struktur (m) H tot Batas Smpangan Antar Tngkat Smpangan Total Makssmum Smpangan Inelasts Maksmum Tabel 1. Batas deormas lateral Immedate Occupancy 0,01 0,005 Tngkat Knerja Struktur Damage Control 0,01 0,0 0,005 0,015 Le Saety Structural Stablty 0,0 0,33 V/P Tdak ada batasan (Sumber: ATC 40, 1996) Tdak ada batasan 3. ANALISIS DAN PEMBAHASAN Beban dan Berat Struktur Beban-beban yang bekerja pada struktur berupa beban mat (berat struktur), beban mat tambahan, dan beban hdup. Pembebanan yang dgunakan ddasarkan pada Pedoman Perencanaan Pembebanan Untuk Rumah dan Gedung (PPURG). Dperoleh total beban mat tambahan pada pelat lanta 1-9 yatu 1,49 kn/m, pada pelat atap yatu 0,73 kn/m, dan beban mat tambahan pada balok tep yatu,16 kn/m. Beban hdup pelat lanta 1 sampa 9 sebesar,5 kn/m pada lanta atap sebesar 1 kn/m, dengan koesen reduks beban hdup terhadap pennjauan gempa berdasarkan SNI sebesar 0,5. Perhtungan Respon Spektra SNI Berdasarkan peta gempa harzad untuk wlayah kota Pekanbaru dengan konds tanah sedang, ddapatkan parameter nla S 1 = 0,5 g dan S S = 0,4 g. Parameter berdasarkan Tabel 4 dan 5 SNI ddapatkan nla F a = 1,48 dan F v = 1,9. Selanjutnya dperoleh grak respons spektra gempa rencana sepert pada Gambar 5.

9 30 Beban Gempa Statk Ekvalen Gambar 5. Respon spektra desan 1. Menentukan perode getar Berdasarkan SNI perode getar dbatas nla maksmum dan nla mnmum, dengan parameter: C u = 1,4 (Tabel 14 SNI ) C t = 0,0488 (Tabel 15 SNI ) x = 0,75 (Tabel 15 SNI ) h n = 36 m (tngg gedung) sehngga: T a mn = Ta = C t h n x = (0,0488) (36) 0,75 = 0,717 detk T a maks = C u Ta = 1,4 x 0,717 = 1,004 detk Perode alam struktur konds uncrack hasl program elemen hngga pada arah x dan y adalah sama = 0,91 detk (karena geometrk struktur yang smeters). Dengan pola gerak ragam pertama adalah translas arah Y (sehngga perhtungan dokuskan pada arah Y). Ta mnmum < TX,Y uncrack < Ta maksmum 0,717 < 0,91 < 1,004 maka dgunakan perode getar alam = 0,91 detk.. Menentukan koesen sesmk, C s Sama halnya dengan perode, nla C s juga mempunya batas mnmum dan maksmum, sebaga berkut. S DS dan S D1 = parameter respons spektra Ie = 1,00 (Tabel SNI ) R = 7 (Tabel 9 SNI ) C s mnmum = 0,004 S DS I e C s mnmum = 0,004 x 0,39 x 1 = 0,0174 C s htungan (Y) = S D1 = 0,3 = 0,0497 R 7 T 0,91 I 1 C s maksmum = e S D1 = R I e 0,3 = 0, C s mnmum < C s htungan (y) < C s maksmum 0,0174 < 0,0497 < 0,0564 Maka dgunakan Cs = 0, Menentukan gaya geser dasar gempa V Y = C s(y) W t = 0,0497 x 90313,0 kn = 4491,573 kn 4. Menentukan dstrbus vertkal gaya gempa Nla k dcar dengan nterpolas lnear dengan: maka, T y = 0,91 detk; k = 1,0

10 31 selanjutnya, dstrbus vertkal gaya, F x = C vxv Menurut SNI bahwa beban gempa danggap terjad secara bersamaan dengan pengaruh pembebanan gempa dalam arah tegak lurus pada arah utama dengan eekttas 30%. Sehngga gaya gempa statk ekvalen dberkan 100% arah Y dan 30% arah X. Pengecekan Sstem Ganda Sesua SNI Dengan pemberan gaya gempa statk ekvalen 100% arah Y dan 30% arah X sebaga gaya gempa yang dtetapkan, maka dperoleh propors gaya geser: Tabel. Propors gaya geser dasar struktur Parameter Vx (kn) Vy (kn) Gaya Geser Struktur -1347, ,57 Gaya Geser RC-Wall -114, ,8 Gaya Geser Frame -04,53-681,75 Persentase RC-Wall 84,8% 84,8% Persentase Frame 15,18% 15,18% Menurut SNI untuk sstem ganda, bahwa rame harus mampu menahan palng sedkt 5% dar gaya gempa yang dtetapkan. Berdasarkan gaya geser dasar yang dperoleh, rame belum menerma mnmal 5% dar gaya geser total, sehngga dlakukan pengecekan hanya terhadap rame dengan pemberan 5% gaya gempa yang dtetapkan (Asnendra, 011). Pengecekan dlakukan terhadap code yang dacu oleh SNI yatu ACI yang terdapat pada sotware elemen hngga. Hasl yang dperoleh menunjukkan bahwa tdak adanya rame yang mengalam overstress (OS) akbat gaya gempa 5% tersebut. Sehngga sstem struktur tersebut bsa danggap sebaga sstem ganda, karena rame mampu menahan 5% gaya gempa yang dtetapkan. Metode Perencanaan Berbass Perpndhan Langusng (DDBD) Langkah awal dalam analss DDBD untuk dual system adalah menentukan raso gaya geser. Dalam tulsan n, raso gaya geser mengkut raso yang dhaslkan berdasarkan Tabel, dengan = 15,18%. Selanjutnya dlakukan perhtungan dalam menentukan tngg wall contralexture. Berdasarkan perhtungan tabelars dperoleh bahwa RC-Wall mengalam contralexture pada level lanta 8 dan 9, sehngga dlakukan nterpolas lnear: HCF 8,8 3,6 0,559/0,99 30,833 m dan, M = 4,660 19,196 = 5,464 Selanjutnya untuk menentukan perode berdasarkan target perpndahan dan redaman eekt yang dperoleh, grak percepatan respon spektra pada Gambar 5, dkonvers menjad grak perpndahan spektral sepert pada Gambar 6 berkut. Evaluas level knerja Gambar 6. Spektrum perpndahan Hasl perpndahan yang terjad dengan perhtungan metode DDBD selanjutnya dgunakan untuk mengevaluas knerja struktur berdasarkan dokumen ATC-40 yatu:

11 3 a. Smpangan total maksmum = Berdasarkan tabel deormas lateral dar dokumen ATC 40, knerja struktur menunjukkan konds damage control. b. Smpangan nelasts maksmum = Berdasarkan tabel deormas lateral dar dokumen ATC 40, knerja struktur menunjukkan konds damage control. Hasl analss dengan prosedur DDBD dapat dlhat pada Tabel 3. Tabel 3. Rekaptulas perhtungan DDBD Perormance Pont Parameter Htungan Hasl Gaya geser rame, % 15,18% Tngg dndng contralexture, HCF (m) 30,833 Drt d - 0,044 d (m) 0,545 Tngg eekt struktur, he (m) 5,519 Massa eekt, me (kn) 6510,8 Perpndahan konds leleh, y,he (m) 0,157 Daktltas dndng, w - 3,467 Daktltas rame, - 1,44 Daktltas eekt sstem struktur, sys - 3,014 Redaman dndng, w (%) 15,06% Redaman rame, (%) 10,35% Redaman eekt sstem struktur, sys (%) 14,01% Perode eekt, Te (detk) 3,86 Kekakuan eekt, Ke (kn/m) ,05 Gaya geser dasar DDBD, VB (kn) 95733,1 Gaya geser dasar SNI, V (kn) 3893,5 Selanjutnya konvers kurva kapastas ke ormat ADRS menjad spektrum kapastas. Selanjutnya melakukan penggabungan antara sngle demand dengan spektrum kapastas sehngga dperoleh ttk perpotongan kurva yang merupakan ttk knerja (perormance pont) struktur. Ttk knerja yang dperoleh dapat dlhat pada Gambar 7 berkut. Perormance pont Gambar 7. Perormance pont

12 33 Lebh lanjut dar perormance pont dperoleh gaya geser dasar 178,978 kn, target perpndahan 0,175 m, redaman eekt 5,40%, dan perode eekt 1,314 detk. Evaluas level knerja Berdasarkan deormas lateral yang dperoleh, dlakukan pengecekan knerja struktur terhadap nla smpangan total maksmum dan smpangan nelasts maksmum menurut ATC-40 yatu : a. Smpangan total maksmum = Berdasarkan tabel deormas lateral dar dokumen ATC-40, knerja struktur menunjukkan konds mmedate occupancy. b. Smpangan nelasts maksmum = Berdasarkan tabel deormas lateral dar dokumen ATC 40, knerja struktur menunjukkan konds mmedate occupancy. Perbandngan Knerja Struktur Gedung Beraturan Dual System Metode DDBD dengan CSM Perbandngan parameter knerja struktur gedung dual system yang dtnjau yatu sepert pada Tabel 4 berkut. Tabel 4. Perbandngan parameter knerja struktur dual system hasl analss metode DDBD dan CSM Hasl Satuan DDBD CSM Gaya geser dasar, V B kn 3893,5 178,978 Perpndahan, D m 0,545 0,175 Redaman, e % 14,01% 5,40% Perode, T e detk 3,86 1,314 Gaya geser dasar yang dterma dasar struktur hasl analss DDBD yatu sebesar 3893,5 kn, nla n lebh besar 16564,7 kn atau 1,76 kal dar hasl analss CSM. Redaman eekt yang dhaslkan dar analss DDBD juga lebh besar sektar,60 kal dar redaman eekt hasl CSM. Redaman merupakan perstwa pelepasan energ (energy dsspaton) oleh struktur. Maka dalam hal n menunjukkan bahwa energ yang dlepaskan oleh struktur dar hasl DDBD lebh besar dar pada hasl CSM, yang berart akan mengurang respon struktur terhadap pengaruh gempa. Perode atau waktu getar eekt yang dhaslkan analss DDBD juga lebh besar sektar,91 kal dar perode getar eekt hasl analss CSM. Nla n menunjukkan bahwa struktur yang danalss dengan metode DDBD bergetar lebh lambat bla dbandngkan dengan CSM saat dbeban beban gempa. Secara matemats, hubungan perode terhadap nla kekakuan struktur adalah berbandng terbalk sehngga mengakbatkan perode yang besar menghaslkan leksbltas stuktur yang juga besar sehngga mengurang kekakuan struktur. Semakn besarnya leksbltas struktur yang terjad mengakbatkan perpndahan struktur juga menjad semakn besar, sehngga dalam hal n perode berbandng lurus terhadap besarnya perpndahan struktur. Knerja struktur yang dcapa dtentukan berdasarkan besarnya perpndahan yang dperoleh. Perpndahan maksmum yang dperoleh berdasarkan analss DDBD lebh besar sektar 3,11 kal dar hasl analss CSM. Besarnya perpndahan yang terjad menujukkan tngkatan knerja yang dcapa oleh struktur. Struktur dual system yang dtnjau menunjukkan tngkatan knerja dengan metode DDBD berada pada konds damage control (struktur berada dalam kategor range antara mmedate occupancy dan le saety, dmana kerusakan yang terjad dbatas dan dapat dperbak) sedangkan dengan metode CSM berada pada konds mmedate occupancy (komponen struktur mash dapat mempertahankan karakterstk dan kapastas sepert sebelum gempa terjad). 4. KESIMPULAN Berdasarkan hasl peneltan n, dapat dsmpulkan beberapa hal sebaga berkut: 1. Perencanaan dengan metode Drect Dsplacement Based Desgn (DDBD), menghaslkan target perpndahan yang lebh besar yatu 0,545 m dar pada perpndahan dengan metode Capacty Spectrum Method (CSM) yatu sebesar 0,175 m.. Parameter knerja struktur lannya dar hasl analss metode Drect Dsplacement Based Desgn (DDBD) bak gaya geser dasar, redaman eekt dan perode eekt yang dberkan oleh struktur saat pada konds nelasts memlk nla yang lebh besar dbandngkan hasl analss Capacty Spectrum Method (CSM). 3. Evaluas dar knerja struktur yang dtnjau, dengan menggunakan metode Drect Dsplacement Based Desgn (DDBD) menunjukkan kategor damage control yang artnya struktur berada dalam kategor range antara

13 34 mmedate occupancy dan le saety, dmana kerusakan yang terjad dbatas dan dapat dperbak. Sedangkan dengan metode Capacty Spectrum Method (CSM) berada pada konds mmedate occupancy yang artnya bahwa komponen struktur mash dapat mempertahankan karakterstk dan kapastas sepert sebelum gempa terjad. DAFTAR PUSTAKA Asnendra, M. (011). Analss Perbandngan Knerja Struktur Gedung Tak Beraturan Akbat Ban Gempa SNI dan RSNI X. Unverstas Rau. ATC-40. (1996). Sesmc Evaluaton and Retrot o Concrete Buldngs. Calorna: Calorna Sesmc Saety Commson. Budono, B., & Permana, E. (008). Analsa Struktur Daktal pada Struktur Portal Terbuka dan Sstem Ganda dengan Metoda Kekakuan Sekan. In Semnar dan Pameran HAKI Pengaruh Gempa dan Angn terhadap Struktur. Dewobroto, W. (005). Evaluas Knerja Struktur Baja Tahan Gempa dengan Analsa Pushover. In Cvl Engneerng Natonal Conerence: Sustanablty Constructon & Structural Engneerng Based on Proessonalsm-Unka Soegjapranata (pp. 1 8). Semarang. FEMA-440. (005). Improvement o Nonlnear Statc Sesmc Analyss Procedure. Washngton D.C. Garca, R., Sullvan, T. J., & Corte, G. Della. (010). Development O A Dsplacement Based Desgn Method For Steel Frame-RC Wall Buldngs. Journal o Earthquake Engneerng, 14(), Harahap, O. P. P. (015). Perbandngan Knerja Plar Jembatan Menggunakan Metode Drect Dsplacement Based Desgn dan Capacty Spectrum Method. Unverstas Rau. Jumar. (01). Stud Perbandngan Knerja Struktur Dndng Geser Menggunakan Metode Drect Dsplacement Based Desgn dan Capacty Spectrum Method. Unverstas Rau. PPURG. (1987). Pedoman Perencanaan Pembebanan Untuk Rumah dan Gedung. Jakarta: Kementeran Pekerjaan Umum. Pranata, Y. A. (007). Stud Perencanaan Berbass Perpndahan: Metode Drect-Dsplacement Based Desgn Stud Kasus pada Rangka Beton Bertulang Bertngkat Rendah. Jurnal Teknk Spl Unverstas Krsten Maranatha, 7(), Prestley, M. J. N. (000). Perormance Based Sesmc Desgn. 1WCCE, 1. Prestley, M. J. N., Calv, G. M., & Kowalsky, M. J. (007). Dsplacement-Based Sesmc Desgn o Structures. Pava, Italy: IUSS Press. SNI-176. (01). Tata cara perencanaan ketahanan gempa untuk struktur bangunan gedung dan non gedung. Jakarta: Badan Standarsas Nasonal. SNI-847. (013). Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung. Jakarta: Badan Standarsas Nasonal. Soleman, Y. (006). Kajan Parameter dalam Beberapa Prosedur Desan Metoda Perpndahan untuk Struktur Beton Bertulang, Sullvan, T. J. (009). Drect Dsplacement - Based Desgn o A RC Wall - Steel EBF Dual System Wth Added Dampers, 4(3), Wjaya, C., Wjaya, S. W., Muljat, I., & Pudjsuryad, P. (008). Evaluas Knerja Drect Dsplacement - Based Desgn dan Force Based Desgn Bangunan Irregular Plan 6-Lanta. Jurnal Dmens Pratama Teknk Spl, ()., 1 8.