BAB II STUDI PUSTAKA

Transkripsi

1 Bab II Stud Pustaka BAB II STUDI PUSTAKA 2.1 Umum Pada permukaan tanah yang tdak horzontal, komponen gravtas cenderung untuk menggerakkan tanah ke bawah. Jka komponen gratvas sedemkan besar sehngga perlawanan terhadap geseran yang dapat kerahkan oleh tanah pada bdang longsornya terlampau, maka akan terjad kelongsoran lereng. Analss stabltas pada permukaan tanah yang mrng n, dsebut analss stabltas lereng. Analss n serng dgunakan dalam perancangan-perancangan bangunan sepert: jalan kereta ap, jembatan kereta ap, jalan raya, bandara, bendungan urugan tanah, saluran dan lanlannya. Umumnya, analss stabltas dlakukan untuk mengecek keamanan dar lereng alam, lereng galan dan lereng urugan tanah. Analss stabltas lereng tdak mudah, karena terdapat banyak faktor yang sangat mempengaruh hasl htungan. aktor-faktor tersebut msalnya, konds tanah yang berlaps-laps, kuat geser tanah yang ansotrops, alran rembesan ar dalam tanah dan lan-lannya. Terzagh (1950) membag penyebab longsoran lereng terdr dar dar pengaruh dalam (nternal effect) dan pengaruh luar (external effect). Pengaruh luar yatu pengaruh yang bertambahnya gaya geser dengan tanpa adanya perubahan kuat geser tanah. Contohnya, akbat perbuatan manusa mempertajam kemrngan tebng atau memperdalam galan tanah dan eros sunga. Pengaruh dalam, yatu longsoran yang terjad dengan tanpa adanya perubahan konds luar atau gempa bum. Contoh yang umum untuk konds n adalah bertambahnya tekanan ar por d dalam lereng. Kelongsoran lereng alam dapat terjad karena hal-hal sebaga berkut: II-1

2 Bab II Stud Pustaka 1. Penambahan beban pada lereng. Tambahan lereng dapat berupa bangunan baru, tambahan beban oleh ar yang masuk ke por-por tanah maupun yang menggenang d permukaan tanah dan beban dnams oleh tumbuh-tumbuhan yang tertup angn dan lan-lan. 2. Penggalan atau pemotongan tanah pada kak lereng. 3. Penggalan yang mempertajam kemrngan lereng. 4. Perubahan poss muka ar secara cepat (rapd drawdown) pada bendungan, sunga dan lan-lan. 5. Kenakan tekanan lateral oleh ar (ar yang mengs retakan akan mendorong tanah ke arah lateral). 6. Gempa Bum. 7. Penurunan tahanan geser tanah pembentuk lereng oleh akbat kenakan kadar ar, kenakan tekanan ar por, tekanan rembesan oleh genangan ar d dalam tanah, tanah pada lereng mengandung lempung yang mudah kembang susut dan lan-lan. 2.2 Teor Analss Stabltas Lereng Perhtungan stabltas lereng pada dasarnya adalah menentukan besarnya faktor keamanan (S). Dalam menghtung faktor keamanan, umumnya dkenal dua macam perhtungan yang ddasarkan pada: a. Metode kesetmbangan batas (lmt equlbrum method), dan b. Metode elemen hngga (fnte element method) Metode kesetmbangan batas dsebut juga metode konvensonal karena metode n sudah sangat lama dgunakan dan hngga sekarangpun mash banyak dgunakan. Dalam praktek, analss stabltas lereng ddasarkan pada konsep kesembangan plasts batas (lmt plastc equlbrum). Adapun maksud analss stabltas adalah untuk menentukan faktor aman dar bdang II-2

3 Bab II Stud Pustaka longsor yang potensal. Dalam analss stabltas lereng beberapa anggapan dbuat, antara lan: 1. Kelongsoran lereng terjad d sepanjang permukaan bdang longsoran tertentu dan dapat danggap sebaga masalah bdang 2 dmens. 2. Massa tanah yang longsor danggap sebaga benda massf. 3. Tahanan geser dar massa tanah pada setap ttk sepanjang bdang longsor tdak tergantung dar orentas permukaan longsor atau dengan kata lan kuat geser tanah danggap sotrops. 4. aktor aman ddefnskan dengan memperhatkan tegangan geser rata-rata sepanjang bdang longsor potensal dan kuat geser tanah. aktor aman mnmum dalam analss stabltas lereng yang dsarankan oleh Lambed an Wtman (1969) dan Sherard et. Al. (1963) untuk perancangan bendungan urugan tanah dan batuan umumnya dambl lebh besar atau sama dengan 1,2-1, Analss Stabltas Lereng dengan Bdang Longsor Datar Lereng Tak Terhngga (Infnte Slope) Gambar 2.1 memperlhatkan suatu konds d mana tanah dengan tebal H yang mempunya permukaan mrng, terletek d atas lapsan batu dengan kemrngan permukaan yang sama. Lereng semacam n dsebut lereng tak terhngga karena mempunya panjang yang sangat lebh \besar dbandng dengan kedalamannya (H). Jka dambl elemen tanah selebar b. gaya-gaya yang bekerja pada dua bdang vertkalnya mendekat sama, karena pada lereng tak terhngga gaya-gaya yang bekerja d setap ss bdangnya dapat danggap sama. II-3

4 Bab II Stud Pustaka Gambar 2.1 Analss Stabltas Lereng Tak Terhngga Lereng Terbatas (nte Slope) Gambar 2.2 memperlhatkan tmbunan yang terletak d atas tanah asl yang mrng. Akbat permukaan tanah asl mrng, tmbunan akan longsor sepanjang bdang AB. Contoh sepert n terjad jka tanah tmbunan II-4

5 Bab II Stud Pustaka dletakkan pada tanah asl yang mrng, dmana pada lapsan tanah asl mash terdapat lapsan lemah yang berada d dasar tmbunan. Gambar 2.2 Analss Stabltas Tmbunan D Atas Tanah Mrng 2.4 Analss Stabltas Lereng dengan Bdang Longsor Berbentuk Lngkaran Pengamatan longsoran lereng oleh Colln (1846) menunjukkan bahwa kebanyakan perstwa longsoran tanah terjad dengan bentuk bdang longsor yang berupa lengkungan. Keruntuhan lereng dar jens tanah kohesf banyak tejad karena bertambahnya kadar ar tanah. Sebab terjadnya longsoran adalah karena tdak tersedanya kuat geser tanah yang cukup untuk menahan gerakan tanah longsor ke bawah pada bdang longsornya. Gambar 2.3 Bentuk-Bentuk Bdang Longsor II-5

6 Bab II Stud Pustaka Lengkung bdang longsor dapat berbentuk lngkaran (slnder), spral logartms ataupun kmbnas dar keduanya. Kadang-kadang djumpa pula suatu bdang longsor yang tdak berupa kurva menerus akbat perpotongan dar bdang longsor tersebut dengan lapsan tanah keras (sepert: lempung sangat kaku, pasr padat, permukaan batu) atau lapsan yang sangat lunak. Contoh bentuk-bentuk bdang longsor n dperlhatkan dalam Gambar 2.3. Bentuk anggapan bdang longsor berupa lngkaran dmaksudkan untuk mempermudah htungan analss stabltasnya secara matematk dan mempertmbangkan mendekat bentuk sebenarnya dar bdang longsor yang terjad d alam. Kesalahan analss stabltas lereng tdak banyak dsebabkan oleh bentuk anggapan bdang longsor, akan tetap kesalahan dalam penentuan sfat-sfat dan penentuan lokas bdang longsor krtsnya. (Bowles, 1984) 2.5. Metode Irsan (Method Of Slce) Bla tanah tdak homogen dan alran rembesan terjad d dalam tanahnya memberkan bentuk alran dan berat volume tanah yang tdak menentu, cara yang lebh cocok adalah dengan metode rsan (method of slce). Gaya normal yang bekerja pada suatu ttk d lngkaran bdang longsor, terutama dpengaruh oleh berat tanah d atas ttk tersebut. Dengan metode rsan, massa tanah yang longsor dpecah pecah menjad beberapa rsan vertkal. Kemudan, kesembangan dar tap tap rsan dperhatkan. Gambar 2.4 memperlhatkan satu rsan dengan gaya gaya yang bekerja padanya. Gaya gaya n terdr dar gaya geser ( X r dan X 1 ) dan gaya normal efektf ( E r dan E 1 ) d sepanjang ss rsannya, dan juga resultan gaya geser efektf ( T ) dan resultan gaya normal efektf ( N ) yang bekerja d sepanjang dasar rsannya. Pada rsannya, tekanan ar por U 1 dan U r bekerja d kedua ssnya, dan tekanan ar por U bekerja pada dasarnya. Danggap tekana ar por sudah dketahu sebelumnya. II-6

7 Bab II Stud Pustaka Gambar 2.4 Gaya Gaya Yang Bekerja Pada Irsan Metode ellnus Analss stabltas lereng cara llnus (1927) mengganggap gaya gaya yang bekerja pada ss kanan kr dar sembarang rsan mempunya resultan nol pada arah tegak lurus bdang longsornya. Dengan anggapan n, kesembangan arah vertcal dar gaya gaya yang bekerja dengan memperhatkan tekanan ar por adalah : atau, aktor aman ddefnskan sebaga, (2.1) M M r d Lengan momen dar berat massa tanah tap rsan adalah R sn θ, maka M n d R W sn (2.2) 1 II-7

8 Bab II Stud Pustaka Dmana : R = jar jar lngkaran bdang longsor n W θ = jumlah rsan = berat massa tanah rsan ke = sudut yang ddefnskan pada Gambar 2.4 (a) Dengan cara yang sama, momen yang menahan tanah yang akan longsor n adalah : M r R ( Ca N tan ) (2.3) 1 Karena tu, persamaan untuk faktor amannya menjad, n ( Ca 1 n 1 N W sn tan ) (2.4) Bla terdapat ar pada lerengnya, tekana ar por pada bdang longsor tdak berpengaruh pada Md, karena resultan gaya akbat tekanan ar por lewat ttk pusat lngkaran. Substtus Persamaan (2.1) ke Persamaan (2.4), dperoleh : n 1 Ca ( W cos n 1 W sn ua ) tan (2.5) Dmana : = faktor aman c θ α W u θ = kohes tanah = sudut gesek dalam tanah = panjang bagan lngkaran pada rsan ke = berat rsan tanah ke = tekanan ar por pada rsan ke = sudut dalam Gambar 2.4 (derajat) II-8

9 Bab II Stud Pustaka Jka terdapat gaya gaya selan berat lereng tanahnya sendr, sepert beban bangunan d atas lereng, maka momen akbat beban n dperhtungkan sebaga Md. Metode ellnus memberkan faktor aman yang relatf lebh rendah dar cara htungan yang lebh telt. Batas batas nla kesalahan dapat mencapa kra kra 5 sampa 40 % tergantung dar faktor aman, sudut pusat lngkaran yang dplh, dan besarnya tekanan ar por. Walaupun analssnya dtnjau dalam tnjauan tegangan total, kesalahan mash merupakan fungs dar faktor aman dan sudut pusata dar lngkarannya (Whtman dan Baly, 1967). Cara n telah banyak dgunakan dalam prakteknya. Karena cara htungannya yang sederhana dan kesalahan yang terjad pada ss yang aman Metode Bshop Dsederhanakan (Smplfed Bshop method) Metode rsan yang dsederhanakan dberkan oleh Bshop (1955). Metode n menganggap bahwa gaya gaya yang bekerja pada ss ss rsan mempunya resultan nol pada arah vertkal. Persamaan kuat geser dalam tnjauan tegangan efektf yang dapat dkerahkan tanah, hngga tercapanya konds kesembangan batas dengan mamperhatkan faktor aman, adalah : c ' ( tan u) ' (2.6) Dmana : σ = tegangan normal total pada bdang longsor U = tekanan ar por Untuk rsan ke, nla T = τ α, yatu nla gaya geser yang berkembang pada bdang longsor untuk kesembangan batas. Karena tu T c' ( N u tan ) ' (2.7) II-9

10 Bab II Stud Pustaka Konds kesembangan momen terhadap pusat rotas O antara berat massa tanah yang akan longsor dengan gaya geser total pada dasar bdang longsornya dapat dnyatakan oleh (Gambar 2.4) W x TR (2.8) Dmana : x = jarak W ke pusat rotas O Dar persamaan (2.6) dan (2.8) dapat dperoleh : n 1 C' a ( N u n 1 Wx ) tan ' (2.9) Dar konds kesembangan vertkal, jka X 1 =X dan X r = X +1 : N cos Ø + T sn Ø = W + X X +1 N W X X cos 1 T sn (2.10) Dengan N = N u α, substtus Persamaan (2.7) ke Persamaan (2.10) dapat dperoleh persamaan : N' W X X cos 1 u cos sn tan c' '/ sn / (2.11) Substtus Persaman (2.7) ke Persamaan (2.11) dperoleh : R n 1 c' a tan W ' X X cos n 1 1 Wx ua cos sn tan c' a sn ' / / (2.12) Untuk penyederhanaan danggap X X +1 = 0 dan dengan mengambl x = R sn θ (2.13) b = a cos θ (2.14) Substtus Persamaan (2.13) dan (2.14) ke Persamaan (2.12), dperoleh persamaan faktor aman : II-10

11 Bab II Stud Pustaka n 1 c' b ( W ub ) tan n ' cos W sn (1 1 tan tan '/ (2.15) 1 Dmana : = faktor aman C = kohes tanah efektf (KN/m 2 ) θ = sudut gesek dalam tanah efektf (derajat) b W θ = lebar rsan ke (m) = lebar rsan tanah ke (KN) = sudut dalam Gambar 2.4 (derajat) u = tekanan ar por pada rsan ke (KN/m 2 ) nla bandng tekanan por (pore pressure rato) ddefnskan sebaga : r u = ub W u h (2.16) dmana : r u = nla bandng tekanan por u = tekan ar por (KN/m 2 ) b = lebar rsan (m) γ = berat volume tanah (KN/m 2 ) h = tngg rsan rata rata (m) dar Persamaan (2.16) ke Persamaan (2.15) bentuk lan dar persaman faktor aman untuk analss stabltas lereng cara Bshop, adalah : n 1 c' b W(1 r u ) tan n ' cos W sn (1 1 tan tan '/ (2.17) 1 Persamaan faktor aman Bshop n lebh sult pemakanya dbandngkan dengan metode llnus. Lag pula membutuhkan cara coba-coba (tral II-11

12 Bab II Stud Pustaka and error), karena nla faktor aman nampak d kedua ss persamaannya. Akan tetap, cara n telah terbukt memberkan nla faktor aman yang mendekat nla faktor aman dar htungan yang dalkukan dengan cara lan yang lebh telt. Untuk mempermudah htungan, Gambar 2.5 dapat dgunakan untuk menentukan nla fungs M, dengan M = cos θ ( 1 + tan θ tan υ / ) (2.18) Gambar 2.5 Dagram Untuk Menentukan M, (Janbu dkk., 1965) Gambar 2.6 Kontur aktor Aman II-12

13 Bab II Stud Pustaka Lokas lngkaran longsor krts dar metode bshop (1955), basanya mendekat dengan hasl pengamatan d lapangan. Karena tu, walaupun metode llnus lebh mudah, metode Bshop (1955) lebh dsuka karena menghaslkan penyesaan yang lebh telt. Dalam praktek, dperlukan untuk melakukan cara coba-coba dalam menemukan bdang longsor dengan nla factor aman yang terkecl. Jka bdang longsor danggap lngkaran, maka lebh bak kalau dbuat kotak kotak d mana tap ttk potong gars garsnya merupakan tempat kedudukan pusat lngkaran longsornya. pada ttk ttk potong gars yang merupakan pusat lngkaran longsornya dtulskan nla faktor aman terkecl pada ttk tersebut Gambar 2.6. Perlu dketahu bahwa pada tap ttk pusat lngkaran harus dlakukan pula htungan faktor aman untuk menentukan nla factor aman yang terkecl dar bdang longsor dengan pusat lngkaran pada ttk tersebut, yatu dengan mengubah jar-jar lngkarannya. Kemudan, setelah faktor aman terkecl pada tap-tap ttk pada kotaknya dperoleh, Dgambarkan gars kontur yang menunjukkan tempat kedudukan dar ttk-ttk pusat lngkaran yang mempunya faktor aman yang sama. Gambar 2.6 menunjukkan contoh kontur-kontur faktor aman yang sama. Dar kontur faktor aman tersebut dapat dtentukan letak kra-kra dar pusat lngkaran yang menghaslkan faktor aman terkecl. 2.6 Metoda Elemen Hngga Dengan menggunakan metoda kesembangan batas dmungknkan untuk melakukan evaluas lereng dengan cepat. Tetap, prosedur n meberlakukan htungan yang sama antara (1) lereng tmbunan baru, (2) lereng yang baru dgal atau (3) lereng alam. Tegangan-tegangan d dalam lereng n sangat dpergaruh oleh K o, yatu raso tegangan lateral terhadap tegangan vertkal efektf. Tetap, htungan cara konvesonal dengan metoda kesembangan batas mengabakan hal n (Chowdhury. 1981). Dalam kenyataan, dstrbus tegangan dalam ke tga lereng tersebut d atas akan berbeda, dan oleh karena tu akan mempengaruh stabltasnya. II-13

14 Bab II Stud Pustaka Metoda Elemen Hngga (nte Element Method) pertama kal dkenalkan oleh Clough dan Woodward (1967), tap penggunaanya terbatas pada struktur tanah yang komplek. Untuk kasus khusus, metoda elemen hngga dapat mengakomondas pengaruh penmbunan dan penggalan secara bertahap, sehngga pengaruh sejarah tegangan dan penggalan secara bertahap, sehngga pengaruh sejarah tegangan dalam tanah terhadap deformasnya dapat dtelusur. Akan tetap, kualtas metoda elemen hngga secara langsung bergantung pada kemampuan dar model konsttutf yang dplh yang secara realsts mensmulas kelakuan non lner dar tanah pembentukan lereng. Untuk lereng galan dan lereng alam, model konstutf hanya dapat benar-bentar dkembangkan dengan uj lapangan kualtas tngg yang ddukung dengan pengamatan lapangan. Dalam memlh program yang cocok, pengguna harus mempertmbangkan: (1) Perkakas model-model konsttutf. (2) Ketersedaan dar tpe-tpe elemen hngga yang berbeda (segtga, segempat, atau soparametrk). (3) Data laboratorum dan lapangan yang dbutuhkan untuk mendefnskan sfat-sfat tanah. Dengan program yang dplh, dapat dtentukan tegangan-tegangan dan deformas lereng yang akan dgunakan untuk mengevaluas stabltas lereng. Walaupun metoda elemen hngga sangat berguna untuk para ahl geoteknk,namun metoda n tdak selalu dapat dgunakan dengan bak dalam analss stabltas lereng. Wong (1984) menyatakan bahwa kesultannya terutama dalam htungan faktor aman saat terjadnya keruntuhan. Pada cara kesembangan batas, keruntuhan dapat dgambarkan dengan konds d mana gaya-gaya atau momen yang menggerakan melampau gaya-gaya atau momen yang menahan, dan pada konds n basanya dtunjukkan dengan faktor aman yang kurang dar satu. Dalam metoda elemen hngga, tanah dmodelkan sebaga kumpulan elemen- II-14

15 Bab II Stud Pustaka elemen yang berlanan (dscrete) dan konds keruntuhan merupakan fenomena progresf, d mana tdak setap elemen runtuh secara smultan. Jad keruntuhan merupakan kejadan yang bertahap, yatu keruntuhan dar ttk yang mengalam luluh lebh dahulu dan kemudan menuju ke kedudukan fnal d mana seluruh elemen secara efektf telah runtuh. Beberapa krtera keruntuhan yang telah dpaka pada saat n adalah (Wong, 1984) : (1) Cembungan gars lereng (bulgng of slope lne) (Sntbhan dan Chen, 1976). Krtera n dgambarkan dengan perpndahan horzontal dar permukaan lereng, dan dtunjukkan dengan cara menspesfkaskan batas perpdahan horzontal yang mash dtoleranskan (2) Geser Batas (Lmt Shear) (Duncan dan Dunlop, 1969). Dalam kasus n, tegangan dsepanjang permukaan bdang longsor yang dhrung dar metoda elemen hngga, dgunakan secara langsung untuk menghtung faktor aman. Nla faktor aman akan bergantung pada raso kuat geser terseda d sepanjang bdang longsor terhadap tegangan-tegangan yang dhtung dengan metoda elemen hngga. (3) Non konvergens Penyelesaan (Non convergence of the Soluton) (Zenkewcz. 1971). Keruntuhan dndkaskan dengan runtuhnya elemen-elemen akbat konds perbebanan yang dberkan. Bergantung pada krtera keruntuhan yang dplh, perbedaan dalam besarnya beban yang menyebabkan keruntuhan dapat sangat menonjol. Dengan lemahnya krtera keruntuhan yang jelas, nterpretas dar hasl htungan elemen hngga mash menjad masalah, dan pengguna (user) serng harus percaya pada pengalaman dan ntus untuk memaham kemampuan model numerk dalam mempredks model fsk lereng yang mendekat kenyataan. Dengan mengngat ketdaktentuan dan kelemahan metoda elemen hngga tersebut, maka cara pendekatan yang komplek basanya tdak dgunakan dalam perancangan dan analss lereng untuk jalan raya dan tmunan (Abramson et al., 1996). II-15

16 Bab II Stud Pustaka 2.7 Analss Komputer Perhtungan Stabltas lereng dapat juga dlakukan dengan menggunakan aplkas komputer. Program-program komputer yang sekarang terseda untuk menganalss stabltas lereng antara lan: 1. Program STBAL. Program-program yang dbuat dar Perdue Unversty tahun 1975 (Segel, 1975). Vers-vers sesudahnya adalah PC STABL, XSTABL dan GEOSOPE. 2. Program-program dar Unversty of Texas, Program aslnya bernama SSTAB1 dan kemudan dpublkaskan SSTAB2, UTEXAS, UTEXAS2, UTEXAS3. 3. Program-program lan yang dbuat dar Unversty of Calforna, Berkeley yatu STABR, STABGM, SLOPE8R, GEOSOT. 4. Lan-lan program: PC-SLOPE, SLOPE/W, CLARA, GALENA, GSLOPE, TSLOPE. Slope/W merupakan sub program dan Geo-Slope. Slope/W adalah salah satu produk software yang menggunakan batas kesembangan untuk menghtung faktor keamanan tanah dan lereng. Slope/W menganalss stabltas lereng menggunakan batas kesembangan, serta mempunya kemampuan untuk menganalss contoh tanah yang berbeda jens dan tpe, Iongsor dan konds tekanan ar por dalam tanah yang berubah. Beberapa permasalahan yang dapat dselesakan dan kemanpuan dar Aplkas Slope/W adalah: merupakan 1. Menghtung faktor keamanan lereng yang bertanah heterogen d atas tanah keras (bedrock), dengan lapsan lempung. D ujung lereng (lemah) merupakan genangan ar, ar tanah mengalr sampa ujung lereng dan daerah retakan berkembang pada puncak akbat gaya tegangan pada lereng. 2. Slope/W dapat menghtung faktor keamanan dan lereng dengan beban luar dan perkuatan lereng dengtm anker atau perkuatan dengan geotextl. II-16

17 Bab II Stud Pustaka 3. Konds tekanan ar por dalam tanah yang kompleks, konds ar por dbedakan dalam beberapa cara, dapat semudah sepert gars pzometk atau analss elemen batas dan tekanan por. Tekanan ar por pada tap dasar potongan lereng dtentukan dar data ttk cara nterpolas Splne. 4. Menganalss stabltas dengan tekanan batas elemen. Memasukkan data tekanan lereng dar analss batas stabltas elemen Sgma/W ke Slope/W untuk mempermudah, keuntungan lan yatu dapat menghtung faktor keamanan tap potongan, sebak perhtungan faktor keamanan keseluruhan longsor longsoran. Pada dasarnya Slope/W terdr dan tga bagan pengerjaan (langkah kerja) yatu : 1. Defens : Pendefnsan model Mengatur besar area yang akan dgunakan, Mengatur skala dan satuan yang dgunakan untuk mempermudah pengerjaan, Mengnput data materal (data-data tanah), Menentukan sketsa lereng dan permodelan bentuk lereng sesua jens tanahnya, Menentukan Tekanan Ar Por Menentukan jar-jar bdang longsor Menentukan ttk pusat bdang longsor. 2. Solve : nla dar hasl perhtungan stabltas lereng, dengan menekan Star pada tamplan kotak. 3. Contour : memperlhatkan gambaran/kontur bdang longsor. II-17

18 Bab II Stud Pustaka 2.8 Metode Perbakan Stabltas Lereng Banyak cara yang dlakukan untuk menambah stabltas lereng antara lan: pemotongan lereng, pembuatan berm, menurunkan muka ar tanah, pemasangan tang-tang dan lan-lan. Umumnya metode perbakan lereng dapat dbag menjad empat kelompok, yatu: 1. Metode Geometr, yatu perbakan lereng dengan cara merubah geometr lereng, (Gambar 2.7). Gambar 2.7 Perbakan Stabltas Lereng dengan mengubah geometr lereng 2. Metode Hdrolog, yatu dengan cara menurunkan muka ar tanah atau menurunkan kadar ar tanah pada lereng (Gambar 2.8) II-18

19 Bab II Stud Pustaka Gambar 2.8 Perbakan lereng dengan penurunan muka ar tanah 3. Metode Kma, yatu dengan cara groutng semen untuk menambah kuat geser tanah. 4. Metode Mekans, yatu dengan penambahan tang-tang d dalam tanah. (Gambar 2.9) Gambar 2.9 Perbakan lereng dengan penambahan tang-tang 2.9 Korelas Data Tanah Korelas nla-nla N-SPT dengan jens tanah tertentu dapat drujuk pada Tabel 2.1 untuk tanah pasran (sandy sols) dan Tabel 2.2 untuk tanahtanah kohesf (cohesve sols). Korelas nla N-SPT dengan Undraned Shear Strength (Cu) untuk tanah kohesf juga dberkan oleh Terzagh dan Peck sepert dperlhatkan pada Gambar II-19

20 ncreasng OCR Aged/ cemented NC Bab II Stud Pustaka Tabel 2.1 Klasfkas tanah pasran berdasarkan N-SPT (Bowles, 1988) Descrpton Very Loose Loose Medum Dense Very dense Dr SPT N 70 ne ? Medum > 40 Coarse > 45 ne Medum < 50 Coarse wet (kn/m 3 ) Tabel 2.2 Klasfkas tanah kohesf berdasarkan N-SPT (Bowles, 1988) Consstency N 70 Remarks Very soft 0-2 Squshes between fngers when squeezed Soft 3-5 Very easly deformed by squeezng Medum 6-9 Stff Hard to deform by hand squeezng Very stff Very hard to deform by hand Hard > 30 Nearly mpossble to deform by hand Gambar 2.10 Hubungan antara N-SPT dengan shear strength (Cu) II-20

21 Bab II Stud Pustaka Korelas nla N-SPT dengan Kohes ( c ) untuk tanah kohesf juga dberkan oleh Terzagh dan Peck sepert dperlhatkan pada Gambar 2.11 Gambar 2.11 Hubungan antara N-SPT dengan kohes ( c ) Korelas antara nla Indeks Plasts dan sn Ф dapat juga dverfkas dengan menggunakan grafk yang dberkan oleh Kenney (1959) dan Bjerrum dan Smmons (1960) sepert dtunjukkan pada Gambar Gambar 2.12 Korelas Indeks Plasts dan sn Ф II-21

22 Rato 100N Bab II Stud Pustaka Korelas antara nla N-SPT dan sondr dapat juga dverfkas dengan menggunakan grafk yang dberkan oleh Robertson et al. (1983) sepert dtunjukkan pada Gambar q c Mean Gran sze D 50, mm (Robertson et al., 1983) Gambar 2.13 Korelas hasl sondr dan nla N-SPT 2.10 Klasfkas Konds Struktur Clayey slts Sandy slt and slty clay and slt Slt sandy Sand N = SPT blow count q c = kpa N prmarly for E r = Pembagan kelas atau klasfkas struktur berdasarkan konds kerusakan, 6 11 No. 200 seveno. 40 tngkat deformas dan perbakan yang dbutuhkan, adalah sebaga berkut : Gambar Klasfkas konds struktur II-22

23 Bab II Stud Pustaka Kelas A : struktur sangat terpengaruh akbat kerusakan/cacat Kelas C : struktur mash berfungs secara utuh, tap terdapat kerusakan rngan Kelas B : struktur dengan tngkat kerusakan antara kelas A dan kelas C, dan berpotens mengganggu fungs struktur jka kerusakan bertambah Kelas S : tdak ada atau terdapat kerusakan mnor yang tdak mengganggu fungs struktur Struktur dengan klasfkas A harus mendapatkan perawatan rutn, dan dbag lag atas 3 kategor, berdasarkan pertmbangan kerusakan dan perlunya tndakan perbakan. Kelas AA : struktur dengan kerusakan berat sehngga tdak berfungs dengan normal dan tndakan perbakan harus segera dlakukan secepatnya Kelas A1 : struktur yang mash aman untuk dgunakan saat nspeks, namun tndakan perbakan harus segera dlakukan karena operasonal bsa terganggu oleh beban yang mungkn terjad atau kerusakan tersebut bsa mendegradas kekuatan struktur. Kelas A2 : struktur yang mash aman untuk dgunaan saat nspeks, namun harus segera dperbak karena dkhawatrkan kerusakan yang ada bsa berpengaruh d masa mendatang II-23

24