BAB II TINJAUAN PUSTAKA

Transkripsi

1 BAB II TINJAUAN PUSTAKA. Pandangan Umum Tentang Turbn Uap Turbn uap termasuk mesn tenaga atau mesn knvers energ dmana hasl energnya dmanfaatkan mesn lan untuk menghaslkan daya. D dalam turbn terjad perubahan energ ptensal uap menjad eneg knetk yang kemudan dubah kembal menjad energ mekank pada prs turbn, selanjutnya energ mekank dubah menjad energ lstrk pada generatr. Energ mekans yang d haslkan dalam bentuk putaran prs turbn dapat secara langsung atau dengan bantuan rda gg reduks dhubungkan dengan mekansme yang dgerakkan. Turbn uap dgunakan sebaga penggerak mula PLTU, sepert untuk menggerakkan pmpa, cmpressr dan lan-lan. Jka d bandngkan dengan penggerak generatr lstrk yang lan, turbn uap mempunya kelebhan lan antara lan: Penggunaan panas yang lebh bak. Pengntrlan putaran yang lebh mudah Tdak menghaslkan lncatan bunga ap lstrk Uap bekasnya dapat dgunakan kembal untuk prses. Sklus yang terjad pada turbn uap adalah sklus Reankne, yatu berupa sklus tertutup, dmana uap bekas dar turbn d manfaatkan lag dengan cara mendngnkanya kembal d kndensr, kemudan dalrkan lag d pmpa dan seterusnya sehngga merupakan sklus tertutup.. Analss Thermdnamka Sklus pada turbn uap adalah sklus Rankne, yang terdr dar jens sklus yatu: Sklus terbuka, dmana ssa uap dar turbn langsung d paka untuk keperluan prses.

2 Sklus tertutup, dmana uap bekas dar turbn dmanfaatkan kembal dengan dara mendngnkanya d kndensr, kemudan d alrkan kembal ke pmpa dan seterusnya sehngga merupakan sklus tertutup. Uap menurut keadaanya ada 3 jens (lt. hal 95) yatu : a) Uap basah, dengan kadar uap 0<X< b) Uap jenuh (saturated vapr), dengan kadar uap X = c) Uap kerng (Super heated vapr) Dagram alr sklus Rankne dapat dlhat sebaga berkut: Gambar. Gambar sederhana sklus Rankne

3 Gambar. Dagram T-S sklus Rankne sederhana Sklus Rankne sederhana terdr dar beberapa prses sebaga berkut: : Prses pemmpaan sentrpc pada pmpa. 3 : Prses pemasukan kalr atau pemanasan pada tekanan knstan dalam ketel uap. 3 4 : Prses pans sentrpk d dalam turbn. 4 : Prses pengeluaran kalr pada tekanan knstan. Untuk mempermudah penganalsaan thermdnamka sklus n, prsesprses datas dapat d sederhanakan dalam dagram berkut: ) Kerja pmpa (Wp) = h h = v (P P ) ) Penambahan kalr pada ketel (Q n ) = h 3 h 3) Kerja turbn (W T ) = h 3 h 4 4) Kalr yang d lepaskan dalam kndensr (Q ut ) = h 4 h 5) Efesens Thermal sklus th W Q net n WT W Q n P th ( h 3 h ) ( h 4 ( h 3 h ) h ).3 Mdfkas sklus Rankne pada PLTU Mdfkas sklus Rankne bertujuan untuk menngkatkan efsens sklus, dalam hal n d buat taks uap yang bertujuan untuk memanaskan ar pengsan ketel, sehngga kerja ketel berkurang dan kebutuhan bahan baker juga berkurang. Dalam perancangan n dbuat mdfkas sklus Rankne dengan empat taks uap. Adapun mdfkas sklus Rankne tersebut dapat dlhat pada gambar berukut: (sumber : data survey pada PLN Se Canang)

4 Gambar.3 Dagram alr sklus Rankne Mengunakan HPH dan LPH Uap kerng dar hasl pembakaran dar ketel memasuk turbn, setelah melewat bebrapa tngkatan sudu turbn, sebagan uap d trakskan ke empat pemanas awal yatu sebuah Hght Pressure Heater (HPH) dan tga buah Lw Pressure Heater (LPH), sedangkan ssanya masuk ke kndensr. Selanjutnya ar dar kndensr d pmpakan melewat tga LPH dan satu HPH untuk masuk ke ketel. Dar ketel ar dubah menjad uap kerng untuk d supla ke turbn. Tujuan uap d trakskan ke pemanas atau heater adalah untuk membuang gas yang tdak terknsendasas sehngga pemanasan d ketel dapat berlangsung efektf ketel dan menngkatkan efsens sklus. Untuk mempermudah pemanasan sklus termdnamka n, prses-prses tersebut datas dapat kta sederhanakan dalam bentuk dagram berkut :

5 Gambar.4 Dagram T-S sklus Renkne dengan empat tngkat traks.4 Prnsp Dasar Turbn Uap Turbn uap merupakan satu penggerak mula yang mengubah energ ptensal uap menjad energ knetk dan energ knetc n selanjutnya dubah menjad energ mekans dalam bentu putaran prs turbn. Prs turbn, langsung atau dengan bantuan rda gg reduks, dhubungkan dengan mekansme yang d gerakkan. Tergantung kepada mekansme yang dgerakkan, turbn uap d paka dalam beberapa bdang ndustr, untuk pembangkt tenaga lstrk, dan untuk transprtas. Dalam perancangan n, turbn uap dgunakan untuk menggerakkan generatr tenaga lstrk pada PLTU sepert tampak pada gambar.3 datas. Untuk mengubah energ ptensal uap menjad energ mekans dalam bentuk putaran prs dlakukan dengan berbaga cara, sehngga secara umum turbn uap dbag menjad tga jens utama, yatu: turbn uap mpulus, reaks dan gabungan (mpulus-reaks). Selama prses pans uap d dalam turbn juga terjad beberapa kerugan utama yang dkelmpkkan menjad dua jens kerugan utama, yatu kerugan dalam dan kerugan luar. Hal n mengakbatkan terjadnya kehlangan energ, penrunan kecepatan dan penurunan kecepatan dar uap tersebut

6 yang pada akhrnya akan mengurang efsens sklus dan penurunan daya generatr yang akan dhaslkan leh generatr lstrk..5 Klasfkas Turbn Uap Turbn uap dapat d klasfkaskan ke dalam katege yang berbeda yang tergantung pada jumlah tngkat tekanan, arah alran uap, prses penurunan kalr, knss-knds uap pada masuk turbn dan pemakaanya d bdang ndustr. Adapun klasfkasnya antara lan:. Menurut jumlah tngkat tekanan, terdr dar: a) Turbn satu tngkat, atau satu atau lebuh tngkat kecepatan, yatu turbn yang basanya berkapastas kecl dan turbn n kebanyakan dpaka untuk menggerakkan kmpresr sentrfugal. b) Turbn mpulus dan reaks nekatngkat, yatu turbn yang dbuat dalam jangka kapastas yang luas mula dar yang kecl sampa yang besar.. Menurut arah alran uap, terdr dar: a) Turbn aksal, yatu turbn yang uapnya mengalr dalam arah yang sejajar terhadap sumbu turbn. b) Turbn radal, yatu turbn yang uapnya mengalr dalam arah yang tegak lurus terhadap sumbu turbn. 3. Menurut jumlah slnder, terdr dar: a) Turbn slnder tunggal b) Turbn selnder ganda c) Turbn tga slnder d) Turbn empat slnder Turbn nekatngkat yang rtrnya d pasang pada prs yang sama dan yang d kpel dengan generatr tungal d kenal dengan turbn prs nekatunggal ; turbn dengan prs yang terpsah untuk masng-masng slnder yang dpasang sejajar satu dengan yang lanya dkenal dengan turbn neka-aksal. 4. Menurut metde pengaturan, terdr dar:

7 a) Turbn dengan pengaturan pengaturan pencekkan (thrttlng), dalam hal n uap panas lanjut yang keluar dar ketel masuk melalu satu atau lebh saluran pencekk yang d peraskan serempak. b) Turbn dengan pengaturan nzel yang uap segarnya masuk melalu dua atau lebh pengatur pembuka yang berurutan. c) Turbn dengan pengaturan langkah (by-pass gvernng), dmana uap panas lanjut yang keluar dar ketel dsampng untuk dalrkan ke tngkat pertama juga langsung d alrkan ke satu, dua, atau bahkan tga tngkat menengah turbn tersebut. d) Menurut prnsp aks uap, terdr dar: a) Turbn mpulus, yang energ ptensal uapnya d ubah menjad energ knetc d dalam nzel atau laluan yang d bentuk leh sudu-sudu yang berdekatan, dan d dalam sudu gerak, energ knetk uap d ubah menjad energ mekans. b) Turbn reaks aksal yang pans uapnya d antara laluan sudu, bak sudu pengarah maupun sudu gerak. c) Turbn reaks radal tanpa sudu pengarah yang dam. d) Turbn reaks radal dengan sudu pengarah yang dam.6. Analsa Kecepatan Alran Uap Analsa kecepatan alran uap yang melewat suatu sudu dapat dgambarkan sebaga berkut : \ Gambar.5. Varas kecepatan uap pada sudu-sudu gerak turbn mpuls.

8 (Sumber : Lt.7, hal 33). Kecepatan aktual keluar dar nsel (C) adalah: (Sumber : Lt.7, hal 80) C 9,5 H ' (m/det) O dmana : H = besar jatuh kalr (entalph drp) (kkal/kg) = kefsen gesek pada dndng nsel (0,9 s/d 0,98). Kecepatan uap keluar terts (Ct) (Sumber : Lt.7, hal 4) C C t (m/det) 3. Kecepatan tangensal sudu (U) (Sumber : Lt.7, hal 85). d. n U (m/det) 60 dmana : d = dameter pada turbn (m) n = Putaran prs turbn 4. Kecepatan uap memasuk sudu gerak pertama (w) (Sumber : Lt.7, hal 33) C U UC cs w (m/det) 5. Kecepatan mutlak radal uap keluar sudu gerak bars pertama (Cu) (Sumber : Lt.7, hal 76) C u C (m/det). cs 6. Kecepatan mutlak radal uap keluar sudu gerak bars kedua (Cu) (Sumber : Lt.7 hal 76 ) C u C (m/det) cs 7. Sudut relatf masuk sudu gerak bars pertama (β)

9 (Sumber : Lt.7, hal 34) C sn w 8. Sudut relatf uap sudu keluar sudu gerak pertama (β) (Sumber : Lt.7, hal 34) (3 5 ) 9. Kecepatan relatf uap keluar sudu gerak pertama (w) (Sumber : Lt.7, hal 34) w (m/det).w 0. Kecepatan mutlak uap keluar sudu gerak pertama (C) (Sumber : Lt.7, hal 34) C w U. U. w cs (m/det). Kecepatan mutlak uap masuk sudu gerak kedua (C ) (Sumber : Lt.7, hal 85) ' C.C (m/det). gb.7 Kerugan Energ pada Turbn Uap Kerugan energ pada turbn adalah pertambahan energ kalr yang dbutuhkan untuk melakukan kerja mekans pada praktek aktual dbandngkan dengan nla terts yang prses pansnya terjad benar-benar sesua dengan prses adabatk. Pada suatu tngkat turbn, jumlah penurunan kalr yang benarbenar dknvers menjad kerja mekans pada prs turbn adalah lebh kecl darpada nla-nla yang dhtung untuk tngkat turbn yang deal. Semua kerugan yang tmbul pada turbn aktual dapat dbag menjad dua kelmpk utama, yatu :. Kerugan-kerugan dalam (Internal lsses)

10 . Kerugan kerugan Luar.7. Kerugan-kerugan dalam (Internal lsses). Kerugan kalr pada katub pengatur Alran uap melalu katup-katup penutup dan pengatur dserta leh kerugan energ akbat prses pencekkan (thrtlng), kerugan n yang dsebut dengan kerugan katup pengatur. Jka tekan uap masuk adalah P maka akan terjad penurunan tekanan menjad tekan awal masuk turbn P. Penurunan tekan awal (ΔP) dperkrakan sebesar ( 3 5 ) % dar P [ Menurut Lt.7 hal. 59 ]. Dmana ΔP = P P, pada perencanaan n dambl kerugan pada katup pengatur sebesar 5% dar tekan masuk turbn atau dapat d tulskan (Sumber : Lt.7 hal 60) : ΔP = 5%P Kerugan energ yang terjad pada katup pengatur dtentukan dengan (Sumber : Lt.7 hal 59) : ΔH = H H dmana: H = nla penurunan kalr ttal turbn H = nla penurunan kalr setelah mengalam prses penurunan tekanan akbat pengaturan melalu katup pengatur dan katup penutup yang dtetapkaqn sebesar 3 5% dar P. jad tujuan perencanaan kerugan tekanan yatu sebesar ΔP = 5%P. Adapun gambar.6. menunjukkan prses pans uap melalu mekansme pengatur beserta kerugan-kerugan yang lannya yang dakbatkan pencekkan (thrttlng). Dsebabkan leh prses pencekkkan yang terjad pada katub pengatur, penurunan kalr yang terseda pada turbn akan berkurang dar H menjad H dengan kata lan ada kehlangan energ yang terseda sebesar H = H - H.Besarnya kerugan tekanan akbat perncekkan dengan katub pengatur terbuka

11 lebar dapat dandakan sebesar 5 % dar tekanan uap segar P ( Sumber : Lt. hal 59 ). Gambar.6. Prses pans uap dalam turbn beserta kerugan-kerugan akbat Pencekkan.. Kerugan kalr pada nzel (hn) Kerugan energ dalam nzel adalah dalam bentuk kerugan energ knets dmanan besarnya adalah : Kerugan energ pada nsel dsebabkan leh adanya gesekan uap pada dndng nzel, turbulens, dan lan-lan. Kerugan energ pada nsel n dcakup leh kefsen kecepan nzel ( ) yang sangat tergantung pada tngg nzel. Kerugan energ kalr pada nzel dalam bentuk kalr (Sumber : Lt.7 hal 5) : h n C t C 000 kj kg dmana : hn = besarnya kerugan pada nzel Ct = kecepatan uap masuk nzel terts

12 ϕ = kefsen kecepatan pada dndng nzel (0,93 s/d 0,98) C = kecepatan aktual uap keluar dar nzel Untuk tujuan perancangan, nla-nla kefsen kecepatan nzel dapat dambl dar grafk yang dtunjukkan pada gambar dbawah n : Gambar.7. Grafk untuk Menentukan Kefsen ϕ sebaga fungs tngg nzel (sumber : Lt.7, hal 6) 3. Kerugan kalr pada sudu gerak Kerugan pada sudu gerak dpengaru beberapa faktr yatu : kerugan akbat tlakan pada ujung belakang sudu. Kerugan akbat tubrukan. Kerugan akbat kebcran uap melalu ruang melngkar. Kerugan akbat gesekan. Kerugan akbat pembelkan semburan pada sudu. Semua kerugan datas dsmpulkan sebaga kefsen kecepatan sudu gerak (ϕ). Akbat kefsen n maka kecepatan relatf uap keluar dar sudu W lebh kecl dar kecepatan relatf uap masuk sudu W. Kerugan kalr pada sudu gerak pertama (Sumber : Lt.7, hal 85) : ' h b w w (kj/kg) 000 Kerugan pada sudu gerak bars kedua (Sumber : Lt.7, hal 86) :

13 '' h b ' ' w w (kj/kg) 000 dmana : w = kecepatan relatf uap masuk sudu gerak I w = kecepatan relatf uap keluar sudu gerak I w = kecepatan relatf uap masuk sudu gerak II w = kecepatan relatf uap keluar sudu gerak II Untuk keperluan rancangan maka faktr ψ dapat dambl dar grafk berkut dbawah n: Gambar.8. kefsen kecepatan untuk sudu gerak turbn mpuls untuk berbaga panjang dan prfl sudu (Sumber : Lt.7, hal 6) 4. Kerugan kalr akbat kecepatan keluar Uap mennggalkan ss keluar sudu gerak dengan kecepatan mutlak C, sehngga kerugan energ knetk akbat kecepatan uap keluar C untuk tap kg uap dapat dtentukan sama dengan C /00 kj/kg. Jad sama dengan kehlangan energ sebesar (Sumber : Lt.7, hal 63) : C h c (kj/kg) Kerugan Kalr Pada Sudu Pengarah

14 (Sumber : Lt.7, hal 64) h gb C C (kj/kg) Kerugan kalr akbat gesekan cakram Kerugan gesekan terjad dantara cakram turbn yang berputar dengan uap yang menyelubungnya. Cakram yang berputar tu menark pertkel-pertkel yang ada ddekat permukaannya dan member gaya searah dengan putaran. Sejumlah kerja mekans dgunakan untuk mengatas pengaruh gesekan daqn pemberan kecepatan n. Kerja yang dgunakan untuk melawan gesekan dan percepatanpercepatan partkel uap n pun akan d knverskan menjad kalr, jad akan mnemperbesar kalr kandungan uap. Kerugan akbat gesekan cakram dan ventlas dalam satu kalr dapat dtentukan dar persamaan berkut (Sumber : lt.7, hal 64): hg ca 0 Ng ca (kj/kg) 47G Dmana: G = massa alran uap melalu tngkatan turbn (kg/s) Ng ca = daya gesek dar ventlas cakram (kw) Adapun penentu daya gesek dar ventlas cakram n serng dlakuakn dengan memaka rumus berkut (Sumber : Lt.7 hal 64) : Ng ca d. n. l. (kw) dmana : β = kefsen yang sama dengan,06 untuk cakram bars ganda d = dameter cakra yang dukur pada tngg rata-rata sudu A(m) n = putaran prs turbn (rpm) l = tngg sudu (m) ρ = Massa jens uap dmana cakram tersebut berputar (kg/m3) = /ν, dmana ν = vlume spesfk uap pada knds tersebut (m3/kg) 7. Kerugan Ruang Bebas pada Turbn Impuls

15 Ada perbedaan tekanan d antara kedua ss cakram nsel yang dpasang pada statr turbn, sebaga akbat pans uap d dalam nsel. Dafragma yang mempunya sudu sudu gerak adalah dalam keadaan berputar, sementara cakramcakram adalah dalam keadaan dam sehngga selalu ada ruang bebas yang sempt antara cakram-cakram putar dan dafragma. Tekanan sebelum melewat dafragma adalah p dan tekanan sesudah cakram yang mempunya sudu-sudu gerak adalah p. Oleh sebab tu, seluruh penurunan tekanan yang terjad pada perapat labrn dar p hngga ke p ddstrbuskan dantara ruang-ruang A, B, C, D, E, dan F. Adanya perbedaan tekanan menyebabkan adanya kebcran melalu celah n, yang besarnya : h kebcran Gkebcran ( 0 ) (kj/kg) (Sumber : Lt.7, hal 64) G Dmana G kebcran dtentukan berdasarkan tekanan krts (Sumber : lt.7. hal 67), yatu : p kr 0,85. p z.5 Gambar.9. Celah kebcran Uap tngkat tekanan pada turbn mpuls

16 (sumber : Lt., hal 6) Bla tekanan krts lebh rendah dar p, maka kecepatan uap d dalam labrn adalah lebh rendah darpada kecepatan krts dan massa alr kebcran dtentukan dengan persamaan (Sumber : Lt.7, hal 67) : G kebcran g ( p p 00 fs (kg/det) zp v sebalknya, bla tekanan krts lebh tngg dar p, maka kecepatan uap adalah lebh tngg dar kecepatan krtsnya dan massa alr kebcran dhtung (Sumber Lt.7, hal 6) : G kebcran 00 fs g p z.5 v 8. Kerugan Akbat Kebasahan Uap Dalam hal turbn kndensas, beberapa tngkat yang terakhr basanya berperas pada knds knds uap basah yang menyebabkan terbentuknya tetesan ar. Tetesan ar n leh pengaruh gaya sentrfugal akan terlempar ke arah kellng. Pada saat bersamaan tetesan ar n menerma gaya percepatan dar partkel-partkel uap searah dengan alran, jad sebagan energ knetk uap hlang dalam mempercepat tetesan ar n. Kerugan akbat kebasahan uap dapat dtentukan dengan persamaan (Sumber : Lt.7, hal 69): h kebasahan ( x) h Dmana : x = fraks kekerngan rata-rata uap d dalam tngkat turbn yatu sebelum nsel (sudu pengarah) dan sesudah sudu gerak tngkat tersebut. h = penurunan kalr yang dmanfaatkan pada tngkat turbn dengan memperhtungkan semua kerugan kecual akbat kebasahan uap

17 9. Kerugan Pempaan Buang Kerugan pempaan buang terjad karena kecepatan alran pada ppa buang besar (00-0) m/s yang basanya terjad pada turbn kndensas. Besarnya kerugan tekanan dalam pempaan buang turbn-turbn kndensas dapat dtentukan (Sumber : Lt.7, hal 70), yatu : Cs p pk pk Dmana : 00 p = tekanan uap sesudah sudu (bar) p k = tekanan uap d dalam pempaan buang (bar) = kefsen yang nlanya dar 0,07-0, C s = kecepatan uap pada pempaan buang (m/s)..7. Kerugan kerugan Luar Kerugan Mekans Kerugan mekans dsebabkan leh energ yang dgunakan untuk mengatas tahanan yang dberkan leh bantalan luncur dan drng termasuk bantalan luncur generatr atau mesn yang dhubungkan dengan prs turbn. Untuk tujuan perancangan, kerugan mekans, generatr dan turbn (Menurut lt. 4, hal. 88) dapat dtentukan dengan mempergunakan grafk efsens mekans turbn..8 Efsens dalam Turbn Uap. Efsens relatf sudu Hubungan antara kerja satu klgram uap Lu pada kellng cakram yang mempunya sudu-sudu gerak terhadap kerja terts yang dapat dlakukannya adalah (Sumber : Lt.7, hal 7): L u L u 0 A. Lu u

18 . Efsens nternal Hubungan antara kerja yang bermanfaat yang dlakukan leh sudu dengan kg uap pada tngkat atau d dalam turbn terhadap kerja terts yang terseda adalah (Sumber : Lt.7, hal 7) : L L A Lu H. u H 3. Efsens termal Hubungan antara penurunan kalr adabatk terts d dalam turbn dan kalr yang terseda dar ketel adalah (Sumber : Lt.7, hal 7): H 0 t q t q 4. Efsens relatf efektf Hubungan antara efsens mekans dengan efsens nternal turbn adalah (Sumber : Lt.7, hal 7) :. re m Besarnya efsens mekans dtentukan dar gambar datas sedangkan efsens efektf relatf dapat dtentukan berdasarkan grafk (lt. 7, hal. 88) Daya dalam turbn dapat dtulskan sebaga berkut : Daya dalam turbn 47. G0 H (kw) (Sumber : Lt.7, hal 7) 0 Daya efektf yang dhaslkan pada turbn adalah :. N (Sumber : Lt.7, hal 7) ef m Daya efektf turbn dapat juga dperleh dar hubungan anatara daya yang dbangktkan pada termnal generatr Ne dan effsens generatr g, (Sumber : Lt.7, ha 7) yatu :

19 N g N e efektf.9 Perhtungan Fraks Massa pada Tap Ekstraks Dar gambar. sebelumnya telah dketahu, bahwa untuk sklus PLTU n drancang empat buah tngkatan traks dar turbn uap, sehngga fraks massa pada tap traks dapat dtentukan. Berkut n dtentukan fraks massa dar traks pertama hngga traks keempat sebaga berkut (Sumber : Lt.7, hal 37) : Fraks massa pada traks pertama (α ) I I. 4 IV fw s III fw. Fraks massa pada traks kedua ( ). 3 III fw II fw II I fw I s II fw 3 Fraks massa pada traks ketga ( 3 ) 3 II I. fw fw III I s 4. Fraks massa pada raks keempat ( 4 ) 4 I I III IV. fw knd. 3 s s IV VI. s Dmana :,, 3 dan 4 adalah efsens pemanas ar pengsan bler yang dakbatkan leh kehlangan kalr ke medum d sektarnya..0 Perhtungan Jumlah Uap yang Mengalr Melalu Turbn dan Ekstraks Jumlah uap yang mengalr melalu turbn uap dapat dtentukan sebaga berkut:

20 D h I 860. P II III IV h h h 3 N 3 4 h V (Sumber Lt.7, hal 37) Dmana : G 0 = jumlah uap yang mengalr melalu turbn uap (Kg/s) P N = daya nett yang harus dsupla turbn uap ke generatr lstrk (kw) I II III IV V h, h, h, h, h penurunan kalr yang dmanfaatkan pada turbn antara ttkttk traks (kj/kg). Kemudan jumlah uap yang dcerat dar setap ttk traks dapat dtentukan sebaga berkut : I. G. G penurunan kalr yang dmanfaatkan pada turbn antara ttk-ttk traks (kj/kg). II. G. G jumlah uap yang dcerat dar ttk traks yang kedua III 3. G. G 3 jumlah uap yang dcerat dar ttk traks yang ketga IV 4. G. G jumlah uap yang dcerat dar ttk traks yang 4 keempat Sehngga jumlah uap yang mengalr melalu turbn antara berbaga ttk traks, menjad :. G = jumlah uap yang mengalr melalu ruang pertama sampa ke ttk traks yang pertama G = jumlah uap yang mengalr antara ttk traks I G G yang pertama dan kedua G G G G = jumlah uap yang mengalr sesudah ttk I traks kedua. I II G G G G G = jumlah uap yang mengalr antara ttk II III traks yang ketga dan keempat. G G G G G G = jumlah uap yang mengalr sesudah I II III IV ttk traks yang keempat.