Jurnal Tugas Akhir STUDI EKSPERIMEN REFLEKSI GELOMBANG PADA PEMECAH GELOMBANG TERAPUNG TIPE MOORING. Abstract

Transkripsi

1 Jurnal Tugas Akhir STUDI EKSPERIMEN REFLEKSI GELOMBANG PADA PEMECAH GELOMBANG TERAPUNG TIPE MOORING Septhian Dwi Saputra (1),Sujantoko (2) dan Haryo Dwito Arono (3) 1 Mahasiswa Teknik Kelautan, 2,3 Staf Pengajar Teknik Kelautan Abstract Pada zaan sekarang ini Floating Breakwater telah banyak dikebangkan di Negara Negara aju. Hal inilah yang endasari terbuatnya Floating Breakwater terbaru. Floating Breakwater terbaru kali ini epunyai papan penghalang di depannya untuk enghalau gelobang dan bentuknya yang seperti tangga sebagai pereda gelobang. Julah Floating apu dipasang sesuai kondisi ala sekitar dan udah dala hal peasangannya. Karena floating breakwater ini erupakan floating baru aka perlu dilakukan suatu pengujian di laboratoriu dengan suatu peodelan. Model enggunakan skala 1 :10 dan pengujian dilakukan di Laboratory of Environental and Energy, Departent of Ocean Engineering ITS untuk diketahui berapa koefisien refleksi yang terjadi serta berapa julah yang efisien untuk ereduksi gelobang. Pengujian dilakukan dengan enggunakan gelobang irregular dan variasi lebar odel 12 c sapai 34 c. Dari hasil pengujian enunjukkan seakin banyak row yang dipasang seakin banyak gelobang yang tereduksi. Keywords: floating breakwater, koefisien refleksi, uj fisik, odel fisik, ooring. 1.Pendahuluan Keuntungan yang luar biasa sebagai salah satu jalur pelayaran dunia ebuat setiap kota yang eiliki jalur perlintasan pelayaran untuk ebuat suatu pelabuhan. Banyak bangunan pelabuhan yang dibuat oleh anusia untuk berbagai keperluan. Bangunan tersebut berhubungan langsung dengan lautan bebas, diana setiap saat endapat kirian gelobang datang yang bervariasi tinggi aupun periodenya. Untuk itu aka diperlukan suatu struktur yang dapat elindungi kawasan pelabuhan dari gelobang datang tersebut sehingga tidak engganggu aktivitas di pebuhan. Jenis struktur yang telah banyak dibangun untuk ereda energi gelobang salah satunya adalah struktur breakwater (peecah gelobang). Breakwater berfungsi untuk engurangi intensitas aksi gelobang di 1

2 perairan pantai sehingga dapat digunakan untuk engurangi erosi pantai. Breakwater dibangun agak jauh dari pantai atau dibangun dengan salah satu ujung terhubung ke pantai. Struktur ini dapat eastikan ereda gelobang lebih baik dan dengan biaya yang relatif lebih rendah. Breakwater ukuran kecil, ditepatkan eter lepas pantai di air yang relatif dangkal, yang dirancang untuk elindungi pantai landai. Breakwater dapat berupa fixed atau floating tergantung pada kedalaan air noral dan kisaran pasang surut. Konstruksi Breakwater biasanya sejajar atau tegak lurus pantai untuk epertahankan kondisi ketenangan di pelabuhan. Sebagian besar konstruksi breakwater tergantung pada pendekatan gelobang dan epertibangkan beberapa paraeter lingkungan lainnya. Breakwater yang pada uunya eiliki aterial penyusun concrete/rock atau stone enjadi tidak efektif jika diaplikasikan untuk kedalaan yang besar, karena epengaruhi tingkat kesulitan kerja dan seakin banyaknya aterial yang dibutuhkan sehingga biaya yang dikeluarkan juga enjadi besar. Struktur floating sering digunakan dala rekayasa laut dala dua dekade ini. Keuntungan dari adanya bangunan terapung antara lain tidak enabah assa benda yang endesak assa air sehingga tidak enibulkan efek kenaikan uka air laut. Keuntungan berikutnya adalah tidak enibulkan scouring pada pondasi pilar jebatan. Pilar jebatan konvensional uunya engalai asalah scouring atau gerusan yang dapat ebahayakan pondasi struktur. Floating breakwater juga eiliki fleksibilitas untuk dikebangkan (flexibility of future extensions), obilitas, dan udah untuk dipindah-pindahkan. Sehingga struktur ini udah digunakan dan dipindahkan di berbagai lokasi. Selain itu floating breakwater eiliki efisiensi yang tinggi untuk ereda gelobang, struktur yang iple, urah, dan ukuran panjangnya yang efisien. Keuntungan dari penggunaan floating structure enurut Watanabe (2004) adalah sebagai berikut. 1. Efisiensi konstruksi karena tidak perlu pebuatan dan pengerjaan desain pondasi. 2. Raah lingkungan karena tidak erusak dan tidak enabah volue benda yang bersifat assive structure. 3. Mudah dan cepat dala pengerjaan karena proses pengerjaan dengan etode perakitan (assebling ethod). 2

3 4. Tahan terhadap gepa karena secara struktur tidak tertana di tanah atau tidak berbasis pondasi naun engapung dan hanya di ikat dengan anchor. 5. Konstruksi apung tidak engalai proses konsolidasi aupun setleen. 2. Dasar Teori Gelobang Paraeter penting untuk enjelaskan gelobang air adalah panjang gelobang, tinggi gelobang, dan kedalaan air. Paraeter-paraeter yang lain seperti kecepatan dan percepatan dapat ditentukan dari ketiga paraeter pokok di atas (Pratikto, Arono, dan Suntoyo, 1996). Panjang gelobang (L) adalah jarak horizontal antara kedua puncak atau titik tertinggi gelobang yang berurutan, atau bisa dikatakan sebagai jarak antara dua lebah gelobang. Periode Gelobang (T) adalah waktu yang dibutuhkan oleh dua puncak/lebah gelobang yang berurutan elewati titik tertentu. Kecepatan rabat gelobang (Celerity) (C) erupakan perbandingan antara panjang gelobang dan periode gelobang (L/T). Ketika gelobang air enjalar dengan kecepatan C, partikel air tidak turut bergerak ke arah perabtan gelobang. 6. Cocok untuk pebuatan konstruksi yang engedepankan estetika odel atau bentuk dibandingkan etode konvensional yang uunya kaku. Aplitudo (a) adalah jarak antara puncak/titik tertinggi gelobang atau lebah/tiitk terendah gelobang dengan uka air tenang (H/2) (Pratikto, Arono, dan Suntoyo, 1996). untuk enghitung panjang gelobang dangkal (L) dari panjang gelobang laut dala (Lo) dan periode gelobang (T), dapat digunakan pendekatan dengan ruus berikut (Nielsen, 1984) : 2 gt Lo (2.1) 2π 2 h h 1 h 11 h 2π 2π 1+ 2π + 2π L Lo 6 Lo 360 Lo dengan : (2.2) g percepatan gravitasi (/s 2 ) h kedalaan air () Gelobang Acak (Irreguler Wave) Meskipun analisa gelobang sederhana sudah ada, akan tetapi tidak secara akurat enggabarkan variabilitas gelobang laut. Jika elihat perukaan 3

4 laut, kita tidak pernah elihat perkebangan konstan dari gelobang identik. Sebaliknya, perukaan laut terdiri dari berbagai gelobang tinggi dan periode yang bergerak dala arah yang berbeda. Ketika angin bertiup dan gelobang tibul sebagai respon, laut cenderung tak beraturan, berbagai tinggi dan periode yang diaati. Swell eang terlihat lebih teratur, tetapi juga secara fundaental tidak teratur di ala, dengan beberapa variabilitas pada tinggi dan periodenya. Pada kenyataannya, gelobang yang sangat teratur hanya bisa dihasilkan di laboratoriu, tetapi jarang terjadi di ala. Begitu kita eakai dasar variabilitas dari perukaan laut, aka perlu eperoleh karakteristik perukaan laut secara statistik. Perukaan laut sering erupakan kobinasi dari banyak koponen gelobang. Koponenkoponen individual yang dihasilkan oleh angin di berbagai daerah di laut dan telah disebarkan ke berbagai titik, ebentuk gelobang kopleks. Jika alat untuk engukur elevasi gelobang (η), sebagai fungsi waktu di letakkan di laut, aka rekaan yang dihasilkan seperti pada gabar 2.5. Gabaran kondisi laut tersebut dapat dilihat sebagai suatu superposisi dari banyak gelobang sinusoidal yang erabat ke arah yang berlainan. Sebagai contoh berdasarkan pada gabar 2.6 ( dua gelobang sinus dan penjulahannya) erupakan superposisi dari gelobang sinusoidal yang engijinkan penggunaan analisa Fourier dan teknik spektru dala enggabarkan kondisi laut. Akan tetapi, karena tingkat ketidakteraturan (rando) di laut sangat tinggi, aka etode statistik harus digunakan dal perhitungan (Dean dan Dalryple, 1984). Perukaan gelobang yang tereka akan lebih tidak teratur dan acak eskipun gelobang individu dapat diidentifikasi, ada variasi yang signifikan dala tinggi dan periode dari gelobang ke gelobang. Akibatnya, definisi karakteristik gelobang, tinggi, periode, dan lainnya harus secara statistik atau probabilistik, yang enunjukkan kondisi gelobang. Dengan enganalisis waktu pengukuran seri waktu (tie-series) pada keadaan laut alai, beberapa perkiraan statistik dari paraeter sederhana dapat dihasilkan. Yang paling penting dari paraeter ini adalah tinggi gelobang signifikan, Hs. Hs (H 1/3 ) adalah rata-rata dari yang terbesar 1/3 (33%) dari gelobang direka selaa periode sapling. Mengukur secara statistik ini dirancang agar sesuai dengan perkiraan gelobang tinggi yang dibuat oleh pengaat berpengalaan. (Pengaat tidak eperhatikan seua gelobang kecil yang lewat, elainkan ereka hanya fokus 4

5 pada puncak yang lebih besar dan lebih Gabar 2.5. Bentuk gelobang yang tereka (Dean dan Dalryple, 1984). enonjol). digunakan persaaan sebagai berikut (Goda, 1985) : S 4 ( ) 5 ( f ) H T ( T f ) exp 1. ( T f ) 1/ 3 s s 03 s dengan : f frekuensi gelobang (Hz) H 1/3 (2.3) tinggi gelobang signifikan () T s periode gelobang sinifikan (T p 1.05T s detik ) Dengan deikian gelobang di laut dapat dinyatakan enurut distribusi energi terhadap frekuensi gelobang, panjang gelobang, dan periode gelobang. Distribusi energi gelobang enurut frekuesinya disebut spektru gelobang. Gabar 2.6. Gelobang acak erupakan superposisi gelobang reguler dala julah (Pierson, et al, 1953) Jika dala perancangan diketahui tinggi gelobang signifikan (Hs) dan periode puncak (Tp), aka untuk ebuat plot spektru gelobangnya dapat Teori Spektru Gelobang JONSWAP Spektru gelobang erupakan distribusi dari suatu energi gelobang sebagai fungsi dari frekuensi yang enerangkan julah total energi yang terpindahkan (transitted) dari suatu daerah gelobang yang diberikan. Uunya dapat diruuskan sebagai berikut : S 0 ( ω) R( τ ) dengan : ω 4 cos2πωτd τ frekuensi geobang (rad/dtk) R(ι) fungsi autocorrelation perukaan air dengan seri waktu Ι diantara sapel R data waktu yang paling akhir ( τ ) E[ x( t) x( t + τ )] (2.4) (2.5) 5

6 spektru gelobang sangat dipengaruhi oleh gelobang bangkitan angin dan karakteristik statistic/spasial spektru. Spektru paraeter tunggal yang paling Refleksi Gelobang sering digunakan adalah odel Pierson- Moskowitz yang berdasarkan pada tinggi gelobang signifikan atau kecepatan angin. Gabar 2.9. Skea terjadinya refleksi gelobang. Jika suatu gelobang engenai benda yang enghalangi laju gelobang tersebut, aka gelobang tersebut engalai refleksi dan transisi. Deikian halnya yang terjadi pada gelobang yang engenai suatu struktur pelindung pantai. Refleksi gelobang secara sederhana bisa diartikan sebagai seberapa besar gelobang terpantulkan oleh struktur pelindung bila dibandingkan dengan besar nilai gelobang datang. Sehingga, bila dibahasakan dalaa ruus ateatis, koefisien refleksi enjadi : Cr (Hi) / (Hr) (2.6) Dengan Hr adalah tinggi gelobang setelah engenai struktur yang lalu terpantulkan kebali (terrefleksikan) dan Hi adalah tinggi gelobang sebelu engenai struktur. Refleksi gelobang pada floating breakwater erupakan sebuah fungsi yang terdiri berbagai paraeter dan suku sebagai sebuah fungsi paraeter gelobang dan struktur (PIANC, 1994) : Pada uji coba di wave flue, hal yang patut jadi perhatian untuk selanjutnya enjadi acuan adalah karakteristik gelobang yang terjadi dan koefisien refleksi yang terjadi akibat adanya struktur. Goda dan Suzuki eneukan etode yang enggunakan teknik perubahan Fourier. Persaaan yang bisa enggabarkan kejadian refleksi gelobang yang terjadi di 6

7 wave flue saat struktur sudah terpasang adalah η i ɑ i cos(kx - ωt + ε i ) (2.7) ɑ i (2.17) η r ɑ r cos(kx - ωt + ε r ) (2.8) ɑ r (2.18) dengan akhiran I dan R engatakan Incident dan Reflected. Subu positif X diabil dari arah datang gelobang yang enuju struktur. Bila diasusikan profil gelobang tereka di 2 tepat, yaitu di χ 1 χ dan χ 2 χ 1 + L aka : dengan : K 1 A 2 - A 1 cos k L - B1 sin k L (2.19) K 2 B 2 + A 1 sin k L - B1 cos k L (2.20) K 3 A 2 - A 1 cos k L + B1 sin k L (2.21) K 4 B 2 - A 1 sin k L - B1 cos k L (2.22) η 1 (η i + η r ) xx1 A 1 cos(ωt) + B 1 sin(ωt) (2.9) η 2 (η i + η r ) xx2 A 2 cos(ωt) + B 2 sin(ωt) (2.10) dengan : A 1 ɑ i cos φ i + ɑ r cos φ r (2.11) B 1 ɑ i sin φ i + ɑ r sin φ r (2.12) A 2 ɑ i cos(k L + φ i ) + ɑ r cos(k L + φ r ) (2. 13) B 2 ɑ i sin(k L + φ i ) + ɑ r sin(k L + φ r ) (2.14) φ i k x 1 + ε I (2.15) φ r k x 1 + ε r (2.16) Karena ɑ i, ɑ r, φ i dan φ r tidak diketahui, aka dengan engeliinasi keepat variable tersebut bisa didapat Peodelan Fisik Dasar dari seua peodelan fisik adalah odel dibuat agar bisa berperilaku hapir saa dengan prototype-nya sehingga odel fisik dapat digunakan untuk eprediksi prototype pada keadaan sebenarnya dibawah kondisi yang ditentukan. Meskipun terdapat keungkinan hasil dari peodelan fisik tidak ewakili perilaku prototype karena efek dari skala dan faktor laboratoriu. Akan tetapi, perlu diketahui bahwa aturan untuk elakukan peodelan fisik adalah einialisir efek penyekalaan dengan engerti dan enggunakan prinsip kesaaan sebaik ungkin dan einialisir efek laboratoriu dengan engoperasikan odel dengan cerat dan 7

8 berhati-hati. Keserupaan antara protoptype dengan odel fisik dapat diperoleh jika seua faktor yang epengaruhi reaksi, berada pada porsi yang sesuai antara kondisi sebenarnya dengan odel. Untuk odel pant, tiga kondisi uu dibawah ini harus dipenuhi untuk eperoleh kesaaan odel (odel siilitude) (Hughes, Cohen, dan Acuff, 2008) : 1) Keserupaan Geoetrik Serupa geoetrik dipenuhi apabila rasio seua diensi linier dari odel dan prototipe saa. Hubungan ini hanya enunjukkan keserupaan dala bentuk tidak dala hal gerak (otion) (Warnock 1950). Skala panjang odel dapat diruuskan sebagai berikut : l l p b b p d d p h h dengan: l panjang odel () l p panjang prototipe () b lebar odel () b p lebar prototipe () d tinggi odel () d p tinggi prototipe () h kedalaan air pada odel () p (2.23) h p kedalaan air pada prototipe () 2) Keserupaan Kineatik Serupa kineatik engindikasikan kesaaan gerak partikel antara odel dengan protoptipe. Serupa kineatik dipenuhi apabila rasio antara koponen seua gerak vektor dari odel dan prototype saa untuk seua partikel dan waktu (Hudson et al, 1979). Berdasarkan keserupaan kineatik, nilai-nilai skala antara odel dan prototype dapat diruuskan sebagai berikut: Skala Waktu : t t p 1 t t 2 t t 1 p2 p3 Skala Kecepatan : v v p 1 v v p 2 v v 1 2 p3 Skala Percepatan : f f p 1 f f p2 p3 f f 3 3 (2.24) (2.25) (2.26) 8

9 3. Peodelan Dan Pengujian 3.1 Persiapan Pengujian a) Skala Panjang Untuk endapatkan odel yang eiliki keserupaan geoetrik, aka penyekalaan prototipe harus sebaik ungkin dilakukan agar odel benar-benar eiliki rasio seua diensi linier yang saa. Diensi linier yang diaksud adalah panjang, lebar, tinggi, dan kedalaan air. 2.31) : Dari rasio perbandingan (pers Sehingga, diperoleh skala panjang 1: (3.1) Tabel 3.2. Skala prototipe dari odel Diensi Tinggi Gelobang (H) Water Depth (D) 3.2 Desain Pengujian Model Desain pengujian sangat perlu dilakukan agar saat pengujian odel di laboratoriu peneliti telah terlebih dahulu engetahui gabaran yang harus dilakukan sehingga percobaan dapat dilakukan dengan sebaik ungkin untuk endapatkan hasil yang diinginkan. Prototype Model Skala (c) (c) 35 1: : : :10 80 berikut erupakan hasil penyekalaan dari data percobaan untuk endapatkan ukuran sebenarnya. Tabel 3.1. Skala odel dari prototipe Diensi Prototype Model Skala (c) (c) Panjang 100 1:10 10 Lebar 100 1:10 10 Tinggi 150 1:10 15 Gabar 3.1. Floating dengan kobinasi sudut 9

10 Tabel 3.3 Data pengujian odel di wave flue dengan gelobang irregular Gabar 3.2. Floating dengan kobinasi susunan row Gabar 3.3. Floating didala wave flue tank 3.3 Kalibrasi Wave Probe Untuk endapatkan suatu peodelan fisik yang baik atau sesuai dengan kondisi prototipenya, aka perlu dilakukan kalibrasi untuk einialisir efek error pada saat pengujian odel di laboratoriu. Karena fungsi dari wave probe sangat epengarui hasil dari pengujian ini, yakni encatat fluktuasi gelobang di depan dan di belakang odel, aka proses kalibrasi terhadap wave probe harus dilakukan. Proses kalibrasi wave probe dilakukan dengan cara encatat posisi zero point dari wave probe dan keudian ereka kalibrasinya dengan enaikkan dan enurunkan wave prove dari posisi zero point. Setelah proses pencatatan kalibrasi selesai, aka wave probe harus dikebalikan pada posisi awal atau zero point position. Kalibrasi ini dilakukan untuk encari hubungan antara perubahan elektrode yang tercelup dala air dengan perubahan voltase yang tercatat dala dala recorder. 10

11 4. Hasil dan Pebahasan 4.1 Analisa Data Dari percobaan yang dilakukan, didapatkan hasil dari koefisisen refleksinya. Karena jenis gelobang yang digunakan adalah gelobang irregular aka tinggi gelobang dan periode gelobang yang diinputkan (tabel 3.3) pada pebangkit gelobang (wave flue tank) hasilnya tidak akan saa. Setelah didapatkan hasil dari wave flue tank, aka paraeter tinggi gelobang datang dan terrefleksi serta periode gelobang rata-rata dapat diperoleh nilai koefisien refleksinya dengan enggunakan persaaan yang datang. Untuk lebih jelasnya bisa dilihat dari tabel dibawah ini. Tabel 4.1 Hasil Dari Model A Untuk Sudut 45 o Tabel 4.2 Hasil Dari Model A Untuk Sudut 90 o 4.2 Analisa Hasil Pengujian Setelah didapatkan data dari wave flue tank aka dilakukan pengolahan data yang terlebih dulu dilakukan dengan kalibrasi. Data output kalibrasi keudian diolah dengan progra atlab yang keudian didapatkan nilai dari koefisien refleksinya. Tabel 4.3 Hasil Dari Model A Untuk Sudut 60 o Konfigurasi Kr Untuk Model A Untuk odel A dilakukan 3 variasi sudut ooring yang dianalisa yaitu 45 o, 90 o serta Dari ketiga sudut itu bisa kita bandingkan odel ana yang epunyai efektifitas dala eantulkan gelobang 11

12 Dari tabel 4.1 bisa kita lihat bahwa untuk sudut 45 0 nilai Kr terkecil adalah dan nilai Kr terbesar adalah Selain itu seakin tinggi nilai Kr aka nilai Hs dan Tav seakin kecil (berbanding terbalik) tapi untuk H/gt 2 nilainya seakin tinggi (berbanding lurus). Seentara untuk sudut 90 0 dari tabel 4.2 dapat kita lihat bahwa untuk sudut 90 0 epunyai nilai Kr terkecil dan nilai Kr terbesar ialah Saa halnya sudut 45 0, hubungan nilai Kr dengan Hs dan Tav berbanding terbalik yaitu seakin tinggi nilai Kr aka nilai Hs dan Tav seakin kecil. Seentara untuk hubungan H/gt 2 dengan Kr eiliki hubungan berbanding lurus yaitu seakin tinggi nilai Kr aka nilai H/gt 2 juga seakin tinggi. Hal yang saa juga berlaku untuk sudut 60 0 yang bisa kita lihat pada tabel 4.3. Dari tabel 4.3 bisa kita lihat bahwa hubungan nilai Kr dengan H/gt 2 berbanding lurus yaitu seakin tinggi nilai Kr aka nilai H/gt 2 juga seakin tinggi dan untuk hubungan dengan Hs dan Tav berbanding terbalik yaitu seakin tinggi nilai Kr aka nilai Hs dan Tav seakin kecil. Nilai Kr terkecil untuk sudut 60 0 adalah dan untuk nilai terbesarnya adalah Gabar 4.1. Hubungan antara Hs dan Kr Pada Model A Dari gabar 4.1 diatas dapat terlihat bahwa pada odel A hubungan nilai Kr dengan Hs berbanding terbalik yaitu akin tinggi nilai Hs aka nilai Kr akin rendah. Sedangkan hubungan nilai Kr dengan Tav saa halnya dengan hubungan nilai Kr dengan Hs yaitu berbanding terbalik yaitu akin tinggi nilai Tav aka nilai Kr akin rendah. Untuk lebih jelasnya bisa dilihat pada gabar

13 Gabar 4.2. Hubungan antara Tav dan Kr Pada Model A Konfigurasi Kr Untuk Model B Untuk odel B juga dilakukan 3 variasi sudut ooring yang dianalisa yaitu 45 o, 90 o serta Dari ketiga sudut itu bisa kita bandingkan odel ana yang epunyai efektifitas dala eantulkan gelobang yang datang. Untuk lebih jelasnya bisa dilihat dari tabel dibawah ini. Tabel 4.4. Hasil Dari Model B Untuk Sudut 45 0 Sedangkan untuk hubungan nilai Kr dengan H/gt 2 berbeda dengan hubungan nilai Kr dengan Hs aupun hubungan nilai Kr dan Tav. Hubungan nilai Kr dengan H/gt 2 berbanding lurus yaitu akin tinggi nilai H/gt 2 aka nilai Kr juga ikut tinggi. Untuk lebih jelasnya bisa dilihat pada gabar 4.3. Tabel 4.5. Hasil Dari Model B Untuk Sudut 90 0 Gabar 4.3. Hubungan antara H/gt 2 dan Kr Pada Model A 13

14 Tabel 4.6. Hasil Dari Model B Untuk Sudut 60 0 bahwa hubungan nilai Kr dengan H/gt 2 berbanding lurus yaitu seakin tinggi nilai Kr aka nilai H/gt 2 juga seakin tinggi dan untuk hubungan dengan Hs dan Tav berbanding terbalik yaitu seakin tinggi nilai Kr aka nilai Hs dan Tav seakin kecil. Nilai Kr terkecil untuk sudut 60 0 adalah dan untuk nilai terbesarnya adalah Untuk tabel 4.4 bisa kita lihat bahwa untuk sudut 45 0 nilai Kr terkecil adalah dan nilai Kr terbesar adalah Selain itu seakin tinggi nilai Kr aka nilai Hs dan Tav seakin kecil (berbanding terbalik) tapi untuk H/gt 2 nilainya seakin tinggi (berbanding lurus). Seentara untuk sudut 90 0 dari tabel 4.5 dapat kita lihat bahwa untuk sudut 90 0 epunyai nilai Kr terkecil dan nilai Kr terbesar ialah Saa halnya sudut 45 0, hubungan nilai Kr dengan Hs dan Tav berbanding terbalik yaitu seakin tinggi nilai Kr aka nilai Hs dan Tav seakin kecil. Seentara untuk hubungan H/gt 2 dengan Kr eiliki hubungan berbanding lurus yaitu seakin tinggi nilai Kr aka nilai H/gt 2 juga seakin tinggi. Hal yang saa juga berlaku untuk sudut 60 0 yang bisa kita lihat pada tabel 4.6. Dari tabel 4.6 bisa kita lihat Gabar 4.4. Hubungan antara Hs dan Kr Pada Model B Dari gabar 4.4 diatas dapat terlihat bahwa pada odel B hubungan nilai Kr dengan Hs berbanding terbalik yaitu akin tinggi nilai Hs aka nilai Kr akin rendah. Sedangkan hubungan nilai Kr dengan Tav saa halnya dengan hubungan nilai Kr dengan Hs yaitu berbanding terbalik yaitu akin tinggi nilai Tav aka nilai Kr akin rendah. Untuk lebih jelasnya bisa dilihat pada gabar

15 Konfigurasi Kr Untuk Model C Untuk odel C juga dilakukan 3 variasi sudut ooring yang dianalisa yaitu 45 o, 90 o serta Dari ketiga sudut itu bisa kita bandingkan odel ana yang epunyai efektifitas dala eantulkan gelobang yang datang. Untuk lebih jelasnya bisa dilihat dari tabel dibawah ini. Gabar 4.5. Hubungan antara Tav dan Kr Pada Model B Untuk hubungan nilai Kr dengan H/gt2 berbeda dengan hubungan nilai Kr dengan Hs aupun hubungan nilai Kr dan Tav. Hubungan nilai Kr dengan H/gt2 berbanding lurus yaitu akin tinggi nilai H/gt2 aka nilai Kr juga ikut tinggi. Untuk lebih jelasnya bisa dilihat dari grafik hubungan antara Kr dan H/gt2 pada gabar 4.6 dibawah ini. Tabel 4.7. Hasil Dari Model C Untuk Sudut 45 0 Tabel 4.8. Hasil Dari Model C Untuk Sudut 90 0 Gabar 4.6. Hubungan antara H/gt 2 dan Kr Pada Model B 15

16 Tabel 4.9. Hasil Dari Model C Untuk Sudut 60 0 dan untuk hubungan dengan Hs dan Tav berbanding terbalik yaitu seakin tinggi nilai Kr aka nilai Hs dan Tav seakin kecil. Nilai Kr terkecil untuk sudut 600 adalah dan untuk nilai terbesarnya adalah Untuk tabel 4.7 bisa kita lihat bahwa untuk sudut 450 nilai Kr terkecil adalah dan nilai Kr terbesar adalah Selain itu seakin tinggi nilai Kr aka nilai Hs dan Tav seakin kecil (berbanding terbalik) tapi untuk H/gt2 nilainya seakin tinggi (berbanding lurus). Seentara untuk sudut 900 dari tabel 4.8 dapat kita lihat bahwa untuk sudut 900 epunyai nilai Kr terkecil dan nilai Kr terbesar ialah Saa halnya sudut 450, hubungan nilai Kr dengan Hs dan Tav berbanding terbalik yaitu seakin tinggi nilai Kr aka nilai Hs dan Tav seakin kecil. Seentara untuk hubungan H/gt2 dengan Kr eiliki hubungan berbanding lurus yaitu seakin tinggi nilai Kr aka nilai H/gt2 juga seakin tinggi. Hal yang saa juga berlaku untuk sudut 600 yang bisa kita lihat pada tabel 4.9. Dari tabel 4.9 bisa kita lihat bahwa hubungan nilai Kr dengan H/gt2 berbanding lurus yaitu seakin tinggi nilai Kr aka nilai H/gt2 juga seakin tinggi Gabar 4.7. Hubungan antara Hs dan Kr Pada Model C Dari gabar 4.7 dapat terlihat bahwa pada odel C hubungan nilai Kr dengan Hs berbanding terbalik yaitu akin tinggi nilai Hs aka nilai Kr akin rendah. Sedangkan hubungan nilai Kr dengan Tav saa halnya dengan hubungan nilai Kr dengan Hs yaitu berbanding terbalik yaitu akin tinggi nilai Tav aka nilai Kr akin rendah. Untuk lebih jelasnya bisa dilihat pada gabar

17 Gabar 4.8. Hubungan antara Tav dan Kr Pada Model C Untuk hubungan nilai Kr dengan H/gt 2 berbeda dengan hubungan nilai Kr dengan Hs aupun hubungan nilai Kr dan Tav. Hubungan nilai Kr dengan H/gt2 berbanding lurus yaitu akin tinggi nilai H/gt2 aka nilai Kr juga ikut tinggi. Untuk lebih jelasnya bisa dilihat pada gabar 4.9 dibawah ini Konfigurasi Kr Untuk Sudut 45 0, Sudut 90 0 dan Sudut Untuk konfigurasi sudut yang dianalisa adalah Hubungan Kr dengan H/gt 2 dengan variasi sudut ooring. Untuk variasi odel yang dianalisa adalah sudut 45 0 dengan odel A, odel B dan odel C lalu sudut 90 0 dengan odel A, odel B dan odel C dan yang terakhir sudut 60 0 dengan odel A, Model B dan odel C. untuk lebih jelasnya bisa dilihat pada grafik dibawah ini. Gabar Hubungan antara H/gt 2 dan Kr Pada Sudut Mooring 45 0 Gabar 4.9. Hubungan antara H/gt 2 dan Kr Pada Model C 17

18 ooring sendiri, peasangan sudut ooring 45 0 eiliki efisien lebih baik daripada sudut ooring 90 o dan sudut ooring Dan sudut ooring 90 o eiliki efisien lebih baik dari sudut ooring Gabar Hubungan antara H/gt 2 dan Kr Pada Sudut Mooring 90 0 Gabar Hubungan antara H/gt 2 dan Kr Pada Sudut Mooring 90 0 Dari gabar 4.10 lalu gabar 4.11 dan gabar 4.12 diatas dapat terlihat bahwa seakin banyak row yang dipasang aka nilai Kr juga akan seakin tinggi. Itu dapat terlihat pada grafik pada setiap sudut ooring bahwa odel C eiliki nilai Kr lebih tinggi dari odel A dan odel B. Dan odel B eiliki nilai Kr yang lebih tinggi dari odel A. Sedangkan untuk sudut 5.1 Kesipulan Kesipulan yang dapat diabil daritugas akhir ini adalah : 1. Berdasarkan analisa dapat terlihat bahwa odel C epunyai efektifitas dala erefleksikan gelobang lebih baik daripada odel B ataupun odel A. Berdasarkan analisa dapat terlihat bahwa konfigurasi sudut ooring 450 epunyai efektifitas dala ebantu floating erefleksikan gelobang lebih baik yang keudian diikuti oleh sudut ooring 900 lalu sudut ooring Nilai Kr untuk berbagai H dan T epunyai nilai dibawah 1 yaitu antara Hubungan nilai Kr dengan Hs,Tav berbanding terbalik yaitu akin tinggi nilai Hs atau Tav aka nilai Kr akin rendah. 18

19 5.2 Saran Saran yang dapat diberikan untuk para peniliti yang ingin elanjutkan penelitian ini adalah tinggi gelobang bisa divariasikan lagi sehingga didapat nilai Kr yang lebih endekati kenyataan dilapangan. Selain itu lebar floating, draught, dan bentuk konfigurasi floating bisa lebih divariasikan lagi sehingga terlihat bentuk konfigurasi yang paling baik. 6. Daftar Pustaka Goda, Y., Rando Seas And Design Of Maritie Structure, University Of Tokyo Press, Fugazza, M., & Natale, L., Energy Losses And Floating Breakwater Response, ASCE. Murali, K., & Mani, J.S., Perforance Of Cage Floating Breakwater, ASCE. Elchahal G., Younes R., Lafon P., The Effects of Reflection Coefficient of The Harbour Sidewall On The Perforance of Floating Breakwaters, Tazaki, et al. 1976, Floating Breakwater, United States Patent, Tokyo, Japan. PIANC.1994, Floating BreakwaterA Practical Guide for Design and Construction, Report of Working Group No.13 of The Peranent Tchnical Coittr II, Brussel, Belgiu. Dean, R. G dan Dalryple, R, A. 1984, Water Wave Mechanics or Enginer and Scientists, Prentice-Hall, Englewood Cliffs, New Jersey. Hughes, S.A Physical Models and Laboratory Techniques in Coastal Engineering, Coastal Engineering Research Center,USA. Pierson, dkk.1953, On The Motion of Ships in Confused Seas, Transaction of SNAME, Vol.61. Arono and Hall., 2003, Wave Transission on Suberged Breakwater Made of Hollow Heispherical Shape Artificial Reefs, Canadian Coastal Conference; Ocean Engineering Institute Teknologi Sepuluh Nopeber, Civil Engineering; Queens University, Canada.J.E. Warnock, 1950, Hydraulic Siilitude. In: H. Rowe, editor, Engineering Hydraulics, Wiley, New York, N.Y (1950), pp L.Z. Hales, 1981., Floating Breakwater: state of the art litrature review, U.S.Ary, CERC, U.S.A. (1981)TR

20 20