PENENTUAN KAPASITAS MOTOR LISTRIK UNTUK PENDINGIN DAN PENGGERAK POMPA AIR HIGH PRESSURE

Transkripsi

1 STUDI PENENTUAN KAPASITAS MOTOR LISTRIK UNTUK PENDINGIN DAN PENGGERAK POMPA AIR HIGH PRESSURE PENGISI BOILER UNTUK MELAYANI KEBUTUHAN AIR PADA PLTGU BLOK III (PLTG 3x112 MW & PLTU 189 MW) UNIT PEMBANGKITAN GRESIK Aditaa Pratama ( ) Juruan Teknik Elektr FTI, Intitut Teknlgi Sepuluh Npember Kampu ITS, Keputih Suklil, Surabaya Mtr litrik untuk pendingin dan penggerak pmpa air high preure pengii biler memiliki peran yang angat penting pada PLTGU. Mtr litrik jeni induki ini memindahkan air dalan jumlah yang angat bear yang dapat mencapai ratuan tn/jam untuk etiap mtr yang berperai ecara terumeneru, ehingga knumi daya yang diperlukan angat bear. Terdapat tiga mtr litrik penggerak pmpa air high preure pengii biler dan atu mtr litrik yang mengkndenaikan uap yang telah digunakan di turbin uap pada PLTGU blk III Unit Pembangkitan Greik. Dengan menghitung bearnya debit air yang dialirkan leh mtr litrik ini per jam dan juga banyaknya uap yang dikndenai yang mengalir per jam, bia ditentukan kapaita yang tepat pada mtr litrik pendingin dan penggerak pmpa air high preure pengii biler, ehingga didapatkan nilai efiieni yang tinggi. Pada Tuga Akhir ini, dibaha cara menghitung kapaita mtr litrik berdaarkan data yang didapatkan dari PLTGU blk III Unit Pembangkitan Greik. Hail tuga akhir ini menunjukkan bahwa pada etiap pembebanan, mtr litrik memiliki perbedaan pada daya maukan dan efiieni. Kata kunci : mtr induki dan aplikai, pmpa dan itim permmpaan 1. PENDAHULUAN Dalam uatu pembangkit litrik, elain generatr ebagai peralatan utama, dibutuhkan peralatan pendukung yang alah atunya mtr litrik. Mtr litrik memiliki peranan yang angat penting dalam ebuah pembangkit litrik. Oleh karena itu, keandalan dari mtr litrik haru tetap dijaga dengan memnitr teru-meneru parameter yang berubah-ubah pada mtr litrik terebut, mialnya bearnya getaran yang ditimbulkan mtr dan aru litrik yang mengalir pada mtr. Selain parameter-parameter yang teru dimnitr, yang tidak kalah penting adalah pemilihan bear kapaita dari mtr litrik. Dengan bear kapaita yang tepat dengan daya mekanik yang dibutuhkan, di dalam tuga akhir ini daya mekani yang dihailkan mtr litrik penggerak pmpa air high preure pengii biler digunakan untuk memindah air dari Deaeratr ke HP ecnmizer, maka daya litrik yang digunakan menjadi lebih efiien, ehingga rugi-rugi dalam energi litrik dapat ditekan. Dan untuk mtr litrik untuk pendingin berfungi mengkndenaikan uap air yang udah digunakan di turbin uap yang kemudian hailnya dialirkan ke preheater. Pada Tuga Akhir ini, data diambil dari PLTGU blk III Unit Pembangkitan Greik. Kemudian dilakukan perhitungan dan dianalii emua data yang didapatkan agar dapat dipilih bear kapaita mtr litrik pendingin dan penggerak pmpa air high preure pengii biler yang memiliki nilai efiien yang lebih tinggi dari nilai efiien yang ekarang 2. TEORI PENUNJANG 2.1 Efiieni mtr lirik [2] Mtr mengubah energi litrik menjadi energi mekanik untuk melayani beban tertentu. Pada pre ini, kehilangan energi ditunjukkan dalam Gambar 1. Gambar 1 Le Mtr Efiieni mtr dapat didefiniikan ebagai perbandingan keluaran daya mtr yang digunakan terhadap keluaran daya ttalnya. Faktr-faktr yang mempengaruhi efiieni adalah: Uia. Mtr baru lebih efiien. Kapata. Sebagaimana pada hampir kebanyakan peralatan, efiieni mtr meningkat dengan laju kapaitanya. Kecepatan. Mtr dengan kecepatan yang lebih tinggi biaanya lebih efiien. Jeni. Sebagai cnth, mtr kandang tupai biaanya lebih efiien daripada mtr cincin geer Suhu. Mtr yang didinginkan leh fan dan tertutup ttal (TEFC) lebih efiien daripada mtr creen prtected drip-prf (SPDP) Beban, eperti yang dijelakan ebagai berikut: 1

2 Terdapat hubungan yang jela antara efiieni mtr dan beban. Pabrik mtr membuat rancangan mtr untuk berperai pada beban % dan akan paling efiien pada beban 75%. Tetapi, jika beban turun dibawah 50% efiieni turun dengan cepat eperti ditunjukkan pada Gambar 2. Mengperaikan mtr dibawah laju beban 50% memiliki dampak pada faktr dayanya. Efiieni mtr yang tinggi dan faktr daya yang mendekati atu angat diinginkan untuk perai yang efiien dan untuk menjaga biaya rendah untuk eluruh pabrik, tidak hanya untuk mtr. Untuk alaan ini maka dalam mengkaji kinerja mtr akan bermanfaat bila menentukan beban dan efiieninya Gambar 2 Efiieni Mtr Beban Sebagian (ebagai fungi dari % efiieni beban penuh) 2.2 Menghitung kinerja pmpa [3] Kerja yang ditampilkan leh ebuah pmpa merupakan fungi dari head ttal dan berat cairan yang dipmpa dalam jangka waktu yang diberikan. Daya batang trak pmpa (P) adalah daya Hp yag dikirimkan ke batang trak pmpa, dan dapat dihitung ebagai berikut: Daya batang trak pmpa P= Daya hidrlik hp (1) Efiieni pmpa? pump atau Efiieni pmpa? pump = Daya hidrlik (2) Daya batang trak pmpa Keluaran pmpa, daya Hp air atau daya Hp hidrlik (hp) adalah daya Hp cairan yang dikirimkan leh pmpa, dan dapat dihitung ebagai berikut: Daya hidrlik hp = Q (m 3 /detik ) x (hd h dalam m) x? (kg/m 3 ) x g (m/detik 2 ) / 1000 Dimana: Q = debit aliran hd = head pembuangan h = head penghiapan? = maa jeni fluida g = percepatan gravitai Head (dalam feet) = Tekanan (pi) X 2,31 (3) Specific gravity 3. DATA PLTGU Greik blk III 3.1 Kegiatan Uaha PT PJB UP Greik Kegiatan inti dari PT PJB UP Greik dalam memprduki tenaga litrik. Dengan ttal daya terpaang 2280 MW, UP Greik mampu memprduki energi litrik ebear GWh per tahun yang dialurkan melalui aluran tranmii tegangan tinggi 150 KV dan tegangan ektra tinggi 500KV. Jeni Pembangkitan Tabel 1 Pembangkitan PT PJB UP Greik Unit Daya Terpaan g (MW) Bahan Bakar PLTU Greik 1 1 1x100 MFO/Ga PLTU Greik 2 1x100 MFO/Ga 2 PLTU Greik 3 1x200 MFO/Ga 3 PLTU Greik 4 1x200 MFO/Ga 4 PLTU Greik 600 PLTG Greik 1 1 1x20,1 HSD/Ga Mulai Berper i PLTG Greik 2 2 1x20,1 HSD/Ga PLTG Gilitimur 1 1 1x20,1 HSD PLTG Gilitimur 2 2 1x20,1 HSD PLTG Greik 80,4 PLTGU Greik (c/c) Blk 1 GT 11,12,1 3 3x112 HSD/Ga ST 10 1x189 PLTGU Greik (c/c) Blk 2 GT 21, 22, 23 ST 20 3x112 PLTGU GT 31, Greik (c/c) 32, 33 Blk 3 ST 30 PLTGU Greik Ttal UP Greik HSD/Ga x189 3x112 Ga x Speifikai Tekni PLTGU Greik Kapaita ttal Pembangkit Litrik Tenaga Ga dan Uap (PLTGU) Greik dapat mencapai 1575 MW. PLTGU Greik blk 1 dan blk 2 dapat menggunakan dua macam bahan bakar yaitu HSD (High Speed Dieel Oil) yang dipak leh PERTAMINA dan ga alam yang dipak langung dari lapangan ga milik MKS dan KODECO yang dialurkan melalui pipa bawah laut dari wilayah Madura utara. Kedua bahan bakar ini digunakan ecara 2

3 bergantian euai dengan tingkat keterediaan bahan bakar. Sedangkan PLTGU Greik blk 3 dideain hanya dapat menggunakan bahan bakar ga alam aja yang dipak leh pemak yang ama dengan blk 1 dan blk 2. Speifikai umum PLTGU Greik untuk etiap blk pembangkit adalah: a. Turbin : 4 Unit Turbin ga : 3 Unit Turbin uap : 1 Unit b. HRSG : 3 unit c. Generatr : 4 Unit Turbin ga : 3 x 112MW Turbin uap : 1 x 189MW 3.4 Data input mtr penggerak Cndenate Extractin Pump (CEP) Tabel 4 Data input mtr penggerak Cndenate Extractin Pump (CEP) Pembebanan input (kg/cm2) preure utput (kg/cm2) flw (kg/m3) 100% 0,956 13,07 685,66 75% 0,965 13,7 566,33 50% 0,971 14,7 482,33 Data pada tabel 4 diambil dari atu buah mtr pengerak Cndenate Extractin Pump (CEP). Walaupun ada dua buah mtr Cndenate Extractin Pump (CEP), tetapi hanya atu yang diperaikan. Sianya cadangan. 3.5 Biaya pembangkit rata-rata per Kwh Jeni Pembang kit Tabel 5 Biaya pembangkit rata-rata per Kwh tahun 2008 Biaya Operai Rata-Rata per kwh(rp/kwh) Penyuu Lai Bahan Pemelihar Pega tan n- Bakar aan wai Aktiva lain Jumla h PLTA 10,69 22,21 79,29 4,60 14,82 131,6 0 Gambar 3 Area PLTGU Greik PLTU 518,1 6 18,53 53,01 2,63 4, ,2 PLTGU Greik belum dapat bekerja ecara makimal euai dengan kapaitanya apabila pakan bahan bakar utama yaitu berupa ga alam maih kurang atau belum dapat memenuhi kebutuhan ptimal PLTGU. PLTD **) PLTG 3232, , ,63 89,69 13,4 2 64,65 92,31 107,18 3,96 10, , , Data maukan mtr High Preure Biler Feed Pump (HP BHP) Tabel 2 Data input mtr penggerak High Preure Biler Feed Pump (HP BHP) Pembeban an input (kg/cm2) preure utput (kg/cm2) flw (kg/m3) 100% 2, ,261 75% 2,5 113,9 133,463 50% 2, ,095 Data pada tabel 2, diambil dari data pada aat 3 mtr HP BHP berperai ecara beramaan. Namun, data pada tabel 2 adalah bukan data ttal ketiga mtr HP BHP, tetapi data maing-maing mtr HP BHP. Tabel 3 Data pada maukan mtr HP BFP Pembebanan Tegangan (kv) Aru (I) Pf 100% ,88 Tabel 3 merupakan data maukan maing-maing mtr pada aat pembebanan makimum pada PLTGU Blk III. PLTP PLTGU 659, , 98 23,47 49,75 2,30 11,38 22,98 43,47 2,59 2,56 Rata-rata ,01 56,82 3,41 8,63 746, , , 84 *) Termauk peluma **) Termauk PLTMG Tabel 5 menjelakan bear biaya pembangkit ratarata per Kwh tahun 2008 untuk beberapa jeni pembangkit litrik. 3.6 Bear efiieni mtr induki untuk penggerak pmpa pengii biler di pembangkit litrik tenaga pana matahari (Slar Thermal Pwer Sytem) di Cambridge, Maachuett, Amerika Serikat [6] Dari hail Thei mahaiwi S3 Maachuett Intitute f Technlgy yang bernama Cyntia Lin, didapatkan bear efiieni mtr induki untuk penggerak pmpa pengii biler di pembangkit litrik tenaga pana matahari (Slar Thermal Pwer Sytem) di Cambridge, Maachuett, Amerika Serikat ebear 70%. 3

4 4. HASIL PERHITUNGAN DAN ANALISIS 4.1 Pre Utama PLTGU PLTGU memiliki dua item yaitu PLTG dan PLTU, kedua item ini digabungkan membentuk rangkaian item dengan iklu kmbinai antara iklu Brytn dan iklu rankine untuk mengefiienkan energi. Efiieni iklu jika digunakan item pen cycle (item turbin ga) makimal 28% edangkan jika digunakan cmbined cycle efiieni iklu dapat mencapai 44% pada beban perai makimum dengan knfigurai (3 GT 3 HRSG 1 ST). PLTGU Greik terdiri dari 3 bilik dengan maing-maing blk 3 GT, 3 HRSG, 1 ST lebih jelanya lihat pada gambar 4. fluk litrik, ehingga menjadi energi litrik ebear 10,5 KV yang dibangkitkan leh turbin ga. Sebelum ga hail pembakaran mampu memutar pr turbin dan generatr, pr turbin diputar terlebih dahulu leh tarting mtr dan pny mtr ampai putaran 2100 rpm. Putaran turbin teru naik ampai 3000 rpm, dan elajutnya generatr menghailkan energi litrik untuk paralel dengan jaringan interkneki jawabali. Sia ga dari turbin ga yang maih bertemperatur tinggi ekitar 500 derajat celciu akan mauk ke HRSG untuk digunakan ebagai pemana air agar berubah fae menjadi uap melalui exaut damper, akan tetapi bila exaut damper tertutup maka ia ga akan mauk ke bypa tack untuk kemudian dibuang ke udara. Dan demikian cmbined cyle akan berubah menjadi pen cycle atau tanpa iklu di turbin uap Pre di HRSG (Heat Recver Steam Generatr) Gambar 4 knfigurai pada PLTGU Greik Pre di Turbin Ga Gambar 5 Diagram ilutratif pre pada turbin ga Udara digunakan untuk membakar bahan bakar ga (natural ga) etelah dikmprei mencapai 72 bar dengan temperatur kmprer ekitar 435 derajat celciu. Pembakaran terjadi di Cmbutin Chamber, penyala pertama campuran bahan bakar dan udara di dalam Cmbutin Chamber diawali dengan percikan bunga api dari igniter. Sehingga terjadi kenaikan temperatur dan tekanan dalam ruang bakar. Temperatur pembakaran dalam cmbuter dan tekanan tinggi ini akan menekan udu-udu turbin ga untuk membangkitkan energi mekanik dari umber energi pana pre pembakaran, energi mekenik ini dikpel ke generatr menimbulkan Gambar 6 Pre di HRSG Ga buang dari keluaran turbin ga dimanfaatkan untuk membangkitkan kuku dalam HRSG. Pertukaran pana antara ga buang dengan air umpan biler menjadi tubi-tubi yang ada HRSG. Pre pemanaan ecara berurutan mulai dari HP Super Heater II, HP Super Heater I, HP Evapratr, HP Ecnmizer II, LP Evapratr, HP Ecnmizer I, LP Ecnmizer dan bagan ata yaitu preheater. 1. Kndenr Air kndenr dan air make up ebagai air umpan biler (biler feed water) dipmpa dengan Cndenate extractin pump (CEP) untuk dipanakan preheater (bagian paling ata HRSG). Kndenr dari biler digunakan untuk dipanakan preheater. 2. Preheater Di preheater pemanaan air pengii mencapai temperatur 130 derajat celciu dan tekanan 3,5 bar. Air yang keluar dari preheater dimaukkan ke deaeratr. 3. Deaeratr Di deaeratr terjadi pre pembuangan ga yang tidak terkndenai yang terbawa leh air pengii dan dikeluarkan melalui Vent di ii ata deaeratr. Air pengii yang mendapatkan pemanaan dari 4

5 uap temperatur naik dan bercampur dengan air dari pengembunan uap bantu, lalu ditampung di deaeratr drum air yang keluar dari deaeratr drum dipiah menjadi dua aliran HP dan LP untuk mendapatkan tekanan rendah dan tekanan tinggi digunakan LP BFP dan HP BFP 4. LP ecnimizer Menampung air yang keluar dari LP BHP kemudian memanakan kembali dalam LP ecnmizer. Setelah itu mauk ke LP drum di mana air dipmpa dengan LP BWCP melewati pipa penguapan (LP evapratr) 5. LP evapratr Mengalirkan kembali campuran air yang terbentuk di dalam ebelumnya ke LP drum dan uap yang dihailkan dipiahkan dari air biler untuk elanjutnya berama LP team dari unit lain digunakan ebagai penggerak turbin bertekanan rendah dan ebagian digunakan leh unit dealinai team ejectr. 6. HP ecnmizer Memanakan kembali air yang keluar dari HP BFP ebelum ditampung dalam HP drum. Dari HP drum air diirkulaikan dengan HP BWCP melewati HP evapratr. 7. HP evapratr Cairan dan uap yang dihailkan dari HP evapratr elanjutnya dimaukkan ke dalam HP drum untuk melakukan pemiahan antara uap dan air. 8. HP Super Heater Memanakan kembali uap dari hail HP evapratr ampai kndii memenuhi untuk ditampung di HP drum. Uap dari HP drum untuk elanjutnya dipiah antara uap dan air. Uap yang dihailkan dipanakan lagi di dalam HP Super Heater ampai kndii Super Heater untuk meningkatkan kandungan energi pana dan uap Pre di Turbin Uap Gambar 7 Steam Turbine Steam keluaran dai HP turbin 5,2 bar 182 derajat celciu digabungkan dengan team yang beraal dari LP drum 5,5 bar untuk menggerakan LP turbin. Daya yang dihailkan dari HP team turbin generatr 188,91 MW. Keluaran turbin yang berupa campuran antara kndenr dan kuku didinginkan di dalam kndenr dengan kndenr ditambah air make up untuk menjaga kuantita air yang diirkulaikan karena adanya blw dwn tekanan perai ekitar 697 mmhg di dalam. Gambar 8 Gambar keeluruhan pre PLTGU 4.2 Biaya perainal Dalam pengperaian uatu pembangkit litrik diperlukan biaya. Pada tabel berikut ini bia dilihat perincian biaya-biaya prduki PLGU Greik dalam atu tahun yang meliputi biaya bahan bakar, pada PLTGU ini digunakan bahan bakar ga alam dengan harga 5,5 $US per MMBTU dengan 9400 Kur/$US. Selain itu di tabel ini juga dihitung jumlah biaya yang dikeluarkan untuk mengperaikan mtr-mtr litrik dengan harga per kwh, yaitu Rp 1206,98. PARAMETER BIAYA ( Jeni Kegiatan Pre ) START GT. OPEN CYCLE. I. Biaya Energi Litrik : Tabel 6 Biaya perainal WAK VOLU TU ME SATUAN TOTAL OPER (Kwh, ASI Kg, BIAYA BIAYA (Menit) SCF) ( Rupiah ) ( Rupiah ) 1. Pny Mtr , Stating Mtr , Auxiliary Cntrl Oil Pump 4. Auxiliary Lub. Oil Pump 5. Mtr Lainlain II. Biaya Bahan Bakar Ga : START HRSG C/C T ST. I. Biaya Energi Litrik : 1. Mtr Hydrlik Damper. 2. LP & HP BCP 3. LP & HP BFP. 4. Mtr-Mtr Valve , , , , , , , , Biaya ttal

6 Pada tabel 6, biaya untuk mengperaikan pembangkit litrik per tahun angat bear yaitu Rp Oleh karena itu, perlu biaya-biaya terebut perlu dikurangi agar bia digunakan untuk kepentingan yang lain. Salah atu caranya yaitu dengan meningkatkan efiieni dari mtr-mtr litrik, terutama yang memiliki daya yang bear eperti mtr penggerak pmpa High Preure Biler Feed Pump (HP BHP) dan mtr penggerak pmpa Cndenate Extractin Pump (CEP). Maing-maing mtr terebut memiliki kapaita 900 kw untuk mtr HP BHP dan 400 kw untuk mtr CEP. 4.3 High Preure Biler Feed Pump (HP BHP) Di dalam atu unit PLTGU ada 4 pmpa High preure Biler Feed Pump (HP BFP) dan 4 Lw Preure Biler Feed Pump (LP BFP), namun hanya diperaikan 3 pmpa untuk maing-maing HP BFP dan LP BHP perai jika emua HRSG dalam atu blk diperaikan, dan ianya untuk cadangan. Untuk mencapai efiieni mtr yang tinggi, maka perlu dilakukan pemilihan kapaita mtr yang euai dengan kebutuhan. Untuk mencari kapaita dari mtr High Preure Biler Feed Pump (HP BHP), maka digunakan data pada aat PLTGU berperai pada beban 100%: Preure input = 2,5 kg/cm 2 Preure utput = 111 kg/cm 2 Flw (Debit air) = kg/h = 183,261 m 3 /h Differential Preure = 11 kg/cm 2-2,5 kg/cm 2 = 108,5 kg/cm 2 Differential Head = 10 x Differential Preure / SG = 10 x 108,5 kg/cm 2 / 1 m = 1080,5 m 2% Safety factr = 1080,5 m x 0,05 = 54,25 m Required Differential Head = 1080,5 m + 54,25 m = 1139,25m Water Hre Pwer (WHP) atau daya utput mtr High Preure Biler Feed Pump (HP BHP) : WHP = (rh x g x Q x H / (1000 x 3600)) kw = 1000 x 9,8 x 183,261 x 1134,525 (1000 x 3600) = 576 kw Setelah diketahui bear daya utput mtr, dicari bear daya input mtr dengan menggunakan cara di bawah dengan data pada maukan mtr HP BFP pada aat PLTGU bekerja pada beban penuh atau 100% : I = 84 Ampere V = 6 kv= 6000 V Pf = 0,88 lagging Daya input mtr pada aat PLTGU bekerja pada beban penuh: P in 3 V1 I1 C 1 = ,88 = ,1742 Watt = 770 kw Setelah daya input dan daya utput didapat, bia diketahui efiieni dari mtr HP BFP, yaitu: Efiieni mtr HP BFP = Put / Pin = 576 kw / 767kW = 0,748 = 75% Pembebanan Tabel 7 data maukan mtr HP BHP tiap pembebanan preure in (kg/cm 2 ) ut (kg/cm 2 ) flw (kg/m 3 ) 100% 2, ,261 75% 2,5 113,9 133,463 50% 2, ,095 Dengan data dari tabel 7, kemudian dilah dengan cara yang ama untuk mencari daya utput, maka hailnya bia dilihat pada tabel 8. i (kg/m 3 ) Tabel 8 Daya utput HPBHP tiap pembebanan g (m/ 2 ) Q (m 3 /jam) H (m) WHP (kw) ,8 186, , ,8 133, , ,8 112, , Setelah didapatkan bear daya utput untuk etiap pembebanan 50%, 75%, dan 100%, bia dicari bear daya input mtr HP BFP, kemudian dicari bear kwh utuk etiap peren pembebanan untuk bia diketahui pii perentae kerja mtr yang paling efiien. Pin (kw) Tabel 9 daya input mtr HP BHP tiap pembebanan kwh untuk etiap peren pembebanan Percent full lad mtr 770 7, % 566 7, % , % Untuk mengetahui hubungan antara daya mtr HP BHP dengan debit air bia dilihat pada gambar 9. 6

7 Differential Head = 10 x Differential Preure / SG = 10 x 12,114 kg/cm 2 / 1 m = 121,14 m 2% Safety factr = 121,14 m x 0,05 = 6,057m Required Differential Head = 121,14 m + 6,057m = 127,197 m Gambar 9 Hubungan daya input mtr HP BHP terhadap debit air Pada gambar 9, debit air meningkat eiring dengan meningkatnya daya mtr HP BHP. hubungan daya input mtr HP BHP terhadap pembebanan (gambar 10). Sebab emakin tinggi beban PLTGU, debit air yang dibutuhkan untuk diknveri jadi uap, juga emakin banyak. Water Hre Pwer (WHP) WHP = (rh x g x Q x H / (1000 x 3600)) kw = 1000 x 9,8 x 697,67 x 127,197 / (1000 x 3600) = 242 kw Diaumikan efiieni mtr CEP = 75% Pin = Put / efiieni = 241,574 / 75% = 323 kw Tabel 10 data maukan mtr CEP tiap pembebanan Pembebanan preure flw (kg/m 3 ) in (kg/cm 2 ) ut (kg/cm 2 ) 100% 0,956 13,07 685,66 75% 0,965 13,7 566,33 50% 0,971 14,7 482,33 Gambar 10 hubungan daya input mtr HP BHP terhadap pembebanan Pada gambar 10, pembebanan meningkat diiringi dengan meningkatnya daya mtr HP BHP. Seliih daya input pada pembebanan 50% dengan 75% tidak begitu jauh. Namun, eliih daya input mtr HP BHP pada 75% pembebanan dengan pembebanan 100% cukup jauh. 4.4 Cndenate Extractin Pump (CEP) Setelah uap air keluar dari turbin uap, uap air di kndenai di kndener yang kemudian hail kndenai yang berupa air dikembalikan ke biler. Untuk bia memindahkan air dari kndener ke biler diperlukan pmpa yang bernama Cndenate Extractin Pump (CEP). Pada atu blk PLTGU, ada 2 buah Cndenate Extractin Pump (CEP). Namun, hanya atu yang diperaikan, dan ianya ebagai cadangan. Untuk mencari kapaita mtr penggerak CEP bia digunakan cara yang ama eperti cara mencari kapaita mtr penggerak HP BHP. DataCEP pada aat 100% pembebanan: Preure input = 703 mmhg = 0,956 kg/cm 2 Preure utput = 13,07 kg/cm 2 Flw = kg/h = 697,67 m 3 /h Differential Preure = 13,07 kg/cm 2-0,956 kg/cm 2 = 12,114 kg/cm 2 Pada tabel 10, flw(debit air) hail kndenai meningkat eiring dengan meningkatnya beban. Namun, tekanan air hail kndenai tidak banyak berubah. i (kg/m 3 ) Tabel 11 Daya utput HPBHP tiap pembebanan g (m/ 2 ) Q (m 3 /jam) H (m) WHP (kw) ,8 697,67 127, ,8 566,33 133, ,8 482,33 144, Dari etiap pembebanan terebut dapat dicari bear daya utput mtr CEP. Untuk kemudian dicari bear daya input (Pin), kwh untuk etiap peren pembebanan, dan percent full lad mtr (lihat tabel 12) agar bia diketahui pii beban yang memiliki nilai efiieni yang tinggi. Pin (kw) Tabel 12 daya input mtr CEP tiap pembebanan kwh untuk etiap peren pembebanan Percent full lad mtr 323 3, % 275 3, % 253 5, % Setelah emua data yang diperlukan dilah, dibuat grafik agar bia lebih jela untuk mengetahui hubungan 7

8 antara daya mtr CEP dengan debit air dan daya mtr dengan pembebanan. Gambar 11 Hubungan daya input mtr CEP terhadap debit air Dari gambar 11, debit air meningkat diiringi dengan meningkatnya daya input mtr CEP. Begitu juga Hubungan daya input mtr HP BHP terhadap pembebanan. Beban PLTGU meningkat, maka daya input mtr CEP meningkat juga (gambar 12). Hal itu diebabkan leh emakin bearnya debit air yang keluar dari kndener hail kndenai uap air dari turbin uap. Gambar 12 Hubungan daya input mtr HP BHP terhadap pembebanan 5. KESIMPULAN Dari hail perhitungan dan kemudian dianalii, maka dapat diambil beberapa keimpulan ebagai berikut: 1. Dalam pre pembangkitan litrik di PLTGU Greik blk III, mtr litrik jeni induki memiliki banyak peran. Beberapa peran mtr induki dalam pre pembangkitan litrik adalah ebagai pemutar turbin ga ampai putaran 2100 rpm yang dilakukan leh tarting mtr 1450 kw dan pny mtr 90 kw. Selain untuk memutar turbin ga, mtr induki digunakan untuk menggerakkan pmpa pengii biler (mtr High Preure Biler Feed Pump atau mtr HP BHP 900 kw dan mtr Lw Preure Biler Feed Pump atau mtr LP BHP 75 kw), untuk menggerakkan pmpa yang memindahkan air dari HP drum ke HP evapratr (mtr High Preure Circulating Water Pump atau mtr HP BCWP) dan untuk menggerakkan pmpa yang memindahkan air dari LP drum ke LP evapratr (mtr Lw Preure Circulating Water Pump atau mtr LP BCWP). Ga yang keluar dari turbin uap mauk ke kndener yang kemudian hail kndenai dipindahakan ke preheater leh mtr Cndenate Extractin Pump atau mtr CEP 400 kw. 2. Mtr HP BHP yang ekarang digunakan di PLTGU Greik Blk III memiliki efiieni ebear 75% yang hampir mencapai efiieni makimum. Hal ini ditunjukkan pada tabel 9 di klm percent full lad mtr, bahwa bear kerja mtr untuk beban 75% ampai 100% berada pada 63% ampai 85% percent full lad mtr. Sedangkan beban rata-rata pada PLTGU adalah 80% ampai 90%. Menurut teri, mtr mencapai efiieni tertinggi pada aat percent full lad mtr berada pada 75% [2]. Sehingga tidak perlu dilakukan pergantian mtr dengan mtr dengan kapaita yang lebih kecil atau yang lebih bear. 3. Mtr CEP yang ekarang digunakan di PLTGU Greik Blk III udah memenuhi tandar dalam penentuan kapaita mtr litrik, yaitu mtr bekerja pada beban 75%. Hal ini biaa dilihat di tabel 12. percent full lad mtr pada beban 75% dan 100%, yaitu 69% dan 81%. 4. Efiieni mtr litrik jeni induki untuk pengerak pmpa High preure pengii biler pada PLTGU blk III Unit Pembangkitan Greik memiliki nilai efiieni yang lebih tinggi yaitu, 75% dibandingkan efiieni mtr induki untuk penggerak pmpa pengii biler di pembangkit litrik tenaga pana matahari (Slar Thermal Pwer Sytem) di Cambridge, Maachuett, Amerika Serikat yang ebear 70% [6]. DAFTAR PUSTAKA 1. Sebagi, Diktat Kuliah Mein Aru Blak-Balik, Surabaya, Mtr Litrik, <URL: Pmpa dan Sitem Pemmpaan, <URL: Mitubihi, Fatec Panduan Interver. 5. Fitzgerald, A. E. dkk, Electric Machinery Third Editin, McGraw-Hill Bk Cmpany, New Yrk, Lin, Cyntia, Feaibility f Uing Pwer Steering Pump in Small-Scale Slar Thermal Electric Pwer Sytem. Thei Juruan Teknik Mein Maachuett Intitute f Technlgy, Maachuett, Amerika Serikat DAFTAR RIWAYAT HIDUP Aditaa Pratama dilahirkan di Jakarta pada tahun Luluan dari SD Ilam Ar-Rahman Bekai, SLTPN 9 Bekai, dan SMAN 2 Bekai. Penuli menjadi mahaiwa Teknik Elektr Intitut Teknlgi Sepuluh Nvember angkatan 2005 dan mengambil bidang tudi teknik item tenaga. 8