REAKTOR. : Mereaksikan antara Crude Palm Oil (CPO) dan air menjadi gliserol dan asam lemak
|
|
|
- Suhendra Tedja
- 6 tahun lalu
- Tontonan:
Transkripsi
1 LAMPIRAN REAKTOR Fungsi : Mereaksikan antara Crude Palm Oil (CPO) dan air menjadi gliserol dan asam lemak Tipe reaktor : Reaktor CSTR Kondisi operasi. Tekanan : 54,28 atm 2. Suhu : 260 o C 3. Konversi : 97% Neraca massa umpan reaktor Input Arus (cpo) No. Komponen Massa (kg/jam) Fraksi BM kmol Fraksi Mol CPO 855,703 0, ,2800 3,9927 0,503 2 Air 24,953 0,0200 8,053 3,4304 0,4897 Total 2097,6544, ,423,0000 Input Arus 2 (Air) No. Komponen Massa (kg/jam) Fraksi BM kmol Fraksi Mol Air 9678,235,0000 8, ,257,0000 Total 9678,235, ,257,0000 Menghitung densitas dan kecepatan laju alir volumetrik pada suhu 260 o C Density (ρ) = A. B (-T/Tc) ^ n No. Komponen A B n Tc, K ρ, kg/m 3 CPO 789,4 2 Asam Palmitat 0,2797 0,268 0, , ,460 3 Asam Stearat 0,2798 0,2686 0, , ,959 4 Asam Oleat 0,2825 0,268 0, , ,945 5 Asam Linoleat 0,2583 0,2376 0, , , Asam Miristat 0,287 0,2697 0, ,0000 7, Air 0,347 0,2740 0, , , Gliserol 0,349 0,2490 0,54 723, ,0833
2 Menghitung kecepatan laju alir volumetrik ( Fv ) komponen kg/jam ρ (kg/m 3 ) F (m 3 /jam) CPO 2097,65 789,40 5,33 H ,2 763,47 2, ,78 28,00 massa, kg/jam Fv = 3 densitas, kg/m = 28,00 m 3 /jam Menghitung konsentrasi umpan 27,423 kmol/jam Konsentrasi CPO ( C ) = 3 = 0,9793 kmol/m 3 28,00 m / jam 537,257 kmol/jam Konsentrasi H2O ( C BO ) = = 9,852 kmol/m 3 28,00 kmol/jam Ratio mol umpan masuk ( M ) = Menghitung konstanta kecepatan reaksi Persamaan kecepatan reaksi dapat ditulis dc A dcb ( ra ) - kc C A B dt dt Dengan k = konstanta kecepatan reaksi C C BO = 2,502 k = ^(-0834,94/T) (khairat, 2004) saat T=533,5 K diperoleh K= 0,388 ml/kmol.menit Diketahui: C = 0,9793 kmol/m 3 C BO = 9,852 kmol/m 3 M = 9,5899 X A = 0,97 Untuk t = 2 jam (Groggins, 958) k = 8,33 ml/kmol.jam Optimasi Reaktor Menghitung jumlah reaktor
3 Prarancangan pabrik gliserol dari CPO dan air kapasitas0.000ton/tahun a. Menggunakan RATB Reaktor V kc diperoleh: X A0 = 0 X A = 0,97 V = 5,96 b. Menggunakan 2 RATB Reaktor V kc Reaktor 2 V2 kc diperoleh: Fv (X ( X Fv (X ( X A Fv (X ( X A XA0) )( M X A A X) )( M X A A A2 ) XA) )( M X A2 A2 X A0 = 0 X A = 0,83 V = 0,87 X A2 = 0,97 V 2 = 0,87 ) ) c. Menggunakan 3 RATB Reaktor Reaktor 3 V kc Reaktor 2 Fv (X ( X A X) )( M X A A ) V 3 kc Fv (X ( X A3 XA2) )( M X A3 A3 ) V2 kc Fv (X ( X A2 XA) )( M X A2 A2 ) diperoleh: X A0 = 0 X A = 0,70 V = 0,42 Heri Pranoto D
4 X A2 = 0,9 V 2 = 0,42 X A3 = 0,97 V 3 = 0,42 d. Menggunakan 4 RATB Reaktor Reaktor 3 Fv (XA X) V V3 kc ( X )( M X ) A A kc Fv (X ( X A3 XA2) )( M X A3 A3 ) Reaktor 2 Reaktor 4 V 2 kc Fv (X ( X A2 XA) )( M X A2 A2 ) V4 kc Fv (X A4 XA3) ( X )( M X A4 A4 ) Diperoleh: X A0 = 0 X A = 0,59 V =0,25 X A2 = 0,82 V 2 = 0,25 X A3 = 0,93 V 3 = 0,25 X A4 = 0,97 V 4 = 0,25 n X A X A2 X A3 X A4 Volume (m 3 ) 0,97 5,96 2 0,83 0,97 0,87 3 0,70 0,9 0,97 0,42 4 0,59 0,82 0,96 0, Perbandingan antara diameter dan tinggi yang optimum : (D:H= :) (Brownell,hal 43) V shell xd 4 D 3 2 xh xd 4 4xVshell 3 Bentuk reaktor : vertical vessel dengan formed head. Untuk P operasi >200 psig dipilih bentuk eliptical head. (Brownell, hal 88) Vdish = 0, x Ds 3
5 Prarancangan pabrik gliserol dari CPO dan air kapasitas0.000ton/tahun Dimana : Ds = Diameter shell, in V dish = Volume, ft 3 sf = 2.00 in V sf = 2 D 4 sf 44 V head = 2 x (V tangki + V sf) = 2 x (0, x Ds 3 + Volume shell (20 % over design) Vsheel = Vreaktor x,2 V reaktor = Vshell + Vhead Untuk menentukan jumlah reaktor digunakan optimasi. Dari fig 3-5, Peter hal 268 dapat diperoleh harga reaktor untuk mempertimbangkan jumlah reaktor dengan harga yang minimal. Untuk V = 0 m 3 harganya $ bahan stainless steel Vi Dimana harga alat = $ ,6 0,6 5,96 = $ = $ ,37 Dengan cara yang sama dapat dihitung diameter, volume dan harga reaktor untuk 2,3 dan 4 RATB Jml Vshell Vdish, Vhead, Vhead, Vreaktor Reaktor, m 3 Ds, m Ds, in in3 ft 3 m 3, m 3 7,6 2,09 82,24 27,26 66,80,89 9,05 2,04,0 43,29 3,97,35 0,32,37 3 0,5 0,86 34,02,93 5,96 0,7 0,68 4 0,3 0,73 28,75,6 3,83 0, 0,4 Jml Vreaktor, Reaktor gallon $/reaktor Harga total $ 2390, , , , , ,4 Heri Pranoto D
6 3 78, , , , ,64 548,57 Berdasarkan hasil perhitungan yang ada maka digunakan 2 reaktor dengan spesifikasi sebagai berikut: Spesifikasi tiap reaktor - Diameter :,0 m - Tinggi shell :,0 m - Volume shell :,04 m 3 - Volume head : 0,32m 3 - Volume reaktor :,37 m 3 - x : 0,97 - Volume cairan :,04 m 3 - Volume bottom : 0,5x 0,32 m 3 : 0,6 m 3 - Volume cairan dalam shell :,04 0,6 : 0,88 m 3 - Tinggi cairan dalam shell : 4xVshell 2 D : 0,93 m.tebal dinding reaktor Reaktor terdiri atas dinding (shell), tutup atas dan tutup bawah (head) Head atas dan head bawah berbentuk eliptical Bahan untuk reaktor = stainless stell 36-A5, dengan pertimbangan cairan bersifat korosif. ts = Pri + C fe 0,6P dimana: ts = tebal shell, in
7 Prarancangan pabrik gliserol dari CPO dan air kapasitas0.000ton/tahun E = efisiensi pengelasan = 0,85 f = maksimum allowable stress bahan yng digunakan: 5.954,8 psi (Coulson, hal 254) ri = jari-jari dalam shell = D/2 = 43,29/ 2 = 2,64 in C = faktor koreksi = 0,25 in Diketahui : P operasi = 54,2800 atm P design = 0% P operasi = 59,7080 atm 865,7660 psi Menghitung tekanan Sistem P = P design + P hidrostatis - P udara luar P hidrostatis = ρ.h = 706,938 kg/m2 =,0034 psi = P udara luar =,0000 atm 4,5000 psi P Jadi : = 852,2694 psi t shell = dipilih t shell Pri + C fe 0,6P =,538 in =,625 in 2. Jenis dan Ukuran Head Dipilih jenis eliptical dished head, karena dengan tekanan operasi tinggi. Persamaan W = ¼ x 3 rc irc Heri Pranoto D
8 P. rcw. th = + C 2. f. E 0,2P dimana: rc = Jari-jari dish, in irc = Jari-jari sudut dalam, in W = faktor intensifiksi tegangan untuk jenis head Sehingga asumsi awal, tebal dinding head tebal shell Dari tabel 5-7 Brownell & Young untuk OD = (ID ) + ( 2 x tebal shell ) = (43,28) + ( 2 x,625 ) = 46,538 in Diambil OD standart = 48 in (Brownell hal 89, 959) Diperoleh r = 48 in icr = 3 W =,775 in th =,322 in dipakai plat dengan tebal standar =,375 in sehingga dari tabel 5-6 Brownell hal 350 untuk th =,375 in diambil Sf standar = 3 in range (,5-4,5) a = ID/2 = 23,6875 in AB = ID/2 irc = 20,6875 in BC = r- irc = 45 in AC = 2 BC AB 2 = 39,96 in b = r AC = 8,037 in OA = b + th + sf = 2,359 in = 0,339 m Tinggi reaktor = 2 tinggi head + tinggi shell =,7274 m
9 Prarancangan pabrik gliserol dari CPO dan air kapasitas0.000ton/tahun O A b ic B ID A r t Sf a C O D 3. Menghitung Ukuran dan Power Pengaduk L H Di E Dt Keterangan ID Di L W E J H : diameter dalam pengaduk : diameter pengaduk : panjang sudut pengaduk : lebar sudut pengaduk : jarak pengaduk dengan dasar tangki : lebar baffle : tinggi cairan Digunakan pengaduk jenis turbin, karena turbin memiliki range volume yang besar dan dapat digunakan untuk kecepatan putaran yang cukup tinggi. Data pengaduk diperoleh dari Brown Unit Operation hal Di / ID = /3 B / ID = /2 Heri Pranoto D
10 W / Di = /5 E / Di = L / Di = /4 Ukuran pengaduk: Di = Diameter pengaduk (Di) ID =,0 3 3 = 0,366 m Tinggi pengaduk (W) W = Di =,0 = 0,073 m 5 5 Lebar pengaduk (L) L = Di =,0 = 0,09 m 4 4 Lebar baffle (B) ID B = =,0 0 0 = 0,09 m Jarak pengaduk dengan dasar tangki (E) E = 0,75,3; dipilih Di E = x 0,366 = 0,366 m Kecepatan putar pengaduk (N) N = 600.d WELH 2. d WELH = Z L x Sg Dimana: (Rase, 977) N = kecepatan putar pengaduk, rpm d = diameter pengaduk, ft Z L = tinggi cairan dalam tangki, m Sg = specific gravity WELH = Water Eqiuvalent Liquid Height, ft Kecepatan ujung pengaduk rpm (pheriperal speed) (Rase, 977) ρcairan = Massa total Fv
11 Prarancangan pabrik gliserol dari CPO dan air kapasitas0.000ton/tahun 2.775,777 kg/jam = 28,006 m3/jam = 777,663 kg/m3 = 74,59 lb/ft 3 cairan 777,663kg/ m3 Sg = = = 0,7776 air 000kg/ m3 Zl = tinggi cairan dalam shell = 0,930 m WELH = 0,930m x 0,7776 = 0,7233 m Jumlah pengaduk = WELH 0,7233 = = 0,6578 buah, 0 ID Kecepatan putar pengaduk: N = 600 ft / menit x0,366 ft 0,7233 ft 2x0,366 ft = 57,8988 rpm = 8,63 rps Menghitung Power Pengaduk (P) 3 Np..N.d P = g C 5 (Brown, 978) Dimana: P = daya pengaduk, lb.ft/s Np = power number N = kecepatan putar pengaduk = 600 rpm ρ = densitas campuran = 769,02 kg/m 3 d = diameter pengaduk = 0,366 m g C campuran =0,5873 cp N Re = = N 2.d. 600x(0,366) 2 x769,02 0,5873 = gravitasi = 32,2 ft.lbm/s 2.lbf = ,672 Dari fig. 8.7 rase, hal.348, diperoleh Np = 0,9 Heri Pranoto D
12 = 6,673 Hp Effisiensi motor penggerak (η) = 80 % Daya penggerak motor = P = 6,673 = 8,342 Hp 0,80 Maka dipakai motor dengan daya = 9 Hp (NEMA) 4. Perancangan pemanas. Reaktor Neraca Panas Total Reaktor No Komponen Input Output Arus Arus 2 Arus 3 CPO , ,27 2 Asam Palmitat ,49 3 Asam Stearat ,79 4 Asam Oleat ,37 5 Asam Linoleat ,59 6 Asam Miristat ,6 7 Air , , ,00 8 Gliserol ,95 Sub Total , , ,06 9 Panas Reaksi ,20 0 Beban Pemanas ,45 - Sub Total , , ,26 Total , ,26
13 Prarancangan pabrik gliserol dari CPO dan air kapasitas0.000ton/tahun Menghitung Luas Transfer Panas T liquid (T ) = 260 C = 500 F T steam (T 2 ) = 276 C = 528 F ΔT LMTD = 267,6948 C = 53,8507 F Untuk Fluida Dingin = Aqueous Solution dan Fluida Panas = Steam (viskositas < 2 cp), Ud = Btu/ft2.F.jam. di ambil ud =00 Btu/ft 2.jam Q = ,7078 kjoule = ,22 Btu A = 46,7035 ft 2 = 4,3389 m 2 Menghitung luas selubung reactor A = π. D. L = 3,7962 m 2 = 40,866 ft2 Perancangan Koil Pemanas diametar koil dihitung dengan =((4*Fv)/(3,4*29527,56))^0,5 ID= 0, m, in Dari tabel kern dipilih OD=,9 in ID=,6 in at(flow area pipe)= 2,04 in2 0, ft2 Heri Pranoto D
14 ao(surface per lin ft)= 0,498 ft2/ft Scedule = 40 Ips =,5 in Menghitung Koefisien Perpindahan Panas dalam Koil Di dalam reaktor ini terjadi mixing karena adanya turbulensi. Sehingga koefisien perpindahan panas dihitung dengan (Holman, Halaman 254) Dimana = Re = ,29 Pr = 2,48 Sehingga Nu= 666,082 hc. D Nu k hc = 850,6 Btu/jam.ft 2.F Check kebutuhan Steam Massa Pemanas yang diperlukan adalah : ,7 kjoule/jam Saturated Steam Dengan cara interpolasi diperoleh suhu steam = 527,97 F = 275,54 C = 548,69 K V =, cm3/g U = 34,86759 kj/kg H = 223,25326 kj/kg S =, kj/kg Jadi massa steam yang diperlukan adalah = M/U = ,7 =223,73 kg/jam 34,86 =498,76583 lb/jam
15 Prarancangan pabrik gliserol dari CPO dan air kapasitas0.000ton/tahun G = Massa Steam/at = ,9997 lb/ft 2 D.G = 49.65,00 hi = 933,966 btu/jam.ft 2.F ID hio hi OD Menghitung Rd =.02,96 Btu/jam.ft 2.F Uc = 690, btu/jam.ft2.f Rd = 0, Syarat Rd adalah < 0,05 sehingga Rd di izinkan Menghitung Panjang Pipa yang Digunakan Menghitung Volume Koil Luas Permukaan Transfer Lc = Panas ao Lc = 33, ft = 40, m Menghitung Volume Reaktor = 0, m3 Volume Reaktor = Volume Cairan + Volume Coil Heri Pranoto D
16 = 0,957 m3 Menghitung Tinggi Cairan dalam Shell h =, m *Menghitung Jumlah Lilitan Jarak antar koil = BC = /2. D koil BC = 0,05706 ft = 0, m AB = ID reaktor A C B x =,0995 m AC =, m = 3, ft *Panjang koil tiap lilitan = π. AC = 3, m Σ Lilitan = N =,766 Lc Panjang Koil tiap lilitan *Menghitung Tinggi Koil Tinggi Koil = (N-)BC + 2.OD = 0, m *Menghitung Jarak Koil dari Silinder Jarak Koil dari Silinder = 0, x D reaktor = 0, m Menghitung Tinggi Puncak Koil
17 Prarancangan pabrik gliserol dari CPO dan air kapasitas0.000ton/tahun Tinggi Puncak Koil = 0, m Menghitung Tebal Isolasi dan Panas yang Hilang Asumsi-asumsi yang diambil :. Suhu di dalam reaktor = 260 C = 533,5 K 2. Suhu dinding reaktor = 35 C = 308,5 K Diameter Dalam Reaktor, ID =,0 m Tebal Dinding Reaktor, ts =,6250 in = 0,04275 m Tw Diameter Luar Reaktor, OD = 46,539 in =, m R = ID reaktor R2 = OD reaktor R3 = Jari-jari penyekat Tw = Suhu udara Q = Laju panas yang ditransfer dari T ke T2 Q2 = Laju panas yang ditransfer dari T2 ke T3 Q3 = Laju panas yang ditransfer dari T3 ke Tw dimana Q = Q2 = Q3 Bahan isolasi yang dipilih adalah Silicon Karbide Brick,recristalized dengan alasan : ) Mempunyai konduktivitas yang tinnggi 2) Cocok digunakan pada rentang suhu F Sifat - sifat fisis Asbestos : Konduktivitas Panas, k = 8 Btu/hr.ft2.F Densitas, ρ = 29 lb/ft3 (Holman, 995) Bahan dinding reaktor adalah Stainless Stell AISI 36, dengan sifat fisis sebagai berikut : Heri Pranoto D
18 Komponen : C maks = 0,08% Si maks = % Mn maks = 2% Cr = % Ni = 0% Mo = 2.25% - 3% (Coulson, 994) k = 9 W/m.C (Kern, 950) = 0,97799 btu/j.ft2.f/ft a) Menghitung Panas yang Hilang Diketahui : T = 260 C = 500 F Tw = 35 C = 95 F L =,7274 m = 5, ft R =,0995 m = 3, ft R2 =,82 m = 3, ft Menghitung panas yang hilang jika tidak digunakan isolasi. Q loss = ,503 btu/jam = ,062 kg/jam Menghitung panas yang hilang jika digunakan isolasi 2.. L.( T Tw) Qloss R ln R2 ln 3 R R2 kb ka 2.. L.( T Tw) 4.42,728 R ln 2 R =0,0065 k b 0, =
19 Prarancangan pabrik gliserol dari CPO dan air kapasitas0.000ton/tahun 0, =, = R3/R2 R3 = 3, ft =, m Sehingga tebal isolasi = R3 - R2 = 0, ft = 0, m = 2, cm Heri Pranoto D
20 E-. 54 DIAGRAM ALIR PROSES PRARANCANGAN PABRIK GLISEROL DARI CRUDE PALM OIL (CPO) DAN AIR KAPASITAS TON PER TAHUN TC F-.2 Asam lemak LI S 30 2 H-.2 FC C FRC L-05,06,07 TC R S L-6 C LC 54 L UPL F-. CPO LI TC S 40 FC C S C TC R-02 LC E-2., 2.2 HW 50 4 G-. TC DC-0 H-. LC FC FC V-0 V-02 V-03 FC 8 F FC Sc F F-.3 Gliserol LI L-5 CW L-0 L-02,03,04 L-2 L-3 TC H-2 50 HW 6 C C C G..2 G..3 E-2.3 L-09,0, CW L-4 No. Komponen Arus Massa (kg/jam) Arus Arus 2 Arus 3 Arus 4 Arus 5 Arus 6 Arus 7 Arus 8 Arus 9 Arus 0 arus Arus 2 Arus 3. CPO.855, ,78 355,67 355, Asam Palmitat , , , Asam Stearat ,8 463,36 463, Asam Oleat , , , Asam Linoleat ,55.027,78.027, Asam Miristat ,62 85,98 85, Air 24, , , , , ,89 2,63-2,63 2,63 8. Gliserol.066,08.250, ,00.250, ,00.250,00 9 Carbon aktifr 8,94 8,93 0,0 0,0 Total 2.097, , , ,78.339, , ,89.262,63 8,94 8,93.262,64 0,0.262,63 KETERANGAN R : Reaktor E- : Heat Exchanger TI : Temperature Indicator PI : Pressure Indicator H- : Decanter E-2 : Cooler LC : Level Controller : Mekanik H-2 :Filter L : Pompa LI : Level Indicator : Elektrik F-2 :Bleacing tank G- :Exspander FC : Flow Controller : Pneumatik V :Evaporator Sc :Screwconveyor FRC : Flow Ratio Controller : Arus F- :Tangki CW : Cold Water TC : Temperature Controller : Suhu, ⁰C F-3 :Hopper bin HW : Hot Water S : Steam : Tekanan, atm C : Condensate PROGRAM STUDI TEKNIK KIMIA FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS MUHAMMADIYAH SURAKARTA DIAGRAM ALIR PROSES PRARANCANGAN PABRIK GLISEROL DARI CRUDE PALM OIL (CPO) DAN AIR KAPASITAS TON PER TAHUN Oleh: Heri Pranoto D Dosen Pembimbing:. Emi Erawati S.T.,M.Eng 2. Kusmiyati, S.T., M.T., Ph.D
LAMPIRAN A REAKTOR. = Untuk mereaksikan Butanol dengan Asam Asetat menjadi Butil. = Reaktor Alir Tangki Berpengaduk Dengan Jaket Pendingin
LAMPIRAN A REAKTOR Fungsi = Untuk mereaksikan Butanol dengan Asam Asetat menjadi Butil Asetat. Jenis = Reaktor Alir Tangki Berpengaduk Dengan Jaket Pendingin Waktu tinggal = 62 menit Tekanan, P Suhu operasi
Prarancangan Pabrik Asam Nitrat Dari Asam Sulfat Dan Natrium Nitrat Kapasitas Ton/Tahun LAMPIRAN
107 R e a k t o r (R-01) LAMPIRAN Fungsi : mereaksikan asam sulfat dan natrium nitrat membentuk asam nitrat dan natrium bisulfat Kondisi operasi: 1.Tekanan 1 atm 2.Suhu 150⁰C kec reaksi 3.Konversi 90%
REAKTOR. Fv, m 3 /jam
Kapasitas 0.000 ton/tahun. LAMPIRAN REAKTOR Fungsi : mereaksikan antara DDB dan oleum 0% menjadi DDBS. Tipe reaktor : Reaktor CSTR Kondisi operasi. Tekanan : atm. Suhu : 46 o C. Konversi : 99% Neraca massa
Prarancangan Pabrik Benzaldehyde dari Kulit Kayu Manis Kapasitas 600 ton/tahun REAKTOR (R)
REAKTOR (R) Deskripsi Tugas : Mereaksikan cinnamaldehyde menjadi benzaldehyde dan acetaldehyde dengan katalis larutan 2HPb-CD dan NaOH Jenis : Reaktor Alir Tangki Berpengaduk Suhu : 50 o C (323 K) Tekanan
DECANTER (D) Sifat Fisis Komponen Beberapa sifat fisis dari komponen-komponen dalam decanter ditampilkan dalam tabel berikut.
DECANTER (D) Deskripsi Tugas : Memisahkan benzaldehyde dari campuran keluar reaktor yang mengandung benzaldehyde, cinnamaldehyde, serta NaOH dan katalis 2 HPb-CD terlarut dalam air Suhu : 50 o C (323 K)
PERHITUNGAN REAKTOR. Tujuan Perancangan : A. Menentukan jenis reaktor. D. Menentukan dimensi reaktor. C 6 H 12 O 3(l)
Prarancangan Pabrik Parasetaldehida 178 PERHITUNGAN REAKTOR Kode : R-01 Fungsi : Mereaksikan asetaldehida menjadi parasetaldehida dengan katalis asam sulfat Tujuan Perancangan : A. Menentukan jenis reaktor
LAMPIRAN A. : ton/thn atau kg/jam. d. Trigliserida : 100% - ( % + 2%) = 97.83% Tabel A.1. Komposisi minyak jelantah
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Hasil perhitungan neraca massa pada prarancangan pabrik biodiesel dari minyak jelantah adalah sebagai berikut : Kapasitas produksi Waktu bekerja / tahun Satuan operasi
BAB III PERANCANGAN PROSES
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. Uraian Proses Proses pembuatan natrium nitrat dengan menggunakan bahan baku natrium klorida dan asam nitrat telah peroleh dari dengan cara studi pustaka dan melalui pertimbangan
Prarancangan Pabrik Polistirena dengan Proses Polimerisasi Suspensi Kapasitas Ton/Tahun BAB III SPESIFIKASI ALAT
BAB III SPESIFIKASI ALAT 1. Tangki Penyimpanan Spesifikasi Tangki Stirena Tangki Air Tangki Asam Klorida Kode T-01 T-02 T-03 Menyimpan Menyimpan air Menyimpan bahan baku stirena monomer proses untuk 15
LAMPIRAN A REAKSI ESTERIFIKASI
LAMPIRAN A REAKSI ESTERIFIKASI Fungsi : Tempat Berlangsungnya reaksi antara minyak jarak dan Metanol dengan katalis Natrium Hidroksida (NaOH) Jenis : Reaktor Tangki Alir Berpengaduk (RATB) dengan jaket
BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES
digilib.uns.ac.id BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES 3.1. Spesifikasi Alat Utama 3.1.1 Mixer (NH 4 ) 2 SO 4 Kode : (M-01) : Tempat mencampurkan Ammonium Sulfate dengan air : Silinder vertical dengan head
BAB III SPESIFIKASI ALAT
digilib.uns.ac.id 47 BAB III PROSES 3.1. Alat Utama Tabel 3.1 Spesifikasi Reaktor Kode R-01 Mereaksikan asam oleat dan n-butanol menjadi n-butil Oleat dengan katalis asam sulfat Reaktor alir tangki berpengaduk
BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES. Kode M-01 M-02 M-03 Fungsi Mencampur NaOH 98% dengan air menjadi larutan NaOH 15%
III.1 Spesifikasi Alat Utama BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES Alat-alat utama di pabrik ini meliputi mixer, reaktor, netralizer, evaporator, centrifuge, dekanter. Spesifikasi yang ditunjukkan adalah fungsi,
BAB III PERANCANGAN PROSES. bahan baku Metanol dan Asam Laktat dapat dilakukan melalui tahap-tahap sebagai
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1 Uraian Proses Proses pembuatan Metil Laktat dengan reaksi esterifikasi yang menggunakan bahan baku Metanol dan Asam Laktat dapat dilakukan melalui tahap-tahap sebagai berikut
BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES
47 BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES 3.1. Alat Utama Tabel 3.1 Spesifikasi Reaktor Kode R-01 Mereaksikan asam oleat dan n-butanol menjadi n-butil Oleat dengan katalis asam sulfat Reaktor alir tangki berpengaduk
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA I. Kapasitas Prarancangan Kapasitas per tahun = 8.000 Ton/Tahun 1 tahun operasi = 330 hari Kapasitas prarancangan = 8.000 ton 1tahun x = 3535,35 kg/jam 1tahun 330 hari
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi =.500 ton/tahun =.500.000 kg/tahun Operasi pabrik = 00 hari/tahun, 4 jam/hari Produksi pabrik =.500.000 x 1/00 x 1/4 =.15 kg/jam Basis perhitungan
Prarancangan Pabrik Metil Salisilat dari Metanol dan Asam Salisilat Kapasitas Ton/Tahun BAB III SPESIFIKASI ALAT. Kode T-01 T-02 T-03
BAB III SPESIFIKASI ALAT 1. Tangki Penyimpanan Spesifikasi Tangki Metanol Tangki Asam Tangki Metil Sulfat Salisilat Kode T-01 T-02 T-03 Menyimpan Menyimpan asam Menyimpan metil metanol untuk 15 sulfat
BAB III PERANCANGAN PROSES
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1 Uraian Proses 3.1.1 Persiapan Bahan Baku Proses pembuatan Acrylonitrile menggunakan bahan baku Ethylene Cyanohidrin dengan katalis alumina. Ethylene Cyanohidrin pada T-01
BAB. V SPESIFIKASI PERALATAN
BAB. V SPESIFIKASI PERALATAN A. Peralatan Proses Peralatan proses pabrik Dekstrosa dengan kapasitas 60.000 ton/tahun terdiri dari: 1. Tangki Penyimpanan Manihot U. (ST-101) Tabel. 5.1 Spesifikasi Tangki
TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK BIODIESEL DARI DISTILAT ASAM LEMAK MINYAK SAWIT (DALMS) DENGAN PROSES ESTERIFIKASI KAPASITAS 100.
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK BIODIESEL DARI DISTILAT ASAM LEMAK MINYAK SAWIT (DALMS) DENGAN PROSES ESTERIFIKASI KAPASITAS 100.000 TON/TAHUN Oleh: RUBEN
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA I. Kapasitas Prarancangan Kapasitas per tahun = 8.000 Ton/Tahun 1 tahun operasi = 330 hari Kapasitas prarancangan = 8.000 ton 1tahun x = 3535,35 kg/jam 1tahun 330 hari
Prarancangan Pabrik Polipropilen Proses El Paso Fase Liquid Bulk Kapasitas Ton/Tahun BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES. Kode T-01 A/B T-05
51 BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES 3.1 Tangki Penyimpanan Tabel 3.1 Spesifikasi Tangki T-01 A/B T-05 Menyimpan bahan Menyimpan propilen baku propilen selama purging selama 6 hari tiga hari Spherical
V. SPESIFIKASI ALAT. Pada lampiran C telah dilakukan perhitungan spesifikasi alat-alat proses pembuatan
V. SPESIFIKASI ALAT Pada lampiran C telah dilakukan perhitungan spesifikasi alat-alat proses pembuatan pabrik furfuril alkohol dari hidrogenasi furfural. Berikut tabel spesifikasi alat-alat yang digunakan.
BAB V SPESIFIKASI ALAT PROSES
BAB V SPESIFIKASI ALAT PROSES A. Peralatan Proses 1. Reaktor ( R-201 ) : Mereaksikan 8964,13 kg/jam Asam adipat dengan 10446,49 kg/jam Amoniak menjadi 6303,2584 kg/jam Adiponitril. : Reaktor fixed bed
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PRA RANCANGAN PABRIK KIMIA
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PRA RANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PRA RANCANGAN PABRIK BIODIESEL DARI MINYAK BIJI KARET KAPASITAS 34.000 TON/TAHUN DENGAN PROSES TRANSESTERIFIKASI O l e h : Agustina Leokristi R
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. (CH 2 ) 6 N 4 (s) + 6H 2 O. Tabel LA.1 Spesifikasi Bahan Baku dan Produk
Reaksi yang terjadi di Reaktor I LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA 6CH O (l) + 4NH (l) (CH ) 6 N 4 (s) + 6H O Konversi reaksi 98% terhadap CH O Spesifikasi bahan baku dan produk : Tabel LA. Spesifikasi
BAB III PERANCANGAN PROSES
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. Uraian Proses Larutan benzene sebanyak 1.257,019 kg/jam pada kondisi 30 o C, 1 atm dari tangki penyimpan (T-01) dipompakan untuk dicampur dengan arus recycle dari menara
PRARANCANGAN PABRIK UREA FORMALDEHID PROSES FORMOX KAPASITAS TON / TAHUN
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRARANCANGAN PABRIK UREA FORMALDEHID PROSES FORMOX KAPASITAS 44.000 TON / TAHUN MURTIHASTUTI Oleh: SHINTA NOOR RAHAYU L2C008084 L2C008104 JURUSAN TEKNIK
BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES
34 BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES 3.1. Tangki Tangki Bahan Baku (T-01) Tangki Produk (T-02) Menyimpan kebutuhan Menyimpan Produk Isobutylene selama 30 hari. Methacrolein selama 15 hari. Spherical
BAB III PERANCANGAN PROSES
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. URAIAN PROSES Pabrik asetanilida ini di produksi dengan kapasitas 27.500 ton/tahun dari bahan baku anilin dan asam asetat yang akan beroperasi selama 24 jam perhari dalam
PRARANCANGAN PABRIK PROPILEN GLIKOL DENGAN PROSES HIDRASI MENGGUNAKAN KATALIS ASAM KAPASITAS TON/TAHUN
LAPORAN TUGAS PRARANCANGAN PABRIK PRARANCANGAN PABRIK PROPILEN GLIKOL DENGAN PROSES HIDRASI MENGGUNAKAN KATALIS ASAM KAPASITAS 30.000 TON/TAHUN Oleh: Rizqi Pratiwi Gustaf D 500 060 015 Dosen Pembimbing:
V. SPESIFIKASI PERALATAN
V. SPESIFIKASI PERALATAN A. Peralatan Proses Peralatan proses Pabrik Tricresyl Phosphate dengan kapasitas 25.000 ton/tahun terdiri dari : 1. Tangki Penyimpanan Phosphorus Oxychloride (ST-101) Tabel. 5.1
BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES
BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES III.. Spesifikasi Alat Utama Alat-alat utama di pabrik ini meliputi mixer, static mixer, reaktor, separator tiga fase, dan menara destilasi. Spesifikasi yang ditunjukkan
PRARANCANGAN PABRIK FORMALDEHID PROSES FORMOX KAPASITAS TON / TAHUN
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRARANCANGAN PABRIK FORMALDEHID PROSES FORMOX KAPASITAS 70.000 TON / TAHUN JESSICA DIMA F. M. Oleh: RISA DEVINA MANAO L2C008066 L2C008095 JURUSAN TEKNIK
BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES
BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES 3.1. Furnace : F : Tempat terjadinya reaksi cracking ethylene dichloride menjadi vinyl chloride dan HCl : Two chamber Fire box : 1 buah Kondisi Operasi - Suhu ( o C)
BAB III PERANCANGAN PROSES
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. Uraian Proses Pabrik Fosgen ini diproduksi dengan kapasitas 30.000 ton/tahun dari bahan baku karbon monoksida dan klorin yang akan beroperasi selama 24 jam perhari dalam
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan jam operasi Satuan operasi kg/jam Waktu operasi per tahun 0 hari Kapasitas produksi 7.500 ton/tahun Berat Molekul H O 8,05 gr/mol Gliserol 9,098 gr/mol
BAB III PERANCANGAN PROSES
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. Uraian Proses Reaksi pembentukan C8H4O3 (phthalic anhydride) adalah reaksi heterogen fase gas dengan katalis padat, dimana terjadi reaksi oksidasi C8H10 (o-xylene) oleh
BAB III SPESIFIKASI ALAT
BAB III SPESIFIKASI ALAT III.1. Spesifikasi Alat Utama III.1.1 Reaktor : R-01 : Fixed Bed Multitube : Mereaksikan methanol menjadi dimethyl ether dengan proses dehidrasi Bahan konstruksi : Carbon steel
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PRARANCANGAN PABRIK SIRUP MALTOSA BERBAHAN DASAR TAPIOKA KAPASITAS TON PER TAHUN
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PRARANCANGAN PABRIK SIRUP MALTOSA BERBAHAN DASAR TAPIOKA KAPASITAS 30000 TON PER TAHUN Disusun Oleh : Gita Lokapuspita NIM L2C 008 049 Mirza Hayati
Neraca Panas Heater II
Neraca Panas Heater II aliran 15 t 1 = 50 C Heater II T 2 = 130 C steam T 1 = 130 C aliran 16 t 2 = 60 C 29 Komponen masuk H (kcal) Komponen keluar H (kcal) Aliran 16: Aliran 18: FFA: Metil ester asam
HEAT EXCHANGER ALOGARITAMA PERANCANGAN [ PENUKAR PANAS ]
![HEAT EXCHANGER ALOGARITAMA PERANCANGAN [ PENUKAR PANAS ]](/thumbs/64/51840893.jpg "HEAT EXCHANGER ALOGARITAMA PERANCANGAN [ PENUKAR PANAS ]")
-07504046-Indra wibawads- HEAT EXCHANGER [ PENUKAR PANAS ] ALOGARITAMA PERANCANGAN. Menuliskan data-data yang diketahui Data-data dari fluida panas dan fluida dingin meliputi suhu masuk dan suhu keluar,
BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES. Alat-alat di pabrik ini meliputi reactive distillation, menara distilasi,
BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES Alat-alat di pabrik ini meliputi reactive distillation, menara distilasi, kondenser, accumulator, reboiler, heat exchanger, pompa dan tangki. tiap alat ditunjukkan dalam
LAMPIRAN F PERANCANGAN LONG TUBE VERTICAL EVAPORATOR (EVP 301) (TUGAS KHUSUS) Memekatkan larutan dengan menguapkan kandungan
LAMPIRAN F PERANCANGAN LONG TUBE VERTICAL EVAPORATOR (EVP 301) (TUGAS KHUSUS) Fungsi : Memekatkan larutan dengan menguapkan kandungan air sebesar 1003,716 kg/jam Kondisi operasi : T F = 90 o C = 363 K
Pada pembuatan Butil Etanoat dengan proses esterifxkasi fase cair-cair
\Agung Surya Jaelani ( 02 521 039 ) 1, Azhar (02521222) BAB III PERANCANGAN PROSES Pada pembuatan Butil Etanoat dengan proses esterifxkasi fase cair-cair terbagi dalam tiga tahap : 1. Persiapan bahan baku
LAMPIRAN A REAKTOR. Tugas : Tempat berlangsungnya reaksi antara Asam Asetat dan Anilin menjadi
LAMPIRAN A REAKTOR Tugas : Tempat berlangsungnya reaksi antara Asam Asetat dan Anilin menjadi Asetanilida. Alat: Reaktor Alir Tangki Berpengaduk Alasan pemilihan:. Terdapat pengaduk sehingga suhu dan komposisi
PRARANCANGAN PABRIK SIRUP MALTOSA BERBAHAN DASAR TAPIOKA KAPASITAS TON/TAHUN
1 PRARANCANGAN PABRIK SIRUP MALTOSA BERBAHAN DASAR TAPIOKA KAPASITAS 25000 TON/TAHUN O l e h : Anita Hadi Saputri NIM. L2C 007 009 Ima Winaningsih NIM. L2C 007 050 JURUSAN TEKNIK KIMIA FAKULTAS TEKNIK
proses oksidasi Butana fase gas, dibagi dalam tigatahap, yaitu :
(pra (Perancangan (PabnHjhjmia 14 JlnhiridMaleat dari(butana dan Vdara 'Kapasitas 40.000 Ton/Tahun ====:^=^=============^==== BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1 Uraian Proses 3.1.1 Langkah Proses Pada proses
TUGAS AKHIR PABRIK SIRUP GLUKOSA DARI BEKATUL DENGAN PROSES HIDROLISA ENZIM. 1. Aristia Anggraeni S.
TUGAS AKHIR PABRIK SIRUP GLUKOSA DARI BEKATUL DENGAN PROSES HIDROLISA ENZIM Oleh : 1. Aristia Anggraeni S. 2. Aulia Kartika D. 2310030017 2310030037 Dosen Pembimbing : Prof. Dr. Ir. Danawati HP. M.Pd.
Kern, Chapter 7-9, 11 Abdul Wahid Surhim
Kern, Chapter 7-9, 11 Abdul Wahid Surhim Pengantar Pemenuhan banyak pelayanan industri memerlukan penggunaan DOUBLE-PIPE HAIRPIN HE Jika memerlukan permukaan perpindahan panas yang besar, maka yang terbaik
Prarancangan Pabrik Aluminium Oksida dari Bauksit dengan Proses Bayer Kapasitas Ton / Tahun BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES
74 3.1. Size Reduction 1. Crusher 01 BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES Kode : SR-01 : Mengecilkan ukuran partikel 50 mm menjadi 6,25 mm : Cone Crusher Nordberg HP 500 : 2 alat (m) : 2,73 Tinggi (m)
Pabrik Alumunium Sulfat dari Bauksit Dengan Modifikasi Proses Bayer dan Giulini
Pabrik Alumunium Sulfat dari Bauksit Dengan Modifikasi Proses Bayer dan Giulini Dosen Pembimbing : Ir. Elly Agustiani, M.Eng NIP. 19580819 198503 2 003 Oleh Ricco Aditya S. W (2310 030 044) Rieska Foni
BAB II TINJAUAN PUSTAKA. Perpindahan kalor (heat transfer) ialah ilmu untuk meramalkan
BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1. Perpindahan Panas/Kalor Perpindahan kalor (heat transfer) ialah ilmu untuk meramalkan perpindahan energi yang terjadi karena adanya perbedaan suhu di antara benda atau material.
BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES. Alat-alat di pabrik ini meliputi reactive distillation, menara distilasi,
BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES Alat-alat di pabrik ini meliputi reactive distillation, menara distilasi, kondenser, accumulator, reboiler, heat exchanger, pompa dan tangki. tiap alat ditunjukkan dalam
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. : 24 jam / hari
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas pabrik Waktu operasi Satuan operasi Basis perhitungan : 40.000 ton / tahun : 40.000 ton 1000 kg 1 tahun 1 hari tahun ton 0 hari 4 jam : 5050,5169 kg/jam :
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA
1 EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PERANCANGAN PABRIK UREA FORMALDEHID DENGAN PROSES DBWESTERN KAPASITAS 16.000 TON/TAHUN Oleh : FAHRIYA PUSPITA SARI SHOFI MUKTIANA SARI NIM. L2C007042
TUGAS PERANCANGAN PABRIK FORMALDEHID PROSES HALDOR TOPSOE KAPASITAS TON / TAHUN
XECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PERANCANGAN PABRIK FORMALDEHID PROSES HALDOR TOPSOE KAPASITAS 100.000 TON / TAHUN Oleh: Dewi Riana Sari 21030110151042 Anggun Pangesti P. P. 21030110151114
DAFTAR NOTASI. No. Notasi Keterangan Satuan 1. Hc Entalpi pembakaran kkal/kmol 2. Hf Entalpi pembentukan kkal/kmol 3. Hf 25
DAFTAR NOTASI No. Notasi Keterangan Satuan 1. Hc Entalpi pembakaran kkal/kmol 2. Hf Entalpi pembentukan kkal/kmol 3. Hf 25 Entalpi pembentukan standar pada suhu 25 C kkal/kmol 4. Hr Panas reaksi Kkal 5.
BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES. : untuk menyerap NH3 dan CO2 oleh. : Menara bahan isian (packed tower) : Low alloy steel SA 204 grade C
BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES 3.1. Absorber Kode : AB : untuk menyerap NH3 dan CO2 oleh H2O Material Kondisi Operasi : Menara bahan isian (packed tower) : Low alloy steel SA 204 grade C : T = 40
LAMPIRAN A NERACA MASSA
LAMPIRAN A NERACA MASSA Kapasitas produksi = 70 ton/tahun 1 tahun operasi = 00 hari = 70 jam 1 hari operasi = 4 jam Basis perhitungan = 1 jam operasi Kapasitas produksi dalam 1 jam opersi = 70 ton tahun
BAB III TUGAS KHUSUS
BAB III TUGAS KHUSUS 3.1 Judul Menghitung Efisiensi Heat Exchanger E-108 A Crude Distiller III di Unit CD & GP PT. Pertamina (Persero) RU III Plaju Palembang. 3.2 Latar Belakang Heat Exchanger E-108 A
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan Satuan berat Kapasitas produksi Waktu operasi : 1 jam operasi : Kilogram (kg) : 9.000 ton/tahun : 0 hari/tahun Berat Molekul : Cl = 70,914 kg/mol Bahan
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. Tabel A.2. Simbol di dalam perhitungan neraca massa & neraca panas
LA-1 LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Tabel A.. Simbol di dalam perhitungan neraca massa & neraca panas Komponen Lambang Stirena S Etil Benzena EB Polibutadiena PB Benzoil Peroksida BP High Impact Polystyrene
BAB III SPESIFIKASI ALAT
42 BAB III SPESIFIKASI ALAT 3.1. Reaktor Tugas 1. Tekanan 2. Suhu umpan 3. Suhu produk Waktu tinggal Shell - Tinggi - Diameter - Tebal Shell Head - Tebal head - Tinggi head Tabel 3.1 Reaktor R Mereaksikan
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LA.1 Perhitungan Pendahuluan Perancangan pabrik pembuatan -etil heksanol dilakukan untuk kapasitas produksi 80.000 ton/tahun dengan ketentuan sebagai berikut: 1 tahun
V. SPESIFIKASI PERALATAN
V. SPESIFIKASI PERALATAN A. Peralatan Proses Peralatan proses pabrik Trimetiletilen dengan kapasitas 35.000 ton/tahun terdiri dari: 1. Tangki Penyimpanan Metilbuten (ST-101) Tabel 5.1 Spesifikasi Tangki
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan Satuan berat Kapasitas produksi Waktu operasi : 1 jam operasi : Kilogram (kg) : 7.000 ton/tahun : 0 hari/tahun Berat Molekul : Cl = 70,914 kg/mol Bahan
Oleh : PABRIK BIODIESEL DARI MINYAK NYAMPLUNG DENGAN PROSES TRANSESTERIFIKASI (METODE FOOLPROOF)
PABRIK BIODIESEL DARI MINYAK NYAMPLUNG DENGAN PROSES TRANSESTERIFIKASI (METODE FOOLPROOF) Oleh : Irma Ayu Ikayulita 2308 030 034 Yudit Ismalasari 2308 030 058 Dosen Pembimbing : Prof. Dr. Ir. Soeprijanto,
PABRIK ASAM OLEAT DARI MINYAK SAWIT MENTAH DENGAN PROSES CONTINUOUS HIGH PRESSURE SPLITTING AND FRACTIONAL DITILLATION L/O/G/O
PABRIK ASAM OLEAT DARI MINYAK SAWIT MENTAH DENGAN PROSES CONTINUOUS HIGH PRESSURE SPLITTING AND FRACTIONAL DITILLATION Disusun Oleh : 1. WULAN SARI (2308030077) 2. KHINI ATU HIMMI (2308030083) Dosen Pembimbing
TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK KIMIA
TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK FORMALDEHID KAPASITAS 70.000 TON/TAHUN Oleh : DANY EKA PARASETIA 21030110151063 RITANINGSIH 21030110151074 JURUSAN TEKNIK KIMIA FAKULTAS
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Neraca Massa Kapasitas produksi olein yang dihasilkan adalah sebesar 1000 ton/hari Kapasitas produksi 1000 ton/hari 1000 ton/hari x 1000 kg/ton x 1/4 hari/jam 41.666
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA & ENERGI
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA & ENERGI Perhitungan Neraca Massa Basis perhitungan : 1 Jam Operasi ton Kapasitas Produksi 0.000 x tahun kg.55,5 jam 1 tahun 0 hari x 1000 kg x 1ton 1hari 4 jam Dari
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PERANCANGAN PABRIK AMONIUM NITRAT DENGAN PROSES UHDE Oleh : Tika Pratiwi Lis Pudiastuti NIM NIM Y. Saptiana Oktari NIM L2C0 06 112 Zulfatus Saadah
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Dasar Perhitungan : 1 tahun = 0 hari kerja 1 hari = 4 jam Kapasitas produksi/jam = 5000 ton tahun 1000 kg 1 tahun x x x 1ton 0 hari = 61,11 kg/jam 61 kg/jam 1 hari 4
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis Perhitungan : 1 jam operasi Kapasitas Produksi : 15000 ton / tahun Basis 1 tahun : 300 hari A.1. Penentuan Komposisi Bahan Baku A.1.1 Komposisi Limbah Cair Tahu
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. x tahun. Kemurnian dietanolamida pada produk = 94, %
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kpasitas Produksi Waktu kerja pertahun :11.000 ton/tahun : 0 hari Kapasitas per jam : 11.000 ton tahun x 1.000 kg ton x tahun 0 hari x hari 4 jam : 1.88,88888889 kg
TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA
TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRA RANCANGAN PABRIK BIODIESEL BAHAN BAKU CPO DENGAN MENGGUNAKAN KATALIS ENZIM LIPASE KAPASITAS 500.000 TON / TAHUN Oleh: 1. Lucky Kurniawan L2C007062 2. M. Agung Dimas W.
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan : 1 jam operasi Satuan berat : kilogram (kg) Kapasitas produksi : 5.000 ton/tahun Waktu operasi : 0 hari/tahun Berat Molekul : C 6 H 5 NHCOCH 15 kg/kmol
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PERANCANGAN PABRIK AMMONIUM CHLORIDE PROSES AMMONIUM SULFAT-SODIUM CHLORIDE KAPASITAS PRODUKSI 35. TON/TAHUN Oleh : Agnes Ayunda N.U. NIM. L2C819 Heru Cahyana
atm dengan menggunakan steam dengan suhu K sebagai pemanas.
Pra (Rancangan PabrikjEthanoldan Ethylene danflir ' BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1 Uraian Proses 3.1.1 Langkah proses Pada proses pembuatan etanol dari etilen yang merupakan proses hidrasi etilen fase
PRARANCANGAN PABRIK AMMONIUM NITRAT PROSES STENGEL KAPASITAS TON / TAHUN
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRARANCANGAN PABRIK AMMONIUM NITRAT PROSES STENGEL KAPASITAS 60.000 TON / TAHUN MAULIDA ZAKIA TRISNA CENINGSIH Oleh: L2C008079 L2C008110 JURUSAN TEKNIK
TUGAS AKHIR. Pabrik Margarin Dari Biji Jagung Dengan Proses Wet Rendering Dan Hidrogenasi
TUGAS AKHIR Pabrik Margarin Dari Biji Jagung Dengan Proses Wet Rendering Dan Hidrogenasi Disusun Oleh : Rahmania Fatimah 2310 030 007 Dika Prasetya 2310 030 019 Dosen Pembimbing Prof. Dr. Ir. Danawati
LAMPIRAN F PERANCANGAN REAKTOR 210(R-210) (TUGAS KHUSUS)
LAMPIRAN F PERANCANGAN REAKTOR 10(R-10) (TUGAS KHUSUS) F-1 LAMPIRAN F TUGAS KHUSUS REAKTOR-10 (R-10) REAKTOR ( R-10) Tugas : Mereaksikan kalsium oksida (CaO) dengan H O menghasilkan kalsium hidroksida
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PERANCANGAN PABRIK SORBITOL DENGAN PROSES HIDROGENASI KATALITIK KAPASITAS 100.000 TON/TAHUN Oleh : Dewi Fatmawati Putri Diliyan Shakt L2C309006 L2C309015
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK KIMIA
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRA PERANCANGAN PABRIK BIODIESEL DARI MIKROALGA CHORELLA SP DENGAN PROSES ESTERIFIKASI DAN TRANSESTERIFIKASI KAPASITAS PRODUKSI 100.000 TON/TAHUN Oleh
PABRIK SILIKA DARI ABU SEKAM PADI DENGAN PROSES PRESIPITASI
SEMINAR TA 2012 PABRIK SILIKA DARI ABU SEKAM PADI DENGAN PROSES PRESIPITASI Merlyn Werdi L.R. NRP. 2309 030 001 Disusun Oleh : Dosen Pembimbing : Insani Cahyaningrum NRP. 2309 030 029 Ir. Sri Murwanti,
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS MATA KULIAH PRA PERANCANGAN PABRIK KIMIA
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS MATA KULIAH PRA PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK BIODIESEL DARI MINYAK NYAMPLUNG PROSES ESTERIFIKASI DAN TRANSESTERIFIKASI KAPASITAS 400.000 TON/TAHUN Oleh:
LAPORAN KERJA PRAKTEK 1 JURUSAN TEKNIK KIMIA FAKULTAS TEKNOLOGI INDUSTRI INSTITUT TEKNOLOGI SEPULUH NOPEMBER SURABAYA
BAB I PENDAHULUAN I.1. Latar Belakang Alat penukar kalor (Heat Exchanger) merupakan suatu peralatan yang digunakan untuk menukarkan energi dalam bentuk panas antara fluida yang berbeda temperatur yang
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRA RANCANGAN PABRIK BIODIESEL DARI BIJI JARAK DENGAN PROSES MULTI STAGE ESTERIFICATION DENGAN KAPASITAS 250.000 TON/TAHUN Dessy Kurniawati Thamrin Manurung
PRARANCANGAN PABRIK FORMALDEHID MENGGUNAKAN METAL OXIDE CATALYST PROCESS KAPASITAS TON/TAHUN
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRARANCANGAN PABRIK FORMALDEHID MENGGUNAKAN METAL OXIDE CATALYST PROCESS KAPASITAS 50.000 TON/TAHUN Oleh: ROIKHATUS SOLIKHAH L2C 008 099 TRI NUGROHO L2C
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Waktu operasi Basis perhitungan Satuan operasi Bahan baku Produk akhir Kapasitas Produksi : 0 hari / tahun ; 4 jam / hari : jam operasi : kilogram (kg) : - Ammonium
LAMPIRAN C SPESIFIKASI PERALATAN
C-1 LAMPIRAN C SPESIFIKASI PERALATAN 1. Storage (ST-101) Fungsi : Menampung bahan baku batu kapur dengan laju alir 7931,8049 kg/jam untuk kapasitas penyimpanan selama 1 minggu. Bentuk : Gudang persegi
Pabrik Silika dari Fly Ash Batu Bara dengan Proses Presipitasi
Pabrik Silika dari Fly Ash Batu Bara dengan Proses Presipitasi Disusun oleh : Dina Febriarista 2310 030 015 Fixalis Oktafia 2310 030 085 Dosen Pembimbing : Ir. Imam Syafril, MT 19570819 198601 1 001 Pemanfaatan
LAMPIRAN A NERACA MASSA
LAMPIRAN A NERACA MASSA Kapasitas produksi : 10.000 ton / tahun 1 tahun operasi : 0 hari 1 hari produksi : 4 jam Dasar perhitungan Satuan : 1 jam operasi : Kg / jam Kapasitas produksi dalam 1jam operasi
BAB II DASAR TEORI. ke tempat yang lain dikarenakan adanya perbedaan suhu di tempat-tempat
BAB II DASAR TEORI 2.. Perpindahan Panas Perpindahan panas adalah proses berpindahnya energi dari suatu tempat ke tempat yang lain dikarenakan adanya perbedaan suhu di tempat-tempat tersebut. Perpindahan
BAB II TINJAUAN PUSTAKA
BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1. Perpindahan Panas Perpindahan kalor (heat transfer) ialah ilmu untuk meramalkan perpindahan energi yang terjadi karena adanya perbedaan suhu di antara benda atau material.
BAB III METODE PENELITIAN
BAB III METODE PENELITIAN 3.1 Tujuan Dalam proses ini untuk menetukan hasil design oil cooler minyak mentah (Crude Oil) untuk jenis shell and tube. Untuk mendapatkan hasil design yang paling optimal untuk
suhu 190 C dan tekanan 12,39 atm. Hasil dari steam exploison-0\ diumpankan
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1 Uraian Proses Tahap pertama proses yaitu bahan Jerami yang di masukkan kedalam Silo-0\ (SL-01) dengan menggunakan screw conveyor-0\ (SC-01) kemudian diumpankan ke Ball Mill