LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

Transkripsi

1 LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi =.500 ton/tahun = kg/tahun Operasi pabrik = 00 hari/tahun, 4 jam/hari Produksi pabrik = x 1/00 x 1/4 =.15 kg/jam Basis perhitungan = 1 jam operasi 1. Tangki Bleaching Fungsi : menghilangkan zat zat yang tidak disukai pada minyak. Bleaching Earth F 5 Minyak F Tangki pemucat (TP-01) F 4 Minyak Bleaching Earth P = 1 atm T = 90 o C F minyak = 517,17 kg/jam F Bleaching Earth = 1% x F Minyak (Ketaren, 1986) = 1% x 517,17 kg/jam = 517,17 kg/jam

2 Tabel L.A.1 Neraca Massa pada Tangki Bleaching Komponen Masuk Keluar F F F 4 Minyak 517,17-517,17 Bleaching Earth - 5,171 5,171 Jumlah 517,17 5, ,599 Total 509, ,599. Filter Press Fungsi : Untuk memfilter produk dari Tangki Pemucat ke Kolom Hidrogenasi Minyak Bleaching Earth F 4 Filter Press (FP) F 6 Minyak F 5 Tangki Penampungan P = 1 atm T = 90 o C F 4 Minyak F 4 Bleaching Earth F 5 Bleaching Earth = 517,17 kg/jam = 5,171 kg/jam = 5,171 kg/jam F 5 Minyak = 0,% x F 4 Minyak (Ketaren, 1986) = 0,% x 517,17 kg/jam = 7,588 kg/jam F 6 Minyak = F 4 Minyak F 5 Minyak = 517,17 kg/jam 7,588 kg/jam = 509,599 kg/jam

3 Tabel LA. Neraca massa pada Filter Press Komposisi Masuk Keluar F 4 F 5 F 6 Minyak 517,17 7, ,599 Bleaching Earth 5,171 5,171 - Jumlah 54,99, ,599 Total 54,99 54,99. Reaktor Hidrogenasi Fungsi : Untuk menjenuhkan ikatan rangkap dari rantai asam lemak pada minyak menggunakan H. steam F 7 T = 00 0 C F 6 Kolom F 9 Minyak Hidrogensasi Minyak (KH-01) Asam palmitat Asam palmitat Asam Stearat Asam Stearat Asam Behenat kondensat F 8 H Asam Behenat Asam Oleat Asam Oleat Asam Linoleat Asam Linoleat F 6 Minyak = 509,599 kg/jam Konversi = 98% Komponen % Berat Berat (kg) BM Kmol Ni Asam Palmitat 6.000% Asam Stearat % Asam Behenat % Asam Oleat % Asam Linoleat % Total % H

4 C 17 H COOH + H Asam oleat C 17 H 5 COOH Asam stearat Asam oleat yang bereaksi = 5,475 kmol x 0,98 = 5,87 kmol Asam oleat yang sisa = 5,475 kmol 5,87kmol = 0,1087 kmol = 0,654 kg/jam H yang bereaksi = 5,87 kmol Asam stearat yang terbentuk = 5,87 kmol C 17 H COOH + H Asam linoleat C 17 H 5 COOH Asam Stearat Asam linoleat yang bereaksi = 1,959 kmol x 0,98 = 1,9148 kmol Asam linoleat yang sisa = 1,959 kmol 1,9148 kmol = 0,091 kmol = 10,948 kg/jam H yang bereaksi = x 1,9148 kmol =,896 kmol Asam stearat yang dihasilkan = 1,9148 kmol Maka Asam stearat yang terbentuk = 0,40 + 5,87 + 1,9148 kmol = 7,6765 kmol =.180,160 kg/jam Total H yang bereaksi = 5,87 + 1,9148 = 9,158 kmol H berlebih = 1% x 9,158 kmol = 0,0916 kmol Total H yang dibutuhkan = 9, ,0916 = 9,499 kmol Digunakan Ni sebagai katalis, dimana jumlah Ni yang digunakan adalah = 0,05 % x F 6 = 0,05% x 509,599 = 1,548 kg (Perry s, 1999)

5 Tabel L.A. Neraca Massa pada Reaktor Hidrogenasi Komponen Masuk Keluar F 6 F 7 F 9 Asam Palmitat 158, ,1044 Asam Stearat 1, ,111 Asam Behenat 148, ,0660 Asam Oleat 15,619-0,667 Asam Linoleat 547, ,9418 H - 18,4999 0,18 Jumlah 509,599 18, ,098 Total 58,099 58, Blending Tank Fungsi : untuk mengemulsikan minyak dengan cara penambahan emulsi fase cair dan fase minyak. P = 1 atm T = 0 o C T.pencampur 1 Leshitin, Vit A, B- Carothen Minyak F 10 F 11 Tangki Emulsifikasi F 1 F 1 P = 1 atm T = 45 o C T.Pencampur Garam,TBHQ, Na-Benzoat, Skim milk Minyak Lesitin Vitamin A B-Caroten Garam TBHQ Na-Benzoat Skim Milk

6 Komponen % Berat Berat (kg) Minyak % Lechitin % Garam.0000% TBHQ % Na-Benzoat %.150 Carotene 0.000% Vit. A & D 0.000% Skim Milk % Total % F 11 = ( F 11. X lechitin ) + ( F 11. X B-carothene ) + ( F 11. X Vit.A ) = (.15 x 0,5%) + (.15 x 0,00%) + (.15 x 0,00%) = 15, , ,065 kg/jam = 15,781 kg/jam F 1 = ( F 1. X garam )+ ( F 1. X TBHQ )+ ( F 1. X Na-Benzoat )+ (F 1. X skim milk ) = (.15 x % ) + (.15 x 0,005% ) + (.15 x 0,1%) + (.15 x 15,491%) = 9,75 + 0,156 +, ,098 kg/jam = 581,151 kg/jam F 10 = F 1 F 11 F 1 =.15 15, ,151 kg/jam =.58,098 kg/jam

7 LAMPIRAN B PERHITUNGAN NERACA ENERGI Basis Perhitungan Suhu Referensi Satuan Operasi Kapasitas produksi = 1 jam operasi = 5 0 C = 98 0 K = kkal / jam = ton / tahun Data data Kapasitas Panas (Cp) diambil dari Reid, 1986 ; Geankoplis, 198; dan Lange, Cp Asam Palmitat = 19,5 kkal/ kmol 0 K Cp Asam Stearat = 144,1 kkal / kmol 0 K Cp Asam Behenat = 17,1 kkal / kmol 0 K Cp Asam Oleat = 140 kkal / kmol 0 K Cp Asam Linoleat = 15,7 kkal / kmol 0 K Cp Lechitin = 14,5 kkal / kmol 0 K Cp Garam = 1,1095 kkal / kmol 0 K Cp TBHQ = 160,9 kkal / kmol 0 K Cp Vitamin A = 151,4 kkal / kmol 0 K Cp B-Carothen = 40,4 kkal / kmol 0 K Cp Na-Benzoat = 6,54 kkal / kmol 0 K Cp Skim Milk = 1117, kkal / kmol 0 K Cp H = 1041,75 kkal / kmol 0 K Cp Ni = 10,80 kkal / kmol 0 K

8 . Heater Fungsi : memanaskan suhu minyak kacang tanah dari suhu 0 0 C menjadi 90 0 C steam T = 00 0 C F 1 Heater F minyak minyak P = 1 atm Kondensat T = 90 0 C Panas masuk pada 0 0 C dq/dt (1) 0 = N Cp. dt 98 = (1,7456)(7,4)(5) = 605,107 kkal / jam Tabel LB.1 Neraca panas masuk heater pada 0 0 C Komponen F (kg/jam) BM N (kmol/jam) Cp (kkal/ kmol 0 K) dt( 0 K) dq/dt (kkal/jam) minyak 517, ,7456 7, ,107 Total 517, ,7456 7, ,107 Panas keluar pada 90 0 C dq/dt () 6 = N Cp. dt 98 = (1,7456)(7,4)(65) = 81966,96 kkal / jam

9 Tabel LB. Neraca panas keluar heater pada 90 0 C Komponen F (kg/jam) BM N (kmol/jam) Cp (kkal/ kmol 0 K) dt( 0 K) dq/dt (kkal/jam) minyak 517, ,7456 7, ,96 Total 517, ,7456 7, ,96 dq / dt = dq / dt () dq / dt (1) = 81966,96 605,107 = 75661,864 kkal/jam Digunakan steam pada 00 0 C, = 46,65 kkal/kg (Mc Cabe, 1994) Jumlah steam yang dibutuhkan, m = 75611,864 kkal/jam 46,65 kkal/kg 16,966 kg/jam. Reaktor Hidrogenasi Fungsi : Untuk mereaksikan asam oleat dan linoleat dengan gas hidrogen untuk menghasilkan asam stearat. Tangki gas H steam F 7 T = 0 0 C T = 00 0 C F 6 Reaktor F 8 Minyak Hidrogensasi Katalis Ni Minyak Asam palmitat asam palmitat Asam Stearat Asam Stearat Asam Behenat Asam Behenat Asam Oleat kondensat Asam Oleat Asam Linoleat Asam Linoleat H Ni

10 Panas masuk pada 90 0 C dq/dt 6 = N Cp. dt 98 kkal/jam 6 = N minyak 98 Panas masuk pada 0 0 C Cp minyak. dt = (1,7404)(7,4)(65) = 817,4 dq/dt kkal/jam 0 = N Cp. dt 98 0 = N H 98 Cp H. dt = (9,499)(1041,75)(5) = 48180,4166 Tabel LB. Neraca panas masuk reaktor hidrogenasi pada 90 0 C Komponen F (kg/jam) BM N (kmol/jam) Cp (kkal/ kmol 0 K) dt( 0 K) dq/dt (kkal/jam) Minyak 509, ,7404 7, ,4 Total 817,4 Tabel LB.4 Neraca panas masuk reaktor hidrogenasi pada 0 0 C Komponen F (kg/jam) BM N (kmol/jam) Cp (kkal/ kmol 0 K) dt( 0 K) dq/dt (kkal/jam) H 18,4999 9, , ,4166 Total 48180,4166 Panas keluar pada C alur 8 45 dq/dt (8) = N Cp. dt = N minyak Cp minyak. dt + N H Cp H. dt + N Ni 98 = (1,7404)(7,4)(155)+ (9,499)(1041,75)(155) Cp Ni dt

11 = , ,9150 = ,9840 kkal / jam Tabel LB.5 Neraca panas keluar reaktor hidrogenasi pada C Komponen F (kg/jam) BM N (kmol/jam) Cp (kkal/ kmol 0 K) dt( 0 K) dq/dt (kkal/jam) Minyak 509, ,7404 7, ,0688 H 18,4999 9, , ,9150 Total ,9840 Panas Reaksi Ni 1. Asam Oleat + H C 17 H COOH + H Ni. Asam Linoleat + H C 17 H 1 COOH + H Ni Ni Asam Stearat C 17 H 5 COOH Asam Stearat C 17 H 5 COOH Panas reaksi Standar : AH R = n. H 0 f produk - n. H 0 f realtan Reaksi 1 Asam Oleat yang bereaksi = 5,87 kmol H yang bereaksi = 5,87 kmol Asam Stearat yang terbentuk = 5,87 kmol H R1 = [5,87 x (-18,97x10 )] [5,87 x (-156,6x10 ) + (5,87 x 0)] = (-980.0,99) - (-8.66,66) = ,77 kkal Reaksi Asam Linoleat yang bereaksi = 1,9148 kmol H yang bereaksi =,896 kmol Asam Stearat yang terbentuk = 1,9148 kmol H R = [1,9148 x (-18,97x10 )] [ 1,9148 x (-18,55.10 ) + (,896 x 0)] = (-5.65,756) ( ,54) = ,16 kkal

12 Panas Reaksi Standar H 0 f 98 = , ,16 = ,49 H R = - H reaktan - H 0 f 98 + H p = 19.90,69 - (-5.776,49) ,9840 = ,88 kkal Digunakan steam pada 00 0 C, = 46,65 kkal/kg (Mc Cabe, 1994) Jumlah steam yang dibutuhkan, ,88 kkal/jam m = 46,65 kkal/kg 911,5046 kg/jam. Cooler Fungsi:untuk mendinginkan produk dari tangki penampungan dari C menjadi 50 0 C T = 0 0 C Air pendingin F 9 Cooler F 10 minyak minyak P = 1 atm T = 50 0 C Air pendingin bekas Panas masuk pada C dq/dt (9) 45 = N Cp. dt 98 = (1,755)(7,4)(155) = ,104 kkal / jam

13 Tabel LB.6 Neraca panas masuk cooler pada C Komponen F (kg/jam) BM N (kmol/jam) Cp (kkal/ kmol 0 K) dt( 0 K) dq/dt (kkal/jam) minyak 58, ,755 7, ,104 Total 58, ,755 7, ,104 Panas keluar pada 50 0 C alur 10 dq/dt (10) = N Cp. dt 98 = (1,755)(7,4)(5) = 166,79 kkal / jam Tabel LB.7 Neraca panas keluar cooler pada 50 0 C Komponen F (kg/jam) BM N (kmol/jam) Cp (kkal/ kmol 0 K) dt( 0 K) dq/dt (kkal/jam) minyak 58, ,755 7, ,79 Total 58, ,755 7, ,79 Panas yang diserap air pendingin, Q = Q m Q k = , ,79 = ,5184 kkal/jam Digunakan air pendingin pada 0 0 C dan keluar pada suhu 50 0 C, Cp=1 kkal/kg 0 C Maka banyaknya air pendingin = Q Cp. dt = ,5184 (1kkal/kgC)(40 0C) = ,6518 kkal / jam

14 4. Tangki Blending Fungsi : tempat menghomogenkan campuran dengan minyak kacang tanah Lechitin, Garam, TBHQ Vitamin A, B-Carothen, Na-Benzoat Skim milk F 11 F 10 Blending F 1 Tank T = 45 0 C Panas masuk pada 50 0 C dq/dt (10) = N Cp. dt 98 = (1,75)(7,4)(5) = 1.66,79 kkal / jam Tabel LB.8 Neraca panas masuk tangki blending pada 50 0 C Komponen F (kg/jam) BM N (kmol/jam) Cp (kkal/ kmol 0 K) dt( 0 K) dq/dt (kkal/jam) minyak 58, ,75 7, ,79 Total 58, ,75 7, ,79 Panas masuk pada 0 0 C dq/dt (11) 0 = N Cp. dt 98 0 = N Vitamin A 98 0 N garam 98 0 N Skim Milk 98 0 Cp. dt + N B-Carothen 98 Cp. dt + N TBHQ Cp dt Cp. dt + N Lechitin 98 0 Cp. dt + N Na-Benzoat 98 Cp dt Cp dt+

15 = (0,000)(151,4)(5) + (0,000)(40,4)(5) + (0,007)(14,5)(5) (1,606)(1,1095)(5)+ (0,0005)(160,9)(5) +(0,058)(6,54)(5) + (0,4116)(1117,)(5) = 0, ,404 +, ,04 + 0, , ,1976 = 44,09 kkal / jam Tabel LB.9 Neraca panas masuk tangki blending pada 0 0 C Komponen F (kg/jam) BM N (kmol/jam) Cp (kkal/ kmol 0 K) dt( 0 K) dq/dt (kkal/jam) Vitamin A 0,065,150 0, ,4 5 0,686 BCarothen 0, ,000 40,4 5 0,404 Lechitin 15, ,007 14,5 5,5507 Garam 9, ,5 1,606 1, ,04 TBHQ 0, , ,9 5 0,405 NaBenzoat, ,058 6,54 5 4,719 Skim Milk 484, , , 5 99,1976 Total 44,09 Panas keluar pada 45 0 C alur 1 18 dq/dt (1) = N Cp. dt = N minyak 98 Cp. dt N Vitamin A Cp. dt + N B-Carothen 98 Cp. dt + 18 N Lechitin Benzoat Cp dt + N garam Cp.dT + N Skim Milk 98 Cp. dt + N TBHQ Cp dt = (1,75)(7,4)(0) + (0,000)(151,4)(0) + (0,000)(40,4)(0) + (0,007)(14,5)(0) Cp. dt + N Na-

16 (1,606)(1,1095)(0)+ (0,0005)(160,9)(0) + (0,058)(6,54)(0) + (0,4116)(1117,)(0) = 5067,6944 kkal / jam Tabel LB.10 Neraca panas keluar tangki blending pada 45 0 C Komponen F (kg/jam) BM N (kmol/jam) Cp (kkal/ kmol 0 K) dt( 0 K) dq/dt (kkal/jam) Minyak 58, ,75 7,4 0 50,6 Vitamin A 0, ,000 14,5 0 0,9074 BCarothen 0,098 58,5 0,000 1, ,9616 Lechitin 15, , ,9 0 10,0 Garam 9, , ,4 0 88,17 TBHQ 0, , ,4 0 1,609 NaBenzoat, ,058 6, ,8557 Skim Milk 484, , , ,7904 Total 5067,6944 dq / dt = dq / dt (1) [dq / dt (11) + dq / dt (1)] = 5067,6944 [166,79 +44,09] = 970,6985 kkal / jam 5. Votator 1 Fungsi : Membentuk produk menjadi margarin yang berbentuk kristal. T=9 0 C R14a F 1 Votator I F 14 (V-01) margarin margarin R14a T = 10 0 C

17 Panas yang masuk pada T = 45 0 C : Panas bahan yang dibawa pada temperatur 45 0 C adalah jumlah panas total yang dibawa bahan keluar dari Blanding Tank = 5067,6944 kkal/jam Tabel LB.11 Neraca panas yang keluar pada T = 10 0 C Komponen F (kg/jam) BM N Cp (kkal/ dt( 0 K) dq/dt (kmol/jam) kmol 0 K) (kkal/jam) Minyak 58, ,75 7, ,675 Vitamin A 0, ,000 14, ,6806 BCarothen 0,098 58,5 0,000 1, ,71 Lechitin 15, , , ,65 Garam 9, , , ,100 TBHQ 0, , , ,067 NaBenzoat, ,058 6, ,1417 Skim Milk 484, , , ,598 Total -600,7707 Panas yang diserap pendingin = Q m - Q k = 5067,6944 (-600,7707) = 6168,4651 kkal/jam Panas perubahan fase margarin dari cair ke padat= 171,8 kkal/kg 0 C Sebagai pendingin digunakan NH cair pada suhu (-15 0 C) (Perry,1978) H R14a(9 0 C) = 60,999 kkal/kg Maka jumlah R14a yang dibutuhkan = Q m - Q H k 171,8 o R14a,9 C (6168,4651) kkal/jam 171,8 60,999 kkal/kg 106,8995 kg/jam

18 6. Worker I Worker 1 F 14 F 15 margarin margarin Panas bahan yang dibawa pada temperatur 10 0 C adalah jumlah panas total yang dibawa bahan keluar dari Votator 1 = -600,7707 kkal/jam Tabel LB.1 Neraca panas yang keluar pada T = 0 0 C Komponen F (kg/jam) BM N (kmol/jam) Cp (kkal/ kmol 0 K) dt( 0 K) dq/dt (kkal/jam) Minyak 58, ,75 7,4-5 -6,5584 Vitamin A 0, ,000 14,5-5 -0,69 BCarothen 0,098 58,5 0,000 1, ,404 Lechitin 15, , ,9-5 -,5507 Garam 9, , , ,04 TBHQ 0, , ,4-5 -0,40 NaBenzoat, ,058 6, ,19 Skim Milk 484, , , -5-99,1976 Total -8809,489 dq / dt = dq / dt (16) dq / dt (15) = -8809,489 (-600,7707) = 17491,481 kkal / jam

19 7. Votator II Fungsi : Membentuk produk menjadi margarin yang bertekstur halus T = 9 0 C R14a F 15 Votator II F 16 margarin margarin P = 1 atm Kondensat T = 15 0 C Panas bahan yang dibawa pada temperatur 0 0 C adalah jumlah panas total yang dibawa bahan keluar dari Worker 1 = -8809,489 kkal/jam Tabel LB.1 Neraca panas yang keluar pada T = 15 0 C Komponen F (kg/jam) BM N Cp (kkal/ dt( 0 dq/dt (kmol/jam) kmol 0 K) K) (kkal/jam) Minyak 58, ,75 7, ,1168 Vitamin A 0, ,000 14, ,457 BCarothen 0,098 58,5 0,000 1, ,4808 Lechitin 15, , , ,015 Garam 9, , , ,06685 TBHQ 0, , , ,8045 NaBenzoat, ,058 6, ,478 Skim Milk 484, , , ,95 Total -175,8471 Panas yang diserap pendingin = Q m - Q k = -8809,489 (-175,8471) = 874,498 kkal/jam Sebagai pendingin digunakan R14a pada suhu (9 o C) (Perry,1978) H R14a (9 0 C) = 60,999 kkal/kg Maka jumlah R14a yang dibutuhkan = Q H m - Q k o R14a, 9 C

20 874,498 kkal/jam 60,999 kkal/kg 14,069 kg/jam 8. Worker II Worker 1 F 16 F 17 margarin margarin Panas bahan yang dibawa pada temperatur 15 0 C adalah jumlah panas total yang dibawa bahan keluar dari Votator = -175,8471kkal/jam Tabel LB.14 Neraca panas yang keluar pada T = 0 0 C Komponen F (kg/jam) BM N (kmol/jam) Cp (kkal/ kmol 0 K) dt( 0 K) dq/dt (kkal/jam) Minyak 58, ,75 7,4-5 -6,5584 Vitamin A 0, ,000 14,5-5 -0,69 BCarothen 0,098 58,5 0,000 1, ,404 Lechitin 15, , ,9-5 -,5507 Garam 9, , , ,04 TBHQ 0, , ,4-5 -0,40 NaBenzoat, ,058 6, ,19 Skim Milk 484, , , -5-99,1976 Total -8809,489 dq / dt = dq / dt (16) dq / dt (15) = -8809,489 (-175,8471 kkal ) = 874,498 kkal / jam

21 LAMPIRAN C PERHITUNGAN SPESIFIKASI PERALATAN 1. Tangki Minyak Kacang Tanah (T-01) Fungsi : Tempat penyimpanan minyak selama 0 hari Jumlah : 1 buah Tipe : Tangki berbentuk silinder, bagian bawah datar dan tutup datar Bahan : Carbonsteel SA-04 (Brownell & Young,1959) Kondisi operasi : 0 o C, 1atm Perhitungan : Laju alir bahan masuk = 796,640 kg/jam Densitas bahan; = 896,06 kg/m = 55,817 lb/ft (Perry dkk,1999) Kebutuhan = 0 hari Faktor keamanan = 0% Volume tangki 1, x 517,17 kg / jam x 4 jam / hari x 0 hari = 896,06 kg / m = 47,0548 m 4 Diambil tinggi silinder; H S Dt 1 Volume tangki; Vt = Dt Hs ,0548 m = (,14) Dt Dt 4 47,0548 m = 1,0467 Dt Diameter tangki; D = 1,59 m Jari jari tangki, R 1,7087 m = = 6,6179 m = 60,547 in Tinggi tangki; Hs = 4 x 1,59 m = 17,6477 m = 57,899 ft Tekanan hidrostatis bahan, Ph = Po + Dimana Po Hs (McCabe dkk,199) = Tekanan awal 1 atm = 4,7 psi

22 55,817 lb / ft 57,899 ft 1 P h = 14,7 psi Faktor keamanan ; Fk = 0% Tekanan disain; Pd = 1, x 6,759 Psi = 44,1047 Psi Tebal silinder, t s = P x R nc SE 0, 6P = 6,759 Psi Dimana; P = Tekanan disain S = Tegangan yang diizinkan psi E = Efesiensi sambungan; 80% n = Umur alat 10 tahun c = Laju kecepatan korosi 0,01 in/tahun ts 44,1047 Psi x 60,547 in = 10 tahun x 0,01 in / tahun psi x 0,8 0,6 x 44,1047 psi = 0,8674 in Digunakan silinder dengan ketebalan 1 in Tebal tutup dianggap sama karena terbuat dari bahan yang sama. Spesifikasi Tangki Diameter tangki; D t = 1,59 m Tinggi Tangki; HT = 17,6477 m Tebal silinder; ts = 1 in Bahan konstruksi = Carbonsteel SAX - 04 Faktor korosi = 0,01 in/tahun. Pompa Minyak (P-01) Fungsi : Untuk mengalirkan minyak kacang ke Heater Tipe : Pompa sentrifugal Jumlah : 1 buah Bahan konnstruksi : Carbonsteel Kondisi operasi : 0 o C, 1atm Perhitungan : Laju alir bahan masuk; F = 517,17 kg/jam = 1,5415 lb/detik Densitas bahan; = 896,06 kg/m = 55,817 lb/ft

23 Viskositas; = 69,75 cp = 0,0469 lbm/ft.detik Laju alir volumetrik; Q = F 1,5415 lb/detik = 55,817 lb/ft = 0,076 ft/detik Diameter optimum, ID op =,9 (Q) 0,45 ( ) 0,1 (Peters&Timmerhaus,004) =,9 (0,076) 0,45 (55,817) 0,1 = 1,078 in Dipilih pipa 1 ½ in schedule 40 dengan data data sebagai berikut : (Kern,1950) Diameter Luar; OD = 1,9 in Diameter dalam; ID = 1,610 in = 0,14 ft Luas penampang; A =,04 in = 0,014 ft Kecepatan laju alir; v = Bilangan Reynold, N Re = Q 0,076 ft /detik = A 0,014 ft x ID x v = 1,947 ft/detik = 55,817 lb/ft x 0,14 ftx 1,947 ft / det ik 0,0469 lbm/ft.detik = 10,400 < 100 aliran laminer Dari grafik 7.1 Sandler 1987 diperoleh F = 0,06 (Sandler, 1987) N 10,400 Re Kelengkapan pipa : Panjang pipa lurus L1 = 10 ft 1 buah gate valve fully open L/D = 1 L = 1 x 1 x 0,14 ft = 1,7446 ft buah elbow standar 90o L/D = 0 L = x 0 x 0,14 ft = 8,05 ft Penyempitan mendadak, K = 0,5; L/D = 7 L4 = 1 x 7 x 0,14 =,64 ft Pembesaran mendadak, K = 1,0; L/D = 51 L5 = 1 x 51 x 0,14 ft = 6,844 ft + L = 0,64 ft

24 Faktor kerugian karena kehilangan energi; F F = = 4 fv L gcd 4 x 0,06(1,9457ft/detik) x,174 lbm. ft / lbf.det ik 0,64 ft x 0,14 ft =10,941 lbf/lbm Tinggi pemompaan Z = 10 ft Dari persamaan Bernauli; P v g Z V dp F Wf gc gc P1 Laju alir bahan yang masuk = laju alir bahan keluar; maka: (Sandler,1987) v gc = 0 Karena tidak ada perbedaan tekanan; maka P P1 V dp = 0 Sehingga persamaan Bernauli menjadi; g Wf = Z F gc g Kerja pompa; Wf = Z F gc,174 ft / det ik = 10 ft x,174 lbm ft / lbf det ik + 10,941 ft lbf/lbm = 0,941 ft lbf/lbm Daya pompa; P = Q x x Wf = 0,076 ft/detik x 55,817 lb/ft x 0,941 ft lbf/lbm =,6 lb ft/detik/550 = 0,0587 hp Efesiensi pompa = 80% 0,0587 hp Daya pompa; P = = 0,074 hp = 1/10 hp 0,8

25 . Heater (H) Fungsi : Mengkondensasikan uap etanol dari kolom destilasi Jenis : Double pipe exchanger Jumlah : 1 unit Digunakan : Double pipe hairpins 0 ft, diameter 4 x inc Fluida panas (Steam) Laju alir massa, W = 16,18kg/jam = 60,04497 lbm/jam (Lampiran B) Temperatur masuk, T1 = 000C = 90F Temperature kaluar, T = 00 0 C = 9 0 F Fluida dingin (Peanut Oil) Laju alir massa, W = 517,17 kg/jam = 5549,464 lbm/jam (Lampiran B) Temperatur masuk, T1 = 00C = 860F Temperatur keluar, T = 90 0 C = F 1. Dari Neraca panas; Q = 75661,864 Kkal/jam = 7171,78069 Btu/jam (Lampiran B). t Fluida panas Fluida dingin 9 Temp. tinggi ( 0 F) Temp. rendah ( 0 F) t = LMTD = t t1. Tc dan tc Tc = tc = 140 1n t t1 = n0, F 0 F 0 48,0945 F

26 4. Flow area Fluida dingin : Minyak Kacang Tanah Anulus side D = 4,06 inc / 1 = 0,55 ft (tabel 10 Kern, 1965) D 1 =,50 inc / 1 = 0,917 ft (tabel 10 Kern, 1965) aa π 4 D,14 4 D 1 0,55 0,917 0,016ft D xd 1 De = (Pers 7. Kern, 1965) D 1 0,55 x 0,917 = 0,094 ft 0, Kecepatan massa W Ga a a 5549,464 Ga 0, Bilangan Reynold Pada Tc = F 1,1 cp,6610 lbm/ft jam Dex Ga Rea (Pers 7. Kern,1965) 57148,796 lb/jam ft (Gbr 14 Kern, 1965) 0,094x 57148,796 Re 9108,11 a, JH (fig.8) = 5 (Gbr 8 Kern, 1965) 8. pada Tc = F C = 0,86 Btu/lbm 0 F (Gbr Kern, 1965) K = 0,95 Btu/jam.ft. 0 F (tabel 5 Kern, 1965) 9. 1 / c k S 1 0,86 x,6610 0,95 1/ 1,405 1 / ho k c JH x x 1,9756 s De k 0,95 5 x x1,405 0, ,5869Btu / jam. ft. F Fluida panas : Steam Pipe shell 4. Flow area D = 4,060 inc / 1 = 0,55 ft a p 4 D,14 4 0,55 0,0884 ft 5. Kecepatan massa w Gp a p 9 Gp 4074,7601lb / jam ft 0, Bilangan Reynold Pada tc = 9 0 F Re p 0,01405cP 0,09 lbm / ft jam D x Gp Re p (Gbr 14 Kern, 1965) 0,55 x 4074, ,711 0,09 7. JH (fig.4) = 18 (Gbr 4 Kern, 1965) 8. Pada tc = 9 0 F C = 1,05 Btu/lbm 0 F (Gbr Kern, 1965) K = 0,015 Btu/jam.ft.F (Tabel 5 Kern, 165) 1 / c k 9. 1,05 x0,09 0,015 ho JH x k x s De 1 / 1,811 1/ c 0, x x1,811 7,11 0,55 4, Ho = hox ID OD = 7,11 x, 5 = 0,875 Btu/jam ft 0 F Hio = 8,18 x 1 Btu/jam ft 0 F = 8,18 Btu/jam ft 0 F k

27 11. Koefisien keseluruhan bersih hio ho 8,18 x 70,5869 Uc 8,0880 Btu /( jam. ft hio ho 8,18 70, F) 1. Faktor pengotor Faktor pengotor, Rd = 0,00 1 Ud 1 Ud 1 Rd Uc 1 0,00 0,166 8,0880 Ud 7,8964 Btu / jam. ft. 0 F 1. Luas permukaan yang dibutuhkan Q A U Dt 7171, ,6058 ft 7,8964 x 48,0945 Luas permukaan luar (a ) = 0,917 ft /ft (Tabel 11 Kern, 1965) Panjang yang dibutuhkan = 6,6058 ft 40 ft / ft 0,9151 ft Berarti dapat digunakan 5x 0 ft hairpin dengan panjang total = 1 x x 0 = 40 ft 14. Luas permukaan baru A = 40 ft x 0,9170 ft /ft = 6,68 ft Q Ud A x t 7171, ,8804 ft 6,68 x 48,0945 U C Rd U C U. U D 0,00 D 8,0880 7,8804 8,0880 x 7,8804 ( Rancangan dapat diterima)

28 1. De = D D 1 De x Ga Re a' = 0,55-0,917 = 0,048 ft 0,094 x 57148,796, ,11 0,64 f 0,005 0,4 Re a' 0,64 0, ,11 0,4 0,009 ft Tc = F s.g = 0,9670 (Tabel 6 Kern, 1965) 0,9670 x 6,5 60,475lb / ft Pressure Drop / in 1. Untuk Re p = 4065,711. 0,64 f 0,005 Re p' 4. f. Gp. L Fp. g.. D 4 0, , , ,50,55 0,0010 psi 0,4 0,64 0, ,711 aliran laminar 0,4 (40) 0,0066 ft s.g = 1,0 (tabel 6 Kern, 1965) 1,0 x 6,5 6,5 lb / ft / in.. 4. f. Ga L Fa. g.. De 4(0,009)(57148,796 )(40) 8 (4,18.10 )(60,475 )(0,048) 0,701 psi Ga V , (60,475) 1,1819 fps. PP P yang diizinkan = 10 psi P hitung < 10 psi Rancangan pipa dapat diterima Fp x /144 0,0010 x 6,5 /144 0,0004 Psi F1 ( V / 0,0651 ft Pa g' ) (1,1819 / x,) Fa F1 x /144 0,701 0,0651 x 60, ,7 Psi P yang diizinkan = 10 psi P hitung lebih besar sedikit dari 10 psi Rancangan annulus dapat diterima

29 4. Pompa Heater (P-0) Fungsi :Untuk mengalirkan minyak dari Heater ke T.Pemucat Tipe : Pompa sentrifugal Jumlah : 1 buah Bahan konnstruksi : Carbonsteel Kondisi operasi : 90 o C.1atm Perhitungan: Laju alir bahan masuk; F = 517,17 kg/jam = 1,5415 lb/detik Densitas bahan; = 896,06 kg/m = 55,817 lb/ft Viskositas; = 69,75 cp = 0,0469 lbm/ft.detik F 1,5415 lb/detik Laju alir volumetrik; Q = = = 0,076 ft /detik 55,817 lb/ft Diameter optimum,id op =,9 (Q) 0,45 ( ) 0,1 (Peters&Timmerhaus,004) ID op =,9 (0,076) 0,45 (55,817) 0,1 = 1,078 in Dipilih pipa 1 ½ in schedule 40 dengan data data sebagai berikut: (Kern,1950) Diameter Luar; OD = 1,9 in Diameter dalam; ID = 1,610 in = 0,14 ft Luas penampang; A =,04 in = 0,014 ft Q 0,076 ft /detik Kecepatan laju alir; v = = = 1,947 ft/detik A 0,014 ft Bilangan Reynold, N Re = x ID x v 55,817 lb/ft x 0,14 ftx 1,947 ft / det ik = 0,0469 lbm/ft.detik = 10,400 < 100 aliran laminer Dari grafik 7.1 Sandler 1987 diperoleh f 0, 06 N 10,400 Re

30 Kelengkapan pipa: Panjang pipa lurus L 1 = 10 ft 1 buah gate valve fully open L/D = 1 buah elbow standar 90 o L/D = 0 L = 1 x 1 x 0,14 ft = 1,7446 ft L = x 0 x 0,14 ft = 8,05 ft Penyempitan mendadak, K = 0,5; L/D = 7 L 4 = 1 x 7 x 0,14 =,64 ft Pembesaran mendadak,k = 1,0; L/D = 51 L 5 = 1 x 51 x 0,14 ft = 6,844 ft + Faktor kerugian karena kehilangan energi; F = 4 fv L gcd L = 0,64 ft F = 4 x 0,06(1,947ft/detik) x,174 lbm. ft / lbf.det ik 0,64 ft x 0,14 ft = 10,941 lbf/lbm Tinggi pemompaan Z Dari persamaan Bernauli; = 10 ft P v g Z V dp F Wf gc gc P1 Laju alir bahan yang masuk = laju alir bahan keluar; maka: (Sandler,1987) v gc = 0 Karena tidak ada perbedaan tekanan; maka P P1 V dp = 0 Sehingga persamaan Bernauli menjadi; Wf = Z g gc F Kerja pompa; Wf = Z g gc F,174 ft / detik = 10 ft x,174 lbm ft / lbf detik +10,941 ft lbf/lbm

31 = 0,941 ft lbf/lbm Daya pompa; P = Q x x Wf = 0,076 ft /detik x 55,817 lb/ft x 0,941 ft lbf/lbm =,6 lb ft/detik/550 = 0,0587 hp Efesiensi pompa = 80% 0,0587 hp Daya pompa; P = = 0,074 hp = 1/10 hp 0,8 5. Tangki Penyimpan Bleaching Earth (T-0) Fungsi : Tempat penyimpanan bleaching earth sebelum di masukkan ke Tangki Bleaching Jumlah : 1 buah Tipe : Tangki berbentuk silinder, bagian bawah bentuk Kerucut, tutup datar Bahan : Carbon steel SA - 04 (Brownell & Young,1959) Kondisi operasi : 0 o C.1atm Perhitungan: Laju alir bahan masuk = 5,171 kg/jam Densitas campuran; camp = 100 kg/m = 10,8041 lb/ft Kebutuhan = 0 hari Faktor keamanan = 0% 1, x 5,171 kg / jam x 4 jam / harix0 hari) Volume tangki = 100 kg / m = 10,561 m 4 Diambil tinggi silinder; Hs Dt 1 Volume tangki; Vt = Dt Hs ,561 m 4 = (,14) Dt Dt 4 10,561 m = 1,0467 Dt Diameter tangki; Dt =,1468 m

32 ,1468 Jari jari tangki, R = m = 1,07 m = 4,559 in Tinggi tangki; Hs = 4 x,1468 m =,791 m = 8,957 ft Panjang sisi miring kerucut 0 0 (L smc ), R Sehingga (L smc ); = 0 cos0 = 1,1118 0,866 = 1,88 m Tinggi kerucut;hk = L smc R = 1,88 1,1118 = 0,640 m Tinggi tangki total; H T =,791 m + 0,640 m =,711 m Tekanan hidrostatis bahan, Ph = Po + Hs Dimana Po = Tekanan awal 1 atm = 14,7 psi Ph = 14,7 Psi + 10,8041 lb / ft 8,957 ft ft (McCabe dkk,199) Faktor keamanan ; Fk = 0% Tekanan disain; Pd = 1, x 1,948Psi = 6,098 Psi P x R Tebal silinder, ts = nc SE 0, 6P Dimana; P = Tekanan disain S = Tegangan yang diizinkan psi E = Efesiensi sambungan; 80% n = Umur alat 10 tahun c = laju kecepatan korosi 0,01 in/tahun 6,098 Psi x 4,559 in ts = 10 tahun x 0,01 in / tahun psi x 0,8 0,6 x 6,098 Psi = 0,174 in = 0,0044 m Digunakan silinder dengan ketebalan ¼ in Tebal tutup dianggap sama karena terbuat dari bahan yang sama. = 1,948 Psi

33 Spesifikasi Tangki Diameter tangki; Dt =,1468 m Tinggi Tangki; H T =,711 m Tebal silinder; ts = ¼ in Bahan konstruksi = Carbonsteel Faktor korosi = 0,01 in/tahun 6. Belt Conveyor -01 Fungsi : Untuk mengangkut karbon aktif dari Tangki Penyimpan Bleaching earth ke tangki Bleaching Laju alir bahan masuk = 5,171 kg/jam Faktor keamanan 0% Laju alir bahan = 1, x 5,171 kg/jam = 0,054 kg/jam = 0,00 ton/jam Dari buku Perry 199 untuk kapasitas dibawah 5 ton/jam diambil conveyor dengan spesifikasi sebagai berikut; Panjang belt, P = 0 ft Tinggi belt, Z = ft Lebar belt, L = 14 in Kecepatan, V = 00 ft/menit Luas belt, A = 0,11 ft Daya, P = HP 7. Tangki Bleaching (T-0) Fungsi : Tempat pemucatan minyak dengan penambahan Bleaching earth Jumlah : 1 buah Tipe : Tangki berbentuk silinder, bagian bawah datar dan tutup elipsoidal, dilengkapi dengan pengaduk. Bahan : Carbonsteel (Brownell & Young,1959)

34 Kondisi operasi : 90 o C.1atm Perhitungan: Laju alir bahan masuk = 54,99 kg/jam Densitas campuran; camp = 901,044 kg/m = 56,19 lb/ft Kebutuhan = 1 jam Faktor keamanan = 0% 1, x 54,99 kg / jam Volume tangki = 901,044 kg / m =,858 m x 1 jam Diambil tinggi silinder; H = D Volume tangki; Vt 1 = Dt D 4,858 m 1 = (,14) Dt 4,858 m = 0,785 Dt Diameter tangki; Dt = 1,678 m = 5,405 ft Jari jari tangki, R 1,678 m = = 0,819 m =,04 in H s = D t = 5,405 ft Tinggi elipsoidal; He = 4 1 x 1,678 m = 0,4069 m Tinggi tangki total; H T = 1,678 m + 0,4069 m =,047 m Hs 1 Tekanan hidrostatis bahan, Ph = Po + (McCabe dkk, ) Dimana Po = Tekanan awal 1 atm = 14,7 psi Ph 56,19 lb / ft 5,405 ft 1 = 14,7 Psi Faktor keamanan ; Fk = 0% Tekanan disain; Pd = 1, x 16,917 Psi = 19,6700 Psi Tebal silinder, ts P x R = nc SE 0, 6P = 16,917 Psi

35 Dimana; P = Tekanan disain S = Tegangan yang diizinkan psi E = Efesiensi sambungan; 80% n = Umur alat 10 tahun c = laju kecepatan korosi 0,01 in/tahun 19,6700 Psi x,04 in ts = psi x 0,8 0,6 x 19, tahun x 0,01 in / tahun Psi = 0,1405 in Digunakan silinder dengan ketebalan ¼ in Tebal tutup dianggap sama karena terbuat dari bahan yang sama. Tangki ini menggunakan pengaduk untuk mempercepat proses pencampuran, jenis pengaduk yang digunakan adalah propeler, dengan ketentuan; Da W 1 L 1 D 0,,,, 4 Dt Da 5 Da 4 E Dimana: Dt = diameter tangki ft Da = diameter pengaduk = 0, x 5,405 ft = 1,6015 ft W = lebar pengaduk = 1/5 x 1,6015 ft = 0,04 ft L = panjang daun pengaduk = ¼ x 1,6015 ft = 0,4005 ft E = jarak pengaduk dari dasar = ¼ x 5,405 ft = 1,51 ft Daya yang dibutuhkan untuk melakukan pengadukan; P = K T 5 n Da m gc 550 Dimana; K T = konstanta pengadukkan 6, n = kecepatan pengadukan 60 rpm = 1 rps gc = konstanta gravitasi,174 lbm ft/lbf detik 6,(1 rps) (1,6015 ft) Sehingga daya; P =,174 lbm ft / lbf Efesiensi motor 80%; 0,109 P = = 0,66 hp = ½ hp 0,8 5 56,19 lb / det ik 550 ft = 0,109 HP

36 Spesifikasi Tangki Diameter tangki; Dt = 1,678 m Tinggi Tangki; H T =,047 m Tebal silinder; ts = ¼ in Bahan konstruksi = Carbonsteel Faktor korosi = 0,01 in/tahun Diameter pengaduk = 1,6015 ft Daya motor = ¼ hp Tipe pengaduk = propeler 8. Pompa Bleaching (P-0) Fungsi :Untuk mengalirkan minyak dari Tangki Bleaching Ke Filter Press Tipe : Pompa sentrifugal Jumlah : 1 buah Bahan konnstruksi : Carbonsteel Kondisi operasi : 90 o C.1atm Perhitungan: Laju alir bahan masuk; F = 54,99 kg/jam = 1,5569 lb/detik Densitas bahan; = 901,044 kg/m = 56,19 lb/ft Viskositas; = 69,75 cp = 0,0469 lbm/ft.detik F 1,5569 lb/detik Laju alir volumetrik; Q = = = 0,077 ft /detik 56,19 lb/ft Diameter optimum,id op =,9 (Q) 0,45 ( ) 0,1 (Peters&Timmerhaus,004) ID op =,9 (0,077) 0,45 (56,19) 0,1 = 1,109 in Dipilih pipa 1 ½ in schedule 40 dengan data-data sebagai berikut: (Kern,1950) Diameter Luar; OD = 1,9 in Diameter dalam; ID = 1,610 in = 0,14 ft Luas penampang; A =,04 in = 0,014 ft Q 0,077 ft /detik Kecepatan laju alir; v = = = 1,9507 ft/detik A 0,014 ft

37 x ID x v Bilangan Reynold, N Re = 56,19 lb/ft x 0,14 ftx 1,9507 ft / det ik = 0,0469 lbm/ft.detik = 1,694 < 100 aliran laminer Dari grafik 7.1 Sandler 1987 diperoleh f 0, 04 N 1,694 Kelengkapan pipa: Panjang pipa lurus L 1 = 10 ft 1 buah gate valve fully open L/D = 1 buah elbow standar 90 o L/D = 0 L = 1 x 1 x 0,14 ft = 1,7446 ft L = x 0 x 0,14 ft = 8,05 ft Penyempitan mendadak, K = 0,5; L/D = 7 L 4 = 1 x 7 x 0,14 =,64 ft Pembesaran mendadak,k = 1,0; L/D = 51 L 5 = 1 x 51 x 0,14 ft = 6,844 ft + Faktor kerugian karena kehilangan energi; F = 4 fv L gcd Re L = 0,64 ft F = 4 x 0,04(1,9507 ft/detik) x,174 lbm. ft / lbf.det ik 0,64 ft x 0,14 ft = 10,8981 lbf/lbm Tinggi pemompaan Z Dari persamaan Bernauli; = 10 ft P v g Z V dp F Wf gc gc P1 Laju alir bahan yang masuk = laju alir bahan keluar; maka: (Sandler,1987) v gc = 0 Karena tidak ada perbedaan tekanan; maka P P1 V dp = 0

38 Sehingga persamaan Bernauli menjadi; Wf = Z g gc F Kerja pompa; Wf = Z g gc F,174 ft / detik = 10 ft x,174 lbm ft / lbf detik + 10,8981 ft lbf/lbm = 0,8981 ft lbf/lbm Daya pompa; P = Q x x Wf = 0,077 ft /detik x 56,19 lb/ft x 0,8981 ft lbf/lbm =,4888 lb ft/detik/550 = 0,0591 hp Efesiensi pompa = 80% 0,0591hp Daya pompa; P = = 0,079 hp = 1/10 hp 0,8 9. Filter Press Fungsi : Tempat pemisahan produk dan produk samping Jumlah : buah Tipe : Plate and Frame Perhitungan: Laju alir bahan umpan, mf = 54,99 kg/jam = 5604,798 lbm/jam Densitas bahan; f = 901,044 kg/m = 56,19 lb/ft Viskositas, = 69 cp = 0,0469 lbm/ft detik Padatan yang dipisahkan,mp =,7 kg/jam = 7,0911 lbm/jam = 0,000 lbm/detik Densitas bahan; p = 1607,5664 kg/m = 100,115 lb/ft Viskositas, = 85 cp = 0,0571 lbm/ft detik Kondisi operasi = 90 o C., 0 bar Perubahan tekanan; P = 1 bar = 088,1 lbf/ft Direncanakan fraksi tercelup;f= 60%

39 Waktu siklus, = 5 menit = 00 detik Kecepatan trombol, n = 1/600 detik 7,0911 lb/jam Laju alir volumetrik padatan, Qp = = 0,71996 ft /jam 100,115 lb/ft 7,0911 lb/jam Konsentrasi padatan, Cs = =100,11 lb/ft 0,71996 ft /jam mp mf 7,0911 lb/jam = 5604,798 lb/jam = 0,019 Cs Konsentrasi zat padatan, C = mp Cs 1-1 mf f Konsentrasi zat padatan, C = 1-100,11 100,11 56,19 0,019 1 = 6,65 lb/ft mp( x ) Luas Filter, A = 1-s CP gc f Dari grafik 0-1 MC Cabe 1989; Pada perubahan tekanan; P = 1 bar; = 10 x s = 0,8 11 1/ 0,0 (10x10 x 0,0571) Luas Filter, A = 1-0,8 x 6,65 x 088,16 x,174 (0,6) =,049 ft 1/ n 1/ Bak Penampung (BP) Fungsi : Menampung produk samping dari Niagara Filter Jumlah : 1 buah Bentuk : Prisma segi empat beraturan Bahan konnstruksi : Beton Kondisi operasi : 90 o C.1atm Perhitungan: Laju alir bahan masuk =,7 kg/jam Densitas campuran; camp = 1607,5664 kg/m

40 Kebutuhan = 0 hari Faktor keamanan = 0% 1, x,7 kg / jam x 4 jam / hari x 0 hari Volume penampung = 1607,5664 kg / m = 17,5749 m Direncanakan, Panjang, P = x lebar bak, tinggi bak = lebar bak Volume bak = l x l x l 17,5749 m = l Lebar bak, l =,066 m Panjang bak, P = x,066 = 4,17 m Tinggi bak, t =,066 m Luas bak, A = 4,17 x,066 = 8,5169 m 11. Pompa Filter (P-04) Fungsi :Untuk mengalirkan minyak dari Niagara Filter ke Reaktor hidrogenasi Tipe : Pompa sentrifugal Jumlah : 1 buah Bahan konnstruksi : Carbonsteel Kondisi operasi : 90 o C.1atm Perhitungan: Laju alir bahan masuk; F = 509,599 kg/jam = 1,569 lb/detik Densitas bahan; = 896,06 kg/m = 55,817 lb/ft Viskositas; = 69,75 cp = 0,0469 lbm/ft.detik F 1,569 lb/detik Laju alir volumetrik; Q = = = 0,075 ft /detik 55,817 lb/ft Diameter optimum,id op =,9 (Q) 0,45 ( ) 0,1 (Peters&Timmerhaus,004) ID op =,9 (0,075) 0,45 (55,817) 0,1 = 1,057 in Dipilih pipa 1 ½ in schedule 40 dengan data data sebagai berikut:(kern,1950) Diameter Luar; OD = 1,9 in Diameter dalam; ID = 1,610 in = 0,14 ft Luas penampang; A =,04 in = 0,014 ft

41 Q 0,075 ft /detik Kecepatan laju alir; v = = = 1,966 ft/detik A 0,014 ft Bilangan Reynold, N Re = x ID x v 55,817 lb/ft x 0,14 ftx 1,966 ft / det ik = 0,0469 lbm/ft.detik = 09,861 < 100 aliran laminer Dari grafik 7.1 Sandler 1987 diperoleh f 0, 069 N 09,861 Kelengkapan pipa: Panjang pipa lurus L 1 = 10 ft 1 buah gate valve fully open L/D = 1 buah elbow standar 90 o L/D = 0 L = 1 x 1 x 0,14 ft = 1,7446 ft L = x 0 x 0,14 ft = 8,05 ft Penyempitan mendadak, K = 0,5; L/D = 7 L 4 = 1 x 7 x 0,14 =,64 ft Pembesaran mendadak,k = 1,0; L/D = 51 L 5 = 1 x 51 x 0,14 ft = 6,844 ft + Faktor kerugian karena kehilangan energi; F = 4 fv L gcd Re L = 0,64 ft F = 4 x 0,069(1,966ft/detik) x,174 lbm. ft / lbf.det ik 0,64 ft x 0,14 ft = 10,8778 lbf/lbm Tinggi pemompaan Z Dari persamaan Bernauli; = 15 ft P v g Z V dp F Wf gc gc P1 Laju alir bahan yang masuk = laju alir bahan keluar; maka: (Sandler,1987) v gc = 0

42 Karena tidak ada perbedaan tekanan; maka P P1 V dp = 0 Sehingga persamaan Bernauli menjadi; Wf = Z g gc F Kerja pompa; Wf = Z g gc F,174 ft / detik = 15 ft x,174 lbm ft / lbf detik + 10,8778 ft lbf/lbm = 5,8778 ft lbf/lbm Daya pompa; P = Q x x Wf = 0,075 ft /detik x 55,817 lb/ft x 5,8778 ft lbf/lbm = 9,719 lb ft/detik/550 = 0,07 hp Efesiensi pompa = 80% 0,07 hp Daya pompa; P = = 0,0905 hp = 1/10 hp 0,8 1. Tangki Penyimpan Hidrogen (T-04) Fungsi : Tempat penyimpanan H selama 7 hari Jumlah : 1 buah Tipe : Tangki berbentuk bola Bahan : Carbonsteel (Brownell & Young,1959) Kondisi operasi : 0 o C.1atm Perhitungan: Laju alir bahan masuk = 18,4999 kg/jam Densitas bahan; = 70 kg/m = 4,6 lb/ft (Perry dkk,1999) Kebutuhan = 7 hari Faktor keamanan = 0% 1, x 18,4999 kg / jam x 4 jam / hari x 7 hari Volume tangki = 70 kg / m = 5,797 m

43 Diambil tinggi silinder; Hs = Dt Volume tangki; Vt 1 = Dt 6 5,797 m = 4 (,14) Dt Dt 4 5,797 m = 0,5Dt Diameter tangki; Dt = 4,6695 m Jari jari tangki, R 4,6695 m = =,475 m = 91,919 in Tinggi tangki; Hs = 4,6695 m = 15,199 ft Hs 1 Tekanan hidrostatis bahan, Ph = Po Dimana Po = Tekanan awal 1 atm = 14,7 psi Ph 4,6 lb / ft 15,199 ft 1 = 14,7 Psi = 15,16 Psi Faktor keamanan ; Fk = 0% Tekanan disain; Pd = 1, x 15,16 Psi = 18,160 Psi Tebal silinder, ts P x R = nc SE 0, 6P Dimana; P = Tekanan disain S = Tegangan yang diizinkan psi E = Efesiensi sambungan; 80% n = Umur alat 10 tahun c = laju kecepatan korosi 0,01 in/tahun 18,160 Psi x 91,919 in ts = 10 tahun x 0,01 in / tahun psi x 0,8 0,6 x 18,160 Psi = 0,115 in Digunakan silinder dengan ketebalan ¼ in Tebal tutup dianggap sama karena terbuat dari bahan yang sama. Spesifikasi Tangki Diameter tangki; Dt = 4,6695 m Tinggi Tangki; HT = 4,6695 m

44 Tebal silinder; ts = ¼ in Bahan konstruksi = Carbonsteel Faktor korosi = 0,01 in/tahun 1. Blower (B) Fungsi : Untuk mengalirkan H ke Reaktor Hidrogenasi Jumlah : 1 buah Tipe : Blower Sentrifugal Bahan : Carbonsteel Kondisi operasi : 0 o K1atm Perhitungan: Laju alir bahan masuk = 18,4999 kg/jam = 0,67975 lb/menit = 9,499 kmol/jam Daya yang diperlukan blower untuk mengalirkan hidrogen : Hp = (W) (h) /.000 E (Perry dkk, 1999) Dimana : W = laju alir masa gas, lb / menit h = head gas, ft E = efisiensi blower, 80% Dimana : k P h = R.T k 1 P1 k 1 k - 1 (Perry dkk,1999) k = 1,9 (Perry dkk,1999) R = 1545 ft lbf / lbmol R T 1 = 5 0 C = 57 R T = 0 0 C = 546 R P P1 T = T1 k 1 1 = 1 1, = ,5676 = 1,186

45 1,9 h = (1545) (546)(1,186) 1,9 1 1,9 1 1,9 = ,156 ft Hp = 0,67975 (144874,156) =,70 Hp 000 (0,8) Reaktor Hidrogenasi (R) Fungsi : Untuk mereaksikan asam oleat dan linoleat dengan gas hidrogen untuk menghasilkan asam stearat. Jumlah : 1 buah Tipe : Tangki berbentuk silinder vertikal, bagian bawah dan tutup elipsoidal Bahan : Carbonsteel (Brownell & Young,1959) Kondisi operasi : 180 o C.atm Perhitungan: Laju alir bahan masuk = 509,599 kg/jam Densitas campuran; camp = 10,81 kg/m = 64,96 lb/ft Reaksi yang terjadi: C 17 H COOH + H C 17 H 5 COOH Oleat (A) (B) Stearat (C) Diketahui Konversi reaksi, x A = 98% Waktu tinggal, = 45 menit = 0,75 jam Q 0 = 509,599 kg / jam 10,81 kg / m =,475 m /jam F Ao = 5,87 kmol/jam (Lampiran A) C Ao = 5,87 kmol / jam,475 m / jam =,1951 kmol/m F Bo = 5,87 kmol/jam (Lampiran A) F Ao = F Bo = 5,87 kmol/jam) Untuk F Ao = F Bo maka laju reaksi adalah sebagai berikut: -r A = k C Ao (1-x A )

46 k = 1 mol/liter.detik (Levenspiel, 1999) = 600 kmol/m jam -r A = 600 (,1951 kmol/m ) (1-0,98) = 6,986 kmol/m jam Waktu tinggal; XA dx = C A0 r 0 A A 0,98 =,1951 kmol/m 0 0,98 0 6,986 kmol/m jam = 0,100 jam = 18,6 menit x A Volume reaktor, V = F Ao ra 0,98 = 5,87 kmol/jam 6,986 kmol/m jam = 0,756 m Karena selain asam oleat, masih ada lagi komponen lain yang tidak ikut bereaksi sehingga volumenya turut diperhitungkan, yaitu; ( 509,599 (15, ,0915 1,959)) kg/jam Volume = x 0, 100 jam 10,81 kg/m = 0,187 m Total volume Reaktor = 0, ,187 = 0,881 m Faktor keamanan = 0% Volume reaktor = 1, x 0,881 m = 1,0576 m Diambil tinggi silinder; Hs = Dt 1 Volume tangki; Vt = Dt Hs 4 1,0576 m 1 = (,14) Dt 4 1,0576 m = 0,785 Dt Diameter tangki; Dt = 1,1045 m =,67 ft 1,1045 m Jari jari tangki, R = = 0,55 m = 1,740 in Tinggi tangki; Hs =,67 ft

47 Tinggi elipsoidal; He = ( 4 1 x 1,1045) m = 0,55 m Tinggi tangki total; H T Tekanan hidrostatis bahan, Ph = Po + = 1,1045 m + 0,55 m = 1,6567 m Hs dkk,199) Dimana Po = Tekanan awal atm = 44,1 psi 64,96 lb / ft,67 ft 1 Ph = 14,7 Psi Faktor keamanan ; Fk = 0% Tekanan disain; Pd = 1, x 45,7 Psi = 54,80 Psi P x R Tebal silinder, ts = nc SE 0, 6P Dimana; P = Tekanan disain S = Tegangan yang diizinkan psi E = Efesiensi sambungan; 80% n = Umur alat 10 tahun c = laju kecepatan korosi 0,01 in/tahun 54,80 Psi x 1,740 in ts = psi x 0,8 0,6 x 54,80 = 45,7 Psi 10 tahun x 0,01 in / tahun Psi (McCabe = 0,1789 in Digunakan silinder dengan ketebalan ¼ in Tebal tutup dianggap sama karena terbuat dari bahan yang sama. Tangki ini menggunakan pengaduk untuk mempercepat proses pencampuran, jenis pengaduk yang digunakan adalah propeler, dengan ketentuan; Da W 1 L 1 D 0,,,, 4 Dt Da 5 Da 4 E Dimana: Dt = diameter tangki ft Da = diameter pengaduk = 0, x,67 ft = 1,0871 ft W = lebar pengaduk = 1/5 x 1,0871 ft = 0,174 ft L = panjang daun pengaduk = ¼ x 1,0871 ft = 0,718 ft E = jarak pengaduk dari dasar = ¼ x,67 ft = 0,9059 ft

48 Daya yang dibutuhkan untuk melakukan pengadukan; P = Dimana; K T 5 n Da m gc 550 K T = konstanta pengadukkan 6, n = kecepatan pengadukan 60 rpm = 1 rps gc = konstanta gravitasi,174 lbm ft/lbf detik 5 6,(1 rps) (1,0871ft) 64,96 lb / Sehingga daya; P =,174 lbm ft / lbf det ik 550 ft = 0,048 hp Efesiensi motor 80%; 0,048 P = = 0,045 hp = 1/10 hp 0,8 Perancangan jaket pemanas Desain jaket yang diinginkan sesuai dengan bentuk tangki yang diletakkan disekeliling tangki R R 1 Massa steam pemanas yang dibutuhkan; m = 911,5046 kg/jam Specifik volume steam; pada T = 00 o C = 0,17 m /kg (Perry dkk,1999) Waktu tinggal pemanas = ½ menit Penentutuan volume jaket, Vj Vj = 911,5046 kg/jam x 0,17 m 0, 5 /kg x 60 Penentuan R 1 = 4,01 m Vj = [( R 1 }- (R + t p ) ] x Hs

49 Dimana: R Tp Hs = jari jari votator; m = tebal shell ; m = tinggi shell ; m 4,01 = [( R 1 }- (0, ,00) x 1,4691 4,01 = [( R 1 }- 0,071] x 1,4691 R 1 =,0491 0,071 =,56 m R 1 = 1,8 m Penentuan tebal jaket, t j R 1 = R + t p + t j t j = R 1 (R + t P ) = 1,8 (0, ,00) = 1,778 m Spesifikasi Tangki Diameter tangki; Dt = 1,1018 m Tinggi Tangki; HT =,0 m Tebal silinder; ts = ¼ in Bahan konstruksi = Carbonsteel Faktor korosi = 0,01 in/tahun Diameter pengaduk = 1,0845 ft Daya motor = 1/10 hp Tipe pengaduk = propeler Tebal jaket = 1,778 m 15. Pompa Reaktor (P-05) Fungsi :Untuk mengalirkan minyak dari Reaktor ke Tangki Penampungan Tipe Jumlah Bahan konnstruksi : Pompa sentrifugal : 1 buah : Carbonsteel

50 Kondisi operasi : 180 o C.1atm Perhitungan: Laju alir bahan masuk; F = 58,098 kg/jam = 1,548 lb/detik Densitas bahan; = 10,81 kg/m = 64,96 lb/ft Viskositas; = 69,75 cp = 0,0469 lbm/ft.detik F 1,548 lb/detik Laju alir volumetrik; Q = = = 0,0404 ft /detik 64,96 lb/ft Diameter optimum,id op =,9 (Q) 0,45 ( ) 0,1 (Peters&Timmerhaus,004) ID op =,9 (0,0404) 0,45 (64,96) 0,1 = 1,51 in Dipilih pipa 1 ½ in schedule 40 dengan data data sebagai berikut:(kern,1950) Diameter Luar; OD = 1,9 in Diameter dalam; ID = 1,610 in = 0,14 ft Luas penampang; A =,04 in = 0,014 ft Q 0,0404 ft /detik Kecepatan laju alir; v = = = 1,6996 ft/detik A 0,014 ft Bilangan Reynold, N Re = x ID x v 64,96 lb/ft x 0,14 ftx 1,6996 ft / det ik = 0,0469 lbm/ft.detik = 11,986 < 100 aliran laminer Dari grafik 7.1 Sandler 1987 diperoleh f 0, 05 N 11,986 Kelengkapan pipa: Panjang pipa lurus L 1 = 10 ft 1 buah gate valve fully open L/D = 1 L = 1 x 1 x 0,14 ft = 1,7446 ft buah elbow standar 90 o L/D = 0 L = x 0 x 0,14 ft = 8,05 ft Penyempitan mendadak, K = 0,5; L/D = 7 L 4 = 1 x 7 x 0,14 =,64 ft Pembesaran mendadak,k = 1,0; L/D = 51 L 5 = 1 x 51 x 0,14 ft = 6,844 ft + Re

51 Faktor kerugian karena kehilangan energi; F = 4 fv L gcd L = 0,64 ft F = 4 x 0,05(1,6996 ft/detik) 0,64 ft x,174 lbm. ft / lbf.det ik x 0,14 ft = 8,446 lbf/lbm Tinggi pemompaan Z Dari persamaan Bernauli; = 8 ft P v g Z V dp F Wf gc gc P1 Laju alir bahan yang masuk = laju alir bahan keluar; maka: (Sandler,1987) v gc = 0 Karena tidak ada perbedaan tekanan; maka P P1 V dp = 0 Sehingga persamaan Bernauli menjadi; Wf = Z g gc F Kerja pompa; Wf = Z g gc F,174 ft / detik = 8 ft x,174 lbm ft / lbf detik + 8,446 ft lbf/lbm Daya pompa; P = 16,446 ft lbf/lbm = Q x x Wf = 0,0404 ft /detik x 64,96 lb/ft x 16,446 ft lbf/lbm = 5,1470 lb ft/detik/550 = 0,0457 hp Efesiensi pompa = 80% 0,0457 hp Daya pompa; P = = 0,0571 hp = 1/10 hp 0,8

52 16. Tangki Penampungan Minyak (T-05) Fungsi : Tempat penyimpanan minyak sebelum masuk Cooler Jumlah : 1 buah Tipe : Tangki berbentuk silinder, bagian bawah datar dan tutup tutup elipsoidal Bahan : Carbonsteel (Brownell & Young,1959) Kondisi operasi : 180 o C.1atm Perhitungan: Laju alir bahan masuk = 58,098 kg/jam Densitas bahan; = 10,81 kg/m = 64,96 lb/ft Kebutuhan = 1 jam Faktor keamanan = 0% 1, x 58,098 kg / jam x 1 Volume tangki = 10,81 kg / m =,945 m jam Diambil tinggi silinder; Hs 4 Dt 1 Volume tangki; Vt = Dt Hs 4,945 m = 1 4 (,14) Dt Dt 4,945 m = 1,0467 Dt Diameter tangki; Dt = 1,4101 m Jari jari tangki, R 1,4101 m = = 0,70505 m = 7,7575 in Tinggi tangki; Hs = 4 x 1,4101 m = 1,8801 m = 6,168 ft Tinggi elipsoidal;he = ¼ Dt = ¼ 1,4101 m = 0,55 m Tinggi tangki H T = 1, ,55 =,6 m Tekanan hidrostatis bahan, Ph = Po + Hs Dimana Po = Tekanan awal 1 atm = 14,7 psi (McCabe dkk,199)

53 64,96 lb / ft 6,168 ft 1 Ph = 14,7 Psi Faktor keamanan ; Fk = 0% Tekanan disain; Pd = 1, x 17,0111 Psi = 0,41 Psi Tebal silinder, t s P x R = nc SE 0, 6P = 17,0111 Psi Dimana; P = Tekanan disain S = Tegangan yang diizinkan psi E = Efesiensi sambungan; 80% n = Umur alat 10 tahun c = laju kecepatan korosi 0,01 in/tahun t s 0,41 Psi x 7,7575 in = 10 tahun x 0,01 in / tahun psi x 0,8 0,6 x 0,41 Psi = 0,178 in Digunakan silinder dengan ketebalan ¼ in Tebal tutup dianggap sama karena terbuat dari bahan yang sama. Spesifikasi Tangki Diameter tangki; Dt = 1,4101 m Tinggi Tangki; HT =,6 m Tebal silinder; ts = ¼ in Bahan konstruksi = Carbonsteel Faktor korosi = 0,01 in/tahun 17. Pompa Tangki Penampungan (P-06) Fungsi :Untuk mengalirkan minyak dari Tangki Penampungan Tipe : Pompa sentrifugal Jumlah : 1 buah Bahan konnstruksi : Carbonsteel Kondisi operasi : 180 o C.1atm Perhitungan: Laju alir bahan masuk; F = 58,098 kg/jam = 1,548 lb/detik Densitas bahan; = 10,81 kg/m = 64,96 lb/ft

54 Viskositas; = 69,75 cp = 0,0469 lbm/ft.detik F 1,548 lb/detik Laju alir volumetrik; Q = = = 0,0404 ft /detik 64,96 lb/ft Diameter optimum,id op =,9 (Q) 0,45 ( ) 0,1 (Peters&Timmerhaus,004) ID op =,9 (0,0404) 0,45 (64,96) 0,1 = 1,51 in Dipilih pipa 1 ½ in schedule 40 dengan data data sebagai berikut: (Kern,1950) Diameter Luar; OD = 1,9 in Diameter dalam; ID = 1,610 in = 0,14 ft Luas penampang; A =,04 in = 0,014 ft Q 0,0404 ft /detik Kecepatan laju alir; v = = = 1,6996 ft/detik A 0,014 ft Bilangan Reynold, N Re = x ID x v 64,96 lb/ft x 0,14 ftx 1,6996 ft / det ik = 0,0469 lbm/ft.detik = 11,986 < 100 aliran laminer Dari grafik 7.1 Sandler 1987 diperoleh f 0, 05 N 11,986 Kelengkapan pipa: Panjang pipa lurus L 1 = 10 ft 1 buah gate valve fully open L/D = 1 L = 1 x 1 x 0,14 ft = 1,7446 ft buah elbow standar 90 o L/D = 0 L = x 0 x 0,14 ft = 8,05 ft Penyempitan mendadak, K = 0,5; L/D = 7 L 4 = 1 x 7 x 0,14 =,64 ft Pembesaran mendadak,k = 1,0; L/D = 51 L 5 = 1 x 51 x 0,14 ft = 6,844 ft + Faktor kerugian karena kehilangan energi; F = 4 fv L gcd Re L = 0,64 ft F

55 4 x 0,05(1,6996 ft/detik) = x,174 lbm. ft / lbf.det ik 0,64 ft x 0,14 ft = 8,446 lbf/lbm Tinggi pemompaan Z Dari persamaan Bernauli; = 8 ft P v g Z V dp F Wf gc gc P1 Laju alir bahan yang masuk = laju alir bahan keluar; maka: (Sandler,1987) v gc = 0 Karena tidak ada perbedaan tekanan; maka P P1 V dp = 0 Sehingga persamaan Bernauli menjadi; Wf = Z g gc F Kerja pompa; Wf = Z g gc F,174 ft / detik = 8 ft x,174 lbm ft / lbf detik + 8,446 ft lbf/lbm = 16,446 ft lbf/lbm Daya pompa; P = Q x x Wf = 0,0404 ft /detik x 64,96 lb/ft x 16,446 ft lbf/lbm = 5,1470 lb ft/detik/550 = 0,0467 hp Efesiensi pompa = 80% 0,0467 hp Daya pompa; P = = 0,0584 hp = 1/10 hp 0,8

56 18. Cooler (C) Fungsi Jenis Jumlah Digunakan : Mengkondensasikan uap etanol dari kolom destilasi : Double pipe exchanger : 1 unit : Double pipe hairpins 1 ft, diameter x inc Fluida panas (Steam) Laju alir massa, W = 16464,6518 kg/jam = 698,548lbm/jam (Lampiran B) Temperatur masuk, T 1 = 0 0 C = 86 0 F Temperature kaluar, T = 40 0 C = F Fluida dingin (Peanut Oil) Laju alir massa, W = 58,098 kg/jam = 557,5190 lbm/jam (Lampiran B) Temperatur masuk, T 1 = C = 56 0 F Temperatur keluar, T = 50 0 C = 1 0 F 1. Dari Neraca panas; Q = ,5184 Kkal/jam = ,17550 Btu/jam (Lampiran B). t Fluida panas Fluida dingin 56 Temp. tinggi ( 0 F) Temp. rendah ( 0 F) Tc dan tc Tc = t = LMTD = t t n t t1 = n7, F tc = 95 0 F 111,000 0 F

57 4. Flow area Fluida dingin : Air Pendingin Anulus side D =,0680 inc / 1 = 0,557 ft (tabel 10 Kern, 1965) D 1 =,8 inc / 1 = 0,198 ft (tabel 10 Kern, 1965) aa π 4 D,14 4 D 1 0,557 0,198 0,004ft D xd 1 De = (Pers 7. Kern, 1965) D 1 0,557 x 0,198 = 0,11 ft 0, Kecepatan massa W Ga a a (Pers 7. Kern,1965) 698,548 Ga ,866 lb/jam ft 0, Bilangan Reynold Pada Tc = 95 0 F 0,77 cp 1,867 lbm/ft jam Dex Ga Rea (Gbr 14 Kern, 1965) 0,11x177646,866 Re 1516,94 a 1, JH (fig.8) = 190 (Gbr 8 Kern, 1965) 8. pada Tc = 95 0 F C 1 Btu/lbm 0 F (Gbr Kern, 1965) K = 0,015 Btu/jam.ft. 0 F (tabel 5 Kern, 1965) 9. 1 / c k 1 x1,867 0,015 ho JH x k x s De 1/ 5,1674 1/ c k 0, x x5, ,998 0,11 Fluida panas : Minyak Kacang Tanah Pipe shell 4. Flow area D =,0680 inc / 1 = 0,557 ft a p 4 D,14 4 0,557 0,051 ft 5. Kecepatan massa w Gp a p 557,5190 Gp 10860,5098 lb / jam ft 0, Bilangan Reynold Pada tc = 9 0 F Re p 0,14cP 0,87 lbm / ft jam D x Gp Re p (Gbr 14 Kern, 1965) 0,557 x10860, ,1566 0,87 7. JH (fig.4) = 180 (Gbr 4 Kern, 1965) 8. Pada tc = 9 0 F C = 0,15 Btu/lbm 0 F (Gbr Kern, 1965) K = 0,95 Btu/jam.ft.F (Tabel 5 Kern, 165) 1 / c k 9. 0,15 x0,87 0,95 ho JH x k x s De 1 / 0,767 1/ c 0, x x0,767 51,98 0,557, Ho = hox ID OD = 51,98 x, 8 = 4,856 Btu/jam ft 0 F Hio = 4,856 x 1 Btu/jam ft 0 F = 4,856 Btu/jam ft 0 F k S 1

58 11. Koefisien keseluruhan bersih hio ho 4,856 x 100,998 Uc 77,0400 Btu /( jam. ft hio ho 4, , F) 1. Faktor pengotor Faktor pengotor, Rd = 0,00 1 Ud 1 Ud 1 Rd Uc 1 0,00 0, ,0400 Ud 6,577Btu / jam. ft. 0 F 1. Luas permukaan yang dibutuhkan Q A U Dt ,17550,4661 ft 6,577 x111,000 Luas permukaan luar (a ) = 0,917 ft /ft (Tabel 11 Kern, 1965) Panjang yang dibutuhkan =,4661 ft 4 ft / ft 0,961 ft Berarti dapat digunakan 5x 0 ft hairpin dengan panjang total = 1 x x 1 = 4 ft 14. Luas permukaan baru A = 4 ft x 0,9170 ft /ft =,0080 ft Q Ud A x t , ,8798 ft,0080 x111,000 U C Rd U C U. U D 0,007 D 77,0400 6, ,0400 x 6,8798 ( Rancangan dapat diterima)