DECANTER (D) Sifat Fisis Komponen Beberapa sifat fisis dari komponen-komponen dalam decanter ditampilkan dalam tabel berikut.
|
|
- Susanto Setiabudi
- 7 tahun lalu
- Tontonan:
Transkripsi
1 DECANTER (D) Deskripsi Tugas : Memisahkan benzaldehyde dari campuran keluar reaktor yang mengandung benzaldehyde, cinnamaldehyde, serta NaOH dan katalis 2 HPb-CD terlarut dalam air Suhu : 50 o C (323 K) Tekanan : 1 atm Kondisi : Isothermal adiabatis Neraca Massa Arus masuk decanter berasal dari arus keluar evaporator. Arus hasil atas decanter mengalir ke tangki akumulasi. Arus hasil bawah decanter direcycle ke reaktor. Arus masuk dan keluar decanter ditampilkan dalam tabel berikut. Output Input Komponen Top Bottom kg/jam kg/jam kg/jam Cinnamaldehyde 9,5728 7,4572 2,1156 Water 1.489,8707 0, ,8707 NaOH 59,8298 0, , HPb-CD 997,1633 0, ,1633 Benzaldehyde 79, , ,3546 Total 2.635, ,9761 Sifat Fisis Komponen Beberapa sifat fisis dari komponen-komponen dalam decanter ditampilkan dalam tabel berikut. Komponen Mr, ρ, kg/kmol kg/m 3 Cinnamaldehyde Water NaOH HPb-CD Benzaldehyde
2 Light dan Heavy Stream Prinsip dasar kerja decanter adalah pemisahan berdasarkan perbedaan massa jenis. Dipilih light stream berupa arus yang memiliki massa jenis lebih ringan dan heavy stream berupa arus yang memiliki massa jenis lebih berat. Dalam hal ini, light stream adalah campuran benzaldehyde dan cinnamaldehyde, sedangkan heavy stream adalah air yang mengandung NaOH, 2 HPb-CD, benzaldehyde, dan cinnamaldehyde terlarut. Light Stream Komponen m, ρ, kg/jam kg/m 3 F v, m 3 /jam Benzaldehyde 69, ,0665 Cinnamaldehyde 7, ,0071 Total 76,6422 0,0736 Heavy Stream Komponen m, ρ, kg/jam kg/m 3 F v, m 3 /jam Water 1.489, ,4899 NaOH 59, , HPb-CD 997, ,6140 Benzaldehyde 10, ,0100 Cinnamaldehyde 2, ,0020 Total 2.559,3339 2,1439 Massa jenis masing-masing arus dapat ditentukan sebagai berikut: m ρ = F V ρ = Massa jenis campuran, kg/m 3 m = Laju massa total campuran, kg/jam F v = Laju volumetrik total campuran, m 3 /jam Untuk light stream: 76,6422 kg/jam ρ = 0,0736 m 3 /jam = 1.040,9646 kg/m 3 226
3 Untuk heavy stream: ρ = 2.559,3339 kg/jam 3 2,1439 m /jam = 1.193,7483 kg/m 3 Fase Terdispersi Untuk menentukan fase terdispersi, digunakan persamaan berikut (Walas, 2005). QL ρ L.μH Ψ = ( ) r QH ρ H.μ L 0,3 Q L = Volumetric flow rate light stream, m 3 /jam Q H = Volumetric flow rate heavy stream, m 3 /jam ρ L = Densitas light stream, kg/m 3 ρ H = Densitas heavy stream, kg/m 3 μ L = Viskositas light stream, Nms/m 2 μ H = Viskositas heavy stream, Nms/m 2 Dari perhitungan sebelumnya dan data fisis diperoleh: Q L = 0,0736 m 3 /jam Q H = 2,1439 m 3 /jam ρ L = 1.040,9646 kg/m 3 ρ H = 1.193,7483 kg/m 3 μ L = 0,0013 Nms/m 2 μ H = 0,0009 Nms/m 2 Sehingga, ,0736 m /jam 1.040,9646 kg/m. 0,0009 Nms/m Ψ = ( ) ,1439 m /jam 1.193,7483 kg/m. 0,0013 Nms/ m = 0,0293 0,3 Evaluasi nilai ψ ditampilkan dalam tabel berikut (Walas, 2005). 227
4 ψ Hasil <0,3 Light phase always dispersed 0,3-0,5 Light phase probably dispersed 0,5-2,0 Phase inversion probable, design for worst case 2,0-3,3 Heavy phase probably dispersed 3,3 Heavy phase always dispersed Maka, berdasarkan nilai ψ hasil hitungan sebesar 0,0293 (<0,3), dapat disimpulkan bahwa yang terdispersi adalah light phase. Fase terdispersi : Light phase Fase kontinyu : Heavy phase Settling Velocity Dasar perancangan ukuran decanter adalah kecepatan fase kontinyu harus lebih kecil dari settling velocity droplet dalam fase terdispersi. u c < u d u c = Kecepatan fase kontinyu u d = Kecepatan settling fase terdispersi 2 g (ρ -ρ ) d d c u d = d 18μ c d d = Diameter droplet, m ρ c = Densitas fase kontinyu, kg/m 3 ρ d = Densitas fase terdispersi, kg/m 3 μ c = Viskositas fase kontinyu, Ns/m 2 g = Percepatan gravitasi, m/s 2 Diasumsikan diameter droplet sebesar 15 mikrometer. d d = 15 x 10-6 m ρ c = 1.193,7483 kg/m 3 ρ d = 1.040,9646 kg/m 3 μ c = 0,0009 Nms/m 2 g = 9,8 m/s 2 228
5 u d = (15 x 10 m) ( 9,8 m/s ) ( 1.040, ,7483) kg/m 2 18 ( 0,0009 Nms/m ) = -0,0021 m/s Tanda negatif menunjukkan bahwa arah kecepatan adalah ke atas (rising). L c u c = A i L c A i = u c u c = Kecepatan fase kontinyu, m/s L c = Volumetric flow rate fase kontinyu, m 3 /s A i = Area interface, m 2 Nilai u c maksimal adalah sama dengan nilai u d. u cmaks L c L c A imin = u cmaks = 0,0021 m/s = 2,1439 m 3 /jam = 0,0006 m 3 /s 3 0,0006 m /s 0,0021 m/s = 0,2829 m 2 A i = wl w = 2(2rz-z 2 ) 1/2 229
6 w = Kedalaman interface, m z = Ketinggian interface dari dasar vessel, m l = Panjang silinder, m r = Jari-jari silinder, m Untuk menghitung nilai w, l, z, dan r, digunakan metode trial and error. Diambil perbandingan L/D = 2. Hasil trial ditampilkan dalam tabel berikut. D r l w z trial w trial l trial 0,3988 0,1994 0,7976 0,3547 0,2906 0,3547 0,7976 Sehingga diperoleh: Diameter decanter Panjang decanter Kedalaman interface Ketinggian interface = 0,3988 m = 15,7008 in = 0,7976 m = 0,3547 m = 0,2906 m Waktu Tinggal z τ = u d τ = Waktu tinggal dalam decanter, detik z = Ketinggian interface dari dasar vessel, m u d = Kecepatan settling fase terdispersi, m/s Dari perhitungan sebelumnya diperoleh: z = 0,2906 m u d = 0,0021 m/s Sehingga, 230
7 ( 0,2906 m) τ = ( 0,0021 m/s) = 138,0316 detik = 2,3005 menit Hasil tersebut memenuhi syarat waktu tinggal yang baik dalam decanter, yaitu antara 2 sampai 5 menit. Cek Bilangan Reynold Re = ρud μ Re = Bilangan Reynold ρ = Densitas fase kontinyu, kg/m 3 u = Kecepatan fase kontinyu, m/s D = Diameter decanter, m μ = Viskositas fase kontinyu, Ns/m 2 Dari perhitungan sebelumnya diperoleh: ρ = 1.193,7483 kg/m 3 u = 0,0021 m/s D = 0,3988 m μ = 0,0009 Ns/m 2 Sehingga, Re = 3 ( 1.193,7483 kg/m )( 0,0021 m/s)( 0,3988 m) 2 ( 0,0009 Ns/m ) = 1.126,0140 Evaluasi bilangan Reynold ditunjukkan pada tabel berikut. 231
8 N Re Effect Less than Little problem Some hindrance Major problem may exist Above Expect poor separation Berdasarkan tabel tersebut, pemisahan pada decanter dapat berlangsung dengan baik. MECHANICAL DESIGN Design Pressure and Temperature Operating pressure Decanter beroperasi pada tekanan atmosferis. Level cairan pada decanter cukup rendah karena diameter decanter relatif kecil, sehingga tekanan hidrostatis dapat diabaikan dan cukup dikoreksi dengan overdesign factor. P = 1 atm Design pressure Design pressure di-set 10% di atas operating pressure. P design = (110%) (1 atm) = 1,1 atm = 16,17 psia Operating temperature Decanter beroperasi pada suhu 50 o C. T operasi = 50 o C = 323 K = 122 o F Design temperature Reaktor didesign agar dapat beroperasi pada suhu 50 o F di atas suhu operasinya (Walas, 2005). T design = (122+50) o F = 172 o F 232
9 Material Komponen-komponen dalam decanter bersifat korosif sehingga harus dipilih material yang tahan korosi. Untuk perancangan decanter ini, dipilih material stainless steel AISI 316. Design Stress Untuk material Stainless Steel AISI 316 yang bekerja pada temperatur kurang dari 200 o F, tensile strength sebesar psia (Walas, 1990). f = psia Corrosion Allowance Untuk mengantisipasi reaktan yang bersifat korosif, diset corrosion allowance sebesar 4 mm. c = 4 mm = 0,1575 in Tebal Shell Untuk mencari tebal shell, digunakan persamaan berikut (Rase and Barrow, 1957). t s = P.ri + C f.e - 0,6.P t s = Tebal shell, in P = Tekanan design, psia r i = Jari-jari, in f = Allowable working stress, psia E = Joint efficiency C = Corrosion allowance, in Dari perhitungan sebelumnya diketahui diameter decanter sebesar 0,3988 m. Sehingga, ri = D/2 = 0,3988/2 m = 0,1994 m = 7,8504 in 233
10 P = 16,17 psia Joint efficiency sebesar 0,8. t s = (16,17 psia) x (7,8504 in) + 0,1575 in ( psia) x (0,8) - (0,6) x (16,17 psia) = 0,1674 in Untuk perancangan, diambil tebal shell standard sebesar 3/16 in. t s = 0,1875 in Head Decanter beroperasi pada tekanan hampir atmosferis, sehingga digunakan flanged and dished head. Flanged and dished head merupakan jenis head yang paling ekonomis dan hanya sesuai untuk vessel dengan tekanan rendah dan diameter kecil, sesuai dengan kondisi decanter. Head pada vessel didesain berdasarkan outside diameternya. OD = ID + 2 x t s = (15, x 0,1875) in = 16,0758 in = 0,4083 m Diambil OD standar sebesar 16 in. Dari tabel diperoleh data untuk OD sebesar 16 in dan tebal shell sebesar 3/16 in (Brownell and Young, 1959). icr = 0,5625 sf = 2 ID = 15,625 in = 0,3969 m r = 15 in Dimensi head dihitung sebagai berikut, berdasarkan Figure 5.8 Brownell and Young. 234
11 a = ID 2 b = 2 2 r - (BC) - (AB) AB = ID 2 icr BC = r icr AC = 2 2 (BC) - (AB) OA = t + b + sf Sehingga diperoleh, a = 7,8125 in AB = 7,25 in BC = 14,4375 in AC = 12,4851 in b = 2,5149 in OA = 4,7024 in 235
12 Pipa Untuk pipa dengan bahan stainless steel, diameter optimum dapat dihitung dengan persamaan berikut (Coulson, 2005). d opt = 260 G 0,52 ρ -0,37 d opt = Diameter optimum pipa, mm G = Laju aliran massa, kg/s ρ = Massa jenis, kg/m 3 Untuk pipa pemasukan: Dari data diperoleh: G = 2.635,9761 kg/jam = 0,7322 kg/s ρ = 1.188,6757 kg/m 3 Sehingga, d opt = 260 (0,7322 kg/s) 0,52 (1.188,6757 kg/m 3 ) -0,37 = 16,0995 mm = 0,0161 m = 0,6338 in Berdasarkan tabel Kern, dipilih ukuran pipa standar sebagai berikut: Material Stainless steel (Korosif) NPS ½ Schedule number 40 Inside diameter (ID) 0,622 in Outside diameter (OD) 0,840 in Untuk pipa pengeluaran top product: Dari data diperoleh: G = 76,6422 kg/jam = 0,0213 kg/s ρ = 1.040,9646 kg/m 3 236
13 Sehingga, d opt = 260 (0,0213 kg/s) 0,52 (1.040,9646 kg/m 3 ) -0,37 = 2,6864 mm = 0,0027 m = 0,1058 in Berdasarkan tabel Kern, dipilih ukuran pipa standar sebagai berikut: Material Stainless steel (Korosif) NPS 1/8 Schedule number 80 Inside diameter (ID) 0,215 in Outside diameter (OD) 0,405 in Untuk pipa pengeluaran bottom product: Dari data diperoleh: G = 2.559,3339 kg/jam = 0,7109 kg/s ρ = 1.193,7483 kg/m 3 Sehingga, d opt = 260 (0,7109 kg/s) 0,52 (1.193,7483 kg/m 3 ) -0,37 = 15,8294 mm = 0,0158 m = 0,6232 in Berdasarkan tabel Kern, dipilih ukuran pipa standar sebagai berikut: Material Stainless steel (Korosif) NPS ½ Schedule number 40 Inside diameter (ID) 0,622 in Outside diameter (OD) 0,840 in 237
Prarancangan Pabrik Benzaldehyde dari Kulit Kayu Manis Kapasitas 600 ton/tahun REAKTOR (R)
REAKTOR (R) Deskripsi Tugas : Mereaksikan cinnamaldehyde menjadi benzaldehyde dan acetaldehyde dengan katalis larutan 2HPb-CD dan NaOH Jenis : Reaktor Alir Tangki Berpengaduk Suhu : 50 o C (323 K) Tekanan
Lebih terperinciLAMPIRAN A REAKTOR. = Untuk mereaksikan Butanol dengan Asam Asetat menjadi Butil. = Reaktor Alir Tangki Berpengaduk Dengan Jaket Pendingin
LAMPIRAN A REAKTOR Fungsi = Untuk mereaksikan Butanol dengan Asam Asetat menjadi Butil Asetat. Jenis = Reaktor Alir Tangki Berpengaduk Dengan Jaket Pendingin Waktu tinggal = 62 menit Tekanan, P Suhu operasi
Lebih terperinciPrarancangan Pabrik Asam Nitrat Dari Asam Sulfat Dan Natrium Nitrat Kapasitas Ton/Tahun LAMPIRAN
107 R e a k t o r (R-01) LAMPIRAN Fungsi : mereaksikan asam sulfat dan natrium nitrat membentuk asam nitrat dan natrium bisulfat Kondisi operasi: 1.Tekanan 1 atm 2.Suhu 150⁰C kec reaksi 3.Konversi 90%
Lebih terperinciPERHITUNGAN REAKTOR. Tujuan Perancangan : A. Menentukan jenis reaktor. D. Menentukan dimensi reaktor. C 6 H 12 O 3(l)
Prarancangan Pabrik Parasetaldehida 178 PERHITUNGAN REAKTOR Kode : R-01 Fungsi : Mereaksikan asetaldehida menjadi parasetaldehida dengan katalis asam sulfat Tujuan Perancangan : A. Menentukan jenis reaktor
Lebih terperinciBAB IV ANALISA DAN PERHITUNGAN
BAB IV ANALISA DAN PERHITUNGAN 4.1 Perhitungan Ketebalan Minimum ( Minimum Wall Thickess) Dari persamaan 2.13 perhitungan ketebalan minimum dapat dihitung dan persamaan 2.15 dan 2.16 untuk pipa bending
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA I. Kapasitas Prarancangan Kapasitas per tahun = 8.000 Ton/Tahun 1 tahun operasi = 330 hari Kapasitas prarancangan = 8.000 ton 1tahun x = 3535,35 kg/jam 1tahun 330 hari
Lebih terperinciLAMPIRAN A. : ton/thn atau kg/jam. d. Trigliserida : 100% - ( % + 2%) = 97.83% Tabel A.1. Komposisi minyak jelantah
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Hasil perhitungan neraca massa pada prarancangan pabrik biodiesel dari minyak jelantah adalah sebagai berikut : Kapasitas produksi Waktu bekerja / tahun Satuan operasi
Lebih terperinci(Indra Wibawa D.S. Teknik Kimia. Universitas Lampung) POMPA
POMPA Kriteria pemilihan pompa (Pelatihan Pegawai PUSRI) Pompa reciprocating o Proses yang memerlukan head tinggi o Kapasitas fluida yang rendah o Liquid yang kental (viscous liquid) dan slurrie (lumpur)
Lebih terperinciPrarancangan Pabrik Metil Salisilat dari Metanol dan Asam Salisilat Kapasitas Ton/Tahun BAB III SPESIFIKASI ALAT. Kode T-01 T-02 T-03
BAB III SPESIFIKASI ALAT 1. Tangki Penyimpanan Spesifikasi Tangki Metanol Tangki Asam Tangki Metil Sulfat Salisilat Kode T-01 T-02 T-03 Menyimpan Menyimpan asam Menyimpan metil metanol untuk 15 sulfat
Lebih terperinciBAB III SPESIFIKASI ALAT
digilib.uns.ac.id 47 BAB III PROSES 3.1. Alat Utama Tabel 3.1 Spesifikasi Reaktor Kode R-01 Mereaksikan asam oleat dan n-butanol menjadi n-butil Oleat dengan katalis asam sulfat Reaktor alir tangki berpengaduk
Lebih terperinciBAB III PERANCANGAN PROSES
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. Uraian Proses Reaksi pembentukan C8H4O3 (phthalic anhydride) adalah reaksi heterogen fase gas dengan katalis padat, dimana terjadi reaksi oksidasi C8H10 (o-xylene) oleh
Lebih terperinciBAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES
47 BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES 3.1. Alat Utama Tabel 3.1 Spesifikasi Reaktor Kode R-01 Mereaksikan asam oleat dan n-butanol menjadi n-butil Oleat dengan katalis asam sulfat Reaktor alir tangki berpengaduk
Lebih terperinciBAB III PERANCANGAN PROSES
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. Uraian Proses Proses pembuatan natrium nitrat dengan menggunakan bahan baku natrium klorida dan asam nitrat telah peroleh dari dengan cara studi pustaka dan melalui pertimbangan
Lebih terperinciBAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES
BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES 3.1. Furnace : F : Tempat terjadinya reaksi cracking ethylene dichloride menjadi vinyl chloride dan HCl : Two chamber Fire box : 1 buah Kondisi Operasi - Suhu ( o C)
Lebih terperinciBAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES
34 BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES 3.1. Tangki Tangki Bahan Baku (T-01) Tangki Produk (T-02) Menyimpan kebutuhan Menyimpan Produk Isobutylene selama 30 hari. Methacrolein selama 15 hari. Spherical
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Waktu operasi Basis perhitungan Satuan operasi Bahan baku Produk akhir Kapasitas Produksi : 0 hari / tahun ; 4 jam / hari : jam operasi : kilogram (kg) : - Ammonium
Lebih terperinciSEPARATOR. Nama Anggota: PITRI YANTI ( } KARINDAH ADE SYAPUTRI ( ) LISA ARIYANTI ( )
SEPARATOR Nama Anggota: PITRI YANTI (03121403032} KARINDAH ADE SYAPUTRI (03121403042) LISA ARIYANTI (03121403058) 1.Separator Separator merupakan peralatan awal dalam industri minyak yang digunakan untuk
Lebih terperinciEXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRARANCANGAN PABRIK ETIL ASETAT PROSES ESTERIFIKASI DENGAN KATALIS H 2 SO 4 KAPASITAS 18.000 TON/TAHUN Oleh : EKO AGUS PRASETYO 21030110151124 DIANA CATUR
Lebih terperinciBAB III PERANCANGAN PROSES
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1 Uraian Proses 3.1.1 Persiapan Bahan Baku Proses pembuatan Acrylonitrile menggunakan bahan baku Ethylene Cyanohidrin dengan katalis alumina. Ethylene Cyanohidrin pada T-01
Lebih terperinciBAB V SPESIFIKASI ALAT PROSES
BAB V SPESIFIKASI ALAT PROSES A. Peralatan Proses 1. Reaktor ( R-201 ) : Mereaksikan 8964,13 kg/jam Asam adipat dengan 10446,49 kg/jam Amoniak menjadi 6303,2584 kg/jam Adiponitril. : Reaktor fixed bed
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. (CH 2 ) 6 N 4 (s) + 6H 2 O. Tabel LA.1 Spesifikasi Bahan Baku dan Produk
Reaksi yang terjadi di Reaktor I LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA 6CH O (l) + 4NH (l) (CH ) 6 N 4 (s) + 6H O Konversi reaksi 98% terhadap CH O Spesifikasi bahan baku dan produk : Tabel LA. Spesifikasi
Lebih terperinciPrarancangan Pabrik Polipropilen Proses El Paso Fase Liquid Bulk Kapasitas Ton/Tahun BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES. Kode T-01 A/B T-05
51 BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES 3.1 Tangki Penyimpanan Tabel 3.1 Spesifikasi Tangki T-01 A/B T-05 Menyimpan bahan Menyimpan propilen baku propilen selama purging selama 6 hari tiga hari Spherical
Lebih terperinciPrarancangan Pabrik Polistirena dengan Proses Polimerisasi Suspensi Kapasitas Ton/Tahun BAB III SPESIFIKASI ALAT
BAB III SPESIFIKASI ALAT 1. Tangki Penyimpanan Spesifikasi Tangki Stirena Tangki Air Tangki Asam Klorida Kode T-01 T-02 T-03 Menyimpan Menyimpan air Menyimpan bahan baku stirena monomer proses untuk 15
Lebih terperinciBAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES
BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES III.. Spesifikasi Alat Utama Alat-alat utama di pabrik ini meliputi mixer, static mixer, reaktor, separator tiga fase, dan menara destilasi. Spesifikasi yang ditunjukkan
Lebih terperinciPRARANCANGAN PABRIK UREA FORMALDEHID PROSES FORMOX KAPASITAS TON / TAHUN
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRARANCANGAN PABRIK UREA FORMALDEHID PROSES FORMOX KAPASITAS 44.000 TON / TAHUN MURTIHASTUTI Oleh: SHINTA NOOR RAHAYU L2C008084 L2C008104 JURUSAN TEKNIK
Lebih terperinciBAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES. Kode M-01 M-02 M-03 Fungsi Mencampur NaOH 98% dengan air menjadi larutan NaOH 15%
III.1 Spesifikasi Alat Utama BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES Alat-alat utama di pabrik ini meliputi mixer, reaktor, netralizer, evaporator, centrifuge, dekanter. Spesifikasi yang ditunjukkan adalah fungsi,
Lebih terperinciREAKTOR. : Mereaksikan antara Crude Palm Oil (CPO) dan air menjadi gliserol dan asam lemak
LAMPIRAN REAKTOR Fungsi : Mereaksikan antara Crude Palm Oil (CPO) dan air menjadi gliserol dan asam lemak Tipe reaktor : Reaktor CSTR Kondisi operasi. Tekanan : 54,28 atm 2. Suhu : 260 o C 3. Konversi
Lebih terperinciAnalisa Laju Erosi dan Perhitungan Lifetime Terhadap Material Stainless Steel 304, 310, dan 321
Analisa Laju Erosi dan Perhitungan Lifetime Terhadap Stainless Steel, 310, dan 321 pada Aliran Reject 1st Cleaner to 2nd Cleaner OCC Line Voith Unit SP 3-5 di PT. PAKERIN (Pabrik Kertas Indonesia) Budi
Lebih terperinciDAFTAR NOTASI. No. Notasi Keterangan Satuan 1. Hc Entalpi pembakaran kkal/kmol 2. Hf Entalpi pembentukan kkal/kmol 3. Hf 25
DAFTAR NOTASI No. Notasi Keterangan Satuan 1. Hc Entalpi pembakaran kkal/kmol 2. Hf Entalpi pembentukan kkal/kmol 3. Hf 25 Entalpi pembentukan standar pada suhu 25 C kkal/kmol 4. Hr Panas reaksi Kkal 5.
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA I. Kapasitas Prarancangan Kapasitas per tahun = 8.000 Ton/Tahun 1 tahun operasi = 330 hari Kapasitas prarancangan = 8.000 ton 1tahun x = 3535,35 kg/jam 1tahun 330 hari
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LA.1 Perhitungan Pendahuluan Perancangan pabrik pembuatan -etil heksanol dilakukan untuk kapasitas produksi 80.000 ton/tahun dengan ketentuan sebagai berikut: 1 tahun
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi CaCl = 5.000 ton/tahun 1 tahun = 330 hari kerja 1 hari = 4 jam kerja Kapasitas tiap jam ton 1tahun hari 1.000 kg 5.000 x x x tahun 330 hari 4 jam
Lebih terperinciPOMPA. 1. Anindya Fatmadini ( ) 2. Debi Putri Suprapto ( ) 3. M. Ronal Afrido ( )
POMPA 1. Anindya Fatmadini (03121403041) 2. Debi Putri Suprapto (03121403045) 3. M. Ronal Afrido (03101403068) DEFINISI(Terminologi) Pompa adalah suatu alat yang digunakan untuk memindahkan suatu fluida
Lebih terperinciTUTUP BEJANA ( HEAD )
TUTUP BEJANA ( HEAD ) Tutup tangki (head) adalah bagian tutup atas suatu tangki yang penggunaanya disesuaikan dengan tekanan operasi. Tutup bejana tersebut terbagi menjadi 5 bentuk yaitu : 1. Hemispherical
Lebih terperinciBAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES
digilib.uns.ac.id BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES 3.1. Spesifikasi Alat Utama 3.1.1 Mixer (NH 4 ) 2 SO 4 Kode : (M-01) : Tempat mencampurkan Ammonium Sulfate dengan air : Silinder vertical dengan head
Lebih terperinciBAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES
BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES Alat proses pabrik isopropil alkohol terdiri dari tangki penyimpanan produk, reaktor, separator, menara distilasi, serta beberapa alat pendukung seperti kompresor, heat
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis Perhitungan : 1 jam operasi Kapasitas Produksi : 15000 ton / tahun Basis 1 tahun : 300 hari A.1. Penentuan Komposisi Bahan Baku A.1.1 Komposisi Limbah Cair Tahu
Lebih terperinciEXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PRARANCANGAN PABRIK SIRUP MALTOSA BERBAHAN DASAR TAPIOKA KAPASITAS TON PER TAHUN
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PRARANCANGAN PABRIK SIRUP MALTOSA BERBAHAN DASAR TAPIOKA KAPASITAS 30000 TON PER TAHUN Disusun Oleh : Gita Lokapuspita NIM L2C 008 049 Mirza Hayati
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan jam operasi Satuan operasi kg/jam Waktu operasi per tahun 0 hari Kapasitas produksi 7.500 ton/tahun Berat Molekul H O 8,05 gr/mol Gliserol 9,098 gr/mol
Lebih terperinciBAB III PERANCANGAN PROSES
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. Uraian Proses Larutan benzene sebanyak 1.257,019 kg/jam pada kondisi 30 o C, 1 atm dari tangki penyimpan (T-01) dipompakan untuk dicampur dengan arus recycle dari menara
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Waktu Operasi : 40 hari / tahun Produk Akhir : Susu Bubuk Kedelai Kapasitas bahan Tangkiu Kacang Kedelai 5000 ton/tahun : 5000 ton tahun 61 kg/jam 1000 kg 1 tahun 1
Lebih terperinciBAB III PERANCANGAN PROSES. bahan baku Metanol dan Asam Laktat dapat dilakukan melalui tahap-tahap sebagai
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1 Uraian Proses Proses pembuatan Metil Laktat dengan reaksi esterifikasi yang menggunakan bahan baku Metanol dan Asam Laktat dapat dilakukan melalui tahap-tahap sebagai berikut
Lebih terperinciDitulis Guna Melengkapi Sebagian Syarat Untuk Mencapai Jenjang Sarjana Strata Satu (S1) Jakarta 2015
UNIVERSITAS GUNADARMA FAKULTAS TEKNOLOGI INDUSTRI ANALISIS SISTEM PENURUNAN TEMPERATUR JUS BUAH DENGAN COIL HEAT EXCHANGER Nama Disusun Oleh : : Alrasyid Muhammad Harun Npm : 20411527 Jurusan : Teknik
Lebih terperinciPRARANCANGAN PABRIK FORMALDEHID PROSES FORMOX KAPASITAS TON / TAHUN
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRARANCANGAN PABRIK FORMALDEHID PROSES FORMOX KAPASITAS 70.000 TON / TAHUN JESSICA DIMA F. M. Oleh: RISA DEVINA MANAO L2C008066 L2C008095 JURUSAN TEKNIK
Lebih terperinciPRA RANCANGAN PABRIK UREA FORMALDEHIDPROSES D. B WESTERN KAPASITAS TON/TAHUN
PRA RANCANGAN PABRIK UREA FORMALDEHIDPROSES D. B WESTERN KAPASITAS 19.000 TON/TAHUN Di susun Oleh: Agung Nur Hananto Putro L2C6 06 002 Moch. Radhitya Sabeth Taufan L2C6 06 030 Zulfahmi L2C6 06 051 JURUSAN
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan Satuan berat Kapasitas produksi Waktu operasi : 1 jam operasi : Kilogram (kg) : 9.000 ton/tahun : 0 hari/tahun Berat Molekul : Cl = 70,914 kg/mol Bahan
Lebih terperinciTUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK BIODIESEL DARI DISTILAT ASAM LEMAK MINYAK SAWIT (DALMS) DENGAN PROSES ESTERIFIKASI KAPASITAS 100.
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK BIODIESEL DARI DISTILAT ASAM LEMAK MINYAK SAWIT (DALMS) DENGAN PROSES ESTERIFIKASI KAPASITAS 100.000 TON/TAHUN Oleh: RUBEN
Lebih terperinciPada pembuatan Butil Etanoat dengan proses esterifxkasi fase cair-cair
\Agung Surya Jaelani ( 02 521 039 ) 1, Azhar (02521222) BAB III PERANCANGAN PROSES Pada pembuatan Butil Etanoat dengan proses esterifxkasi fase cair-cair terbagi dalam tiga tahap : 1. Persiapan bahan baku
Lebih terperinciBAB II TINJAUAN PUSTAKA
BAB II TINJAUAN PUSTAKA Pada bab ini akan dijabarkan mengenai penukar panas (heat exchanger), mekanisme perpindahan panas pada heat exchanger, konfigurasi aliran fluida, shell and tube heat exchanger,
Lebih terperinciBAB IV ANALISA DAN PERHITUNGAN
56 BAB IV ANALISA DAN PERHITUNGAN 4.1 Analisa Varian Prinsip Solusi Pada Varian Pertama dari cover diikatkan dengan tabung pirolisis menggunakan 3 buah toggle clamp, sehingga mudah dan sederhana dalam
Lebih terperinciBAB III PERANCANGAN PROSES
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. Uraian Proses Pabrik Fosgen ini diproduksi dengan kapasitas 30.000 ton/tahun dari bahan baku karbon monoksida dan klorin yang akan beroperasi selama 24 jam perhari dalam
Lebih terperinciatm dengan menggunakan steam dengan suhu K sebagai pemanas.
Pra (Rancangan PabrikjEthanoldan Ethylene danflir ' BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1 Uraian Proses 3.1.1 Langkah proses Pada proses pembuatan etanol dari etilen yang merupakan proses hidrasi etilen fase
Lebih terperinciPEMISAHAN MEKANIS (mechanical separations)
PEMISAHAN MEKANIS (mechanical separations) sedimentasi (pengendapan), pemisahan sentrifugal, filtrasi (penyaringan), pengayakan (screening/sieving). Pemisahan mekanis partikel fluida menggunakan gaya yang
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi : 15000 ton/tahun Basis perhitungan : 1 jam operasi Satuan operasi : kg/jam Kapasitas produksi didasarkan pada peningkatan kebutuhan CMA dalam negeri
Lebih terperinciBAB II LANDASAN TEORI
BAB II LANDASAN TEORI 2.1 HE Shell and tube Penukar panas atau dalam industri populer dengan istilah bahasa inggrisnya, heat exchanger (HE), adalah suatu alat yang memungkinkan perpindahan dan bisa berfungsi
Lebih terperinciLAMPIRAN F PERANCANGAN REAKTOR 210(R-210) (TUGAS KHUSUS)
LAMPIRAN F PERANCANGAN REAKTOR 10(R-10) (TUGAS KHUSUS) F-1 LAMPIRAN F TUGAS KHUSUS REAKTOR-10 (R-10) REAKTOR ( R-10) Tugas : Mereaksikan kalsium oksida (CaO) dengan H O menghasilkan kalsium hidroksida
Lebih terperinciBAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES. : untuk menyerap NH3 dan CO2 oleh. : Menara bahan isian (packed tower) : Low alloy steel SA 204 grade C
BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES 3.1. Absorber Kode : AB : untuk menyerap NH3 dan CO2 oleh H2O Material Kondisi Operasi : Menara bahan isian (packed tower) : Low alloy steel SA 204 grade C : T = 40
Lebih terperinciPRA RANCANGAN PABRIK DIETIL ETER DENGAN PROSES DEHIDRASI ETANOL KAPASITAS PRODUKSI TON/TAHUN
PRA RANCANGAN PABRIK DIEIL EER DENGAN PROSES DEHIDRASI EANOL KAPASIAS PRODUKSI 15. ON/AHUN UGAS AKHIR Diajukan sebagai salah satu syarat untuk memperoleh Gelar Sarjana eknik Kimia Oleh : Nama : Andi Wibowo
Lebih terperinciLAMPIRAN 1 DATA PERCOBAAN
LAMPIRAN 1 DATA PERCOBAAN L1.1 DATA KALIBRASI SUHU TANGKI DISTILASI Tabel L1.1 Data Kalibrasi Suhu Tangki Distilasi Waktu (Menit) T Termometer ( o C) T Panel ( o C) 0 33 29 5 33 36 10 33 44 15 35 50 20
Lebih terperinciEXECUTIVE SUMMARY TUGAS PRA RANCANGAN PABRIK KIMIA
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PRA RANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PRA RANCANGAN PABRIK BIODIESEL DARI MINYAK BIJI KARET KAPASITAS 34.000 TON/TAHUN DENGAN PROSES TRANSESTERIFIKASI O l e h : Agustina Leokristi R
Lebih terperinciPBP S1 Sperisa Distantina
PBP S1 Sperisa Distantina Dust collector (lanjutan) Centrifugal separator Pustaka : Coulson, Particle Technology and Separation Processes, Volume, 5 th ed. Coulson, Chem. Engg. Des., Volume 6. Foust. Perry.
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan Satuan berat Kapasitas produksi Waktu operasi : 1 jam operasi : Kilogram (kg) : 7.000 ton/tahun : 0 hari/tahun Berat Molekul : Cl = 70,914 kg/mol Bahan
Lebih terperinciLAMPIRAN F TUGAS KHUSUS REAKTOR (RE-201)
F-1 LAMPIRAN F TUGAS KHUSUS REAKTOR (RE-201) Fungsi : Mereaksikan benzene dengan udara untuk membentuk maleic anhydride Jenis Kondisi Operasi : Reaktor Fixed Bed Multitubular : Isotermal pada suhu (T)
Lebih terperinciBAB III SPESIFIKASI ALAT
42 BAB III SPESIFIKASI ALAT 3.1. Reaktor Tugas 1. Tekanan 2. Suhu umpan 3. Suhu produk Waktu tinggal Shell - Tinggi - Diameter - Tebal Shell Head - Tebal head - Tinggi head Tabel 3.1 Reaktor R Mereaksikan
Lebih terperinciMETODOLOGI PENELITIAN. Waktu dan Tempat Penelitian. Alat dan Bahan Penelitian. Prosedur Penelitian
METODOLOGI PENELITIAN Waktu dan Tempat Penelitian Penelitian ini telah dilaksanakan dari bulan Januari hingga November 2011, yang bertempat di Laboratorium Sumber Daya Air, Departemen Teknik Sipil dan
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi : 8.000 ton/tahun Basis perhitungan : jam operasi Waktu kerja pertahun : 0 hari Satuan operasi : kg/jam Kapasitas tiap jam ton tahun hari 000 kg =
Lebih terperinciLAMPIRAN F PERANCANGAN LONG TUBE VERTICAL EVAPORATOR (EVP 301) (TUGAS KHUSUS) Memekatkan larutan dengan menguapkan kandungan
LAMPIRAN F PERANCANGAN LONG TUBE VERTICAL EVAPORATOR (EVP 301) (TUGAS KHUSUS) Fungsi : Memekatkan larutan dengan menguapkan kandungan air sebesar 1003,716 kg/jam Kondisi operasi : T F = 90 o C = 363 K
Lebih terperinciEXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA
1 EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PERANCANGAN PABRIK UREA FORMALDEHID DENGAN PROSES DBWESTERN KAPASITAS 16.000 TON/TAHUN Oleh : FAHRIYA PUSPITA SARI SHOFI MUKTIANA SARI NIM. L2C007042
Lebih terperinciBAB. V SPESIFIKASI PERALATAN
BAB. V SPESIFIKASI PERALATAN A. Peralatan Proses Peralatan proses pabrik Dekstrosa dengan kapasitas 60.000 ton/tahun terdiri dari: 1. Tangki Penyimpanan Manihot U. (ST-101) Tabel. 5.1 Spesifikasi Tangki
Lebih terperinciPRARANCANGAN PABRIK SIRUP MALTOSA BERBAHAN DASAR TAPIOKA KAPASITAS TON/TAHUN
1 PRARANCANGAN PABRIK SIRUP MALTOSA BERBAHAN DASAR TAPIOKA KAPASITAS 25000 TON/TAHUN O l e h : Anita Hadi Saputri NIM. L2C 007 009 Ima Winaningsih NIM. L2C 007 050 JURUSAN TEKNIK KIMIA FAKULTAS TEKNIK
Lebih terperinciV. SPESIFIKASI ALAT. Pada lampiran C telah dilakukan perhitungan spesifikasi alat-alat proses pembuatan
V. SPESIFIKASI ALAT Pada lampiran C telah dilakukan perhitungan spesifikasi alat-alat proses pembuatan pabrik furfuril alkohol dari hidrogenasi furfural. Berikut tabel spesifikasi alat-alat yang digunakan.
Lebih terperinciLaporan Tugas Akhir Prarancangan Pabrik Microcrystalline Cellulose kapasitas 5000 ton/tahun DAFTAR PUSTAKA
DAFTAR PUSTAKA Anonim. (20, 5 Januari). Penduduk Indonesia menurut Provinsi. . [Diakses 5 Desember 203]. Anonim..(20, 2 Februari). Biofuel Generasi Kedua Ditemukan Oleh BPPT. .
Lebih terperinciBAB IV HASIL PENELITIAN DAN PEMBAHASAN 4.1 HASIL PERHITUNGAN PARAMETER PENSTOCK
40 BAB IV HASIL PENELITIAN DAN PEMBAHASAN 4.1 HASIL PERHITUNGAN PARAMETER PENSTOCK Diameter pipa penstock yang digunakan dalam penelitian ini adalah 130 mm, sehingga luas penampang pipa (Ap) dapat dihitung
Lebih terperinciPEREKAYASAAN MIXER SETTLER UNTUK EKSTRAKSI SIKLUS II RECOVERY URANIUM DALAM LARUTAN ASAM FOSFAT
PEREKAYASAAN MIXER SETTLER UNTUK EKSTRAKSI SIKLUS II RECOVERY URANIUM DALAM LARUTAN ASAM FOSFAT Vandano Laska, Author 1, dan Dwi Haryanto PRPN BATAN, Kawasan Puspiptek Gd.71, Serpong, Tangerang Selatan
Lebih terperinciProses Pengosongan Mixer Batch Larutan Cat Densitas 1,66; Viskositas 110 Cp; Volume Liter Ke Hopper Pengalengan Selama 20 Menit
TUGAS UNIT OPERASI II : MEKANIKA FLUIDA Proses Pengosongan Mixer Batch Larutan Cat Densitas 1,66; Viskositas 110 Cp; Volume 20000 Liter Ke Hopper Pengalengan Selama 20 Menit Disusun oleh : Kelompok 7 Abrar
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan : 1 jam operasi Satuan berat : kilogram (kg) Kapasitas produksi : 5.000 ton/tahun Waktu operasi : 0 hari/tahun Berat Molekul : C 6 H 5 NHCOCH 15 kg/kmol
Lebih terperinciLAMPIRAN A REAKTOR. Tugas : Tempat berlangsungnya reaksi antara Asam Asetat dan Anilin menjadi
LAMPIRAN A REAKTOR Tugas : Tempat berlangsungnya reaksi antara Asam Asetat dan Anilin menjadi Asetanilida. Alat: Reaktor Alir Tangki Berpengaduk Alasan pemilihan:. Terdapat pengaduk sehingga suhu dan komposisi
Lebih terperinciproses oksidasi Butana fase gas, dibagi dalam tigatahap, yaitu :
(pra (Perancangan (PabnHjhjmia 14 JlnhiridMaleat dari(butana dan Vdara 'Kapasitas 40.000 Ton/Tahun ====:^=^=============^==== BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1 Uraian Proses 3.1.1 Langkah Proses Pada proses
Lebih terperinciINDUSTRI PENGOLAHAN BATUBARA
(Indra Wibawa Dwi Sukma_Teknik Kimia_Universitas Lampung) 1 INDUSTRI PENGOLAHAN BATUBARA Adapun berikut ini adalah flowsheet Industri pengolahan hasil tambang batubara. Gambar 1. Flowsheet Industri Pengolahan
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produk : 28.900 ton/tahun 3648,9899 kg/jam Satuan operasi : kg/jam Kemurnian Produk (BSN, 2009, Dence & Reeve, 1998) Tabel LA-1 Kemurnian Produk Bleach Kraft
Lebih terperinciHEAT EXCHANGER ALOGARITAMA PERANCANGAN [ PENUKAR PANAS ]
-07504046-Indra wibawads- HEAT EXCHANGER [ PENUKAR PANAS ] ALOGARITAMA PERANCANGAN. Menuliskan data-data yang diketahui Data-data dari fluida panas dan fluida dingin meliputi suhu masuk dan suhu keluar,
Lebih terperinciBAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES. Alat-alat di pabrik ini meliputi reactive distillation, menara distilasi,
BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES Alat-alat di pabrik ini meliputi reactive distillation, menara distilasi, kondenser, accumulator, reboiler, heat exchanger, pompa dan tangki. tiap alat ditunjukkan dalam
Lebih terperinciOleh : BRAGAS PRAKASA B. W. P ARIE KURNIAWAN Dosen Pembimbing : Ir. Imam Syafril, MT
Oleh : BRAGAS PRAKASA B. W. P. 2308 030 003 ARIE KURNIAWAN 2308 030 023 Dosen Pembimbing : Ir. Imam Syafril, MT 19570819 198601 1001 Latar Belakang Konsumsi Bahan Bakar Kelangkaan bahan bakar Butuh Energi
Lebih terperinciPRA RANCANGAN PABRIK CUMENE PROSES UOP Q-Max KAPASITAS PRODUKSI TON / TAHUN
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRA RANCANGAN PABRIK CUMENE PROSES UOP Q-Max KAPASITAS PRODUKSI 25.000 TON / TAHUN Disusun Oleh: Machmud Lutfi Huzain L2C 008 074 Rizqi Maulana L2C 008
Lebih terperinciBAB III PERANCANGAN PROSES
BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. URAIAN PROSES Pabrik asetanilida ini di produksi dengan kapasitas 27.500 ton/tahun dari bahan baku anilin dan asam asetat yang akan beroperasi selama 24 jam perhari dalam
Lebih terperinciPRARANCANGAN PABRIK PROPILEN GLIKOL DENGAN PROSES HIDRASI MENGGUNAKAN KATALIS ASAM KAPASITAS TON/TAHUN
LAPORAN TUGAS PRARANCANGAN PABRIK PRARANCANGAN PABRIK PROPILEN GLIKOL DENGAN PROSES HIDRASI MENGGUNAKAN KATALIS ASAM KAPASITAS 30.000 TON/TAHUN Oleh: Rizqi Pratiwi Gustaf D 500 060 015 Dosen Pembimbing:
Lebih terperinciBAB II DASAR TEORI 2.1 Pasteurisasi 2.2 Sistem Pasteurisasi HTST dan Pemanfaatan Panas Kondensor
BAB II DASAR TEORI 2.1 Pasteurisasi Pasteurisasi ialah proses pemanasan bahan makanan, biasanya berbentuk cairan dengan temperatur dan waktu tertentu dan kemudian langsung didinginkan secepatnya. Proses
Lebih terperinciJURNAL TEKNIK POMITS Vol. 2, No. 1, (2013) ISSN: ( Print) 1
JURNAL TEKNIK POMITS Vol. 2, No. 1, (213) ISSN: 2337-3539 (231-9271 Print) 1 Analisa Peletakan Booster Pump pada Onshore Pipeline JOB PPEJ (Joint Operating Body Pertamina Petrochina East Java) Debrina
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Neraca Massa Kapasitas produksi olein yang dihasilkan adalah sebesar 1000 ton/hari Kapasitas produksi 1000 ton/hari 1000 ton/hari x 1000 kg/ton x 1/4 hari/jam 41.666
Lebih terperinciPRARANCANGAN PABRIK FORMALDEHID MENGGUNAKAN METAL OXIDE CATALYST PROCESS KAPASITAS TON/TAHUN
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRARANCANGAN PABRIK FORMALDEHID MENGGUNAKAN METAL OXIDE CATALYST PROCESS KAPASITAS 50.000 TON/TAHUN Oleh: ROIKHATUS SOLIKHAH L2C 008 099 TRI NUGROHO L2C
Lebih terperinciLAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA
LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Dasar Perhitungan : 1 tahun = 0 hari kerja 1 hari = 4 jam Kapasitas produksi/jam = 5000 ton tahun 1000 kg 1 tahun x x x 1ton 0 hari = 61,11 kg/jam 61 kg/jam 1 hari 4
Lebih terperinciEXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRA RANCANGAN PABRIK BIODIESEL DARI BIJI JARAK DENGAN PROSES MULTI STAGE ESTERIFICATION DENGAN KAPASITAS 250.000 TON/TAHUN Dessy Kurniawati Thamrin Manurung
Lebih terperinciREAKTOR. Fv, m 3 /jam
Kapasitas 0.000 ton/tahun. LAMPIRAN REAKTOR Fungsi : mereaksikan antara DDB dan oleum 0% menjadi DDBS. Tipe reaktor : Reaktor CSTR Kondisi operasi. Tekanan : atm. Suhu : 46 o C. Konversi : 99% Neraca massa
Lebih terperinciPanas berpindah dari objek yang bersuhu lebih tinggi ke objek lain yang bersuhu lebih rendah Driving force perbedaan suhu Laju perpindahan = Driving
PERPINDAHAN PANAS Panas berpindah dari objek yang bersuhu lebih tinggi ke objek lain yang bersuhu lebih rendah Driving force perbedaan suhu Laju perpindahan = Driving force/resistensi Proses bisa steady
Lebih terperinciANALISIS LAJU ALIRAN PANAS PADA REAKTOR TANKI ALIR BERPENGADUK DENGAN HALF - COIL PIPE
ANALISIS LAJU ALIRAN PANAS PADA REAKTOR TANKI ALIR BERPENGADUK DENGAN HALF - COIL PIPE Ir.Bambang Setiawan,MT 1. Chandra Abdi 2 Lecture 1,College student 2,Departement of machine, Faculty of Engineering,
Lebih terperinciBAB IV DATA SISTEM PERPIPAAN HANGTUAH
BAB IV DATA SISTEM PERPIPAAN HANGTUAH 4.1. Sistem Perpipaan 4.1.1. Lokasi Sistem Perpipaan Sistem perpipaan yang dianalisis sebagai studi kasus pada tugas akhir ini adalah sistem perpipaan milik Conoco
Lebih terperinciPRARANCANGAN PABRIK ACRYLAMIDE DARI ACRYLONITRILE MELALUI PROSES HIDROLISIS KAPASITAS TON/TAHUN BAB II DESKRIPSI PROSES
BAB II DESKRIPSI PROSES 2.1. Spesifikasi Bahan Baku dan Produk 2.1.1. Spesifikasi Bahan Baku 1. Acrylonitrile Fase : cair Warna : tidak berwarna Aroma : seperti bawang merah dan bawang putih Specific gravity
Lebih terperinciBAB II LANDASAN TEORI
BAB II LANDASAN TEORI 2.1 Prinsip dan Teori Dasar Perpindahan Panas Panas adalah salah satu bentuk energi yang dapat dipindahkan dari suatu tempat ke tempat lain, tetapi tidak dapat diciptakan atau dimusnahkan
Lebih terperinciBAB IV PERANCANGAN SISTEM PERPIPAAN AIR UNTUK PENYIRAMAN TANAMAN KEBUN VERTIKAL
BAB IV PERANCANGAN SISTEM PERPIPAAN AIR UNTUK PENYIRAMAN TANAMAN KEBUN VERTIKAL 4.1 Kondisi perancangan Tahap awal perancangan sistem perpipaan air untuk penyiraman kebun vertikal yaitu menentukan kondisi
Lebih terperinciEXECUTIVE SUMMARY TUGAS PRAPERANCANGAN PABRIK KIMIA PRAPERANCANGAN PABRIK ETILEN GLIKOL DENGAN KAPASITAS TON/TAHUN. Oleh :
EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PRAPERANCANGAN PABRIK KIMIA PRAPERANCANGAN PABRIK ETILEN GLIKOL DENGAN KAPASITAS 80.000 TON/TAHUN Oleh : JD Ryan Christy S Louis Adi Wiguno L2C008065 L2C008070 JURUSAN TEKNIK KIMIA
Lebih terperinci