LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

Ukuran: px
Mulai penontonan dengan halaman:

Download "LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA"

Transkripsi

1 LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan : 1 jam operasi Satuan berat : kilogram (kg) Kapasitas produksi : ton/tahun Waktu operasi : 0 hari/tahun Berat Molekul : C 6 H 5 NHCOCH 15 kg/kmol C 6 H 5 NH 9 kg/kmol CH COOH 60 kg/kmol H O 18 kg/kmol Bahan baku : Asam Asetat (CH COOH ) Anilin (C 6 H 5 NH ) Produk : Asetanilida (C 6 H 5 NHCOCH ) Impuritas produk : Asetanilida : 99,6 % Anilin : 0, % Asam Asetat : 0,0 % Air : 0,05 % (Priyatmono, 010) Kapasitas produksi 156,57 kg/jam ton 1000 kg x 1tahun 1 ton x 1 thn 0 hari 1hari x 4 jam ari perhitungan mundur berdasarkan kapasitas produksi dan impuritas produk diperoleh data umpan masuk bahan baku, anilin dan asam asetat yaitu : Umpan masuk anilin F 1 Anilin 87,1 kg/ jam Umpan masuk asam asetat F Asam Asetat 1540, kg/jam LA - 1

2 LA.1 Heater Anilin (E-11) Anilin (l) 1 Heater Anilin (l) Neraca massa total : F 1 F 87,1 kg/ jam LA. Heater Asam Asetat (E-1) Anilin (l) Heater 4 Asam Asetat (l) Neraca massa total : F F , kg/jam LA. Reaktor (M-10) Anilin (l) REAKTOR 5 4 Asam Asetat (l) Asetanilida (l) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Neraca masssa reaktor F + F 4 F 5 Alur (Umpan Anilin) N Anilin 87,1 kg/jam / 9 kg/kmol 5,67 kmol/jam Alur 4 (Umpan Asam Asetat) N 4 Asam Asetat 1540, kg/jam / 60 kg/kmol 5,67 kmol / jam Konversi Anilin yang bereaksi Anilin mula mula x 100 % Konversi reaktor 99,5% (Faith, Keyes & Clark, 1965)

3 Anilin yang bereaksi 99,5% x100% 5,67 kmol / jam Anilin yang bereaksi 5,54 kmol/jam Sehingga dari stoikiometri reaksi : C 6 H 5 NH (l) + CH COOH (l) C 6 H 5 NHCOCH (s) + H O (l) Mula-mula : 5,67 kmol / jam 5,67 kmol / jam - - Reaksi : 5,54 kmol /jam 5,54 kmol /jam 5,54 kmol 5,54 kmol Hasil : 0,1 kmol/jam 0,1 kmol/jam 5,54 kmol/jam 5,54 kmol/jam Komposisi pada alur 5 F 5 Asetanilida 5,54 kmol/jam x 15 kg/kmol 447,9 kg/jam F 5 Anilin 0,1 kmol/jam x 9 kg/kmol 1,09 kg/jam F 5 Asam Asetat 0,1 kmol/jam x 60 kg/kmol 7,8 kg/jam F 5 Air 5,54 kmol/jam x 18 kg/kmol 459,7 kg/jam Tabel LA. Neraca Massa Reaktor (M-10) Komponen Input (kg/jam) Output (kg/jam) Aliran Aliran 4 Aliran 5 C 6 H 5 NHCOCH ,9 C 6 H 5 NH 87,1-1,09 CH COOH , 7,8 H O ,7 Total 87,1 1540, 97,51 97,51

4 LA.4 Evaporator (V-10) 5 Asetanilida (l) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) EVAPORATOR Asetanilida (uap) Anilin (uap) Asam Asetat (uap) Air (uap) 6 7 Asetanilida (l) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Neraca masssa evaporator F 5 F 6 + F 7 Asumsi, efisiensi evaporator 95% Neraca komponen asetanilida F 7 Asetanilida F 6 Asetanilida 0,95 x F 5 Asetanilida 0,95 x 447,9 75,6 kg/ jam F 5 Asetanilida F 7 Asetanilida 447,9-75,6 17, kg/ jam Neraca komponen anilin, asam asetat dan air F 6 Anilin F 7 Anilin 0,95 x F 5 Anilin 0,95 x 1,09 11,4855 kg/ jam F 5 Anilin F 6 Anilin 1,09 11,4855 0,6045 kg/ jam F 6 Asam Asetat F 7 Asam Asetat 0,95 x F 5 Asam Asetat 0,95 x 7,8 7,41 kg/ jam F 5 Asam Asetat F 6 Asam Asetat 7,8 7,41 0,9 kg/ jam

5 F 6 Air F 7 Air 0,95 x F 5 Air 0,95 x 459,7 46,74 kg/ jam F 5 Air F 6 Air 459,7 46,74,986 kg/ jam Tabel LA.4 Neraca Massa Menara Evaporator (V-10) Input Komponen (kg/jam) Output (kg/jam) Aliran 5 Aliran 6 Aliran 7 C 6 H 5 NHCOCH 447,9 17, 75,6 C 6 H 5 NH 1,09 11,4855 0,6045 CH COOH 7,8 7,41 0,9 H O 459,7 46,74,986 Total 97,51 67,995 99, ,51 97,51 LA.5 Kristalizer (H-0) 7 Asetanilida (l) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) KRISTALIZER 8 Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Asetanilida (l) Neraca masssa total F 7 F 8

6 Neraca massa asetanilida F 7 Asetanilida (l) F 8 Asetanilida (s)+ F 8 Asetanilida (l) 75,6 F 8 Asetanilida (s)+ F 8 Asetanilida (l) Asumsi, efisiensi cristalizer 96% F 8 Asetanilida (s) 0,96 x F 7 Asetanilida (l) F 8 Asetanilida (s) 0,96 x 75,6 144,6 kg/ jam F 8 Asetanilida (l) F 7 Asetanilida (l) - F 8 Asetanilida (s) 75,6-144,6 11 kg/ jam Untuk komponen lain F 8 Anilin F 7 Anilin 0,6045 kg/ jam F 8 Asam Asetat F 7 Asam Asetat 0,9 kg/ jam F 8 Air F 7 Air,986 kg/ jam Tabel LA.5 Neraca Massa Kristalizer (H-0) Komponen Alur Masuk (Kg/ jam) Alur Keluar (Kg/ jam) 7 8 C 6 H 5 NHCOCH (s) - 144,6 C 6 H 5 NH 0,6045 0,6045 CH COOH 0,9 0,9 H O,986,986 C 6 H 5 NHCOCH (l) 75,6 11 Total 99, ,5805

7 LA.6 Sentrifuse (H-0) 8 Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Asetanilida (l) SENTRIFUSE 9 Asetanilida (l) 10 Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Neraca masssa total F 8 F 9 + F 10 Neraca massa komponen F 9 Asetanilida (l) F 10 Asetanilida (s) F 8 Asetanilida (l) 11 kg/ jam F 8 Asetanilida (s) 144,6 kg/ jam F 10 Anilin F 8 Anilin 0,6045 kg/ jam F 10 Asam Asetat F 8 Asam Asetat 0,9 kg/ jam F 10 Air F 8 Air,986 kg/ jam Tabel LA.6 Neraca Massa Sentrifuse (H-0) Komponen Alur Masuk (Kg/ jam) Alur Keluar (Kg/ jam) C 6 H 5 NHCOCH (s) 144,6-144,6 C 6 H 5 NH 0,6045-0,6045 CH COOH 0,9-0,9 H O,986 -,986 C 6 H 5 NHCOCH (l) Total 99, , ,5805

8 LA.7 Screw Conveyor Sentrifuse (J-1) Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Screw Conveyor Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Neraca massa komponen F 11 Asetanilida F 10 Asetanilida 144,6 kg/jam F 11 Anilin F 10 Anilin 0,6045 kg/jam F 11 Asam Asetat F 10 Asam Asetat 0,9 kg/jam F 11 Air F 11 Air,986 kg/jam Tabel LA.7 Neraca Massa Screw Conveyor Sentrifuse (J-1) Komponen Alur Masuk (Kg/ jam) Alur Keluar (Kg/ jam) C 6 H 5 NHCOCH (s) 144,6 144,6 C 6 H 5 NH (l) 0,6045 0,6045 CH COOH (l) 0,9 0,9 H O (l),986,986 Total 168, ,5805 LA.8 Rotary ryer (-40) 11 Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Rotary ryer 1 Uap Air 1 Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Neraca masssa total F 11 F 1 + F 1 Asumsi, efisiensi pengeringan 98% Maka,

9 F 1 Air F 1 Air 0,98 x F 11 Air 0,98 x,986,5 kg/ jam F 11 Air + F 1 Air,986 -,5 0,456 kg / jam Neraca massa komponen F 1 Asetanilida F 11 Asetanilida 144,6 kg/jam F 1 Anilin F 11 Anilin 0,6045 kg/jam F 1 Asam Asetat F 11 Asam Asetat 0,9 kg/jam Tabel LA.8 Neraca Massa Rotary ryer (-40) Komponen Alur Masuk (Kg/ jam) Alur Keluar (Kg/ jam) C 6 H 5 NHCOCH 144,6-144,6 C 6 H 5 NH 0,6045-0,6045 CH COOH 0,9-0,9 H O,986,5 0,456 Total 168,5805,5 146, ,5805 LA.9 Screw Conveyor Rotary ryer (J-41) Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Screw 1 14 Conveyer Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Neraca massa komponen F 14 Asetanilida F 1 Asetanilida 144,6 kg/jam F 14 Anilin F 1 Anilin 0,6045 kg/jam F 14 Asam Asetat F 1 Asam Asetat 0,9 kg/jam F 14 Air F 1 Air 0,456 kg/jam

10 Tabel LA.9 Neraca Massa Screw Conveyor Rotary ryer (J-41) Komponen Alur Masuk (Kg/ jam) Alur Keluar (Kg/ jam) 1 14 C 6 H 5 NHCOCH (s) 144,6 144,6 C 6 H 5 NH (l) 0,6045 0,6045 CH COOH (l) 0,9 0,9 H O (l) 0,456 0,456 Total 146, ,0505 LA.10 Blow Box (B-10) Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) 14 Blow Box 15 Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Neraca massa komponen F 15 Asetanilida F 14 Asetanilida 144,6 kg/jam F 15 Anilin F 14 Anilin 0,6045 kg/jam F 15 Asam Asetat F 14 Asam Asetat 0,9 kg/jam F 15 Air F 14 Air 0,456 kg/jam Tabel LA.10 Neraca Massa Blow Box (B-10) Komponen Alur Masuk (Kg/ jam) Alur Keluar (Kg/ jam) C 6 H 5 NHCOCH (s) 144,6 144,6 C 6 H 5 NH (l) 0,6045 0,6045 CH COOH (l) 0,9 0,9 H O (l) 0,456 0,456 Total 146, ,0505

11 LA.11 Bucket Elevator (J-1) Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Bucket Elevator Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Neraca massa komponen F 16 Asetanilida F 15 Asetanilida 144,6 kg/jam F 16 Anilin F 15 Anilin 0,6045 kg/jam F 16 Asam Asetat F 15 Asam Asetat 0,9 kg/jam F 16 Air F 15 Air 0,456 kg/jam Tabel LA.11 Neraca Massa Bucket Elevator (J-1) Komponen Alur Masuk (Kg/ jam) Alur Keluar (Kg/ jam) C 6 H 5 NHCOCH (s) 144,6 144,6 C 6 H 5 NH (l) 0,6045 0,6045 CH COOH (l) 0,9 0,9 H O (l) 0,456 0,456 Total 146, ,0505 Tabel LA.11 Komposisi Produk Komponen (Kg/ jam) X f % C 6 H 5 NHCOCH 144,6 0, ,95 C 6 H 5 NH 0,6045 0, ,0189 CH COOH 0,9 0,0001 0,01 H O 0,456 0, ,0146 Total 146,0505 1,000 1,000

12 LAMPIRAN B PERHITUNGAN NERACA PANAS Basis perhitungan Satuan operasi Temperatur basis : 1 jam operasi : kj/jam : 5 o C Tabel LB.1 Kapasitas Panas Gas, C pg a + bt + ct + dt + et 4 [J/mol K] Komponen A B c d e C 6 H 5 NHCOCH 6.1x1E-06.0E E-0 1.E E-09 C 6 H 5 NH -.6E+01.08E-01.4E E-07.6E-10 CH COOH 6.90E+00.57E E E-08-1.E-11 H O.40E E-0.0E E E-1 Sumber: Reklaitis, 198 dan Tabel LB. Kapasitas Panas Liquid, C pl a + bt + ct + dt [J/mol K] Komponen A B c d C 6 H 5 NHCOCH C 6 H 5 NH -1.7E+01 9.E E-0 1.7E-06 CH COOH -.61E E E E-07 H O E E-0 1.1E-06 Sumber: Reklaitis, 198 dan Tabel LB. Kapasitas Panas Solid, C p a + bt + ct + dt [J/mol K] Komponen A B C d C 6 H 5 NHCOCH Sumber : Tabel LB.4 ata Air Pendingin dan Steam yang igunakan T ( o C) Air Pendingin 0 50 Saturated steam 50 Sumber: Reklaitis,198 λ (kj/kg) ,7

13 LB.1 Heater Anilin (E-11) LB - 1 Saturated Steam 50 o C Anilin (l) 1 Heater 0 o C 1 atm Kondensat 50 o C Anilin (l) 150 o C 1 atm T 0 o C 0 K T 150 o C 4 K Panas masuk heater anilin N 0 1 senyawa c p 98 dt Tabel LB.5 Panas Masuk Heater Anilin (E-11) Komponen N 1 senyawa (kmol/ jam) c pl dt N 1 c pl dt C 6 H 5 NH 5,67 1,0E+0 410,8779 Total 410,8779 Panas keluar heater anilin N 4 senyawa c p 98 dt Tabel LB.6 Panas Keluar Heater Anilin (E-11) Komponen N senyawa (kmol/ jam) c pl dt N c pl dt C 6 H 5 NH 5,67,6E ,876 Total 911,876 Jumlah panas yang dibutuhkan : Q Q out - Q in 911, , kj/jam Steam yang diperlukan adalah: Q m λ o pada 50 C ,9947 kj/jam 1714,7 kj/kg 54,41 kg/jam

14 LB. Heater Asam Asetat (E-1) Saturated Steam 50 o C Asam Asetat (l) 0 o C 1 atm T 0 o C 0 K T 150 o C 4 K Heater 4 Kondensat 50 o C Asam Asetat (l) 150 o C 1 atm Panas masuk heater asam asetat N 0 senyawa c p 98 Tabel LB.7 Panas Masuk Heater Asam Asetat (E-1) Komponen N senyawa (kmol/ jam) c pl dt N c pl dt CH COOH 5,67 7,98E ,4571 Total 0490,4571 Panas keluar heater asam asetat N 4 4 senyawa c p 98 Tabel LB.8 Panas Keluar Heater Asam Asetat (E-1) Komponen N 4 senyawa (kmol/ jam) c pl dt N 4 c pl dt CH COOH 5,67 1,70E ,95 Total 47510,95 dt dt Jumlah panas yang dibutuhkan : Q Q out - Q in 47510, , ,4777 kj/jam Steam yang diperlukan adalah:

15 Q m λ pada 50 C 41700,4777 kj/jam 1714,7 kj/kg 4,0171 kg/jam o LB. Reaktor (M-10) 150 o C,5 atm Anilin (l) 4 Asam Asetat (l) 150 o C,5 atm Air Pendingin 0 o C 150 o C,5 atm REAKTOR 5 Asetanilida (l) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Air Pendingin 50 o C Panas masuk reaktor Panas keluar heater anilin + Panas keluar heater asam asetat 911, , ,807 kj/jam Reaksi yang berlangsung dalam reaktor : C 6 H 5 NH (l) + CH COOH (l) C 6 H 5 NHCOCH (l) + H O (l) Tabel LB.9 Panas Reaksi Pembentukan [kkal/mol] Komponen H f C 6 H 5 NHCOCH -78,485 C 6 H 5 NH 0,76 CH COOH -10,9 H O -57,80 Sumber: Reklaitis, 198 dan Panas reaksi pada keadaan standar : Hr o ( H o f Ase tan ilida + H o f Air ) ( H o f Anilin + H o f Asam Asetat )

16 ( 78,485 57,80) (0,76 10,9) kj/mol -51,817 kkal/mol -51,817 kkal/mol x 4,1840 kj/1 kkal x 1000 kmol/1 mol -1680,1648 kj/kmol Panas keluar reaktor N 4 5 senyawa c p 98 dt Tabel LB.10 Panas Keluar Reaktor (M-10) N 5 senyawa Komponen (kmol/ jam) c pl dt N 5 senyawa c pl dt C 6 H 5 NHCOCH 5, C 6 H 5 NH 0, CH COOH 0, H O 5, Total Panas reaksi pada suhu operasi reaktor : Suhu operasi reaktor : T 150 o C 4 K Hr 4 4 Cp( l) dt Cp( ) dt + Cp( ) dt + Anilin l Asam Asetat l Asetan ilida o Hr Cp dt 0 (4 C) (-1680, , , , ,556) ,4 kj/kmol ( l) Air N 5 C 6 H 5 NHCOCH 5.54 kmol/jam r Panas Reaksi Total r ΔH r 5,54 kmol/jam (- 0856,4 kj/kmol) ,5 kj/jam Q (Q out Q in ) + (r ΔH r) (1760,06kJ/jam -1698,807 ) + ( ,5 kj/jam) ,5 kj/jam Media pendingin yang digunakan adalah air yang masuk pada suhu 0 o C dan keluar pada suhu 50 o C. Air pendingin yang diperlukan : Air : H (50 o C) - H (0 o C) [ H (50 o C) - H (5 o C) ] [ H (0 o C) - H (5 o C) ]

17 0 CpH O( l) dt CpH O( l) dt , , ,94 kj/kg Air pendingin yang diperlukan adalah: Q m o o H(50 C) - H(0 C) - ( ,5) 161,94 956,46411 kg/jam LB.4 Evaporator (V-10) Saturated Steam 50 o C 150 o C,5 atm 5 Asetanilida (l) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) EVAPORATOR Kondensat 50 o C Asetanilida (uap) Anilin (uap) Asam Asetat (uap) Air (uap) 6 5 o C,5 atm 7 Asetanilida (l) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) T 150 o C 4 K ; T 5 o C 498 K Panas masuk evaporator N 4 5 senyawa c p 98 Panas masuk evaporator Panas keluar reaktor 1760,06 kj/ Jam dt Panas keluar evaporator senyawa c p 98 N dt

18 Tabel LB.11 Panas Keluar Evaporator (Uap) Komponen N 6 senyawa (kmol/ jam) c pl dt N 6 c p dt C 6 H 5 NHCOCH 1, , ,44 C 6 H 5 NH 1,5 9144, ,7004 CH COOH 0, , ,01107 H O 4,6 779, ,46 Total 16070, Panas keluar evaporator N senyawa c p 98 Tabel LB.1 Panas Keluar Evaporator (Produk Bawah) Komponen N 7 senyawa (kmol/ jam) c pg dt N 7 c p dt C 6 H 5 NHCOCH 4, , ,7 C 6 H 5 NH 0, , , CH COOH 0, ,966 14, H O 1, , ,1917 Total 51177,80 dt Jumlah panas yang dibutuhkan : Q Q out - Q in (16070, ) kj/jam ,06 kj/jam kj/jam Steam yang diperlukan adalah: Q m λ o Pada 50 C ,971 kj/jam 1714,7 kj/kg 15,04174 kg/jam LB.5 Kristalizer (H-0)

19 5 o C 1 atm 7 Asetanilida (l) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Air Pendingin 50 o C KRISTALIZER Air Pendingin 0 o C 60 o Asetanilida (s) C 8 Anilin (l) 1 atm Asam Asetat (l) Air (l) Asetanilida (l) T 5 o C 498 K ; T 60 o C K Panas masuk kristalizer Panas keluar evaporator 51177,80 kj/ Jam Panas kelarutan C 6 H 5 NHCOCH -7 kkal/kmol Panas kristalisasi C 6 H 5 NHCOCH - (Panas kelarutan C 6 H 5 NHCOCH ) (Perry s, 1999) Panas kristalisasi C 6 H 5 NHCOCH - (-7) kkal/kmol 7 kkal/kmol C 6 H 5 NHCOCH yang terkristal adalah 144,6kg/jam,9 kmol/jam Maka panas kristalisasi C 6 H 5 NHCOCH (7) (,9) 667,8667 kkal/jam 6777,04 kj/jam Panas keluar kristalizer N 8 senyawa c p 98 dt Tabel LB.1 Panas Keluar Kristalizer (H-0) Komponen N 8 senyawa (kmol/ jam) c pl dt N 8 c p dt C 6 H 5 NHCOCH (s),9 4, ,8607 C 6 H 5 NH 0, , ,

20 CH COOH 0, , , H O 1,77 856, , C 6 H 5 NHCOCH (l) 0, , ,4854 Total 1676,4178 Jumlah panas yang dibutuhkan : Q (Q out - Q in ) + Panas Kristalisasi ( ) kj/jam Media pendingin yang digunakan adalah air yang masuk pada suhu 0 o C dan keluar pada suhu 50 o C. Air pendingin yang diperlukan : Air : H (50 o C) - H (0 o C) [ H (50 o C) - H (5 o C) ] [ H (0 o C) - H (5 o C) ] 0 CpH O( l) dt CpH O( l) dt , , ,94 kj/kg Air pendingin yang diperlukan adalah : Q m o o H(50 C) - H(0 C) [-8174.,58] 161,94 165,581 kg/jam LB.6 Rotary ryer (-40) 60 o C 1 atm 11 Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Saturated Steam 50 o C 1 atm Rotary ryer 1 Uap Air 100 o C 1 atm 100 o C 1 atm 1 Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) T 60 o C K

21 T 100 o C 7 K Panas masuk rotary dryer N 11 senyawa c p 98 dt Panas masuk rotary dryer 479,16517 kj/ Jam Panas keluar uap air N 7 1 senyawa c p 98 dt Tabel B.14 Nilai panas laten Komponen ΔH vl (kj/kmol) H O 40656,8 Sumber : Tabel LB.15 Panas Keluar Uap Air N 1 senyawa Komponen c c (kmol/ jam) pg dt p dt+δh vl N 1 ( c p dt +ΔH vl ) H O 1,516 67, , ,9 Total 54,9 Panas keluar rotary dryer N 7 1 senyawa c p 98 dt Tabel LB.16 Panas Keluar Rotary ryer (-40) Komponen N 1 senyawa (kmol/ jam) c pl dt N 1 c p dt C 6 H 5 NHCOCH (s),9 96, ,4798 C 6 H 5 NH 0, , , CH COOH 0, ,5551 7,11087 H O 0, , ,0448 Total 604,48446 Jumlah panas yang dibutuhkan : Q Q out - Q in (54, ) ,496 kj/jam ata steam yang digunakan: Steam50 0 C, 1 atm, H 800,4 kj/kg Kondensat C, H 419,1 kj/kg

22 Panas sensibel steam dari temperatur 50 0 C C, Hs 800,4 419,1 81, kj/kg Panas laten penguapan steam pada temperatur C, Hl H Hs + Hl 81, kj/kg + 56,9 kj/kg 468, kj/kg 56,9 kj/kg (Reklaitis,198) Steam yang diperlukan adalah: Q m λ o Pada 50 C 5099,496 kj/jam 468, kj/kg 11,64405 kg/jam LB.7 Blow Box (B-10) 100 o C 1 atm Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) Udara Pendingin 0 o C 14 Blow Box 15 Udara Pendingin 0 o C 0 o C 1 atm Asetanilida (s) Anilin (l) Asam Asetat (l) Air (l) T 100 o C 7 K T 0 o C 0 K Panas masuk blow box 7 14 senyawa c p 98 N dt

23 Panas masuk blow box Panas keluar rotary dryer kj/ Jam Panas keluar blow box N 0 15 senyawa c p 98 dt Tabel LB.17 Panas Keluar Blow Box (B-10) Komponen N 1 senyawa (kmol/ jam) c pl dt N 1 c p dt C 6 H 5 NHCOCH (s),9 5,877 16, C 6 H 5 NH 0, , , CH COOH 0, ,5808 5, H O 0,05 410, , Total 160, Panas yang diserap udara pendingin : Q Q out - Q in 160, , ,65645 kj/jam Kebutuhan udara pendingin yang masuk pada suhu 0 o C dimana λ udara 1050,4 Btu/lb 1108.,674 kj/ jam Sumber : Udara pendingin yang diperlukan adalah: Q m λ udara [-44,5645] kj/jam 1108,674 kj/kg, kg/jam Pada blow box, udara pendingin diperoleh dari blower

24 LAMPIRAN C PERHITUNGAN SPESIFIKASI ALAT LC.1 Tangki Penyimpanan Anilin (F-110) Fungsi : Menyimpan anilin Bahan konstruksi Bentuk Jumlah : Carbon Steel SA 85 Grade C : Silinder vertikal dengan alas datar dan tutup ellipsoidal : 1 unit Kondisi operasi : Tekanan 1 atm Temperatur 0 o C 0,15 K Kebutuhan perancangan 1 hari Faktor kelonggaran 0% Laju alir massa 87,1 kg/ jam ρ 101,7 kg/m (Wikipedia, 010) Perhitungan: a. Volume Tangki 87,1 kg/jam 0 hari 4jam/hari Volume larutan, V l 101,7 kg/m 168,6 m irencanakan membuat 1 tangki dan faktor kelonggaran 0%, maka : 1, x 168,6 Volume 1 tangki, V l 1 m 018,8 m b. iameter dan Tinggi Shell - Tinggi silinder (H s ) : iameter () 4 : - Tinggi tutup (H d ) : iameter () 1 : 4 LC - 1

25 - Volume shell tangki (Vs) : Vs Vs πr s π H π Volume tutup tangki (V h ) : V h - Volume tangki (V) : π π 1 R H d π (Brownell,1959) V t V s + V h π 8 018,8 m 1, ,6 m 11,97 m 9,6 ft 4 H s 4.11,97 15,96 m c. iameter dan tinggi tutup iameter tutup diameter tangki 11,97 m 1 Tinggi tutup (H d ),995 m 4 Tinggi tangki H s + H d (15,96 +,995) m 18,955 m 6,179 ft d. Tebal shell tangki irencanakan menggunakan bahan konstruksi Carbon Steel SA 85 Grade C diperoleh data : - Allowable stress (S) 1750 psia - Joint efficiency (E) 0,8 - Corrosion allowance (C) 0,15 in/tahun (Brownell,1959) - Umur tangki (n) 10 tahun

26 Volume cairan 168,6 m Volume tangki 018,8 m 168,6 m Tinggi cairan dalam tangki 018,8 m 18,955 m 15,794 m Tekanan Hidrostatik: P Hidrostatik ρ g l 101,7 kg/m 9,8 m/det 15,794 m 15817,61 Pa,96 Psi P o 14,696 Psi P,96 Psi + 14,696 Psi 7,6 Psi P design 1, 7,6 45,1584 Psi Tebal shell tangki: P t + nc SE 1,P (45,1584 Psi) (9,6 ft 1in/1ft) + (10 x 0,15 in) (1750 kpa)(0,8) 1,(45,1584 Psi) 1, in Tebal shell standar yang digunakan 1, in (Brownell,1959) e. Tebal tutup tangki Tutup atas tangki terbuat dari bahan yang sama dengan shell. Tebal tutup atas yang digunakan 1, in LC. Tangki Penyimpanan Asam Asetat (F-10) Fungsi : Menyimpan asam asetat Bahan konstruksi Bentuk Jumlah : Carbon Steel SA 85 Grade C : Silinder vertikal dengan alas datar dan tutup ellipsoidal : 1 unit Kondisi operasi :

27 Tekanan 1 atm Temperatur 0 o C 0,15 K Kebutuhan perancangan 1 hari Faktor kelonggaran 0% Laju alir massa 1540, kg/ jam ρ 1049 kg/m (Wikipedia, 010) Perhitungan: a. Volume Tangki 1540, kg/jam 0 hari 4jam/hari Volume larutan, V l 1049 kg/m 1057,14 m irencanakan membuat 1 tangki dan faktor kelonggaran 0%, maka : 1, x 1057,14 Volume 1 tangki, V l 1 m 168,57 m b. iameter dan Tinggi Shell - Tinggi silinder (H s ) : iameter () 4 : - Tinggi tutup (H d ) : iameter () 1 : 4 - Volume shell tangki (Vs) : Vs Vs πr s π H π Volume tutup tangki (V h ) : V h - Volume tangki (V) : π π 1 R H d π (Brownell,1959) V t V s + V h π 8 168,57 m 1, ,79 m

28 10,49 m,65 ft 4 H s 4.10,49 1,665 m c. iameter dan tinggi tutup iameter tutup diameter tangki 10,49 m 1 Tinggi tutup (H d ),565 m 4 Tinggi tangki H s + H d (1,665 +,565) m 16,75 m 5,8 ft d. Tebal shell tangki irencanakan menggunakan bahan konstruksi Carbon Steel SA 85 Grade C diperoleh data : - Allowable stress (S) 1750 psia - Joint efficiency (E) 0,8 - Corrosion allowance (C) 0,15 in/tahun (Brownell,1959) - Umur tangki (n) 10 tahun Volume cairan 1057,14 m Volume tangki 168,57 m 1057,14 m Tinggi cairan dalam tangki 168,57 m 16,75 m 1,5 m Tekanan Hidrostatik: P Hidrostatik ρ g l 1049 kg/m 9,8 m/det 1,5 m 19015,9 Pa 0,16 Psi P o 14,696 Psi P 0,16 Psi + 14,696 Psi 4,859 Psi P design 1, 4,859 41,8 Psi

29 Tebal shell tangki: P t + nc SE 1,P (41,8 Psi) (,65 ft 1in/1ft) + (10 x 0,15 in) (1750 kpa)(0,8) 1,(41,8 Psi),019 in Tebal shell standar yang digunakan in e. Tebal tutup tangki Tutup atas tangki terbuat dari bahan yang sama dengan shell. Tebal tutup atas yang digunakan in (Brownell,1959) LC. Pompa Anilin (L-111) Fungsi : Memompa anilin dari tangki penyimpanan ke heater dan reaktor juga untuk menaikkan tekanan dari 1 atm menjadi,5 atm Jenis : Pompa sentrifugal Bahan konstruksi : Commercial Steel Jumlah : 1 unit Kondisi operasi : Tekanan masuk 1 atm Tekanan keluar,5 atm Temperatur 0 o C 0K Laju alir massa (F) 87,1 kg/jam 1,46 lbm/s ensitas (ρ) 101,7 kg/m 6,86 lbm/ft (Wikipedia, 010) Viskositas (µ),71 cp 0,00 lbm/ft.s (Wikipedia, 010) F 1,46 lbm/sec Laju alir volumetrik, Q 0,0 ft /s ρ 6,86 lb / ft m esainpompa:asumsi aliran turbulen i,opt,9 (Q) 0,45 (ρ) 0,1 (Walas,1988),9 (0,0) 0,45 (6,86) 0,1 1,4 in

30 ari Appendiks A.5 Geankoplis (1997), dipilih pipa commercial steel : Ukuran nominal : in Schedule number : 40 iameter alam (I) :,067 in 0,17 ft iameter Luar (O) :,75 in 0,1979 ft Inside sectional area : 0,00 ft 0,0 ft / s Kecepatan linear, v Q/A 0,987 ft/s 0,0 ft Bilangan Reynold : N Re ρ v µ (6,86 lbm / ft )(0,987 ft / s)(0,17 0,00 lbm/ft.s ft) 547,1 (Turbulen karena Nre >100) Untuk pipa commercial steel, harga ε 0, (Geankoplis, 1997) 0,000046m Pada N Re 547,1 dan ε/ 0, ,055m ari Fig..10- Geankoplis (1997), diperoleh harga f 0,009 Friction loss : 1 Sharp edge entrance h c 0,55 1 A v A 1 α 0,987 0,008 ft.lbf/lbm 0,55 ( 1 0) ( 1)(,174) v elbow 90 h f n.kf.. g c (0,75) 0,987 0,0 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) v 1 check valve swing h f n.kf.. g c 0,0 ft.lbf/lbm 1(,0) 0,987 ( 1)(,174)

31 L v Pipa lurus 80 ft F f 4f... g c 4(0,009) ( 80 )(. 0,987 ) ( 0,17 )..(,174) 0,5 ft.lbf/lbm 1 Sharp edge exit h ex 1 A1 A v. α. g c 0,987 0,015 ft.lbf/lbm ( 1 0) ( 1)(,174) Total friction loss : F 0,9 ft.lbf/lbm ari persamaan Bernoulli : α P P ( v v1 ) + g( z z1 ) + + F + Ws ρ (Geankoplis,1997) dimana : v 1 v P 1 1 atm 116,168 lb f /ft² P,5 atm 590,54 lb f /ft² P ρ Z 5 ft ρ 6,86 lbm/ft 49,74 ft.lbf /lb m Maka :,174 ft / s,174 ft. lbm / lbf. s ( 5 ft) + 49,74 + 0,9 ft. lbf / lbm + W s Ws - 55,06 ft.lbf/lbm P Effisiensi pompa, η 75 % Ws -55,06-0,75 x Wp Wp 7,4 ft.lbf/lbm - η x Wp

32 aya pompa : P 87,1 0, m x Wp lbm/s 7,4 ft.lbf/lbm ( )( ) x 1 hp 550 ft. lbf / s 0,5 Hp Maka dipilih pompa dengan daya motor 0,5 Hp LC.4 Pompa Asam Asetat (L-11) Fungsi : Memompa asam asetat dari tangki penyimpanan ke heater dan reaktor juga untuk menaikkan tekanan dari 1 atm menjadi,5 atm Jenis : Pompa sentrifugal Bahan konstruksi : Commercial Steel Jumlah : 1 unit Kondisi operasi : Tekanan masuk 1 atm Tekanan keluar,5 atm Temperatur 0 o C 0,15 K Laju alir massa (F) 1540, kg/jam 0,94 lbm/s ensitas (ρ) 1049 kg/m 65,486 lbm/ft (Wikipedia,010) Viskositas (µ) 1,04 cp 0,0007 lbm/ft.s (Wikipedia,010) F 0,94 lbm/sec Laju alir volumetrik, Q 0,014 ft /s ρ 65,486 lb / ft m esainpompa:asumsi aliran turbulen i,opt,9 (Q) 0,45 (ρ) 0,1 (Walas,1988),9 (0,014) 0,45 (65,486) 0,1 0,997 in ari Appendiks A.5 Geankoplis (1997), dipilih pipa commercial steel :

33 Ukuran nominal : in Schedule number : 40 iameter alam (I) :,067 in 0,17 ft iameter Luar (O) :,75 in 0,1979 ft Inside sectional area : 0,0 ft 0,014 ft / s Kecepatan linear, v Q/A 0,68 ft/s 0,0 ft Bilangan Reynold : N Re ρ v µ (65,486 lbm / ft )(0,68 ft / s)(0,17 0,0007 lbm/ft.s ft) 10119,5 (Turbulen karena Nre >100) Untuk pipa commercial steel, harga ε 0, (Geankoplis, 1997) 0,000046m Pada N Re 10119,5 dan ε/ 0, ,055m ari Fig..10- Geankoplis (1997), diperoleh harga f 0,0078 Friction loss : 1 Sharp edge entrance h c 0,55 1 A v A 1 α 0,68 0,004 ft.lbf/lbm 0,55 ( 1 0) ( 1)(,174) v elbow 90 h f n.kf.. g c (0,75) 0,68 0,009 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) v 1 check valve swing h f n.kf.. L v Pipa lurus 80 ft F f 4f... g c g c 1(,0) 0,01 ft.lbf/lbm 0,68 ( 1)(,174)

34 ( )( ) ( ) ( ) 80. 0,68 4(0,0078) 0,17..,174 0,089 ft.lbf/lbm 1 Sharp edge exit h ex 1 A1 A v. α. g c 0,68 0,006 ft.lbf/lbm ( 1 0) ( 1)(,174) Total friction loss : F 0,1196 ft.lbf/lbm ari persamaan Bernoulli : α P P ( v v1 ) + g( z z1 ) + + F + Ws ρ (Geankoplis,1997) dimana : v 1 v P ρ P 1 1 atm 116,168 lb f /ft² P,5 atm 590,54 lb f /ft² Z 5 ft 49,74 ft.lbf /lb m ρ 65,486 lbm/ft Maka :,174 ft / s,174 ft. lbm / lbf. s ( 5 ft) + 49,74 ft.lbf/lbm + 0,1196 ft. lbf / lbm + W s Ws -54,856ft.lbf/lbm P Effisiensi pompa, η 75 % Ws -54,856-0,75 x Wp Wp 7,18 ft.lbf/lbm - η x Wp aya pompa : P m x Wp 1540, 0, lbm/s 7,18 ft.lbf/lbm ( )( ) x 1 hp 550 ft. lbf / s 0,5 Hp

35 Maka dipilih pompa dengan daya motor 0,5 Hp LC.5 Heater Anilin (E-11) Fungsi : Menaikkan temperatur anilin sebelum dimasukkan ke reaktor dari 0 o C menjadi 150 o C Jenis : 1 shell and tube exchanger ipakai : 1 in O tube 18 BWG, panjang 1 ft, pass - Fluida panas Laju alir fluida panas 54,41kg/jam 1155,7 lb m /jam Temperatur awal (T 1 ) 50 C 48 F Temperatur akhir (T ) 50 C 48 F - Fluida dingin Laju alir fluida dingin 87,1kg/jam 56,06 lb m /jam Temperatur awal (t 1 ) 0 C 86 F Temperatur akhir (t ) 150 C 0 F Panas yang diserap (Q) kj/jam ,40 Btu/jam (1) t beda suhu sebenarnya Fluida Panas Fluida ingin Selisih T 1 48 F Temperatur yang lebih tinggi t 0 F t F T 48 F Temperatur yang lebih rendah t 1 86 F t 96 F T 1 T 0 F Selisih t t 1 16 F t t 1 16 F Δt Δt1 16 LMT 7,95 F Δt 96 ln ln Δt 180 1

36 T R t 1 T t t S T 1 t t ,545 ari Gambar 19, Kern, 1965 diperoleh F T 0,8 Maka t F T LMT 0,8 7,95 7,8099 F () T c dan t c T1 + T Tc 48 F t1 + t t c 194 F alam perancangan ini digunakan heater dengan spesifikasi: - iameter luar tube (O) 1 in - Jenis tube 18 BWG - Pitch (P T ) 1 1/4 in triangular pitch - Panjang tube (L) 1 ft a. ari Tabel 8, hal. 840, Kern, 1965, heater untuk fluida panas steam dan fluida dingin gas, diperoleh U 5-50, dan faktor pengotor (R d ) 0,00. iambil U 40 Btu/jam ft F Luas permukaan untuk perpindahan panas, Q ,40 Btu/jam A 9,674 ft U Btu Δt o 40 7,8099 F o jam ft F Luas permukaan luar (a ) 0,618 ft /ft (Tabel 10, Kern) Jumlah tube, N A 9,674 ft t 9, 8174 buah " L a 1ft 0,618 ft /ft

37 b. ari Tabel 9, hal 84, Kern, 1965, nilai yang terdekat adalah tube dengan I shell 10 in. c. Koreksi U A L N 100,51 ft t a 1 ft 0,618 " ft /ft Q ,40 Btu/jam Btu 7,7 A Δt 100,51 ft x 7,8099 F jam ft F U Fluida panas : steam, tube () Flow area tube,a t 0,69 in (Tabel 10, Kern, 1965) a t ' N t a t (Pers. (7.48), Kern, 1965) 144 n 0,69 at 0,071 ft 144 (4) Kecepatan massa: w G t (Pers. (7.), Kern, 1965) a t 1155,7 Gt 1677,75 lb m /jam.ft 0,071 (5) Bilangan Reynold: Pada T c 48 F µ 0,015 cp 0,06 lb m /ft jam (Gambar 14, Kern, 1965) ari tabel 10, Kern, untuk 1 in O, 18 BWG, diperoleh : I 0,90 in 0,075 ft I G t Re t (Pers.(7.), Kern, 1965) µ 0, ,75 Re t 7548,67 0,06 (6) Taksir jh dari Ganbar 4 Kern (1965), diperoleh jh 10 pada Re t 1741,16 (7) Pada T c 48 F

38 c 0,54 Btu/lb m. F (Gambar,Kern, 1965) k 0,1 Btu/jam lb m ft. F (Tabel 5, Kern, 1965) c. µ k 1 0,54 0,06 0,1 1 0,641 (8) h ϕ i t jh k I c. µ k 1 h i ϕ h h t ϕ ϕ io t io t 0,1 10 0, ,186 0,075 hi ϕ t I O 0,90 101,186 91,699 1 (9) Karena viskositas rendah, maka diambil ϕ t 1 (Kern, 1965) h h io io hio ϕt ϕ t 91, ,699 Btu/jamft o F Fluida dingin : bahan,shell ( ) Flow area shell a s C B 144 P ' s ft (Pers. (7.1), Kern, 1965) T s iameter dalam shell 17,5 in B Baffle spacing 8 in P T Tube pitch 1 1 / 4 in C Clearance P T O 1 1 / 4 1 0,5 in 17,5 0,5 8 as 0,1917 ft 144 1,5 (4 ) Kecepatan massa

39 w G s (Pers. (7.), Kern, 1965) a s 56,06 Gs 7454,69 lb m /jam.ft 0,1917 (5 ) Bilangan Reynold Pada t c F µ 0,01 cp 0,014 lb m /ft jam ari Gambar 8, Kern, untuk 1 in dan 1 1 / 4 triangular pitch, diperoleh e 0,7 in. e 0,7/1 0,06 ft e G s Re s (Pers. (7.), Kern, 1965) µ 0, ,69 Re s 1671,94 0,01 (6 ) Taksir J H dari Gambar 8, Kern, diperoleh J H 50 pada Re s 1671,94 (7 ) Pada t c F c 0,05 Btu/lb m F k 0,5 Btu/jam lb m ft. F 1 1. c µ k 0,05 0,01 0,5 0,109 (8 ) h ϕ o s J H k e c. µ k 1 h o ϕ s 0,5 50 0,109 17,9 0,06 (9 ) Karena viskositas rendah, maka diambil ϕ s 1 (Kern, 1965) h o ho ϕ 17,9 1 17,9 Btu/jamft ϕ s s o F

40 (10) Clean Overall Coefficient, U C h io h o 91,699 17,9 U C 70,91 Btu/jam.ft. F h + h 91, ,9 io o (Pers. (6.8), Kern, 1965) (11) Faktor pengotor, R d R U C U 70,91 7,7 0,017 (Pers. (6.1), Kern, 1965) U U 70,91 7,7 d C R d hitung R d ketentuan, maka spesifikasi pendingin dapat diterima. Pressure drop Fluida panas : sisi tube (1) Untuk Re t 7548,67 () f 0,00019 ft /in (Gambar 6, Kern, 1965) s 1,0 (Tabel 6, Kern, 1965) φ t 1 ΔP t ΔP t f G t L n (Pers. (7.5), Kern, 1965) 5, I s φ t (0,00019) (1677,75 ) (1) () 0, psi (5, ) (0,075) (1,0) (1) V () ari Gambar 7, Kern, 1965 diperoleh 0,0005 g' ΔP r 4n V. s g' (4).().0,0005 1,0 0,009 psi P T P t + P r 0, psi + 0,009 psi 0, psi P t yang diperbolehkan 4 psi

41 Fluida dingin : sisi shell (1 ) Untuk Re s 1671, 94 ( ) ( ) f 0,00115 ft /in (Gambar 9, Kern, 1965) φ s 1 s 1,0 N x L B 1 N x 18 (Pers. (7.4), Kern, 1965) 8 s 17,5/1 1,475 ft f. G..(N + 1) P s s (Pers. (7.44), Kern, 1965) s 5, s. ϕ e s 0,00115 (1671,94) (1,475) (18) P 0,1496 psi s 5, (0,06) (1,0) (1) P s yang diperbolehkan 6 psi LC.6 Heater Asam Asetat (E-1) Fungsi : Menaikkan temperatur asam asetat sebelum dimasukkan ke reaktor dari 0 o C menjadi 150 o C Jenis : 1 shell and tube exchanger ipakai : 1 in O tube 18 BWG, panjang 1 ft, pass - Fluida panas Laju alir fluida panas 4,0171 kg/jam 56,166 lb m /jam Temperatur awal (T 1 ) 50 C 48 F Temperatur akhir (T ) 50 C 48 F - Fluida dingin Laju alir fluida dingin 1540,kg/jam 95,54 lb m /jam Temperatur awal (t 1 ) 0 C 86 F Temperatur akhir (t ) 150 C 0 F

42 Panas yang diserap (Q) kj/jam 9557,59 Btu/jam () t beda suhu sebenarnya Fluida Panas Fluida ingin Selisih T 1 48 F Temperatur yang lebih tinggi t 0 F t F T 48 F Temperatur yang lebih rendah t 1 86 F t 96 F T 1 T 0 F Selisih t t 1 16 F t t 1 16 F Δt Δt1 16 LMT 7,95 F Δt 96 ln ln Δt T R t 1 T t t S T 1 t t ,545 ari Gambar 19, Kern, 1965 diperoleh F T 0,8 Maka t F T LMT 0,8 7,95 7,8099 F (4) T c dan t c T1 + T Tc 48 F t1 + t t c 194 F alam perancangan ini digunakan heater dengan spesifikasi: - iameter luar tube (O) 1 in - Jenis tube 18 BWG - Pitch (P T ) 1 1/4 in triangular pitch - Panjang tube (L) 1 ft

43 d. ari Tabel 8, hal. 840, Kern, 1965, heater untuk fluida panas steam dan fluida dingin gas, diperoleh U 5-50, dan faktor pengotor (R d ) 0,00. iambil U 40 Btu/jam ft F Luas permukaan untuk perpindahan panas, Q 9557,59 Btu/jam A 4,458 ft U Btu Δt o 40 7,8099 F o jam ft F Luas permukaan luar (a ) 0,618 ft /ft (Tabel 10, Kern) Jumlah tube, N A 4,458 ft t 1, 8buah " L a 1ft 0,618 ft /ft e. ari Tabel 9, hal 84, Kern, 1965, nilai yang terdekat adalah 1 tube dengan I shell 8 in. f. Koreksi U A L N 65,976 ft t a " 1 ft 1 0,618 ft/ft Q 9557,59 Btu/jam Btu 6,48 A Δt 65,976 ft x 7,8099 F jam ft U F Fluida panas : steam, tube () Flow area tube,a t 0,69 in (Tabel 10, Kern, 1965) a t ' N t a t (Pers. (7.48), Kern, 1965) 144 n 1 0,69 at 0,0466 ft 144 (4) Kecepatan massa: w G t (Pers. (7.), Kern, 1965) a t 56,166 Gt 11505,71 lb m /jam.ft 0,0466

44 (5) Bilangan Reynold: Pada T c 48 F µ 0,015 cp 0,06 lb m /ft jam (Gambar 14, Kern, 1965) ari tabel 10, Kern, untuk 1 in O, 18 BWG, diperoleh : I 0,90 in 0,075 ft I G t Re t (Pers.(7.), Kern, 1965) µ 0, ,71 Re t 6540,77 0,06 (9) Taksir jh dari Ganbar 4 Kern (1965), diperoleh jh 96 pada Re t 6540,77 (10) Pada T c 48 F c 0,71 Btu/lb m. F (Gambar,Kern, 1965) k 0,099 Btu/jam lb m ft. F (Tabel 5, Kern, 1965) c. µ k 1 0,71 0,06 0, ,616 (11) h ϕ i t jh k I c. µ k 1 h i ϕ h h t ϕ ϕ io t io t 0, ,616 77,85 0,075 hi ϕ t I O 0,90 77,85 70, 1 (9) Karena viskositas rendah, maka diambil ϕ t 1 (Kern, 1965) h h io io hio ϕt ϕ t 70, 1 70, Btu/jamft o F

45 Fluida dingin : bahan,shell ( ) Flow area shell a s C B ft 144 P ' s (Pers. (7.1), Kern, 1965) T s iameter dalam shell 17,5 in B Baffle spacing 8 in P T Tube pitch 1 1 / 4 in C Clearance P T O 1 1 / 4 1 0,5 in 17,5 0,5 8 as 0,1917 ft 144 1,5 (4 ) Kecepatan massa w G s (Pers. (7.), Kern, 1965) a s 95,54 Gs 1771,697 lb m /jam.ft 0,1917 (5 ) Bilangan Reynold Pada t c F µ 0,015 cp 0,00 lb m /ft jam ari Gambar 8, Kern, untuk 1 in dan 1 1 / 4 triangular pitch, diperoleh e 0,7 in. e 0,7/1 0,06 ft e G s Re s (Pers. (7.), Kern, 1965) µ 0, ,697 Re s 5190,789 0,00 (6 ) Taksir J H dari Gambar 8, Kern, diperoleh J H 110 pada Re s 5190,789 (7 ) Pada t c F c 0,6 Btu/lb m F k 0,0541 Btu/jam lb m ft. F

46 1 1. c µ k 0,6 0,00 0,0541 0,716 (8 ) h ϕ o s J H k e c. µ k 1 h o ϕ s 0, ,716 19,954 0,06 (9 ) Karena viskositas rendah, maka diambil ϕ s 1 (Kern, 1965) h o ho ϕ 19, ,954 Btu/jamft ϕ s s o F (10) Clean Overall Coefficient, U C h io h o 70, 19,954 U C 45,588 Btu/jam.ft. F h + h 70, + 19,954 io o (Pers. (6.8), Kern, 1965) (11) Faktor pengotor, R d R U C U 45,588 6,48 0,0160 (Pers. (6.1), Kern, 1965) U U 45,588 6,48 d C R d hitung R d ketentuan, maka spesifikasi pendingin dapat diterima. Pressure drop Fluida panas : sisi tube (1) Untuk Re t 6540,77 () f 0,0001 ft /in (Gambar 6, Kern, 1965) s 1,05 (Tabel 6, Kern, 1965) φ t 1 ΔP t ΔP t f G t L n (Pers. (7.5), Kern, 1965) 5, I s φ t (0,0001) (11505,71 ) (1) () 0,0001 psi (5, ) (0,075) (1,05) (1)

47 V () ari Gambar 7, Kern, 1965 diperoleh 0,0005 g' ΔP r 4n V. s g' (4).().0,0005 1,0 0,009 psi P T P t + P r 0,0001 psi + 0,009 psi 0,0040 psi P t yang diperbolehkan psi Fluida dingin : sisi shell (1 ) Untuk Re s 5190, 789 ( ) ( ) f 0,00165 ft /in (Gambar 9, Kern, 1965) φ s 1 s 1,05 N x L B 1 N x 18 (Pers. (7.4), Kern, 1965) 8 s 17,5/1 1,475 ft f. G..(N + 1) P s s (Pers. (7.44), Kern, 1965) s 5, s. ϕ e s 0,00165 (1771,697) (1,475) (18) P 0,00407 psi s 5, (0,06) (1,05) (1) P s yang diperbolehkan 4 psi LC.7 Reaktor (M-10) Fungsi : Tempat terjadinya reaksi pembentukan asetanilida

48 Jenis : Reaktor tangki berpengaduk Bentuk : Silinder vertikal dengan alas dan tutup ellipsoidal Jumlah : 1 unit Bahan konstruksi : Carbon Steel SA-85 grade C Kondisi Operasi : Temperatur : 150 o C Tekanan :,5 atm 6.79 psia Faktor Kelonggaran : 0% Laju alir massa : 97,51 kg/jam ensitas campuran : Tabel LC.1 ensitas Campuran Pada Reaktor Komponen F Fraksi ρ (kg/m ) r campuran (kg/jam) Berat (Wikipedia,010) (kg/m ) C 6 H 5 NH 87,1 0, ,0 CH COOH 1540, 0, ,7 Total 97, Tabel LC. Komposisi Bahan Masuk ke Tangki Pencampur Componen F (kg/jam) V (m /jam) Anilin 87,1,6 Asam Asetat 1540, 1,468 97,51,804 Perhitungan imensi Tangki Pencampur Volume larutan, V L,804 m Menghitung volume reaktor, V : τ V v o (Levenspiel, 1999) imana : τ : Waktu tinggal V : Volume tangki yang ditempati cairan v o : Laju volumetrik umpan (Vo) iket : Waktu tinggal (τ) 8 jam

49 Maka : V v o τ V laju total massa umpan masuk waktu tinggal densitas campuran umpan 97,51 kg/jam 10 kg/m 8 jam 0,446 m Volume tangki, V t 1,.V L 1, (0,446) 6,55 m irencanakan : H s : i 1 : 1 H h : i 1 : 4 imana ; H s tinggi shell H h tinggi head i diameter dalam tangki a. Volume silinder tangki (V s ) π π π V s i. H s i ( i ) b. Volume alas tutup tangki (V h ) π V h. i. H 6 c. Volume tangki V s + V h 6,55 m π π. i +. i 4 4 6,55 m i 9,89 m 7 4 h. π. i (Perry&Green,1999) π 1 π. i.. i (Perry&Green,1999) i i,4 m 11,1 ft 14,6454 in H s i,4 m 11,1 ft 14,6454 in Tinggi head (H h ) 1 1 H h.i.,4 m 0,855m,8051 ft, 66 in 4 4 H total H s + H h,4 m + 0,855 m 4,75 m 14,05 ft 168,1 in d. Tebal shell tangki

50 PR t + n.c (Perry&Green,1999) E 0,6P di mana: t tebal shell (in) P tekanan desain (psia) R jari-jari dalam tangki (in) S allowable stress (psia) E joint efficiency C corrosion allowance (in/tahun) n umur alat (tahun) Volume larutan 0,446 m Volume tangki 6,55 m Tinggi larutan dalam tangki Tekanan hidrostatik P h ρ x g x l 0,446 6,55 10 kg/m x 9,8 m/det x,85 m 88,9 Pa 4,18 psia x,4 m,85 m Faktor kelonggaran 0 % Maka, P desain (1,) (P operasi) 1, (6,79+ 4,18) 49,108 psia - irencanakan bahan konstruksi Carbon Steel SA-85 Grade C - Allowable working stress (S) : psia (Peters et.al., 004) - Joint efficiency (E) : 0,85 (Peters et.al., 004) - Corossion allowance (C) : 0,00 in/tahun (Perry&Green,1999) - Umur alat (n) : 10 tahun

51 Tebal shell tangki: PR t + n. C SE 0,6P (49,108 psia) (14,6454 /in) + 10tahun.(0,00 in / tahun) (1.700 psia)(0,85) 0,6(49,108 psia) 0,04 in Tebal shell standar yang digunakan 0,04 in e. Tebal tutup tangki Tutup atas tangki terbuat dari bahan yang sama dengan shell Tebal tutup atas 0,04 in (Brownell&Young,1959) (Brownell&Young,1959) Menghitung Jaket Pendingin Jumlah air pendingin ( 150 o C ) 956,46411kg/jam 956,46411 V air pendingin, 956 m /jam 1000 iameter dalam jaket ( 1 ) diameter dalam + ( x tebal dinding ) Tinggi jaket tinggi reaktor,4 m Asumsi jarak jaket 5 in 14, (0,04 ) 15,54 in,45 m iameter luar jaket ( ) 1 +. jarak jaket 15,54 in + ( x5 ) Luas yang dilalui air pendingin ( A ) A π 4 ( ) 1 145,54 in,689 m 4 π (145,54 15,54 ) 805,068 in 1,809 m Kecepatan air pendingin ( v ) V p v A,956 1,64 m/jam 1,809 Tebal dinding jaket ( tj ) Bahan Carbon Steel Plate SA-85 grade C H jaket 14,6454 in 11, ft

52 ( H 1) ρ a (14,6454 1)(64,45) P H 59, 79 psia P desain 6, ,79 96,59 psia P tj + n. C SE 0,6P (96,59) (145,54 ) + 10 (0,00) 1, in (1.700)(0,85) 0,6(96,59) ipilih tebal jaket standar 1, in (Brownell&Young,1959) Perancangan Sistem Pengaduk Jenis pengaduk : turbin impeller daun enam Jumlah baffle : 4 buah Untuk turbin standar (Mc Cabe et.al., 1999), diperoleh : a/t 1/ ; a 1/ x 11,1 ft,77 ft E/a 1 ; E,77 ft L/a ¼ ; L 1/4 x,77 ft 0,94 ft W/a 1/5 ; W 1/5 x,77 ft 0,7474 ft J/t 1/1 ; J 1/1 x 11,1 ft 0,94 ft imana: t diameter tangki a iameter impeller E tinggi turbin dari dasar tangki L panjang blade pada turbin W lebar blade pada turbin J lebar baffle Kecepatan pengadukan, N 1 putaran/detik Bilangan Reynold, ρ. N.( i) 64,45(1)(11,1) N Re 040, 15 µ,66 5 K T.N. a ρ P (Mc Cabe et.al., 1999) g c

53 K T 6, (Mc Cabe et.al., 1999) 5 6, (1 put/det).(,77 ft) (64,45 lbm/ft,174 lbm.ft/lbf.det 1Hp 9194,0 ft.lbf/det x 550 ft.lbf/det 16,7Hp P Efisiensi motor penggerak 80% 16,7 aya motor penggerak 0, 895Hp 0,8 Maka dipilih daya motor dengan tenaga 1 hp. ) LC.8 Pompa Reaktor (L-11) Fungsi Jenis Bahan konstruksi Jumlah : Memompa campuran dari reaktor ke evaporator : Pompa sentrifugal : Commercial Steel : 1 unit Kondisi operasi : Tekanan pompa,5 atm Temperatur 150 o C 4 K Laju alir massa (F) 97,51 kg/jam,405 lbm/s ρ campuran Tabel LC. ensitas Campuran Pada Pompa Reaktor F Fraksi ρ (kg/m ) r campuran Komponen (kg/jam) Berat (Wikipedia,010) (kg/m ) C 6 H 5 NHCOCH 447,9 0, C 6 H 5 NH 1,09 0, ,105 CH COOH 7,8 0, ,057 H O 459,7 0, ,059 Total 97, ρ campuran 1185 kg/m 7,979 lbm/ft

54 Tabel LC.4 Viskositas Campuran Pada Pompa Reaktor F Fraksi µ (cp) µ campuran Komponen (kg/jam) Berat (Wikipedia,010) (cp) C 6 H 5 NHCOCH 447,9 0, ,5 0,457 C 6 H 5 NH 1,09 0,000899,71 0,011 CH COOH 7,8 0, ,04 0,00 H O 0C 459,7 0, ,798 0,09 Total 97,51 1 0,56 µ campuran 0,56 cp 0,0004 lbm/ft.s F,405 lbm/sec Laju alir volumetrik, Q 0,0 ft /s ρ 7,979 lb / ft m esainpompa:asumsi aliran turbulen i,opt,9 (Q) 0,45 (ρ) 0,1 (Walas,1988),9 (0,0) 0,45 (7,979) 0,1 1,46 in ari Appendiks A.5 Geankoplis (1997), dipilih pipa commercial steel : Ukuran nominal : in Schedule number : 40 iameter alam (I) :,067 in 0,17 ft iameter Luar (O) :,75 in 0,1979 ft Inside sectional area : 0,0 ft 0,0 ft / s Kecepatan linear, v Q/A 1,4798 ft/s 0,0 ft Bilangan Reynold : N Re ρ v µ

55 (7,979 lbm / ft )(1,4798 ft / s)(0,17 0,0004 lbm/ft.s ft) 47156,64 (Turbulen karena Nre >100) Untuk pipa commercial steel, harga ε 0, (Geankoplis, 1997) 0,000046m Pada N Re 47156,64 dan ε/ 0, ,055m ari Fig..10- Geankoplis (1997), diperoleh harga f 0,006 Friction loss : 1 Sharp edge entrance h c 0,55 1 A v A 1 α 1,4798 0,0187 ft.lbf/lbm 0,55 ( 1 0) ( 1)(,174) v elbow 90 h f n.kf.. g c (0,75) 1,4798 0,85 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) v 1 check valve h f n.kf.. g c 1(,0),498 0,051 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) L v Pipa lurus 80 ft F f 4f... g c 4(0,006) ( 80 )(. 1,4798 ) ( 0,17 )..(,174) 0,98 ft.lbf/lbm 1 Sharp edge exit h ex 1 A1 A v. α. g c 1,4798 0,04 ft.lbf/lbm ( 1 0) ( 1)(,174) Total friction loss : F 0,7867 ft.lbf/lbm ari persamaan Bernoulli : α P P ( v v1 ) + g( z z1 ) + + F + Ws ρ (Geankoplis,1997)

56 dimana : v 1 v P 1 P,5 atm 590,54 lb f /ft² Z 40 ft ρ 7,977 lbm/ft Maka :,174 ft / s,174 ft. lbm / lbf. s ( 40 ft) ,7867 ft. lbf / lbm + W s Ws - 40,7867 ft.lbf/lbm P Effisiensi pompa, η 75 % Wp Ws - η x Wp - 40,7867-0,75 x Wp 54,8 ft.lbf/lbm aya pompa : P 97,51 0, m x Wp lbm/s 54,8 ft.lbf/lbm ( )( ) x 1 hp 550 ft. lbf / s 0,4 Hp Maka dipilih pompa dengan daya motor 0,5 Hp LC.9 Evaporator (V-10) Fungsi : Mengurangi kandungan anilin dan asam asetat dalam larutan asetanilida dengan cara memekatkan produk suhu 5 o C Jenis : Vertikal tube evaporator Bentuk : silinder vertikal dengan alas dan tutup elipsoidal Jumlah : 1 buah ipakai : 1 in O tube 18 BWG, panjang 1 ft, pass pada - Fluida panas Laju alir steam masuk 15,04174kg/jam 760,5 lb m /jam Temperatur awal (T 1 ) 50 C 48 F

57 Temperatur akhir (T ) 50 C 48 F - Fluida dingin Laju alir cairan masuk 97,51 kg/jam 8658,589 lb m /jam Temperatur awal (t 1 ) 150 C 0 F Temperatur akhir (t ) 5 C 47 F Panas yang diserap (Q) kj/jam 0487,80 Btu/jam (1) t beda suhu sebenarnya Fluida Panas Fluida ingin Selisih T 1 48 F Temperatur yang lebih tinggi t 47 F t 45 F T 48 F Temperatur yang lebih rendah t 1 0 F t F T 1 T 0 F t LMT 15,log Selisih 97,8 F t t 1 15 F t t 1-15 F (1) T c dan t c T T1 + T F c t t1 + t ,5 F c alam perancangan ini digunakan heater dengan spesifikasi: - iameter luar tube (O) 1 in - Jenis tube 18 BWG - Pitch (P T ) 1 1/4 in triangular pitch - Panjang tube (L) 1 ft,6576 m g. ari Tabel 8, hal. 840, Kern, 1965, heater untuk fluida panas steam dan fluida dingin medium organic, diperoleh U , dan faktor pengotor (R d ) 0,00. iambil U 60 Btu/jam ft F Luas permukaan untuk perpindahan panas,

58 Q 0487,80 Btu/jam A 46,698 U Btu Δt o 60 97,8 F o jam ft F ft Luas permukaan luar (a ) 0,618 ft /ft (Tabel 10, Kern) Jumlah tube, N A 46,698 ft t 110, 6 buah " L a 1ft 0,618 ft /ft h. ari Tabel 9, hal 84, Kern, 1965, nilai yang terdekat adalah 11 tube dengan I shell 17 ¼ in dan panjang 1 ft. i. Koreksi U " A L N a 411,5496 t 1 ft 11 0,618 ft ft /ft. Q 0487,80 Btu/jam Btu 50,545 A Δt 411,5496 ft x 97,8 F jam ft F U Fluida panas : steam, tube () Flow area tube,a t 0,69 in (Tabel 10, Kern, 1965) a t ' Nt at 144 n 11 0,69 at 0,145 ft (4) Kecepatan massa: t (Pers. (7.48), Kern, 1965) w G t (Pers. (7.), Kern, 1965) a 760,5 Gt 1906,1 lb m /jam.ft 0,145 (5) Bilangan Reynold: Pada T c 48 F µ 0,15 cp 0,6 lb m /ft jam (Gambar 14, Kern, 1965) ari tabel 10, Kern, untuk 1 in O, 18 BWG, diperoleh :

59 I 0,90 in 0,075 ft I G t Re t (Pers.(7.), Kern, 1965) µ 0, ,1 Re t 491,17 0,6 (1) Taksir jh dari Gambar 4 Kern (1965), diperoleh jh 16 (1) Pada T c 48 F c 0,5 Btu/lb m. F (Gambar,Kern, 1965) k 0,044 Btu/jam lb m ft. F (Tabel 5, Kern, 1965) c. µ k 1 0,5 0,6 0, ,70 (14) h ϕ i t jh k I c. µ k 1 h i ϕ h h t ϕ ϕ io t io t 0, , 70 1,46 0,075 hi ϕ t I O 0,90 1,46 11,6 1 (9) Karena viskositas rendah, maka diambil ϕ t 1 (Kern, 1965) h h io io hio ϕt ϕ t 11,6 1 11,6 Btu/jamft o F Fluida dingin : bahan,shell ( ) Flow area shell a s C B 144 P ' s ft (Pers. (7.1), Kern, 1965) T s iameter dalam shell 10 in B Baffle spacing 8 in P T Tube pitch 1 1 / 4 in C Clearance P T O

60 1 1 / 4 1 0,5 in 10 0,5 8 as 0,111ft 144 1,5 (4 ) Kecepatan massa w G s (Pers. (7.), Kern, 1965) a s 8658,589 Gs 78714,45 lb m /jam.ft 0,11 (5 ) Bilangan Reynold Pada t c 69,5 0 F µ 0,1 cp 0,14 lb m /ft jam (Gambar 14, Kern, 1965) ari Gambar 8, Kern, untuk 1 in dan 1 1 / 4 triangular pitch, diperoleh e 0,99 in. e 0,99/1 0,085 ft e Gs Re s (Pers. (7.), Kern, 1965) µ 0, ,45 Re s 0681,4 0,14 (6 ) Taksir J H dari Gambar 8, Kern, diperoleh J H 8 (7 ) Pada t c 69,5 0 F c 0,5 Btu/lb m F (Gambar Kern, 1965) k 0,01 Btu/jam lb m ft. F (Tabel 5 Kern, 1965) 1 1. c µ k 0,5 0,14 0,01 1,75 (8 ) h ϕ o s J H k e c. µ k 1 h o ϕ s 0,1 8 1,75 58,09 0,085 (9 ) Karena viskositas rendah, maka diambil ϕ s 1 (Kern, 1965) h h o o ho ϕt ϕ t 58, ,09 Btu/jamft o F (10) Clean Overall Coefficient, U C

61 U h h h 11,6 58,09 11,006 Btu/jam.ft. F 11,6 + 58,09 io o C io + h o (Pers. (6.8), Kern, 1965) (11) Faktor pengotor, R d R U U U 11,006 50,545 11,006 x50,545 C d C U 0,07 (Pers. (6.1), Kern, 1965) R d hitung R d ketentuan, maka spesifikasi pemanas dapat diterima. Pressure drop Fluida panas : sisi tube (1) Untuk Re t 491,17 () f 0, ft /in (Gambar 6, Kern, 1965) s 1,0 (Tabel 6, Kern, 1965) φ t 1 ΔP t ΔP t f G t L n (Pers. (7.5), Kern, 1965) 5, I s φ t (0,000185) (1906,1 ) (1) () 4,0 x 10-4 psi (5, ) (0,075) (1,0) (1) () ari Gambar 7, Kern, 1965 diperoleh g' V 0,0005 ΔP r 4n V. s g' (4).().0,0005 1,0 0,009 psi P T P t + P r 4,0 x 10-4 psi + 0,009 psi 0,004 psi P t yang diperbolehkan psi

62 Fluida dingin : sisi shell (1 ) Untuk Re s 0681,4 ( ) ( ) f 0,0019 ft /in (Gambar 9, Kern, 1965) φ s 1 s 1,0 N x L B 1 N x 18 (Pers. (7.4), Kern, 1965) 8 s 10/1 0,8 ft f. G..(N + 1) P s s (Pers. (7.44), Kern, 1965) s 5, s. ϕ e s 0,0019 (78714,45) (0,8) (18) P 0,040 psi s 5, (0,085) (1,0) (1) P s yang diperbolehkan 4 psi Laju alir umpan masuk 97,51 kg/jam Tabel LC.5 ensitas Campuran Pada Evaporator F Fraksi ρ (kg/m ) ρ campuran Komponen (kg/jam) Berat (Wikipedia,010 (kg/m ) C 6 H 5 NHCOCH 447,9 0, C 6 H 5 NH 1,09 0, ,105 CH COOH 7,8 0, ,057 H O 459,7 0, ,059 Total 97, ensitas Campuran 1185 kg/m Faktor keamanan 0% Waktu tinggal dalam evaporator diperkirakan ½ jam

63 97,51kg / jam x1/ jam Volume cairan 1,66 m 1185kg / m 1,. 97,51kg / jam x1/ jam Volume Tangki 1,99 m 1185kg / m π Volume tube.. L 4 π.0,054., ,00188 m π Volume shell.. L 4 π.0,54., ,1854 m Δ V 0,1854 m - 0,00188 m 0,186 m Volume tangki 1,99 m - 0,186 m 1,80664 m irencanakan :H : Volume tangki Volume silinder +. Volume tutup /8. π +.( π/4. ) 1,80664 m 1,491 1,55 m 49,45 in Hs /. 1,885 m 1 Tinggi tutup (H d ) 0,175 m 4 Tinggi tangki H s +.H d (1, ,175) m,1965 m,1965 Tinggi cairan dalam tangki. 1,80664 (1,66-0,186) 1,79 m Tekanan Hidrostatik ρ. g. (Tinggi cairan + L) , (1,79 +,6576) 605, Pa

64 Faktor keamanan 0% 0,65 atm Pdesign 1,. (1 + 0,65) 1,95 atm 8,657 psia Tebal shell tangki (bagian silinder) Faktor korosi (C) 0,004 in/tahun (Perry & Green, 1999) Allowable working stress (S) 1700 lb/in Efisiensi sambungan (E) 0,85 Umur alat (A) direncanakan 10 tahun Tebal silinder : (Brownell dan Young,1959) P R d + ( C A) (Peters dan Timmerhaus, 004) SE 0,6 P imana : d tebal dinding tangki bagian silinder (in) 0,414 in P tekanan desain (psi) R jari-jari dalam tangki (in) / S stress yang diizinkan E efisiensi pengelasan PR t + n. C SE 0,6P (8,657 psia) (49,45 / in) + 10tahun.(0,00 in / tahun) (1.700 psia)(0,85) 0,6(8,657 psia) 6,81 (57,879 / ) d + (0,004 10) (1700 0,85) (0,6 6,81) d 0,10 in Maka dipilih tebal shell tangki 0,10 in

65 LC.10 Pompa Evaporator (L-11) Fungsi : Memompa campuran dari evaporator ke kristalizer dan menurunkan tekanan dari,5 atm menjadi 1 atm Jenis : Pompa sentrifugal Bahan konstruksi : Commercial Steel Jumlah : 1 unit Kondisi operasi : Tekanan masuk,5 atm Tekanan keluar 1 atm Temperatur 5 o C 4 K Laju alir massa (F) 99,5805 kg/jam,006 lbm/s Tabel LC.5 Viskositas Campuran Pada Pompa Evaporator F Fraksi µ (cp) µ campuran Komponen (kg/jam) Berat (Wikipedia,010) (kg/m.s) C 6 H 5 NHCOCH 75,6 0, ,5 0,516 C 6 H 5 NH 0,6045 0, ,71 0,001 CH COOH 0,9 0, ,04 0,0001 H O,986 0, ,798 0,006 Total 99, µ campuran 0,5 cp 0,0004 lbm/ft.s Tabel LC.6 Viskositas Campuran Pada Pompa Evaporator F Fraksi ρ (kg/m ) ρ campuran Komponen (kg/jam) Berat (Wikipedia,010) (kg/m ) C 6 H 5 NHCOCH 75,6 0, C 6 H 5 NH 0,6045 0, ,185 CH COOH 0,9 0, ,1

66 H O,986 0, ,967 Total 99, ρ campuran 108 kg/m 64,175 lbm/ft F,006 lbm/sec Laju alir volumetrik, Q 0,015 ft /s ρ 64,175 lb / ft m esainpompa:asumsi aliran turbulen i,opt,9 (Q) 0,45 (ρ) 0,1 (Walas,1988),9 (0,015) 0,45 (64,175) 0,1 1,41 in ari Appendiks A.5 Geankoplis (1997), dipilih pipa commercial steel : Ukuran nominal : in Schedule number : 40 iameter alam (I) :,067 in 0,17 ft iameter Luar (O) :,75 in 0,1979 ft Inside sectional area : 0,0 ft 0,015 ft / s Kecepatan linear, v Q/A 1,41 ft/s 0,0 ft Bilangan Reynold : N Re ρ v µ (64,175 lbm / ft )(1,41 ft / s)(0,17 0,0004 lbm/ft.s ft) 9047,8 (Turbulen karena Nre >100) Untuk pipa commercial steel, harga ε 0, (Geankoplis, 1997) Pada N Re 9047,8 dan ε/ 0, ari Fig..10- Geankoplis (1997), diperoleh harga f 0,0059 Friction loss :

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan Satuan berat Kapasitas produksi Waktu operasi : 1 jam operasi : Kilogram (kg) : 9.000 ton/tahun : 0 hari/tahun Berat Molekul : Cl = 70,914 kg/mol Bahan

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan Satuan berat Kapasitas produksi Waktu operasi : 1 jam operasi : Kilogram (kg) : 7.000 ton/tahun : 0 hari/tahun Berat Molekul : Cl = 70,914 kg/mol Bahan

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Waktu operasi Basis perhitungan Satuan operasi Bahan baku Produk akhir Kapasitas Produksi : 0 hari / tahun ; 4 jam / hari : jam operasi : kilogram (kg) : - Ammonium

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi : 8.000 ton/tahun Basis perhitungan : jam operasi Waktu kerja pertahun : 0 hari Satuan operasi : kg/jam Kapasitas tiap jam ton tahun hari 000 kg =

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan jam operasi Satuan operasi kg/jam Waktu operasi per tahun 0 hari Kapasitas produksi 7.500 ton/tahun Berat Molekul H O 8,05 gr/mol Gliserol 9,098 gr/mol

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LA.1 Perhitungan Pendahuluan Perancangan pabrik pembuatan -etil heksanol dilakukan untuk kapasitas produksi 80.000 ton/tahun dengan ketentuan sebagai berikut: 1 tahun

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan : 1 hari operasi Kapasitas TBS : 60 ton/jam Konversi TBS ke POME : 60 % (Novaviro Technology, 010) Maka, jumlah produksi POME Jumlah kebutuhan POME

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Hasil perhitungan neraca massa pra rancangan pabrik pembuatan polihidroksibutirat pada bakteri Alcaligenes Eutrophus dengan substrat glukosa adalah sebagai berikut:

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. (CH 2 ) 6 N 4 (s) + 6H 2 O. Tabel LA.1 Spesifikasi Bahan Baku dan Produk

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. (CH 2 ) 6 N 4 (s) + 6H 2 O. Tabel LA.1 Spesifikasi Bahan Baku dan Produk Reaksi yang terjadi di Reaktor I LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA 6CH O (l) + 4NH (l) (CH ) 6 N 4 (s) + 6H O Konversi reaksi 98% terhadap CH O Spesifikasi bahan baku dan produk : Tabel LA. Spesifikasi

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Dasar Perhitungan : 1 tahun = 0 hari kerja 1 hari = 4 jam Kapasitas produksi/jam = 5000 ton tahun 1000 kg 1 tahun x x x 1ton 0 hari = 61,11 kg/jam 61 kg/jam 1 hari 4

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis Perhitungan : 1 jam operasi Kapasitas Produksi : 15000 ton / tahun Basis 1 tahun : 300 hari A.1. Penentuan Komposisi Bahan Baku A.1.1 Komposisi Limbah Cair Tahu

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Pada Pra Rancangan Pabrik Pembuatan Compressed Natural Gas (CNG) dari Biogas Hasil Fermentasi Thermofilik Limbah Cair Kelapa Sawit dengan Kapasitas 60 ton TBS/jam untuk

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi Basis perhitungan : 5.000 ton/tahun : jam operasi Waktu kerja pertahun : 330 hari Satuan operasi Kapasitas tiap jam : kg/jam 5 000 ton tahun 63,33

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi : 15000 ton/tahun Basis perhitungan : 1 jam operasi Satuan operasi : kg/jam Kapasitas produksi didasarkan pada peningkatan kebutuhan CMA dalam negeri

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Pabrik Oleamida yang akan dibuat direncanakan memiliki kapasitas 10.000 ton/tahun. Direncanakan dalam satu tahun pabrik berproduksi selama 0 hari kerja, dengan waktu

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi CaCl = 5.000 ton/tahun 1 tahun = 330 hari kerja 1 hari = 4 jam kerja Kapasitas tiap jam ton 1tahun hari 1.000 kg 5.000 x x x tahun 330 hari 4 jam

Lebih terperinci

LAMPIRAN A NERACA MASSA

LAMPIRAN A NERACA MASSA LAMPIRAN A NERACA MASSA Kapasitas produksi = 70 ton/tahun 1 tahun operasi = 00 hari = 70 jam 1 hari operasi = 4 jam Basis perhitungan = 1 jam operasi Kapasitas produksi dalam 1 jam opersi = 70 ton tahun

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Waktu Operasi : 40 hari / tahun Produk Akhir : Susu Bubuk Kedelai Kapasitas bahan Tangkiu Kacang Kedelai 5000 ton/tahun : 5000 ton tahun 61 kg/jam 1000 kg 1 tahun 1

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Neraca Massa Kapasitas produksi olein yang dihasilkan adalah sebesar 1000 ton/hari Kapasitas produksi 1000 ton/hari 1000 ton/hari x 1000 kg/ton x 1/4 hari/jam 41.666

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produk Basis Perhitungan : 6733 ton/tahun : 1 jam operasi : 6733 x : 4500 kg/jam Kemurnian produk : 98,91 % Satuan Operasi : kg/jam Waktu kerja per tahun :

Lebih terperinci

BAB III PERANCANGAN PROSES

BAB III PERANCANGAN PROSES BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. URAIAN PROSES Pabrik asetanilida ini di produksi dengan kapasitas 27.500 ton/tahun dari bahan baku anilin dan asam asetat yang akan beroperasi selama 24 jam perhari dalam

Lebih terperinci

LAMPIRAN A. : ton/thn atau kg/jam. d. Trigliserida : 100% - ( % + 2%) = 97.83% Tabel A.1. Komposisi minyak jelantah

LAMPIRAN A. : ton/thn atau kg/jam. d. Trigliserida : 100% - ( % + 2%) = 97.83% Tabel A.1. Komposisi minyak jelantah LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Hasil perhitungan neraca massa pada prarancangan pabrik biodiesel dari minyak jelantah adalah sebagai berikut : Kapasitas produksi Waktu bekerja / tahun Satuan operasi

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Waktu operasi Basis perhitungan Satuan operasi : 0 hari / tahun ; 4 jam / hari : jam operasi : kilogram (kg) Bahan baku : - Bisfenol-a (C 5 H 6 O ) - Natrium hidroksida

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi Satuan massa Waktu operasi pertahun 15000 ton/tahun kg/jam 330 hari Sehingga kapasitas produksi : ton 15000 tahun kg 1tahun x 1000 x x ton 330 hari

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. 1 hari produksi : 24 jam. Bioetanol sebagai produk : 95% x 126,2626 kg/jam = 119,95 kg/jam

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. 1 hari produksi : 24 jam. Bioetanol sebagai produk : 95% x 126,2626 kg/jam = 119,95 kg/jam LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas bahan baku (Jerami padi) Waktu operasi Satuan berat Basis perhitungan : 1000 ton / tahun : 330 hari / tahun : newton (N) : 1 jam operasi 1 hari produksi :

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas pabrik Waktu operasi Basis perhitungan Satuan berat Bahan baku : 100 ton/tahun : 40 hari : 1 jam operasi : kilogram (kg) : kulit kapas (pentosan) Bahan pembantu

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. x tahun. Kemurnian dietanolamida pada produk = 94, %

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. x tahun. Kemurnian dietanolamida pada produk = 94, % LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kpasitas Produksi Waktu kerja pertahun :11.000 ton/tahun : 0 hari Kapasitas per jam : 11.000 ton tahun x 1.000 kg ton x tahun 0 hari x hari 4 jam : 1.88,88888889 kg

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Hasil perhitungan neraca massa pada proses pembuatan Natrium Nitrat dari Asam Nitrat dan Natrium Klorida diuraikan sebagai berikut : Kapasitas produksi. ton/tahun. kg/tahun

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi Basis perhitungan Satuan massa Satu tahun operasi Satu hari operasi 14.000,00 ton/tahun 1 jam operasi kilogram 00 hari 4 jam Kapasitas produksi dalam

Lebih terperinci

LAMPIRAN A REAKTOR. Tugas : Tempat berlangsungnya reaksi antara Asam Asetat dan Anilin menjadi

LAMPIRAN A REAKTOR. Tugas : Tempat berlangsungnya reaksi antara Asam Asetat dan Anilin menjadi LAMPIRAN A REAKTOR Tugas : Tempat berlangsungnya reaksi antara Asam Asetat dan Anilin menjadi Asetanilida. Alat: Reaktor Alir Tangki Berpengaduk Alasan pemilihan:. Terdapat pengaduk sehingga suhu dan komposisi

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi : 5.000 ton/tahun Waktu produksi : 330 hari/tahun Rate produksi : 5.000 ton 1 tahun 1 tahun 330 hari 1 hari 24 jam 1.000 kg 1 ton 631,31 kg/jam Yield

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produk : 28.900 ton/tahun 3648,9899 kg/jam Satuan operasi : kg/jam Kemurnian Produk (BSN, 2009, Dence & Reeve, 1998) Tabel LA-1 Kemurnian Produk Bleach Kraft

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Waktu operasi : 00 hari / tahun ; 4 jam / hari Basis perhitungan : jam operasi Satuan operasi : kilogram (kg) Bahan baku : - Stirena oksida (C 8 H 8 O) - Natrium hidroksida

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. Tabel A.2. Simbol di dalam perhitungan neraca massa & neraca panas

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. Tabel A.2. Simbol di dalam perhitungan neraca massa & neraca panas LA-1 LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Tabel A.. Simbol di dalam perhitungan neraca massa & neraca panas Komponen Lambang Stirena S Etil Benzena EB Polibutadiena PB Benzoil Peroksida BP High Impact Polystyrene

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas pabrik Waktu operasi Basis perhitungan Satuan berat Bahan baku : 1000 ton/tahun : 40 hari : 1 jam operasi : kilogram (kg) : kulit kapas (pentosan) Bahan pembantu

Lebih terperinci

Prarancangan Pabrik Polistirena dengan Proses Polimerisasi Suspensi Kapasitas Ton/Tahun BAB III SPESIFIKASI ALAT

Prarancangan Pabrik Polistirena dengan Proses Polimerisasi Suspensi Kapasitas Ton/Tahun BAB III SPESIFIKASI ALAT BAB III SPESIFIKASI ALAT 1. Tangki Penyimpanan Spesifikasi Tangki Stirena Tangki Air Tangki Asam Klorida Kode T-01 T-02 T-03 Menyimpan Menyimpan air Menyimpan bahan baku stirena monomer proses untuk 15

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA & ENERGI

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA & ENERGI LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA & ENERGI Perhitungan Neraca Massa Basis perhitungan : 1 Jam Operasi ton 1tahun Kapasitas Produksi 15000 x x tahun 0 hari 1000 kg x 1 ton 1hari 4 jam kg 189,94 jam Dari

Lebih terperinci

LAMPIRAN A REAKTOR. = Untuk mereaksikan Butanol dengan Asam Asetat menjadi Butil. = Reaktor Alir Tangki Berpengaduk Dengan Jaket Pendingin

LAMPIRAN A REAKTOR. = Untuk mereaksikan Butanol dengan Asam Asetat menjadi Butil. = Reaktor Alir Tangki Berpengaduk Dengan Jaket Pendingin LAMPIRAN A REAKTOR Fungsi = Untuk mereaksikan Butanol dengan Asam Asetat menjadi Butil Asetat. Jenis = Reaktor Alir Tangki Berpengaduk Dengan Jaket Pendingin Waktu tinggal = 62 menit Tekanan, P Suhu operasi

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA & ENERGI

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA & ENERGI LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA & ENERGI Perhitungan Neraca Massa Basis perhitungan : 1 Jam Operasi ton Kapasitas Produksi 0.000 x tahun kg.55,5 jam 1 tahun 0 hari x 1000 kg x 1ton 1hari 4 jam Dari

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Waktu operasi Basis perhitungan Satuan operasi : 0 hari / tahun ; 4 jam / hari : 1 jam operasi : kilogram (kg) Bahan baku : - tongkol jagung - Asam klorida (HCl) - Hidrogen

Lebih terperinci

BAB III PERANCANGAN PROSES

BAB III PERANCANGAN PROSES BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. Uraian Proses Proses pembuatan natrium nitrat dengan menggunakan bahan baku natrium klorida dan asam nitrat telah peroleh dari dengan cara studi pustaka dan melalui pertimbangan

Lebih terperinci

DAFTAR NOTASI. No. Notasi Keterangan Satuan 1. Hc Entalpi pembakaran kkal/kmol 2. Hf Entalpi pembentukan kkal/kmol 3. Hf 25

DAFTAR NOTASI. No. Notasi Keterangan Satuan 1. Hc Entalpi pembakaran kkal/kmol 2. Hf Entalpi pembentukan kkal/kmol 3. Hf 25 DAFTAR NOTASI No. Notasi Keterangan Satuan 1. Hc Entalpi pembakaran kkal/kmol 2. Hf Entalpi pembentukan kkal/kmol 3. Hf 25 Entalpi pembentukan standar pada suhu 25 C kkal/kmol 4. Hr Panas reaksi Kkal 5.

Lebih terperinci

PERHITUNGAN REAKTOR. Tujuan Perancangan : A. Menentukan jenis reaktor. D. Menentukan dimensi reaktor. C 6 H 12 O 3(l)

PERHITUNGAN REAKTOR. Tujuan Perancangan : A. Menentukan jenis reaktor. D. Menentukan dimensi reaktor. C 6 H 12 O 3(l) Prarancangan Pabrik Parasetaldehida 178 PERHITUNGAN REAKTOR Kode : R-01 Fungsi : Mereaksikan asetaldehida menjadi parasetaldehida dengan katalis asam sulfat Tujuan Perancangan : A. Menentukan jenis reaktor

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan : 1 hari operasi Kapasitas TBS : 60 ton/jam Konversi TBS ke POME : 60 %(Novaviro Technology, 010) Maka, jumlah produksi POME Jumlah kebutuhan POME

Lebih terperinci

LAMPIRAN A NERACA MASSA

LAMPIRAN A NERACA MASSA LAMPIRAN A NERACA MASSA Basis perhitungan Satuan Berat Kapasitas produksi Waktu operasi Bahan baku : 1 jam operasi : Kilogram (kg) : 8.000 ton/tahun : 0 hari/tahun : CaMg(CO ) (Dolomit) Produk : MgCO Berat

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. Kapasitas produksi minuman berkarbonasi rasa nenas = ton / tahun. 1 tahun operasi = 330 hari

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. Kapasitas produksi minuman berkarbonasi rasa nenas = ton / tahun. 1 tahun operasi = 330 hari LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi minuman berkarbonasi rasa nenas = 18.000 ton / tahun Dasar perhitungan Satuan massa = 1 jam operasi = kilogram 1 tahun operasi = 330 hari Shutdown

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. 1ton

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. 1ton LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi CaCl 30.000 ton/tahun 1 tahun 330 hari kerja 1 hari 4 jam kerja ton ton hari Kapasitas tiap jam 30.000 x x tahun 330hari 4 jam 3787,878 kg / jam 1.000kg

Lebih terperinci

LAMPIRAN A NERACA MASSA. = 1023,7kg/jam

LAMPIRAN A NERACA MASSA. = 1023,7kg/jam LAMPIRAN A NERACA MASSA Kapasitas Produksi : 1.500 ton/tahun Operasi Pabrik : 300 hari/tahun Basis Produksi : 1 Kulit Buah kakao Produk Utama : Tanin (C 76 H 52 O 46 ) Produksi Tanin = 1.500 ton tahun

Lebih terperinci

BAB III PERANCANGAN PROSES

BAB III PERANCANGAN PROSES BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. Uraian Proses Reaksi pembentukan C8H4O3 (phthalic anhydride) adalah reaksi heterogen fase gas dengan katalis padat, dimana terjadi reaksi oksidasi C8H10 (o-xylene) oleh

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi = 10000 ton / tahun = 00,00 kg/hari = 16,66 kg/jam Waktu operasi = 0 hari Basis perhitungan = 1 hari produksi (4 jam) Tabel LA.1 Data Berat Molekul

Lebih terperinci

Prarancangan Pabrik Benzaldehyde dari Kulit Kayu Manis Kapasitas 600 ton/tahun REAKTOR (R)

Prarancangan Pabrik Benzaldehyde dari Kulit Kayu Manis Kapasitas 600 ton/tahun REAKTOR (R) REAKTOR (R) Deskripsi Tugas : Mereaksikan cinnamaldehyde menjadi benzaldehyde dan acetaldehyde dengan katalis larutan 2HPb-CD dan NaOH Jenis : Reaktor Alir Tangki Berpengaduk Suhu : 50 o C (323 K) Tekanan

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Pada Pra Ranangan Pabrik Pembuatan Metana Cair dari Sampah Organik dengan kapasitas bahan baku sampah organik sebanyak 480.000 kg/hari, dengan kapasitas per jam 0.000

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan : 1 Jam Operasi ton 1tahun Kapasitas Produksi 8.000 x tahun 0hari x kg 1010,101 jam 1000kg x 1ton 1hari 4 jam Komposisi Produk : - Metil ester : 99,9%

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi : 1% 85000 ton/tahun 850 ton/tahun Basis perhitungan : 1 jam operasi Satuan berat : kilogram (kg) ton 1000 kg Kapasitas produksi : 850 tahun 1 ton

Lebih terperinci

Prarancangan Pabrik Metil Salisilat dari Metanol dan Asam Salisilat Kapasitas Ton/Tahun BAB III SPESIFIKASI ALAT. Kode T-01 T-02 T-03

Prarancangan Pabrik Metil Salisilat dari Metanol dan Asam Salisilat Kapasitas Ton/Tahun BAB III SPESIFIKASI ALAT. Kode T-01 T-02 T-03 BAB III SPESIFIKASI ALAT 1. Tangki Penyimpanan Spesifikasi Tangki Metanol Tangki Asam Tangki Metil Sulfat Salisilat Kode T-01 T-02 T-03 Menyimpan Menyimpan asam Menyimpan metil metanol untuk 15 sulfat

Lebih terperinci

Kemurnian butinediol yang dihasilkan = 98,5 % x 315,6566 kg/jam

Kemurnian butinediol yang dihasilkan = 98,5 % x 315,6566 kg/jam LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Pra-Rancangan Pabrik Pembuatan Butinediol dari Gas Asetilen dan larutan formaldehid dilaksanakan untuk kapasitas produksi sebesar.500 ton/tahun, dengan ketentuan sebagai

Lebih terperinci

BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES

BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES 34 BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES 3.1. Tangki Tangki Bahan Baku (T-01) Tangki Produk (T-02) Menyimpan kebutuhan Menyimpan Produk Isobutylene selama 30 hari. Methacrolein selama 15 hari. Spherical

Lebih terperinci

V. SPESIFIKASI ALAT. Pada lampiran C telah dilakukan perhitungan spesifikasi alat-alat proses pembuatan

V. SPESIFIKASI ALAT. Pada lampiran C telah dilakukan perhitungan spesifikasi alat-alat proses pembuatan V. SPESIFIKASI ALAT Pada lampiran C telah dilakukan perhitungan spesifikasi alat-alat proses pembuatan pabrik furfuril alkohol dari hidrogenasi furfural. Berikut tabel spesifikasi alat-alat yang digunakan.

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi = 800.000 kg/tahun = 101,905 kg/jam Waktu operasi = 0 hari = 790 jam 1 hari = 4 jam Basis perhitungan = 1 jam operasi Untuk mencapai kapasitas produksi,

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan Satuan berat Bahan baku Produk akhir 1 jam operasi kilogram (kg) Ubi Kayu Etanol (C H 5 OH) Kemurnian Etanol 96 % ensitas Jumlah hari operasi Jumlah

Lebih terperinci

Prarancangan Pabrik Asam Nitrat Dari Asam Sulfat Dan Natrium Nitrat Kapasitas Ton/Tahun LAMPIRAN

Prarancangan Pabrik Asam Nitrat Dari Asam Sulfat Dan Natrium Nitrat Kapasitas Ton/Tahun LAMPIRAN 107 R e a k t o r (R-01) LAMPIRAN Fungsi : mereaksikan asam sulfat dan natrium nitrat membentuk asam nitrat dan natrium bisulfat Kondisi operasi: 1.Tekanan 1 atm 2.Suhu 150⁰C kec reaksi 3.Konversi 90%

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi =.500 ton/tahun =.500.000 kg/tahun Operasi pabrik = 00 hari/tahun, 4 jam/hari Produksi pabrik =.500.000 x 1/00 x 1/4 =.15 kg/jam Basis perhitungan

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. : 24 jam / hari

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. : 24 jam / hari LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas pabrik Waktu operasi Satuan operasi Basis perhitungan : 40.000 ton / tahun : 40.000 ton 1000 kg 1 tahun 1 hari tahun ton 0 hari 4 jam : 5050,5169 kg/jam :

Lebih terperinci

HEAT EXCHANGER ALOGARITAMA PERANCANGAN [ PENUKAR PANAS ]

HEAT EXCHANGER ALOGARITAMA PERANCANGAN [ PENUKAR PANAS ] -07504046-Indra wibawads- HEAT EXCHANGER [ PENUKAR PANAS ] ALOGARITAMA PERANCANGAN. Menuliskan data-data yang diketahui Data-data dari fluida panas dan fluida dingin meliputi suhu masuk dan suhu keluar,

Lebih terperinci

Gambar A.1 Diagram Alir Ekstraktor (EX-210)

Gambar A.1 Diagram Alir Ekstraktor (EX-210) LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi : 12.000 ton/tahun Waktu produksi : 330 hari/tahun Rate produksi : Yield produksi : 9,9505 % (dari perhitungan alur mundur) 1.515,15 kg/jam Maka,

Lebih terperinci

atm dengan menggunakan steam dengan suhu K sebagai pemanas.

atm dengan menggunakan steam dengan suhu K sebagai pemanas. Pra (Rancangan PabrikjEthanoldan Ethylene danflir ' BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1 Uraian Proses 3.1.1 Langkah proses Pada proses pembuatan etanol dari etilen yang merupakan proses hidrasi etilen fase

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi : 2000 ton/tahun Waktu kerja per tahun : 330 hari Basis perhitungan : 000 ton/tahun bahan baku RBDPs. Kapasitas produksi per jam 2000 ton tahun hari

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas produksi : % 85000 ton/tahun 550 ton/tahun Basis perhitungan : jam operasi Satuan berat : kilogram (kg) ton 000 kg tahun Kapasitas produksi : 550 tahun ton

Lebih terperinci

BAB III PERANCANGAN PROSES

BAB III PERANCANGAN PROSES BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. Uraian Proses Larutan benzene sebanyak 1.257,019 kg/jam pada kondisi 30 o C, 1 atm dari tangki penyimpan (T-01) dipompakan untuk dicampur dengan arus recycle dari menara

Lebih terperinci

BAB II TINJAUAN PUSTAKA

BAB II TINJAUAN PUSTAKA BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Asetanilida Asetanilida merupakan senyawa turunan asetil amina aromatis yang digolongkan sebagai amida primer, dimana satu atom hidrogen pada anilin digantikan dengan satu gugus

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA I. Kapasitas Prarancangan Kapasitas per tahun = 8.000 Ton/Tahun 1 tahun operasi = 330 hari Kapasitas prarancangan = 8.000 ton 1tahun x = 3535,35 kg/jam 1tahun 330 hari

Lebih terperinci

BAB III SPESIFIKASI ALAT

BAB III SPESIFIKASI ALAT digilib.uns.ac.id 47 BAB III PROSES 3.1. Alat Utama Tabel 3.1 Spesifikasi Reaktor Kode R-01 Mereaksikan asam oleat dan n-butanol menjadi n-butil Oleat dengan katalis asam sulfat Reaktor alir tangki berpengaduk

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas Produksi : 7.775 ton/tahun (dengan kemurnian 90%) Dasar Perhitungan Satuan massa Satu tahun operasi Satu hari operasi : 1 jam operasi : kilogram : 00 hari

Lebih terperinci

BAB III SPESIFIKASI ALAT

BAB III SPESIFIKASI ALAT BAB III SPESIFIKASI ALAT III.1. Spesifikasi Alat Utama III.1.1 Reaktor : R-01 : Fixed Bed Multitube : Mereaksikan methanol menjadi dimethyl ether dengan proses dehidrasi Bahan konstruksi : Carbon steel

Lebih terperinci

TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK BIODIESEL DARI DISTILAT ASAM LEMAK MINYAK SAWIT (DALMS) DENGAN PROSES ESTERIFIKASI KAPASITAS 100.

TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK BIODIESEL DARI DISTILAT ASAM LEMAK MINYAK SAWIT (DALMS) DENGAN PROSES ESTERIFIKASI KAPASITAS 100. EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK BIODIESEL DARI DISTILAT ASAM LEMAK MINYAK SAWIT (DALMS) DENGAN PROSES ESTERIFIKASI KAPASITAS 100.000 TON/TAHUN Oleh: RUBEN

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA A.1 Perhitungan Pendahuluan Kapasitas produksi Gas H (99,99%) = 000 ton/tahun, dengan ketentuan sebagai berikut : 1 tahun = 0 hari kerja 1 hari kerja = 4 jam Basis =

Lebih terperinci

BAB V SPESIFIKASI ALAT PROSES

BAB V SPESIFIKASI ALAT PROSES BAB V SPESIFIKASI ALAT PROSES A. Peralatan Proses 1. Reaktor ( R-201 ) : Mereaksikan 8964,13 kg/jam Asam adipat dengan 10446,49 kg/jam Amoniak menjadi 6303,2584 kg/jam Adiponitril. : Reaktor fixed bed

Lebih terperinci

BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES. : untuk menyerap NH3 dan CO2 oleh. : Menara bahan isian (packed tower) : Low alloy steel SA 204 grade C

BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES. : untuk menyerap NH3 dan CO2 oleh. : Menara bahan isian (packed tower) : Low alloy steel SA 204 grade C BAB III SPESIFIKASI PERALATAN PROSES 3.1. Absorber Kode : AB : untuk menyerap NH3 dan CO2 oleh H2O Material Kondisi Operasi : Menara bahan isian (packed tower) : Low alloy steel SA 204 grade C : T = 40

Lebih terperinci

BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES

BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES 47 BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES 3.1. Alat Utama Tabel 3.1 Spesifikasi Reaktor Kode R-01 Mereaksikan asam oleat dan n-butanol menjadi n-butil Oleat dengan katalis asam sulfat Reaktor alir tangki berpengaduk

Lebih terperinci

PERHITUNGAN NERACA PANAS

PERHITUNGAN NERACA PANAS PERHITUNGAN NERACA PANAS Data-data yang dibutuhkan: 1. Kapasitas panas masing-masing komponen gas Cp = A + BT + CT 2 + DT 3 Sehingga Cp dt = Keterangan: Cp B AT T 2 2 C T 3 = kapasitas panas (kj/kmol.k)

Lebih terperinci

proses oksidasi Butana fase gas, dibagi dalam tigatahap, yaitu :

proses oksidasi Butana fase gas, dibagi dalam tigatahap, yaitu : (pra (Perancangan (PabnHjhjmia 14 JlnhiridMaleat dari(butana dan Vdara 'Kapasitas 40.000 Ton/Tahun ====:^=^=============^==== BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1 Uraian Proses 3.1.1 Langkah Proses Pada proses

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Waktu operasi : 300 hari / tahun ; 4 jam / hari Basis perhitungan : jam operasi Satuan operasi : kilogram (kg) Bahan baku : - Propilen (C 3 H 6 ) - Udara (N dan O )

Lebih terperinci

V. SPESIFIKASI PERALATAN

V. SPESIFIKASI PERALATAN V. SPESIFIKASI PERALATAN A. Peralatan Proses Peralatan proses Pabrik Tricresyl Phosphate dengan kapasitas 25.000 ton/tahun terdiri dari : 1. Tangki Penyimpanan Phosphorus Oxychloride (ST-101) Tabel. 5.1

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA A.1 Perhitungan Pendahuluan Kapasitas produksi Gas H (99,99%) = 40000 ton/tahun, dengan ketentuan sebagai berikut : 1 tahun = 330 hari kerja 1 hari kerja = 4 jam Basis

Lebih terperinci

BAB III PERANCANGAN PROSES

BAB III PERANCANGAN PROSES BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1 Uraian Proses 3.1.1 Persiapan Bahan Baku Proses pembuatan Acrylonitrile menggunakan bahan baku Ethylene Cyanohidrin dengan katalis alumina. Ethylene Cyanohidrin pada T-01

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA I. Kapasitas Prarancangan Kapasitas per tahun = 8.000 Ton/Tahun 1 tahun operasi = 330 hari Kapasitas prarancangan = 8.000 ton 1tahun x = 3535,35 kg/jam 1tahun 330 hari

Lebih terperinci

DECANTER (D) Sifat Fisis Komponen Beberapa sifat fisis dari komponen-komponen dalam decanter ditampilkan dalam tabel berikut.

DECANTER (D) Sifat Fisis Komponen Beberapa sifat fisis dari komponen-komponen dalam decanter ditampilkan dalam tabel berikut. DECANTER (D) Deskripsi Tugas : Memisahkan benzaldehyde dari campuran keluar reaktor yang mengandung benzaldehyde, cinnamaldehyde, serta NaOH dan katalis 2 HPb-CD terlarut dalam air Suhu : 50 o C (323 K)

Lebih terperinci

BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES

BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES digilib.uns.ac.id BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES 3.1. Spesifikasi Alat Utama 3.1.1 Mixer (NH 4 ) 2 SO 4 Kode : (M-01) : Tempat mencampurkan Ammonium Sulfate dengan air : Silinder vertical dengan head

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA PADA UNIT STERILIZER

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA PADA UNIT STERILIZER LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA PADA UNIT STERILIZER Kapasitas Pengolahan : 0 Ton/jam Basis Perhitungan : 1 Jam Operasi Satuan Massa : Kilogram 1. Sterilizer Tandan buah segar (TBS) dari lori dimasukkan

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. 1ton. 1 tahun. kg = 252,5252 jam. kg jam

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA. 1ton. 1 tahun. kg = 252,5252 jam. kg jam LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Pra rancangan pabrik pembuatan bio-oil dengan proses fast pyrolisis (pirolisis cepat) menggunakan bahan baku batang jagung dengan ketentuan sebagai berikut. Kapasitas

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Kapasitas Produksi : 500 ton/tahun Tahun operasi : 00 hari hari produksi : 4 jam Dasar perhitungan Basis CPO Satuan : jam operasi : 84,45 kg/jam : kg/jam Kapasitas produksi

Lebih terperinci

EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA

EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA TUGAS PERANCANGAN PABRIK AMONIUM NITRAT DENGAN PROSES UHDE Oleh : Tika Pratiwi Lis Pudiastuti NIM NIM Y. Saptiana Oktari NIM L2C0 06 112 Zulfatus Saadah

Lebih terperinci

BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES

BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES digilib.uns.ac.id BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES 3.1. Alat Utama 3.1.1. Reaktor Kode : R : sebagai tempat berlangsungnya reaksi esterifikasi antara terephthalic acid dan metanol menjadi dimethyl terephthalate.

Lebih terperinci

BAB. V SPESIFIKASI PERALATAN

BAB. V SPESIFIKASI PERALATAN BAB. V SPESIFIKASI PERALATAN A. Peralatan Proses Peralatan proses pabrik Dekstrosa dengan kapasitas 60.000 ton/tahun terdiri dari: 1. Tangki Penyimpanan Manihot U. (ST-101) Tabel. 5.1 Spesifikasi Tangki

Lebih terperinci

suhu 190 C dan tekanan 12,39 atm. Hasil dari steam exploison-0\ diumpankan

suhu 190 C dan tekanan 12,39 atm. Hasil dari steam exploison-0\ diumpankan BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1 Uraian Proses Tahap pertama proses yaitu bahan Jerami yang di masukkan kedalam Silo-0\ (SL-01) dengan menggunakan screw conveyor-0\ (SC-01) kemudian diumpankan ke Ball Mill

Lebih terperinci

PRARANCANGAN PABRIK UREA FORMALDEHID PROSES FORMOX KAPASITAS TON / TAHUN

PRARANCANGAN PABRIK UREA FORMALDEHID PROSES FORMOX KAPASITAS TON / TAHUN EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA PRARANCANGAN PABRIK UREA FORMALDEHID PROSES FORMOX KAPASITAS 44.000 TON / TAHUN MURTIHASTUTI Oleh: SHINTA NOOR RAHAYU L2C008084 L2C008104 JURUSAN TEKNIK

Lebih terperinci

BAB III PERANCANGAN PROSES

BAB III PERANCANGAN PROSES BAB III PERANCANGAN PROSES 3.1. Uraian Proses Pabrik Fosgen ini diproduksi dengan kapasitas 30.000 ton/tahun dari bahan baku karbon monoksida dan klorin yang akan beroperasi selama 24 jam perhari dalam

Lebih terperinci

Prarancangan Pabrik Kimia Propilena Oksida dengan proses Hydroperoxide Kapasitas ton/tahun BAB III

Prarancangan Pabrik Kimia Propilena Oksida dengan proses Hydroperoxide Kapasitas ton/tahun BAB III BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES Spesifikasi alat proses utama terdiri dari reaktor gelembung, menara distilasi, reaktor batch, flash drum-01, adsorber, dan flash drum-02. Reaktor gelembung berfungsi untuk

Lebih terperinci

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis Perhitungan Waktu Operasi Satuan Operasi Kapasitas Produksi : 1 jam operasi. : 0 hari. : kg/jam. : 5000 ton / hari = 08., kg/jam Pra Rancangan Pembuatan Molases

Lebih terperinci

BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES

BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES III.. Spesifikasi Alat Utama Alat-alat utama di pabrik ini meliputi mixer, static mixer, reaktor, separator tiga fase, dan menara destilasi. Spesifikasi yang ditunjukkan

Lebih terperinci