LAMPIRAN A NERACA MASSA

Transkripsi

1 LAMPIRAN A NERACA MASSA Basis perhitungan Satuan Berat Kapasitas produksi Waktu operasi Bahan baku : 1 jam operasi : Kilogram (kg) : ton/tahun : 0 hari/tahun : CaMg(CO ) (Dolomit) Produk : MgCO Berat Molekul : CaMg(CO ) = 184 kg/kmol MgCO = 84 kg/kmol H O = 18 kg/kmol CO = 44 kg/kmol Mg(HCO ) = 1 kg/kmol Ca(OH) Mg(OH) = 1 kg/kmol CaCO = 100 kg/kmol CaOMgO = 96 kg/kmol Komposisi bahan baku pada fresh feed : Dolomit (CaMg(CO ) ) : CaO 0,41% MgO 1,86% CO 47,7% 100% (satuan massa) Produk : Magnesium Karbonat (MgCO ) Komposisi Produk : MgCO : 99,85 % Mg(HCO ) : 0,145 % Ca(OH) Mg(OH) : 0,00 % 100 % % (satuan massa)

2 Kapasitas produksi = ton 1000 kg x 1 tahun 1ton = 1010,10101 kg/jam x 1 thn 0 hari 1hari x 4 jam Dari perhitungan mundur berdasarkan kapasitas produksi dan impuritas produk diperoleh data umpan masuk bahan baku Dolomit (CaMg(CO ) yaitu : Umpan masuk Dolomit (CaMg(CO ) F 1 = 54 kg/jam Perhitungan neraca massa pada masing-masing alat adalah sebagai berikut : LA.1 Roll Crusher (C-10) Fungsi : Menghaluskan dolomit hingga 50 mesh pada suhu 0 0 C dan tekanan 1 atm. (Tidak mengalami perubahan massa). Maka F 1 = F = 54 kg/jam. LA. Furnace (Q-10) Fungsi : Membakar CaMg(CO ) pada suhu C untuk menghasilkan CaOMgO pada tekanan 1 atm. F CO (g) CaMg(CO ) (s) F F 4 CaOMgO (s) CaMg(CO ) (s) Dimana : (F ) = Aliran dari Roll Crusher (kg) (F ) = Aliran CO yang masuk ke Reaktor I (kg) (F 4 ) = Produk yang keluar dari Furnace (kg) Komposisi yang masuk Furnace pada Alur : F CaMg(CO ) = 54 kg = 1,7948 kmol

3 Stoikiometri reaksi : CaMg(CO ) (s) C CaOMgO (s) + CO (g) (Dolomit) Asumsi konversi reaksi 99,9%, maka : CaMg(CO ) yang bereaksi 99,9% x 1,7948 = 1,78068 kmol Mula-mula : 1,7948 kmol - - Reaksi : 1,78068 kmol 1,78068 kmol 5,5617 kmol Sisa : 0,0179 kmol 1,78068 kmol 5,5617 kmol CaMg(CO ) yang bereaksi = 1,78068 kmol = 1,78068 kmol x CaMg(CO ) yang sisa = 0,0179 kmol = 0,0179 kmol x CaOMgO terbentuk = 1,78068 kmol = 1,78068 kmol x CO terbentuk = 5,5617 kmol = 5,5617 kmol x Komposisi yang keluar Furnace pada Alur dan 4 : F 4 CaMg(CO ) =,54 kg F 4 CaOMgO = 16,94574 kg F CO = 114,7006 kg 54 kg kg 184 = 51,646 kg kmol kg 184 =,54 kg kmol kg 96 = 16,94574 kg kmol kg 44 = 114,7006 kg kmol

4 Tabel LA.1 Komposisi masuk dan keluar Furnace (Q-10) : Komponen Massa Masuk F (kg) Massa Keluar F (kg) F 4 (kg) Fraksi massa alur Fraksi massa alur Fraksi massa alur 4 CaMg(CO ) 54 0, ,00191 CaOMgO , ,99809 CO 0 114, Total , , LA. Cooler Conveyor (X-140) Fungsi : Mendinginkan CaOMgO dari suhu C hingga suhu 0 0 C pada tekanan 1 atm. (Tidak mengalami perubahan massa). Maka F 4 = F 5 = 19,9974 kg/jam LA.4 Hammer Mill (C-150) Fungsi : Menghaluskan CaOMgO hingga 100 mesh pada suhu 0 0 C dan tekanan 1 atm. (Tidak mengalami perubahan massa). Maka F 5 = F 6 = 19,9974 kg/jam LA.5 Mixing Tank (M-10) Fungsi : Mencampurkan CaOMgO dan H O untuk menghasilkan larutan Ca(OH) Mg(OH) pada suhu 0 0 C dan tekanan 1 atm. F 7 H O(l) CaOMgO (s) CaMg(CO ) (s) F 6 F 8 Ca(OH) Mg(OH) (l) CaMg(CO ) (s) H O(l) Dimana : (F 6 ) = Aliran dari Hammer mill (kg) (F 7 ) = Aliran dari Storage Tank (kg) (F 8 ) = produk yang keluar dari Mixing Tank (kg)

5 Rasio Padatan 10% terhadap jumlah massa, maka massa air yang digunakan 90% artinya jumlah air 9 x Padatannya. Komposisi yang masuk Mixing Tank pada Alur 6 dan 7 : F 6 CaOMgO = 16,94574 kg = 1,78068 kmol F 6 CaMg(CO ) =,54 kg F 7 H O = 9 x (16, ,54) = 1106,69765 kg = 614,64987 kmol 1579,017 kg Stoikiometri reaksi : CaOMgO (s) + H O (l) Ca(OH) Mg(OH) (l) Mula-mula : 1,78068 kmol 614,64987 kmol - Reaksi : 1,78068 kmol 5,5617 kmol 1,78068 kmol Sisa : 0 kmol 589,0885 kmol 1,78068 kmol CaOMgO yang bereaksi = 1,78068 kmol = 1,78068 kmol x H O yang sisa = 589,0885 kmol kg 96 = 16,94574 kg kmol kg = 589,0885 kmol x 18 = 1060,59 kg kmol Ca(OH) Mg(OH) terbentuk = 1,78068 kmol = 1687,0509 kg Komposisi yang keluar Mixing Tank pada Alur 8 : F 8 CaMg(CO ) = F 6 CaMg(CO ) =,54 kg F 8 H O = 1060,59 kg F 8 Ca(OH) Mg(OH) = 1687,0509 kg 19,9979 kg

6 Tabel LA. Komposisi masuk dan keluar Mixing Tank (M-10) : Komponen F 6 (kg) Massa Masuk F 7 (kg) Massa Keluar F 8 (kg) Fraksi massa alur 6 Fraksi massa alur 7 Fraksi massa alur 8 CaOMgO 16, , CaMg(CO ),54 0,54 0, ,00019 H O , , ,8657 Ca(OH) Mg(OH) , ,174 Total 19, , , , LA.6 Reaktor I (R-0) Fungsi : Mereaksikan Ca(OH) Mg(OH) dengan CO menghasilkan Mg(HCO ) pada suhu 10 0 C dan tekanan 1 atm. Ca(OH) Mg(OH) (l) CaMg(CO ) (s) H O (l) F 8 F 1 0 Mg(HCO ) (l) Ca(OH) Mg(OH) (l) CaMg(CO ) (s) CaCO (s) H O (l) F 9 CO (g) Dimana : (F 8 ) = Aliran dari Mixing Tank (kg) (F 9 ) = Aliran keluar Cooler dan Separator (kg) (F 10 ) = Produk yang keluar dari Reaktor I (kg) Komposisi yang masuk Reaktor I : F 8 CaMg(CO ) =,54 kg F 8 Ca(OH) Mg(OH) = 1687,0509 kg = 1,78068 kmol F 8 H O = 1060,59 kg 19,9979 kg F 9 CO =?

7 Stoikiometri reaksi : Ca(OH) Mg(OH) (l) + CO (g) Mg(HCO ) (l) + CaCO (s) + H O (l) Asumsi konversi reaksi 99%, maka : Ca(OH) Mg(OH) yang bereaksi 99% x 1,78068 = 1,6588 kmol Mula-mula : 1,78068 kmol 7,9586 kmol Reaksi : 1,6588 kmol 7,9586 kmol 1,6588 1,6588 1,6588 Sisa : 0,1781 kmol 0 kmol 1,6588 1,6588 1,6588 Ca(OH) Mg(OH) yang bereaksi = 1,6588 kmol = 1,6588 kmol x Ca(OH) Mg(OH) yang sisa = 0,1781 kmol = 0,1781 kmol x CaCO terbentuk = 1,6588 kmol = 1,6588 x Mg(HCO ) terbentuk = 1,6588 kmol = 1,6588 x H O terbentuk = 1,6588 kmol = 1,6588 x Komposisi yang keluar Reaktor I pada Alur 10 : F 10 Mg(HCO ) = 154,65111 kg kg 1 = 1670,17989 kg kmol kg 1 = 16,8705 kg kmol kg 100 = 165,88 kg kmol kg 1 = 154,65111 kg kmol kg 18 = 7,7518 kg kmol F 10 Ca(OH) Mg(OH) = 16,8705 kg F 10 CaCO = 165,88 kg F 10 H O = 1060,59 + 7,7518 = 1081,448 kg F 10 CaMg(CO ) = F 8 CaMg(CO ) =,54 kg Massa masuk F 8 + F 9 = F 10 = Massa keluar 1659,5081 kg

8 19, F 9 = 1659,5081 F 9 = F 9 CO = 166,5108 kg Komposisi yang masuk Reaktor I pada Alur 8 dan 9 : F 8 = 19,9979 kg F 9 = 166,5108 kg 1659,5081 kg Tabel LA. Komposisi masuk dan keluar Reaktor I (R-0) : Komponen Massa Masuk F 8 (kg) F 9 (kg) Massa Keluar F 10 (kg) Fraksi massa alur 8 Fraksi massa alur 9 Fraksi massa alur 10 Mg(HCO ) , ,1101 CaCO , ,096 H O 1060, ,448 0, ,7995 Ca(OH) Mg(OH) 1687, ,8705 0, ,0014 CO 0 166, CaMg(CO ),54 0,54 0, ,00017 Total 19, , , , LA.7 Filter Press (H-10) Fungsi : Memisahkan fraksi cair berupa Mg(HCO ), Ca(OH) Mg(OH) dan air dari campuran padat CaMg(CO ) dan CaCO pada suhu 10 0 C dan tekanan 1 atm. Mg(HCO F 10 F 1 ) (l) Mg(HCO ) (l) Ca(OH) Mg(OH) (l) Ca(OH) Mg(OH) (l) CaCO (s) H O (l) CaMg(CO ) (s) H O (l) F 1 CaMg(CO ) (s) CaCO (s) Ca(OH) Mg(OH) (l) Mg(HCO ) (l) H O (l)

9 Dimana : (F 10 ) = Aliran keluar dari Reaktor I (kg) (F 11 ) = Aliran keluar dari Filter Press I (kg) (F 1 ) = Produk keluar dari Filter Press I (kg) Komposisi yang masuk Filter Press pada Alur 10 : F 10 Mg(HCO ) = 154,65111 kg F 10 CaMg(CO ) =,54 kg F 10 Ca(OH) Mg(OH) = 16,8705 kg F 10 H O = 1081,448 kg F 10 CaCO = 165,8779 kg 1659,5081 kg Komposisi yang keluar Filter Press pada Alur 1 : (Asumsi efisiensi Filter Press 95%) F 1 Mg(HCO ) = 0,95 x 154,65111 = 1466,46855 kg F 1 Ca(OH) Mg(OH) = 0,95 x 16,8705 = 16,0698 kg F 1 H O = 0,95 x 1081,448 = 1089,77756 kg 1177,709 kg Komposisi yang keluar Filter Press pada Alur 11 : F 11 Mg(HCO ) = 154, ,46855 = 77,1856 kg F 11 CaMg(CO ) = F 10 CaMg(CO ) =,54 kg F 11 Ca(OH) Mg(OH) = 16, ,0698 = 0,845 kg F 11 H O = 1081, ,77756 = 541,5674 kg F 11 CaCO = F 10 CaCO = 165,8779 kg 1887,511 kg Komposisi yang keluar Filter Press pada Alur 11 dan 1 : F 11 = 1887,511 kg F 1 = 1177,709 kg 1659,5081 kg

10 Tabel LA.4 Komposisi masuk dan keluar Filter Press (H-0) : Komponen Massa Masuk F 10 (kg) F 11 (kg) Massa Keluar F 1 (kg) Fraksi massa alur 10 Fraksi massa alur 11 Fraksi massa alur 1 Mg(HCO ) 154, , , ,1101 0, ,1457 CaCO 165, , ,096 0, H O 1081, , , ,7995 0,8696 0,87407 Ca(OH) Mg(OH) 16,8705 0,845 16,0698 0,0014 0, ,0016 CaMg(CO ),54,54 0 0,000 0, Total 1659, , , , LA.8 Dekanter (H-0) Fungsi : Memisahkan fraksi cair Mg(HCO ) dari campuran Ca(OH) Mg(OH) dan air dengan prinsip perbedaan densitas pada suhu 10 0 C tekanan 1 atm. Ca(OH) Mg(OH) (l) Mg(HCO ) (l) H O (l) F 1 F 1 F 1 Mg(HCO ) (l) Ca(OH) Mg(OH) (l) H O (l) H O (l) Ca(OH) Mg(OH) (l) Dimana : (F 1 ) = Aliran keluar dari Filter Press (kg) (F 1 ) = Aliran keluar dari Dekanter (kg) (F 14 ) = Produk keluar dari Dekanter (kg) Ca(OH) Mg(OH) dan H O merupakan fraksi ringan dimana berada pada lapisan atas. Mg(HCO ) merupakan fraksi berat, dimana berada dilapisan bawah. Tabel LA.5 Spesifikasi umpan H-0 Komponen 10 o C (kg/m ) Mg(HCO ) 1850 Ca(OH) Mg(OH) 998,8 H O 998

11 Komposisi yang masuk Dekanter pada Alur 1: F 1 Mg(HCO ) = 1466,46855 kg F 1 Ca(OH) Mg(OH) = 16,0698 kg F 1 H O = 1089,77756 kg 1177,709 kg Komposisi yang keluar Dekanter pada Alur 1 : (Asumsi efisiensi Dekanter 99,9%) F 1 Ca(OH) Mg(OH) = 0,999 x 16,0698 = 16,01095 kg F 1 H O = 0,999 x 1089,77756 = 1079,48779 kg 1095,49874 kg Komposisi yang keluar Dekanter pada Alur 14 : F 14 Mg(HCO ) = F 1 Mg(HCO ) = 1466,46855 kg F 14 Ca(OH) Mg(OH) = 16, ,01095 = 0,0160 kg F 14 H O = 1089, ,48779 = 10,8978 kg 1476,7746 kg Komposisi yang keluar Dekanter pada Alur 1 dan 14 : F 1 = 1095,49874 kg F 14 = 1476,7746 kg 1177,709 kg Tabel LA.6 Komposisi masuk dan keluar Dekanter (H-0) : Komponen Massa Masuk F 1 (kg) F 1 (kg) Massa Keluar F 14 (kg) Fraksi massa alur 1 Fraksi massa alur 1 Fraksi massa alur 14 Mg(HCO ) 1466, , , ,990 Ca(OH) Mg(OH) 16, , ,0160 0,0016 0, ,00001 H O 1089, , ,8978 0, , ,00697 Total 1177, , , ,

12 LA.9 Reaktor II (R-0) Fungsi : Memanaskan Mg(HCO ) agar terbentuk endapan MgCO dari suhu 10 0 C hingga suhu C pada tekanan 1 atm. F 15 H O (g) CO (g) Ca(OH) Mg(OH) (l) Mg(HCO ) (l) H O (l) F 14 F 16 MgCO (s) Mg(HCO ) (l) Ca(OH) Mg(OH) (l) R-0 Dimana : (F 14 ) = Aliran keluar dari Dekanter (kg) (F 15 ) = Aliran keluar menuju ke Separator (kg) (F 16 ) = Produk keluar dari Reaktor II (kg) Komposisi yang masuk Reaktor II pada Alur 14: F 14 Ca(OH) Mg(OH) = 0,0160 kg F 14 Mg(HCO ) = 1466,46855 kg = 1,00 kmol F 14 H O = 10,8978 kg 1476,7746 kg Stoikiometri reaksi : Mg(HCO ) (l) MgCO (s) + H O (g) + CO (g) Asumsi konversi reaksi 99,9%, maka : Mg(HCO ) yang bereaksi 99,9% x 1,00 = 1,0081 kmol Mula-mula : 1,00 kmol Reaksi : 1,0081 kmol 1,0081 1,0081 1,0081 kmol Sisa : 0,010 kmol 1,0081 1,0081 1,0081 kmol

13 Mg(HCO ) yang bereaksi = 1,0081 kmol = 1,0081 kmol x Mg(HCO ) yang sisa = 0,010 kmol = 0,010 kmol x MgCO terbentuk = 1,0081 kmol = 1,0081 kmol x H O terbentuk = 1,0081 kmol = 1,0081 kmol x F 15 H O = F 14 H O + 16,14785 Komposisi yang keluar Reaktor II pada alur 16 : kg 1 = 1465,0008 kg kmol kg 1 = 1,46647 kg kmol kg 84 = 1008,68996 kg kmol kg 18 = 16,14785 kg kmol = 10, ,14785 = 6,476 kg F 16 MgCO = 1008,68996 kg F 16 Mg(HCO ) = 1,46647 kg F 16 Ca(OH) Mg(OH) = F 14 Ca(OH) Mg(OH) = 0,0160 kg Massa masuk = Massa Keluar F 14 = F 15 + F ,7746 = F ,1746 F 15 = 466,6019 kg 1010,1746 kg F 15 = F 15 H O + F 15 CO 466,6019 = 6,476 + F 15 CO F 15 CO = 40,1648 kg Komposisi yang keluar Reaktor II pada alur 15 : F 15 H O = 6,476 kg F 15 CO = 40,1648 kg 466,6019 kg

14 Komposisi yang keluar Reaktor II pada Alur 15 dan 16 : F 15 = 466,6019 kg F 16 = 1010,1746 kg 1476,7746 kg Tabel LA.7 Komposisi masuk dan keluar Reaktor II (R-0) : Komponen Massa Masuk F 14 (kg) F 15 (kg) Massa Keluar F 16 (kg) Fraksi massa alur 14 Fraksi massa alur 15 Fraksi massa alur 16 Mg(HCO ) 1466, , , ,00145 MgCO , ,9985 H O 10,8978 6, , , CO 0 40, , Ca(OH) Mg(OH) 0, ,0160 0, ,0000 Total 1476, , , , LA.10 Kondensor (E-5) Fungsi : Menurunkan suhu gas H O dari suhu C hingga 0 0 C dan merubah fasanya menjadi H O cair pada tekanan 1 atm. (Tidak mengalami perubahan massa), Maka F 15 = F 17 = 466,6019 kg/jam. LA.11 Separator (H-6) Fungsi : Memisahkan gas CO dari cairan H O dengan efisiensi 100% pada suhu 0 0 C dan tekanan 1 atm. F 1 9 CO (g) H O (l) CO (g) F 17 F 18 H O (l)

15 Dimana : (F 17 ) = Aliran dari Kondensor (kg) (F 19 ) = Aliran keluar menuju Reaktor I (kg) (F 18 ) = Aliran keluar Separator (kg) Komposisi yang masuk Separator pada Alur 17 : F 17 H O = 6,476 kg F 17 CO = 40,1648 kg 466,6019 kg Komposisi yang keluar Separator pada Alur 19 dan 18 : F 18 H O = 6,476 kg F 19 CO = 40,1648 kg 466,6019 kg Tabel LA.8 Komposisi masuk dan keluar Separator (H-6) : Komponen Massa Masuk F 17 (kg) Massa Keluar F 19 (kg) F 18 (kg) Fraksi massa alur 17 Fraksi massa alur 19 Fraksi massa alur 18 H O 6, ,476 0, CO 40, , , Total 466, ,1648 6, ,

16 LAMPIRAN B PERHITUNGAN NERACA ENERGI Basis perhitungan Satuan operasi Temperatur basis : 1 jam operasi : kj/jam : 5 o C Neraca panas ini menggunakan rumus-rumus perhitungan sebagai berikut: Persamaan untuk menghitung kapasitas panas: Cp a bt ct dt Jika Cp adalah fungsi dari temperatur maka persamaan menjadi : T T1 CpdT a ( T b T1 ) ( T T 1 c ) ( T T 1 d ) ( T 4 4 T 4 1 ) Untuk sistem yang melibatkan perubahan fasa persamaan yang digunakan adalah : T Tb T CpdT Cp l dt H Vl T1 T1 Tb Cp v Perhitungan energi untuk sistem yang melibatkan reaksi : dt dq dt rh r ( T ) N T T1 CpdT out N T T1 CpdT out (Reklaitis, 198) 1. Perhitungan estimasi Cp s (J/mol.K) dengan menggunakan metode Hurst and Harrison dengan rumus : Keterangan: N = Jumlah unsur dalam senyawa n i Δ E = Jumlah kemunculan unsur E dalam senyawa = Kontribusi unsur E

17 Dimana kontribusi elemen atomnya dapat dilihat pada tabel berikut : Tabel LB.1 Kontribusi unsur untuk estimasi kapasitas panas padatan No. Unsur Δ E (J/mol K) 1. Ca 8,5. Mg,69. O 1,4 (Perry, 1999). Perhitungan estimasi Cp l (J/mol.K) dengan menggunakan metode Chueh and Swanson dimana kontribusi gugusnya dapat dilihat pada tabel di bawah ini : Tabel LB. Nilai gugus pada perhitungan Cpl dengan metode Chueh and Swanson Gugus Harga OH- 44,77 -COO- 60,67 (Perry, 1999) Aturan penambahan 18,8 untuk setiap gugus C yang memenuhi Kriteria : Dihubungkan oleh ikatan tunggal dengan gugus C yang berikatan rangkap atau dengan gugus C yang lain. Aturan ini : 1. Tidak berlaku untuk gugus CH. Diganti dengan penambahan 10,5 untuk gugus CH. Apabila gugus CH yang dimaksud memenuhi kriteria ini lebih dari sekali, maka penambahan 10,5 diikuti penambahan 18,8 untuk kelipatan berikutnya.. Berlaku untuk gugus C apapun dalam struktur siklik. Perhitungan estimasi H f o (kj.mol -1 ) dengan menggunakan metode Joback yang didasarkan pada kontribusi gugusnya dengan rumus : Keterangan : n Ni = Nilai atom yang terdapat dalam molekul = Nilai grup atom i yang terdapat dalam molekul

18 Hi = Nilai dari unsur i Nilai gugus fungsi dapat dilihat dapat dilihat pada tabel di bawah ini : Tabel LB. Panas pembentukan tiap gugus fungsi No. Gugus fungsi H 98,15 f (kj/kmol) 1. Ca 177,8. Mg 147,1. OH- -08, COO- -7,9 5. -O- (ring) -18,16 (Perry, 1999) Data Cp 1. H O (Reklaitis, 198) Cp l = 18, + 0,47T 1, T + 1, T (J/mol.K). Ca(OH) Mg(OH) (Metode Chueh and Swanson) Cp l = 8,5 +, (44,77) = 0,0 J/mol.K. Mg(HCO ) (Metode Chueh and Swanson) Cp l =,69 + (60,67) + (44,77) =,57 J/mol.K 4. CaMg(CO ) (Perry, 1999) Cp s = 40,1 (kal/mol.k) = 167,7784 J/mol.K 5. CaOMgO (Metode Hurst and Harrison) Cp s = 8,5 +,69 + (1,4) = 77,78 J/mol.K 6. MgCO (Perry, 1999) Cp s = 16,9 (kal/mol.k) = 70,7096 J/mol.K 7. CaCO (Smith, 005) Cp s = 1,57 +,67.10 T, T (J/mol.K) 8. CO (Reklaitis, 198)

19 Cp g = , T 7, T +, T 8, T 4 (J/mol.K) 9. H O (Reklaitis, 198) Cp g = 4 9, T +,.10-5 T, T + 4,.10-1 T 4 (J/mol.K) o Data H f 1. H O (l) (Perry, 1999) H o f = - 68,174 kkal/mol = - 85, kj/mol. Ca(OH) Mg(OH) (l) (Metode Joback) H o f = - 48,97 kj/mol. Mg(HCO ) (l) (Metode Joback) H o f = - 876,5 kj/mol 4. CaMg(CO ) (s) (Perry, 1999) H o f = - 558,8 kkal/mol = - 8,019 kj/mol 5. CaOMgO (s) (Metode Joback) H o f = 116,87 kj/mol 6. MgCO (s) (Perry, 1999) H o f = - 61,7 kkal/mol = -1094,958 kj/mol 7. CaCO (s) (Perry, 1999) H o f = - 89,5 kkal/mol = -111,68 kj/mol 8. CO (g) (Perry, 1999) H o f = - 94,05 kkal/mol = - 9,51568 kj/mol 9. H O (g) (Perry, 1999) H o f = -57,7979 kkal/mol = - 41,86416 kj/mol Steam Untuk steam yang digunakan adalah Enthalpy steam pada suhu C dan kondensat keluar pada suhu 0 0 C. Steam (saturated) : H(180 0 C) =.776, kj/kg (Smith, 005) H(0 o C) = 15,7 kj/kg (Smith, 005) Air Pendingin

20 Untuk air pendingin digunakan air pada suhu 10 0 C dan air pendingin bekas keluar pada suhu 0 0 C. Air (saturated) : H(10 o C) = 41,99 kj/kg (Smith, 005) H(0 o C) = 15,7 kj/kg (Smith, 005) Udara Pendingin Sebagai udara pendingin digunakan udara pada suhu 0 0 C dan keluar pada suhu 60 0 C. Udara (saturated): H(0 o C) = 0,5 kj/kg (Perry, 1999) H(60 o C) =,7 kj/kg (Perry, 1999) LB.1 Furnace (Q-10) CO (g) C 1 atm CaMg(CO ) (s) C 1 atm C 1 atm CaOMgO (s) CaMg(CO ) (s) T masuk = 0 o C = 0,15 K T keluar = 900 o C = 117,15 K Solar C Panas masuk Furnace = N 0,15 c senyawa p 98,15 dt Tabel LB.4 Panas masuk heater (HE-101) Alur Komponen N (kmol/jam) c ps dt Q (kj/jam) 1 CaMg(CO ) 1, , ,480 Total 10.7,480 Panas keluar Furnace = N 117,15 c senyawa p 98,15 dt Tabel LB.5 Panas keluar Furnace Alur Komponen N (kmol/jam) c p dt Q (kj/jam) CaMg(CO ) 0, , ,6500

21 CaOMgO 1, , ,191 CO 5, , ,66884 Total ,44796 Reaksi yang berlangsung dalam Furnace : CaMg(CO ) (s) C CaOMgO (s) + CO (g) Tabel LB.6 Panas Reaksi Pembentukan [kj/kmol] Komponen H f (kj/kmol) CaMg(CO ) -.8,019 CaOMgO 116,87 CO -9,5157 Panas reaksi pada keadaan standar : Hr ( H H H o o o ( 98,15 k ) f CaOMgO f CO f CaMg ( CO ) = 116,87 + (-9,5157) (-.8,019) kj/kmol = 1.667,8606 kj/kmol ) Hr (117,15 k ) Hr (98,15k ) 117,15 98,15 Cp ( s) CaOMgO dt 117,15 117,15 Cp dt Cp dt 98,15 ( g) CO 98,15 ( s) CaMg ( CO ) = 1.667, ,5 + (4.96,57456) ,1 kj/kmol = 8.79,41118 kj/kmol r = 1,78068 kmol/jam Panas reaksi Total = r x Hr ( 117,15 k ) = 1,78068 x 8.79,41118 = 11.7,9975 kj/jam Jumlah panas yang dibutuhkan : Q = r x Hr ( 117,15 k ) + ( Q out - Q in ) = 11.7, ( , ,480) = ,0968 kj/jam (Panas Endoterm) Dimana GHV solar adalah = kj/kg Solar yang diperlukan adalah:

22 Q m GHV solar ,0968 kj/jam kj/kg 49,061 kg/jam LB. Cooler Conveyor (X-140) Udara pendingin 0 0 C CaOMgO (s) CaMg(CO ) (s) C 1 atm Udara bekas 60 0 C 0 0 C 1 atm CaOMgO (s) CaMg(CO ) (s) T masuk = 900 o C = 117,15 K T keluar = 0 o C = 0,15 K Panas masuk Cooler Conveyor = Tabel LB.7 Panas masuk Cooler Conveyor N 117,15 c senyawa p 98,15 Alur Komponen N (kmol/jam) c ps dt Q (kj/jam) CaMg(CO ) 0, , ,6500 CaOMgO 1, , ,191 Total ,7791 dt Panas keluar Cooler Conveyor = N 0,15 c senyawa p 98,15 dt Tabel LB.8 Panas keluar Cooler Conveyor Alur Komponen N (kmol/jam) c ps dt Q (kj/jam) CaMg(CO 4 ) 0, ,89 10,794 CaOMgO 1, , ,40645 Total 4.981,1588 Jumlah panas yang dibutuhkan : Q = Q out - Q in

23 = 4.981, ,7791 = ,644 kj/jam Udara pendingin yang digunakan adalah : H 0 0 C = 0,5 kj/kg (Perry, 1999) H 60 0 C =,715 kj/kg (Perry, 1999) λ udara = H 60 0 C - H 0 0 C =,7 0,5 = 0, kj/kg Q m udara ,644 kj/jam 0, kj/kg 8.699,5971 kg/jam LB. Mixing Tank (M-10) 5 H O (l) 0 0 C 1 CaOMgO (s) CaMg(CO ) (s) 0 0 C C 1 H O (l) CaMg(CO ) (s) Ca(OH) Mg(OH) (l) T masuk = 0 o C = 0,15 K T keluar = 0 o C = 0,15 K Panas masuk Mixing Tank = Tabel LB.9 Panas masuk Mixing Tank N 0,15 c senyawa p 98,15 Alur Komponen N (kmol/jam) c p dt Q (kj/jam) 4 CaMg(CO ) 0, ,89 10,794 CaOMgO 1, , , H O 614, , ,67611 Total 5.9,81199 dt

24 Panas keluar Mixing Tank = Tabel LB.10 Panas keluar Mixing Tank N 0,15 c senyawa p 98,15 Alur Komponen N (kmol/jam) c p dt Q (kj/jam) CaMg(CO ) 0, ,89 10,794 6 Ca(OH) Mg(OH) 1, , ,06007 H O 589, , ,6906 Total 5.444,4801 Reaksi yang berlangsung dalam Mixing Tank : CaOMgO (s) + H O (l) Ca(OH) Mg(OH) (l) dt Tabel LB.11 Panas Reaksi Pembentukan [kj/kmol] Komponen H f (kj/kmol) CaOMgO 116,87 H O -85,84 Ca(OH) Mg(OH) -48,97 Panas reaksi pada keadaan standar : Hr ( H H H o o o ( 98,15 k ) f Ca( OH )Mg ( OH ) f H f O CaOMgO = (-48,97 (-85,84) 116,87) kj/kmol = 15,84 kj/kmol ) Hr (0,15 k ) Hr (98,15 k ) 0,15 98,15 Cp ( l) Ca ( OH )Mg( OH ) dt 0,15 0,15 Cp dt Cp dt 98,15 ( l) H O 98,15 ( s) CaOMgO = 15, ,1 (74,70548) 88,9 kj/kmol = 7,6904 kj/kmol r = 1,78068 kmol/jam Panas reaksi Total = r x Hr ( 0,15 k ) = 1,78068 x 7,6904 = 5,1179 kj/jam Jumlah panas yang dibutuhkan : Q = r x Hr ( 17,15 k ) + ( Q out - Q in ) = 5, (5.444, ,81199) = 50,7860 kj/jam

25 LB.4 Reaktor I (R-0) Air pendingin 10 0 C CaMg(CO ) (s) Ca(OH) Mg(OH) (l) H O (l) C C 1 CO (g) C 1 Kondensat 0 0 C CaMg(CO ) (s) Ca(OH) Mg(OH) (l) CaCO (s) Mg(HCO ) (l) H O (l) T masuk = 0 o C = 0,15 K T keluar = 10 o C = 8,15 K Panas masuk Reaktor I = Tabel LB.1 Panas masuk Reaktor N 0,15 c senyawa p 98,15 Alur Komponen N (kmol/jam) c p dt Q (kj/jam) CaMg(CO ) 0, ,89 10,794 6 Ca(OH) Mg(OH) 1, , ,06007 H O 589, , , CO 1, , ,65751 Total 41.9,176 dt Panas keluar Reaktor I = N 8,15 c senyawa p 98,15 dt

26 Tabel LB.1 Panas keluar Reaktor I Alur Komponen N (kmol/jam) c p dt Q (kj/jam) CaMg(CO ) 0, ,676 -,1889 Ca(OH) Mg(OH) 0, , -440, CaCO 1, , ,6044 Mg(HCO ) 1, , ,9977 H O 601, , ,7515 Total ,50644 Reaksi yang berlangsung dalam Reaktor : Ca(OH) Mg(OH) (l) + CO (g) Mg(HCO ) (l) + CaCO (s) + H O (l) Tabel LB.14 Panas Reaksi Pembentukan [kj/kmol] Komponen H f (kj/kmol) Ca(OH) Mg(OH) -48,97 CO -9,5157 Mg(HCO ) -876,5 CaCO -1.11,68 H O -85,84 Panas reaksi pada keadaan standar : Hr ( H H H H H o o o o o ( 98,15 k ) f Mg ( HCO) f CaCO f H O f Ca ( OH )Mg ( OH ) f CO = (-876,5 + (-1.11,68) + (-85,84) (-48,97) (-9,5157) kj/kmol = -754,17 kj/kmol 8,15 8,15 Hr( 8,15 k ) Hr(98,15 k ) ( Cp( produk) dt Cp( reak tan) dt ) 98,15 = -754,17 + (-.50,55) + ( ,78579) + (-1.10,914) (-.450,) (-55,0114) kj/kmol = ,41 kj/kmol r = 1,6588 kmol/jam Panas reaksi Total = r x Hr ( 17,15 k ) = 1,6588 x ,41 = ,58409 kj/jam 98,15 ) Jumlah panas yang dibutuhkan : Q = r x Hr ( 8,15 k ) + ( Q out - Q in )

27 = , ( , ,176) = ,817 kj/jam (Panas eksoterm) Air pendingin yang digunakan : H 10 0 C = 41,99 kj/kg (Smith, 005) H 0 0 C = 15,7 kj/kg (Smith, 005) λ air = H 0 0 C - H 10 0 C = 15,7 41,99 = 8,71 kj/kg Air yang diperlukan adalah: Q m air ,817 kj/jam 8,71 kj/kg ,89665 kg/jam LB.5 Reaktor II (R-0) H O (g ) CO ( g) C 1 atm 9 Steam C Ca(OH) Mg(OH) (l) Mg(HCO ) (l) H O (l) C C 1 atm Ca(OH) Mg(OH) (l) Mg(HCO ) (l) MgCO (s) Kondensat 0 0 C T masuk = 10 o C = 8,15 K T keluar = 150 o C = 4,15 K Panas masuk Reaktor II = N 8,15 c senyawa p 98,15 Tabel LB.15 Panas masuk Reaktor II Alur Komponen N (kmol/jam) c pl dt Q (kj/jam) dt

28 8 Mg(HCO ) 1, , ,4768 Ca(OH) Mg(OH) 0, , -0,41900 H O 0, , ,4055 Total ,167 Panas keluar Reaktor II = N 4,15 c senyawa p 98,15 dt Tabel LB.16 Panas keluar Reaktor II Alur 9 10 Komponen N c (kmol/jam) p dt 7,15 4,15 c pv H 98,15 7,15 c pl VL dt dt Q (kj/jam) H O 1, , , 5.671, ,7557 CO 5, , ,4619 Ca(OH) Mg(OH) 0, ,5,49169 Mg(HCO ) 0, ,5 50,94610 MgCO 1, , ,99940 Total ,65476 Reaksi yang berlangsung dalam Reaktor II : Mg(HCO ) (l) MgCO (s) + H O (g) + CO (g) Tabel LB.17 Panas Reaksi Pembentukan [kj/kmol] Komponen H f (kj/kmol) Mg(HCO ) -876,5 MgCO ,958 H O -41,8641 CO -9,5157 Panas reaksi pada keadaan standar : Hr (98,15k ) ( H o f MgCO H H H o o o f H O f CO f Mg ( HCO) = (-1.094,958+ (-41,8641) + (-9,5157) (-876,5)) kj/kmol = -85,7678 kj/kmol 4,15 4,15 Hr( 4,15 k ) Hr(98,15 k ) ( Cp( produk) dt Cp( reak tan) dt ) 98,15 98,15 )

29 = -85, (8.88,7 + (1.71, , ,86795) , ,5) kj/kmol = 1.794,75486 kj/kmol r = 1,0081 kmol/jam Panas reaksi Total = r x Hr ( 4,15 k ) = 1,0081 x 1.794,75486 = ,091 kj/jam Jumlah panas yang dibutuhkan : Q = r x Hr ( 4,15 k ) + ( Q out - Q in ) = ,091 + (77.940,65476 (-4.754,167)) = ,06444 kj/jam (Panas Endoterm) Steam yang diperlukan adalah : H C =.776, kj/kg (Smith, 005) H 0 0 C = 15,7 kj/kg (Smith, 005) Maka : λ Steam = H C H 0 0 C =.776, 15,7 = 650,6 kj/kg Q m Steam ,06444 kj/jam 650,6 kj/kg 48,577 kg/jam LB.6 Kondensor (E-7) Air pendingin 10 0 C H O (g) CO (g) C 1 atm T masuk = 150 o C = 4,15 K T keluar = 0 o C = 0,15 K 9 11 Kondensat 0 0 C 0 0 C 1 atm H O (l) CO (g)

30 Panas masuk Kondensor = N 4,15 c senyawa p 98,15 Tabel LB.18 Panas masuk Kondensor dt Alur 9 Komponen N (kmol/jam) c p dt 7,15 4,15 c pv dt H VL 98,15 7,15 c pl dt Q (kj/jam) H O 1, , , 5.671, ,7557 CO 5, , ,4619 Total ,1757 Panas keluar Kondensor = N 0,15 c senyawa p 98,15 dt Tabel LB.19 Panas keluar Kondensor Alur Komponen N (kmol/jam) c p dt Q (kj/jam) H 11 O 1, , ,7456 CO 5, , ,6557 Total 5.70,991 Jumlah panas yang dibutuhkan : Q = Q out - Q in = 5.70, ,1757 = ,8186 kj/jam (Panas Eksoterm) Air pendingin yang diperlukan adalah : H 10 0 C = 41,99 kj/kg (Smith, 005) H 0 0 C = 15,7 kj/kg (Smith, 005) Maka : λ air = H 0 0 C - H 10 0 C = 15,7 41,99 = 8,71 kj/kg Q m air ,8186 kj/jam 8,71 kj/kg 7.474,8955 kg/jam LB.7 Cooler (E-11) Air pendingin 10 0 C

31 CO (g) CO (g) C 0 0 C 1 T masuk = 900 o C = 117,15 K T keluar = 0 o C = 7,15 K Kondensat 0 0 C Panas masuk Cooler = N 117,15 c senyawa p 98,15 Tabel LB.0 Panas masuk Cooler Alur Komponen N (kmol/jam) c pv dt Q (kj/jam) CO 5, , ,649 Total ,649 dt Panas keluar Cooler = N 0,15 c senyawa p 98,15 dt Tabel LB.1 Panas keluar Cooler Alur Komponen N (kmol/jam) c pv dt Q (kj/jam) 1 CO 5, , ,0497 Total 4.761,0497 Jumlah panas yang dibutuhkan : Q = Q out - Q in = 4.761, ,649 = ,6145 kj/jam (Panas Eksoterm) Air pendingin yang diperlukan adalah : H 10 0 C = 41,99 kj/kg (Smith, 005) H 0 0 C = 15,7 kj/kg (Smith, 005) λ air = H 0 0 C - H 10 0 C = 15,7 41,99 = 8,71 kj/kg

32 Q m air ,6145 kj/jam 8,71 kj/kg 1.054,07495 kg/jam

33 LAMPIRAN C PERHITUNGAN SPESIFIKASI PERALATAN 1. Gudang Batu Dolomit (GBB-110) Fungsi : Tempat penyimpanan batu dolomit selama 0 hari Bentuk : Gedung persegi panjang Bahan konstruksi : Beton Jumlah : 1 unit Data: Kondisi penyimpanan: Temperatur = 0 C Tekanan = 1 atm = 14,696 psia Densitas batu dolomit =.676 kg/m (Kern,1950) Laju alir massa batu dolomit =.54 kg/jam Kebutuhan perancangan = 0 hari Faktor kelonggaran = 0 % Kebutuhan batu dolomit =.54 = kg Volume batu dolomit = = = 6,6 m Maka volume gudang = (1+0,) x 6,6 m = 760,05 m Sehingga gudang batudolomit dapat dirancang mempunyai dimensi panjang (p), lebar (l), dan tinggi (t) sebagai berikut : Tinggi = t Lebar = t Panjang = t Sehingga :

34 Volume gudang = p x l x t = t x t x t = 6t Tinggi gudang, t = = = 5,0 m 5 m Lebar, l Panjang, p = t = x 5,0 = 10, m = t = x 5,0 = 15,066 15,1 m. Bucket Elevator (J-11) Fungsi : Memindahkan batu dolomit dari gudang ke Roll Crusher Jenis : Spaced Bucket Elevator Bahan konstruksi : Malleable Iron Jumlah : 1 unit Data: Kondisi penyimpanan: Temperatur = 0 C Tekanan = 1 atm = 14,696 psia Densitas batu dolomit =.676 kg/m (Kern,1950) Laju alir massa batu dolomit =.54 kg/jam Faktor kelonggaran = 0 % Kapasitas Elevator (m) = (1+0,) x.54 kg/jam =.84,8 kg/jam = 0,7846 kg/s Untuk Bucket Elevator kapasitas < 14 ton/jam, Tabel 1.8 (Perry,1999) spesifikasi : Tinggi Elevator = 5 ft = 7,60 m Ukuran bucket = 6 x 4 x 4,5 in

35 Jarak antar bucket = 1 in = 0,04 m Kecepatan bucket = 5 ft/menit = 1,14 m/s Kecepatan putaran = 4 rpm Lebar belt = 7 in = 0,177 m Perhitungan Daya yang dibutuhkan : P = 0,07m 0,6 Z Tabel 1.14 (Timmerhaus,004) Perhitungan Daya yang dibutuhkan : P = 0,07m 0,6 Z Tabel 1.14 (Timmerhaus,004) Dimana : P = daya (kw) m = Kapasitas Elevator (kg/s) Z = Tinggi Bucket Elevator (m) P = 0,07(0,7846 kg/s).(7,60 m) = 0,4578 kw = 0,619 hp diambil 0,74 hp. Roll Crusher (C-10) Fungsi : Menghancurkan batu dolomit hingga 50 mesh Jenis : Double Tooth Roll Crusher Bahan konstruksi : Malleable Iron Jumlah : 1 unit Kondisi penyimpanan: Temperatur = 0 C Tekanan = 1 atm = 14,696 psia Densitas Densitas batu dolomit =.676 kg/m (Kern,1950) Laju alir massa batu dolomit =.54 kg/jam Faktor kelonggaran = 0 % Kapasitas Roll Crusher (m s ) = (1+0,) x.54 kg/jam =.84,8 kg/jam = 0,7846 kg/s Perhitungan: Dari Tabel 1. 8 (Wallas,1988), untuk kapasitas <,86 ton, spesifikasi : Ukuran Roll (diameter x face) = 16 x 10 in = 0,406 x 0,97 m Roll Setting = 0,065 in = 0,0016 m Kecepatan putaran Roll = 7 rpm

36 Rasio pengecilan ( R * ) = 16 (Tabel 1.18, Timmerhause, 004) P = 0,0m s R * (Tabel 1.18, Timmerhause, 004) Dimana : m s = Laju alir massa ( kg/jam) R * = Rasio pengecilan P = Daya yang dibutuhkan alat (kw) P = 0,0.(.84,8 kg/jam).(16) = 1.55,904 kw = 1,818 hp diambil hp 4. Belt Conveyor (J-1) Fungsi : Memindahkan batu dolomit ke Vibrating Screen Jenis : 45 0 Through Belt Conveyor Bahan konstruksi : Malleable Iron Jumlah : 1 unit Kondisi penyimpanan: Temperatur = 0 C Tekanan = 1 atm = 14,696 psia Densitas batu dolomit =.676 kg/m (Kern,1950) Laju alir massa batu dolomit =.545 kg/jam Faktor kelonggaran = 0 % Kapasitas Belt Conveyor = (1+0,) x.54 kg/jam =.84,8 kg/jam = 0,7846 kg/s Spesifikasi berdasarkan kapasitas di atas menurut Tabel 1.7 (Perry,1950) : Desain Jarak Pengangkutan (L) = 5 m Sudut Kemiringan = 5 0 Angle of Repose = 0 Kecepatan Belt (V s ) = 00 ft/menit = 1,5 m/s (normal) Lebar Belt (W) = 0,46 m Perhitungan : Panjang Aktual Belt (L a ) = = = 5,01 m Kenaikan Conveyor ( Z) = L x tan 0 Sudut kemiringan =5xtan 0 5 = 0,4 m Perhitungan Daya Belt Conveyor dari pers. 1.5b (Timmerhause,004) Daya Kosong (P empty ) = C 1 x V s

37 Dimana : C 1 = Konstanta daya untuk setiap m/s kecepatan belt (kw/(m/s)) V s = Kecepatan Belt (m/s) Dari Gambar 1.58 (Timmerhause,004),didapat nilai C 1 = 0,5 Sehingga, P empty = 0,5 kw/(m/s) x 1,5 m/s = 0,76 kw Daya Horizontal Belt (P horizontal ) = 0,095 x Dimana : L a = Panjang Aktual Belt = Kapasitas Belt Sehingga, P horizontal = 0,095 + = 0,0105 kw Daya Vertikal Belt (P vertical ) = 9,69 x Z Dimana : Z = Kenaikan Conveyor = Kapasitas Belt Sehingga, P vertical = 9,69 x 10 -.(0,4 m).(0,7846 kg/s) = 0,00 kw Daya Total Belt Conveyor (P) = P empty + P horizontal + P vertical = 0,76 kw + 0,0105 kw + 0,00 kw = 0,7758 kw = 1,0404 hp diambil 1,5 hp 5. Vibrating Screen (S-1) Fungsi : Menyaring batu dolomit yang telah halus sebesar 50 mesh Jenis : Mecanically Vibrated Screen Bahan konstruksi : Malleable Iron Jumlah : 1 unit Kondisi penyimpanan: Temperatur = 0 C Tekanan = 1 atm = 14,696 psia Densitas batu dolomit =.676 kg/m (Kern,1950) Laju alir massa batu dolomit =.54 kg/jam Faktor kelonggaran = 0 % Kapasitas Vibrating Screen = (1+0,) x.54 kg/jam =.84,8 kg/jam = 0,7846 kg/s Perhitungan: Luas Area Pengayakan (A)

38 A = Dimana : C t = troughflow rate C u = unit capacity F oa = open-area factor F s = Slotted area factor C u = ton/hr.ft = 5,464 kg/s.m F s = C t = 0,784 kg/s Pers ( Perry,1950) Gbr Perrys,1950) F oa = 100a m Gbr. 19. (Wallas,1988) Dimana : a = clear opening dimension = 0,0015 m = square opening m = d = diameter wire (mm) = 0,18 mm Gbr. 19. (Wallas,1988) Tabel (Wallas,1988) m = m = 5,5096 sehingga, F oa = 100.( 0,0015 ).( 5,5096 ) = 0,0068 Maka, luas area pengayakan, A = = 4,64 m Didesain perbandingan Panjang (p) x Lebar (l) = : 1 p = l A = p x l = l x l = l Lebar (l) = = = 1,456 m 1,5 m Panjang (p) = l = x 1,456 m =,907 m m

39 6. Bucket Elevator (J-14) Fungsi : Memindahkan batu dolomit yang telah halus sebesar 50 mesh ke dalam Furnace Jenis : Spaced Bucket Elevator Bahan konstruksi : Malleable Iron Jumlah : 1 unit Data: Kondisi penyimpanan: Temperatur = 0 C Tekanan = 1 atm = 14,696 psia Densitas batu dolomit =.676/m (Kern,1950) Laju alir massa batu dolomit =.54 kg/jam Faktor kelonggaran = 0 % Kapasitas Elevator (m) = (1+0,) x.54 kg/jam =.84,8 kg/jam = 0,7846 kg/s Untuk Bucket Elevator kapasitas < 14 ton/jam, Tabel 1.8 (Perry,1999) spesifikasi : Tinggi Elevator = 5 ft = 7,60 m Ukuran bucket = 6 x 4 x 4,5 in Jarak antar bucket = 1 in = 0,04 m Kecepatan bucket = 5 ft/menit = 1,14 m/s Kecepatan putaran = 4 rpm Lebar belt = 7 in = 0,177 m Perhitungan Daya yang dibutuhkan : P = 0,07m 0,6 Z Tabel 1.14 (Timmerhaus,004) Dimana : P = daya (kw) m = Kapasitas Elevator (kg/s) Z = Tinggi Bucket Elevator (m) P = 0,07(0,7846 kg/s).(7,60 m) = 0,4578 kw = 0,619 hp diambil 0,74 hp

40 7. Furnace (Q-10) Fungsi : Tempat Reaksi kalsinasi Dolomit menjadi CaOMgO Bahan konstruksi : Refractory dengan tube terbuat dari bahan chromenickel Bentuk : Vertical Furnace Jumlah : 1 unit Data: Panas yang diperlukan (Qf) = ,09 kj/jam = ,09 Btu/jam Temperatur keluar = 900 C = 165 F Panas yang dilepaskan bahan bakar = kj/jam = btu/jam (Li, K.Y, dkk, 008) Massa Solar (C 18 H 8 ) yang diperlukan = 49,0 kg/jam = 108,70 lb/jam (dari perhitungan neraca panas furnace) Berat Molekul Solar = 54 kg/kmol Reaksi Pembakaran Solar : C 18 H 8 + 7,5 O 18CO + 19H O Mol solar = 49,0/54 = 0,1941 kmol/jam Jumlah O yang diperlukan = 7,5 x mol Solar = 7,5 x 0,1941 kmol/jam = 5,8 kmol/jam Jumlah N yang diperlukan = 79/1 x mol O = 79/1 x 5,8 = 0,080 kmol/jam Jumlah udara yang diperlukan = 5,8+ 0,080 = 5,40 kmol/jam = 5,40 kmol/jam x 8,84 kg/kmol = 7,109 kg/jam Udara berlebih 5%, sehingga total = (1+0,5) x 7,109 kg/jam = 916,4011 kg/jam =.00,979 lb/jam Radiant average flux = btu/jam.ft (Kern,1965)

41 Q x averageflux = x = btu/jam.ft αacp overall exchange factor () = 0,57 Q αacp , ,6 btu/jam ft (Kern,1965) (Kern,1965) Udara dipanaskan awal (preheat) pada F. Specific heat udara pada F = 0,40 btu/lbm. o F Q A =.00,979 lb/jam x (0,40 btu/lbm. o F x o F) =.00,979 lb/jam x 7,68 btu/lbm = ,89 btu/jam Asumsi : Q R = Q S = 0 Q G = W (1+G ) C av (T G 50) G = massa Solar yang diperlukan massa udara yang diperlukan 108,70 Q G = 108, ,40 (165 50).00,979 = 0.5,41btu/jam Q A = ,89 btu/jam Q net = Qf + Q A Q G - Qw Keterangan: = , ,89-0.5, ,7 = ,85 btu/jam Q net = Kebutuhan panas total (btu/jam) Q A = Panas sensibel di atas o F pada pembakaran udara (btu/jam) (Geankoplis,1997) Q W = Panas yang hilang melalui dinding furnace (btu/jam) (% dari Q f ) Q G W = Panas yang meninggalkan gas bahan bakar pada suhu keluar furnace = massa bahan bakar (solar) (kg/jam) Perencanaan desain: OD tube = 8 in Bahan konstruksi = chrome-nickel (5% Cr, 0% Ni, 0,5 0,45% C grade HK-40) Panjang tube Diambil: OD tube = ft = 6,5 in

42 Panjang tube = 0 ft Centre to centre distance = 8,5 in Luas permukaan/tube = 0 ft x x 6,5/1 ft = 4,0167 ft , 85 Jumlah tube, Nt = = 4, buah 100 4,0167 Coba tube 8,5 Acp per tube = x 0 = 14,1667 ft 1 Total untuk single row refractory backed dari Fig Kern, hal: 688 dengan rasio dari centre to centre / OD = 8,5/ = 1,07 diperoleh = 0,97. Acp/tube = 14,1667 ft x 07= 1,7417 ft Acp = 1,7417 ft x 5 = 68,708 ft Permukaan refractory End walls = x 1,4167 x,150 = 6,008 ft Side walls =,150 x 0 = 4,500 ft Bridge walls =,150 x 0 = 4,500 ft Floor and arch = x 1,4167 x 0 = 56,6667 ft A T = 147,6875 ft A R = A T - Acp = 147, ,708 = 78,979 ft A R 78,979 αacp 68,708 1,1495 dimention ratio = 0 : 1,41 :,1 L = vol. furnace (Kern,1965) L = 0 1,41,1 =,619 ft P CO = 0,1084 ; P HO = 0,184 P CO.L = 0,1084 x,9911 = 0,4 P HO.L = 0,184 x,9911 = 0,7 Dari Fig 19.1 dan Fig 19.1, Kern, hal: 69 dan 694 diperoleh: (q pada P CO.L) TG =.800 btu/jam.ft (q pada P CO.L)ts = 800 btu/jam.ft (q pada P HO.L) TG = btu/jam.ft (q pada P HO.L)ts = btu/jam.ft

43 4 TG (q b ) TG = 0,17 b dan b = 1,00 (Kern,1965) 100 (q b ) ts = ts 0,17 b 100 (q b ) ts = 645,410 asumsi : % koreksi = 8 % 4 (Kern,1965) ε G (qpadap CO.L qpadap.l) (q ) HO (qpadap (q ).L qpadap ( ) ( ) , , A overall exchange factor pada G = 0,557 dan R = 1,1495 αacp Dari Fig Kern, hal:700, diperoleh j = 0,66 ΣQ , ,597 αacp.j 68,708 0,66 b TG TG b ts CO HO.L) ts 100 %koreksi 100 Karena hasilnya mendekati diterima. Q = 4.105,6 btu/jam.ft maka desain dapat αacp 8. Cooler Keluaran Reaktor I (E-11) Fungsi : menurunkan temperatur CO keluaran Furnace sebelum dimasukkan ke Reaktor I Jenis : Double Pipe Exchanger Dipakai : Pipa IPS x 1 ¼ in schedule 40, panjang = 0 ft Jumlah : 1 unit Fluida panas Laju alir bahan masuk = 1.14,700 kg/jam =.479,555 lbm/jam Temperatur awal (T 1 ) = 900 C = 165 F Temperatur akhir (T ) = 0 0 C = 86 F Fluida dingin Laju alir cairan masuk = 1.054,07 kg/jam = 8.779,459 lbm/jam Temperatur awal (t 1 ) = 10 C = 50 F Temperatur akhir (t ) = 0 C = 86 F Panas yang diserap (Q) = ,61 kj/jam = ,560 btu/jam

44 (1) t = beda suhu sebenarnya Fluida Panas Fluida dingin Selisih T 1 = 165 F Temperatur yang lebih tinggi t = 86 F t 1 = 1566 F T = 86 F Temperatur yang lebih rendah t 1 = 50 F t = 6 F T 1 T = 1566 F Selisih t t 1 = 6 F t t 1 = -150 F Δt Δt1 LMTD Δt ln Δt ln 1566 maka t = LMTD = 405,59 F () T c dan t c T t c c T1 T t 1 t 405,59 F F F Dalam perancangan ini digunakan cooler dengan spesifikasi: - Jenis Pipa = x 1 ¼ in IPS, schedule 40 - Panjang tube (L) = 0 ft = 6,096 m - Diameter luar pipa dalam (D 1 ) = 1,66 in = 0,18 ft - Diameter dalam annulus (D ) =,067 in = 0,175 ft () Dari Tabel 8, hal. 840, Kern, 1965, cooler untuk fluida dingin air dan fluida panas gas, diperoleh U D = -50, dan faktor pengotor (R d ) = 0,00 Diambil U D = 50 btu/jamft F Luas permukaan untuk perpindahan panas, A U D Q ,560 btu/jam 51,079 ft Δt btu o ,59 F o jam ft F Karena A < 00 ft, maka dipakai HE jenis double pipe exchanger. Fluida panas : Annulus, gas CO (4) Flow Area (a a ) = 0,008 ft

45 Diameter ekivalen (D a ) = = 0,0761 ft (5) Kecepatan massa (G a ) W Ga (Pers. (7.), Kern) a a G a.479,555 lb ,71 m 0,008 jam ft (6) Bilangan Reynold Pada T c = 869 F = 0,047 cp = 0,117 lb m /ft jam (Gbr. 15, Kern) D G Re a a a (Pers. (7.), Kern) μ Rea 0, , ,975 0,117 (7) Nilai j H dari Gambar 4, Kern (1965), diperoleh j H = 400 (8) Pada T c = 869 F c = 0, btu/lbm F k = 0,05 btu/jam.ft F (9) ho k c μ j H (Pers. (6.15b), Kern) D k a a 1 Nilai a = 1 h o = 400 x Fluida dingin : inner pipe, air (4) Flow area (a p ) D = Diameter dalam pipa = 1,8 in = 0,115 ft ap ( D ),14.(0, (5) Kecepatan massa ) 0,0104 ft x 1 = 18,84997 btu/jam.ft. 0 F

46 w G p (Pers. (7.), Kern) a p G p 8.779,459 0,0104 (6) Bilangan Reynold Pada t c = 68 F.77.15, 608 = 1, cp =,909 lb m /ft jam lb m jam ft (Gbr. 15, Kern) D G p Re p (Pers. (7.), Kern) μ Rep 0, , 608, ,5140 (7) Nilai jh dari Gbr. 8, Kern, diperoleh jh = 0 (8) (9) (10) Pada t c = 68 F c = 1 btu/lb m F (Gbr., Kern) k = 0,4 btu/jam.ft. o F (Tabel 5, Kern) 1 1 c 1,909,049 k 0,4 1 k c h jh (Pers. (6.15), Kern) i D k Dengan nilai s = 1 0,4 h 0, ,4778 btu / jam. ft. o F i 0,115 h io h i ID OD 1.14,4778 0,115 0,18 h io = 949,7707 Kembali ke annulus (10) Clean Overall coefficient, U C h h io o 949, ,84997 U c (Pers.(6.7), Kern) h h o 949, ,84997 io 154,0 btu/jam ft F

47 (11) Design overall coefficient, U D, R d yang dibolehkan 0,004 U D = 95,09 btu/jam.ft. 0 F = + 0,004 (1) Luas permukaan yang dibolehkan ( A ) = 6,7964 ft Dari. Tabel 11 Apendix Kern, untuk 1 ¼ in IPS, external surface = 0,45 lin Panjang yang dibolehkan = = 61,6009 lin ft,dipakai 80 lin ft Berarti dibutuhkan 4 x 0 ft hairpin. (1) Luas permukaan Aktual (A a )= 80 lin ft x 0,45 ft = 4,8 ft Desain U D aktual = = 7,896 btu/jam.ft. 0 F R d Faktor pengotor, R d Kern) U C U D 154,0 7,896 0,0071 (Pers. (6.10), U U D 154,0 7,896 C R d hitung R d batas (0,00), maka spesifikasi cooler dapat diterima. Pressure drop Fluida panas : Gas CO, Annulus (1) Nilai Re untuk pressure drop D a = (D D 1 ) = (0,175-0,18) = 0,09 ft = ,6557 (pers..47b,kern) f = 0,0056 s = 1,5 ρ = 6,5 x 1,5 = 80,65 (tabel 6, Kern)

48 () ΔF a ΔF a 4.f G a L., D ' a 4 0, ,71 (80) ,65 0,009. 4,18 1,48 psi () V = = = 1,0 fps F 1 = 4 x = 4 x = 4,665 P a = = = 1,0764 psi P a yag diijinkan < psi Fluida dingin : air, inner pipe (1) Untuk Re p = 9.606,5140 (pers..47b,kern) () () f = 0,0049 s = 1 ρ = 6,5 x 1 = 6,5 4.f G p L ΔF p., D 4 ΔF p 0, , ,1810 6,5 0,115,4 psi F p ΔP p 144,46,5 ΔP p 144 1,4076 psi P p yang diperbolehkan < 10 psi (80) (tabel 6, Kern) (Pers. (7.44), Kern)

49 9. Belt Conveyor (J-141) Fungsi : Memindahkan CaoMgO ke Hammer Mill Jenis : 45 0 Through Belt Conveyor Bahan konstruksi : Sheet Iron Jumlah : 1 unit Kondisi penyimpanan: Temperatur = 900 C Tekanan = 1 atm = 14,696 psia Laju alir massa CaoMgO = 1.9,99 kg/jam Faktor kelonggaran = 0 % Kapasitas Belt Conveyor = (1+0,) x 1.9,99 kg/jam = 1.475,1596 kg/jam = 0,409 kg/s Spesifikasi berdasarkan kapasitas di atas menurut Tabel 1.7 (Perry,1950) : Desain Jarak Pengangkutan (L) = 0 m Sudut Kemiringan = 5 0 Angle of Repose = 0 Kecepatan Belt (V s ) = 00 ft/menit = 1,5 m/s (normal) Lebar Belt (W) = 0,46 m Perhitungan : Panjang Aktual Belt (L a ) = = = 0,07 m Kenaikan Conveyor ( Z) = L x tan 0 Sudut kemiringan =0xtan 0 5 = 1,749 m Perhitungan Daya Belt Conveyor dari pers. 1.5b (Timmerhause,004) Daya Kosong (P empty ) = C 1 x V s Dimana : C 1 = Konstanta daya untuk setiap m/s kecepatan belt (kw/(m/s)) V s = Kecepatan Belt (m/s) Dari Gambar 1.58 (Timmerhause,004),didapat nilai C 1 = 0,8 Sehingga, P empty = 0,8 kw/(m/s) x 1,5 m/s = 1,19 kw Daya Horizontal Belt (P horizontal ) = 0,095 x Dimana : L a = Panjang Aktual Belt = Kapasitas Belt Sehingga, P horizontal = 0,095 + = 0,007 kw

50 Daya Vertikal Belt (P vertical ) = 9,69 x Z Dimana : Z = Kenaikan Conveyor = Kapasitas Belt Sehingga, P vertical = 9,69 x 10 -.(0,4 m).(0,409 kg/s) = 0,006 kw Daya Total Belt Conveyor (P) = P empty + P horizontal + P vertical = 1,19 kw + 0,007 kw + 0,006 kw = 1, kw = 1,654 hp diambil hp 10. Closed Compartment Cooler Conveyor (X 140) Fungsi : mendinginkan produk CaOMgO dengan menggunakan udara pendingin Jenis : Closed Compartment Cooler Conveyor dengan blower untuk mensirkulasikan udara pendingin ke campuran umpan Bahan Konstruksi : Sheet Iron Jumlah : 1 unit Kondisi Operasi : Temperatur = 0 C Tekanan = 1 atm = 14,696 psia Densitas Udara = 1,1676 kg/m (Perry,1950) Laju alir massa CaoMgO = 1.9,99 kg/jam Laju udara pendingin = 8.699,5 kg/jam Faktor kelonggaran = 0 % Kapasitas Belt Conveyor = (1+0,) x 1.9,99 kg/jam = 1.475,1596 kg/jam = 0,409 kg/s Spesifikasi berdasarkan kapasitas di atas menurut Tabel 1.7 (Perry,1950) : Desain Jarak Pengangkutan (L) = 0 m Sudut Kemiringan = 5 0 Angle of Repose = 0 Kecepatan Belt (V s ) = 00 ft/menit = 1,5 m/s (normal) Lebar Belt (W) = 0,46 m Perhitungan : Panjang Aktual Belt (L a ) = = = 0,07 m Kenaikan Conveyor ( Z) = L x tan 0 Sudut kemiringan =0xtan 0 5 = 1,749 m

51 Perhitungan Daya Belt Conveyor dari pers. 1.5b (Timmerhause,004) Daya Kosong (P empty ) = C 1 x V s Dimana : C 1 = Konstanta daya untuk setiap m/s kecepatan belt (kw/(m/s)) V s = Kecepatan Belt (m/s) Dari Gambar 1.58 (Timmerhause,004),didapat nilai C 1 = 0,8 Sehingga, P empty = 0,8 kw/(m/s) x 1,5 m/s = 1,19 kw Daya Horizontal Belt (P horizontal ) = 0,095 x Dimana : L a = Panjang Aktual Belt = Kapasitas Belt Sehingga, P horizontal = 0,095 + = 0,007 kw Daya Vertikal Belt (P vertical ) = 9,69 x Z Dimana : Z = Kenaikan Conveyor = Kapasitas Belt Sehingga, P vertical = 9,69 x 10 -.(0,4 m).(0,409 kg/s) = 0,006 kw Daya Total Belt Conveyor (P) = P empty + P horizontal + P vertical = 1,19 kw + 0,007 kw + 0,006 kw = 1, kw = 1,654 hp diambil hp Maka diambil daya standar hp Direncanakan untuk memakai 1 blower Jenis : Blower sentrifugal Bahan : Carbon Steel Laju alir volumetrik udara, Q = laju alir massa udara / densitas udara = 5.904,61 kg/jam / 1,1676 kg/m = 4.579,701 m /jam = ,0798 ft /mnt Daya blower dapat dihitung dengan persamaan, P =,7 x 10-5 x Q x p (Perry,1999) dimana, P = Daya Blower (kw) Q = Laju Volumetrik udara (m /jam) p= Tekanan Standar (atm)

52 Sehingga P =,7 x 10-5 x 4.579,701 m /jam x 1 atm = 0,6685 kw = 0,8965 hp diambil 1 hp 11. Bucket Elevator (J-14) Fungsi : Memindahkan CaOMgO untuk dihaluskan ke dalam Hammer Mill Jenis : Spaced Bucket Elevator Bahan konstruksi : Malleable Iron Jumlah : 1 unit Kondisi penyimpanan: Temperatur = 0 C Tekanan = 1 atm = 14,696 psia Laju alir massa CaOMgO = 1.9,99 kg/jam Faktor kelonggaran = 0 % Kapasitas Bucket Elevator = (1+0,) x 1.9,99 kg/jam = 1.475,1596 kg/jam = 0,409 kg/s Untuk Bucket Elevator kapasitas < 14 ton/jam, Tabel 1.8 (Perry,1999) spesifikasi : Tinggi Elevator = 5 ft = 7,60 m Ukuran bucket = 6 x 4 x 4,5 in Jarak antar bucket = 1 in = 0,04 m Kecepatan bucket = 5 ft/menit = 1,14 m/s Kecepatan putaran = 4 rpm Lebar belt = 7 in = 0,177 m Perhitungan Daya yang dibutuhkan : P = 0,07m 0,6 Z Tabel 1.14 (Timmerhaus,004) Dimana : P = daya (kw) m = Kapasitas Elevator (kg/s) Z = Tinggi Bucket Elevator (m/s ) P = 0,07.( 0,409 kg/s).(7,60 m) = 0,040 kw = 0,4077 hp diambil 0,74 hp 1. Hammer Mill (C-150)

53 Fungsi : Menghaluskan CaOMgO hingga 100 mesh Jenis : Hinged Hammer Pulverized Bahan konstruksi : Malleable Iron Jumlah : 1 unit Kondisi penyimpanan: Temperatur = 0 C Tekanan = 1 atm = 14,696 psia Laju alir massa batu dolomit = 1.9,99 kg/jam Faktor kelonggaran = 0 % Kapasitas Hammer Mill = (1+0,) x 1.9,99 kg/jam = 1475,1596 kg/jam Ukuran CaOMgO : Diameter masuk (D in ) = 0,5 mm = 0,0005 m Diameter keluar (D out ) = 0,15 mm = 0,00015 m Work Index (W i ) = 11,1 kwh/ton Tabel 1. (Wallas,1988) Berdasarkan kapasitas, dipilih spesifikasi alat sesuai Tabel 1.9a (Wallas,1988) : Panjang Hammer Mill (P) = ft Lebar Hammer Mill (L) = ft Inside Diameter = 16 in = 0,406 m Inside Width = 1 in = 0,79 m Feed Opening = 1 x 1 in - Kecepatan Kritis (N c ) = pers. 0.9 (Perry,1950) dimana : D = Inside Diameter Sehingga, N c = = 66,5 rpm - Kecepatan Aktual = 80% x N c (Perry,1950) = 80% x 66,5 rpm = 5,08 rpm - Daya Penghancur = 10W i pers. 1. (Wallas,1988) dimana : W i = Work Index (kwh/ton) D out = Diameter keluar (m)

54 D in = Diameter masuk (m) Sehingga, W = 10 x 11,1 kwh/ton x =,081 kwh =,791 hp.h diambil 5 hp 1. Belt Conveyor (J-151) Fungsi : Memindahkan CaoMgO ke Vibrating Screen Jenis : 45 0 Through Belt Conveyor Bahan konstruksi : wire rubber Jumlah : 1 unit Kondisi penyimpanan: Temperatur = 0 C Tekanan = 1 atm = 14,696 psia Laju alir massa CaoMgO = 1.9,99 kg/jam Faktor kelonggaran = 0 % Kapasitas Belt Conveyor = (1+0,) x 1.9,99 kg/jam = 1.475,1596 kg/jam = 0,409 kg/s Spesifikasi berdasarkan kapasitas di atas menurut Tabel 1.7 (Perry,1950) : Desain Jarak Pengangkutan (L) = 5 m Sudut Kemiringan = 5 0 Angle of Repose = 0 Kecepatan Belt (V s ) = 00 ft/menit = 1,5 m/s (normal) Lebar Belt (W) = 0,46 m Perhitungan : Panjang Aktual Belt (L a ) = = = 5,01 m Kenaikan Conveyor ( Z) = L x tan 0 Sudut kemiringan =5xtan 0 5 = 0,4 m Perhitungan Daya Belt Conveyor dari pers. 1.5b (Timmerhause,004) Daya Kosong (P empty ) = C 1 x V s Dimana : C 1 = Konstanta daya untuk setiap m/s kecepatan belt (kw/(m/s)) V s = Kecepatan Belt (m/s) Dari Gambar 1.58 (Timmerhause,004),didapat nilai C 1 = 0,5 Sehingga, P empty = 0,5 kw/(m/s) x 1,5 m/s = 0,76 kw

55 Daya Horizontal Belt (P horizontal ) = 0,095 x Dimana : L a = Panjang Aktual Belt = Kapasitas Belt Sehingga, P horizontal = 0,095 + = 0,0054 kw Daya Vertikal Belt (P vertical ) = 9,69 x Z Dimana : Z = Kenaikan Conveyor = Kapasitas Belt Sehingga, P vertical = 9,69 x 10 -.(0,4 m).(0,409 kg/s) = 0,0017 kw Daya Total Belt Conveyor (P) = P empty + P horizontal + P vertical = 0,76 kw + 0,0054 kw + 0,0017 kw = 0,769 kw = 1,01 hp diambil 1,5 hp 14. Vibrating Screen (S-15) Fungsi : Menyaring batu dolomit yang telah halus sebesar 100 mesh Jenis : Mecanically Vibrated Screen Bahan konstruksi : Malleable Iron Jumlah : 1 unit Kondisi : Temperatur = 0 C Tekanan = 1 atm = 14,696 psia Laju alir massa batu dolomit = 1.9,99 kg/jam Faktor kelonggaran = 0 % Kapasitas Vibrating Screen = (1+0,) x 1.9,99 kg/jam = 1475,1596 kg/jam = 0,409 kg/s Perhitungan: Luas Area Pengayakan (A) A = Dimana : C t = troughflow rate C u = unit capacity F oa = open-area factor F s = Slotted area factor C u = 1 ton/hr.ft =,718 kg/s.m Pers ( Perry,1999) Gbr (Wallas,1988)

56 F s = C t = 0,409 kg/s F oa = 100a m Gbr. 19. (Wallas,1988) Dimana : a = clear opening dimension = 0,0015 m = square opening m = d = diameter wire (mm) = 0,18 mm Gbr. 19. (Wallas,1988) Tabel (Wallas,1988) m = m = 5,5096 sehingga, F oa = 100.( 0,0015 ).( 5,5096 ) = 0,0068 Maka, luas area pengayakan, A = = 4,414 m Didesain perbandingan Panjang (p) x Lebar (l) = : 1 p = l A = p x l = l x l = l Lebar (l) = = = 1,485 m 1,5 m Panjang (p) = l = x 1,485 m =,971 m m 15. Bucket Elevator (J-11) Fungsi : Memindahkan CaOMgO ke dalam Mixing Tank Jenis : Spaced Bucket Elevator Bahan konstruksi : Malleable Iron Jumlah : 1 unit Kondisi penyimpanan: Temperatur = 0 C

57 Tekanan = 1 atm = 14,696 psia Laju alir massa CaOMgO = 1.9,99 kg/jam Faktor kelonggaran = 0 % Kapasitas Bucket Elevator = (1+0,) x 1.9,99 kg/jam = 1.475,1596 kg/jam = 0,409 kg/s Untuk Bucket Elevator kapasitas < 14 ton/jam, Tabel 1.8 (Perry,1999) spesifikasi : Tinggi Elevator = 5 ft = 7,60 m Ukuran bucket = 6 x 4 x 4,5 in Jarak antar bucket = 1 in = 0,04 m Kecepatan bucket = 5 ft/menit = 1,14 m/s Kecepatan putaran = 4 rpm Lebar belt = 7 in = 0,177 m Perhitungan Daya yang dibutuhkan : P = 0,07m 0,6 Z Tabel 1.14 (Timmerhaus,004) Dimana : P = daya (kw) m = Kapasitas Elevator (kg/s) Z = Tinggi Bucket Elevator (m/s ) P = 0,07.( 0,409 kg/s).(7,60 m) = 0,040 kw = 0,4077 hp diambil 0,74 hp 16. Tangki Pencampur (M-10) Fungsi : Mencampur CaOMgO dengan H O Bahan konstruksi : Carbon Steel SA 85 Grade C Bentuk :Silinder vertikal dengan alas datar dan tutup elipsoidal Jenis sambungan : Double welded butt joints Jumlah : 1 unit Data: Kondisi operasi : Temperatur = 0 o C Tekanan = 1 atm = 14,696 psia Kebutuhan perancangan = 1 jam Faktor kelonggaran = 0%