BAB IV ANALISA DATA. Gambar 4.1. Penampang saluran ganda. n 1 H 2. n 3 H 1,5. H 1 n 2. mh 2 B 1 mh 1

Transkripsi

1 4 BAB IV ANALISA DATA 4. ANALISA IDROLIKA Deit anjir rencana untuk aliran Kali Silandak setelah pemangunan tanggul dikanan dan kiri sungai sesuai dengan data yang diperoleh dari Dinas PSDA Propinsi Jawa Tengah, adalah seesar 45 m 3 /dtk dengan kala ulang 5 tahunan. Dalam analisa hidrolika ini evaluasi penampang eksisting dilakukan dengan menggunakan metode Passing Capacity tujuannya untuk menganalisa esarnya deit anjir rencana secara langsung dengan memperhatikan kondisi keadaan sungai,tinggi muka air dan data penampang sungai yang ada apakah sesuai dengan deit rencana Q 5 di atas. Analisa hidrolika dalam laporan tugas akhir ini diantu dengan program EC-RAS. Tujuan dari penggunaan program EC RAS adalah untuk mengevaluasi kinerja penampang saluran pada Kali Silandak, sehingga dapat diketahui apakah penampang eksisting masih cukup mampu menampung deit anjir rencana atau tidak. Adapun lokasi yang ditinjau adalah dari ujung muara hingga aliran sungai yang erjarak satu kilometer dari muara sungai. 4.. Evaluasi Penampang Eksisting Metode yang digunakan dalam menganalisis penampang saluran adalah metode Passing Capacity. Metode ini digunakan seagai kontrol terhadap hasil deit anjir rencana yang ada. Persamaan metode passing capacity untuk penampang ganda :,5 m n n 3 n m B m B m B 3 m Gamar 4.. Penampang saluran ganda

2 43 A A3 ( B + m ) ( 4. ) ( ) P + ( 4. ) P3 B + m R A R3 ( 4.3 ) P 3 V V3 R I ( 4.4 ) n Q ( 4.5 ) Q3 A V ( B + m ) + ( B ) A + ( 4.6 ) m ( ) P B + + m ( 4.7 ) A R ( 4.8 ) P V Q n R 3 A V I ( 4. 9 ) ( 4.0 ) Q total Q + Q + Q 3 ( 4. ) dimana : V kecepatan rencana (m/dtk) i kemiringan saluran A luas penampang asah (m ) P keliling asah (m) n koefisien kekasaran manning, m /3 /dtk R jari-jari hidrolis (m) asil perhitungan passing capacity, seagai erikut : Diketahui : Data diperoleh dari penampang melintang ( cross section ) sungai pada Sta Km ( Bagian hilir sungai ). 3,0 m 0,5 m B B 3 m B 40,00 m

3 44 m,5 I 0,0004 n 0,03 Penyelesaian : A A 3 ( B + m. ) x ½ ( x +,5. 0,50 ) x ½ 0,50,88 m P P 3 B + + m + 0,5 +,5,90 m R R 3 A / P,88 /,90 0,409 m Q A.V A x /n x R /3 x I /,88 x / 0,03 x 0,409 /3 x 0,0004 / 0,4 m 3 /dtk ( B + m ) + ( B ) A + m A 3 x ( 40 +,5.3) + 0,5 x ( +,5.0,5 ) 34,875 m 3 /dtk B + ( ) P + m P ,5 50,86 m R A / P 34,875 / 50,86,654 m Q A.V A x /n x R /3 x I / 34,875 x / 0,03 x,654 /3 x 0,0004 / 0,97 m 3 /dtk Q total Q + Q + Q 3 0,4 + 0,97 + 0,4 0,399 m 3 /dtk

4 45 Besarnya deit rencana hasil perhitungan Passing Capacity 0,399 m 3 /dtk leih kecil daripada deit anjir rencana Q 5 45 m 3 /dtk. Adapun program EC RASnya seagai erikut : Langkah langkah operasi EC RAS :. In put Geometrik data Memuat gamar alur sungai ( river reach ) Gamar 4. Gamar alur sungai Memasukan data masing masing cross section Nomor stasiun Stasiun dan elevasi Jarak antar cross section Nilai koefisien manning s Profil saluran utama Nilai koefisien kontraksi dan ekspansi.

5 46 Gamar 4.3 Tael input data cross section Memasukan data deit (steady flow data) Gamar 4.4 Tael Input data deit

6 47. Running ( eksekusi data ) Gamar 4.5 Gamar dialog ox untuk running data 3. Out put data Profil penampang melintang ( cross section ) Gamar 4.6 Gamar output data tiap cross section

7 48 Tael Out put Cross section data. - Deit (Q) m 3 /det - Kecepatan (V) m/det - Tinggi muka air (h) m - Lear muka air (l) m Gamar 4.7.a Tael output data EC-RAS Gamar 4.7. Tael output data EC-RAS

8 49 Profil alur sungai 3 dimensi. Gamar 4.8 Gamar 3D output alur sungai

9 50 4. ANALISIS YDRO-OCEANOGRAPY 4.. Gelomang 4... Analisa Data Angin Data angin digunakan untuk menentukan arah dan tinggi gelomang. Data yang diperlukan adalah data arah dan kecepatan angin dimana data terseut didapatkan dari Stasiun Meteorologi Maritim Semarang tahun Dari data terseut diuat dalam entuk tael dan gamar windrose seperti pada gamar erikut ini Tael 4.. Kejadian angin rata rata tahun Kecepatan angin Arah angin Keterangan (knot) U TL T TG S BD B BL Jumlah % ,00 7,00 55,00 78,00 4,00 7,00 7,00 83,00 340,00 9, ,00 6,00 49,00 643,00 5,00 55,00 94,00 580,00 395,00 65, ,00 40,00 96,00 7,00,00,00 80,00 70,00 76,00 9, ,00 5,00,00 8,00,00 4,00 39,00 5,00 55,00 4, ,00,00,00 5,00,00 0,00 6,00 3,00 34,00 0, ,00,00 0,00 0,00 0,00 0,00,00 8,00,00 0,30 >30,00 0,00 0,00,00 0,00 0,00 3,00 0,00 6,00 0,6 Jumlah 70,00 90,00 583,00 98,00 3,00 87,00 4,00 905, ,00 00,00 Tael 4.. Persentase kejadian angin tahun Kecepatan angin Arah angin Keterangan (knot) U TL T TG S BD B BL Jumlah % ,6 0,46,50,3 0, 0,9 0,46,7 9, ,66 3,45,46 7,58 0,4,50,57 5,86 65, ,69,09,63 4,70 0,05 0,57,9 4,65 9, ,7 0,4 0,30 0,49 0,03 0,,07,39 4, ,6 0,03 0,05 0,4 0,03 0,00 0,6 0,36 0, ,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,05 0, 0,30 >30 0,03 0,00 0,00 0,05 0,00 0,00 0,08 0,00 0,6 Jumlah 9,4 5,0 5,94 5,0 0,63,38 6,59 4,75 00,00 Sumer: Stasiun Meteorologi Maritim Semarang

10 5 Gamar 4.9. Windrose tahun Dengan melihat windrose yang diperoleh serta mempertimangkan orientasi pantai yang terletak diseelah Utara menuju Laut Jawa, maka dapat disimpulkan arah angin yang paling dominan adalah erasal dari Barat Laut. Angin dari arah Utara meskipun prosentasenya cukup esar namun kecepatan anginnya relatif rendah apalagi pada arah ini pantai terlindung oleh eerapa pulau di Kepulauan Karimun Jawa. Sedangkan angin dari arah Barat Laut kecepatannya relatif leih tinggi. Oleh karena itu angin yang erpengaruh pada pantai adalah angin dari arah Barat Laut, Utara, Timur Laut yang dominan dan mempengaruhi pada muara Kali Silandak.

11 5 4.. Fetch Fetch efektif digunakan dalam grafik peramalan gelomang untuk mengetahui tinggi, durasi dan periode gelomang. Fetch rerata efektif dihitung dengan persamaan erikut : F eff Dengan : Xicosα cosα ( 4. ) ( dalam Triatmodjo, 999 ) F eff fetch rerata efektif Xi panjang segmen fetch yang diukur dari titik oservasi gelomang ke ujung akhir fetch α deviasi pada kedua sisi dari arah angin, dengan menggunakan pertamahan 6 o sampai sudut seesar 4 o pada kedua sisi dari arah angin Tael 4.3 Perhitungan fetch rerata efektif α (...º) Cos α Xi (km) X Cos α 4 0,743 4,9 79, ,809 4,38 73, ,866 05,74 78,8 4 0,94 5,46 468,6 8 0,95 55,4 4,9 0,978 56,50 50,89 6 0,995 5,84 5,56 0,000 5,38 5,38 6 0,995 5,30 5,0 0,978 90,08 85,93 8 0,95 96,0 86,43 4 0,94 74,4 59, ,866 9,70 66,0 36 0,809 0,86 78,68 4 0,743,40 64,53 Total 3,5 689,4 F eff Xi cosα cosα 689,4 3,5 99 km Jadi fetch efektif seesar: 99 km

12 53 Gamar 4.0 Panjang fetch 4..3 Mawar Gelomang ( waverose ) Data yang diperlukan adalah data tinggi gelomang dimana data terseut didapatkan dari Stasiun Meteorologi Klas II Maritim Semarang tahun Dari data terseut diuat dalam entuk tael dan gamar waverose seperti pada gamar erikut ini : Tael 4.4 Persentase kejadian arah angin yang menimulkan gelomang tahun Tinggi gelomang Arah Gelomang (%) Keterangan (m) U TL BL Jumlah <0, 0,44,500 7,553 9,467 0,-0,5 8,775,77 9,75 9,38 0,5-0,5 0,639 0,36,60 3,60 0,5-0,75 0,666 0,78,6,555 0,75-,0 0,305 0,083 0,555 0,944 >,0 0,944 0, 0,500,555 Jumlah,744 3,60,05 47,459 Sumer: Stasiun Meteorologi Maritim Semarang

13 54 Gamar 4.. Waverose tahun Dengan melihat waverose yang diperoleh serta mempertimangkan lokasi perairan yang terletak diseelah Utara menuju Laut Jawa, maka dapat disimpulkan arah angin yang paling dominan adalah erasal dari arah Barat Laut, Utara, dan Timur Laut Pasang Surut Definisi pasang surut adalah suatu gerakan naik turunnya permukaan air laut, dimana amplitudo dan fasenya erhuungan langsung terhadap gaya geofisika yang periodik, yakni gaya yang ditimulkan oleh gerak reguler enda-enda angkasa, terutama ulan umi matahari. Dari hasil perkiraan elevasi pasang surut inilah datum-datum ini dapat dicari. Beerapa datum yang iasa digunakan adalah :

14 55 WL : ighest high water level, yaitu elevasi tertinggi muka air selama periode tertentu. MWL : Mean high water level, yaitu rata-rata elevasi pasang (tinggi) muka air selama periode tertentu. MSL : Mean sea level, yaitu elevasi tinggi muka air rata-rata. MLWL : Mean low water level, yaitu rata-rata elevasi surut (rendah) muka air pada periode tertentu. LLWL : Lowest low water level, yaitu elevasi muka air terendah selama periode tertentu. Data pasang surut yang diperoleh dari Stasiun Meteorologi Klas II Maritim Semarang dari tahun diolah sehingga didapat data pasang surut maksimum dan minimum per hari. Elevasi pasang surut Kali Silandak tahun adalah seagai erikut : nilai maksimum nilai nilai minimum MSL nilai + nx MWL MLWL 04, x 0,75 m nilai nilai maksimum n 04, 5 095,0 m nilai nilai minimum n ,40 m WL nilai tertinggi dalam suatu periode waktu tertentu,5 m LLWL nilai terendah dalam suatu periode waktu tertentu 0, m Peredaan ketinggian Bench Mark antara daerah Pelauhan dengan daerah Kali Silandak adalah 5 cm atau 0,5 m maka kondisi elevasi pasang surutnya seagai erikut : WL,5 0,5,37 m,37 0,60 0,77 m MWL,0 0,5 0,95 m 0,95 0,60 0,35 m MSL 0,75 0,5 0,60 m 0,60 0,60 0,00 m MLWL 0,40 0,5 0,5 m 0,5 0,60-0,35 m LLWL 0, 0,5-0,03 m -0,03 0,60-0,63 m

15 56 Benk Mark Elevasi datum Air tinggi tertinggi pada pasang surut esar (WL) Air tinggi tertinggi rata-rata (MWL) Tunggang Air rata-rata Muka laut rata-rata (duduk tengah) (MSL) Air rendah terendah rata-rata (MLLWL) Air rendah terendah pada pasang surut esar (LLWL) WL : 0,77 m MWL : 0,35 m MSL : 0,00 m MLWL : -0,35 m LLWL : -0,63 m Gamar 4.. Tingkatan elevasi muka air laut tahun Peramalan Gelomang Di Laut Dalam Pementukan gelomang di laut dalam dianalisa dengan formula-formula empiris yang diturunkan dari model parametrik erdasarkan spektrum gelomang JONSWAP (ShoProtection Manual, 984). Prosedur peramalan terseut erlaku aik untuk kondisi fetch teratas (fetch limited condition) maupun kondisi durasi teratas (duration Limited) seagai erikut : g. U g F m0. 0,006. A U A ( 4.5 ) g. T U p A 3 g. F 0,857. U A ( 4.6 ) 3 g. t. d g F 68,8. U A U A ( 4.7 ) dimana : - m0 tinggi gelomang signifikan menurut energi spektral (m) - T p periode gelomang (dtk) - F nilai panjang fetch efektif. (km) - U A faktor tegangan angin (yang dimodifikasi dari kecepatan angin) (m/dtk) - S tinggi gelomang signifikan (m) - T lamanya/durasi angin ertiup (jam)

16 57 Start gt U A 3 gf. 7, 4 68,8. 5x 0 U A Yes (non Fully Developed) gt U A 3 gf. 7, 4 68,8. 5x 0 U A Yes (Fetch Limited) No (Duration Limited) F 3 min. gt 68,8. U A U A g No (Fully Developed) T P mo,66x0 6,38x0.( U F t 8,93x0.( U A. U ) A 3 A. F. F) 3 F F min T P m o,48 x0 8,30 x0 t,07. U A. U A. U A Finish Finish Gamar 4.3. Diagram alir proses peramalan gelomang erdasarkan data angin Tael 4.5 Kecepatan angin maksimum dan rata rata teresar per tahun Tahun V max V rata-rata

17 58 Tael 4.6 Perandingan Perhitungan Tinggi Gelomang (mo), Periode Gelomang (Tmo) dan Lama emusan Angin (t) antara Duration Limited dan Fetch Limited Time Duration Limited Fetch Limited U UL UW UA Tahun RL t Fetch mo Tm Fetch mo Tmo t Knot (m/dtk) (m/dtk) (m/dtk) (jam) (km) (m) (dtk) (km) (m) (dtk) (jam) ,44 0,93 4,30 8,7 5,3 0,68, ,7 9,67, ,86 0,96,34 5,6 4,68 0,54,6 99 3,56 9,0, ,86 0,96,34 5,6 4,68 0,54,6 99 3,56 9,0, ,44 0,93 4,30 8,7 5,3 0,68, ,7 9,67, ,58 0,88 8,05 4,93 5,9 0,98 3, ,68 0,64 0, ,58 0,88 8,05 4,93 5,9 0,98 3, ,68 0,64 0, ,0 0,90 6,0,83 5,54 0,83 3, ,98 0,8 0, ,44 0,93 4,30 8,7 5,3 0,68, ,7 9,67, ,44 0,93 4,30 8,7 5,3 0,68, ,7 9,67,46 006,3 0,98, 3,75 4,39 0,46, ,3 8,7, Time Duration Limited Fetch Limited U UL UW UA Tahun RL t Fetch mo Tm Fetch mo Tmo t Knot (m/dtk) (m/dtk) (m/dtk) (jam) (km) (m) (dtk) (km) (m) (dtk) (jam) ,0,07 7,7 8,76 3,5 0,6,95 99,00 7,5 4, ,09,6 3,89 3,77,30 0,09,8 99 0,86 5,67 9, ,5,4 5,88 6,7,97 0,7,65 99,43 6,7 6, ,69,09 7,7 8,4 3,38 0,4,88 99,86 7,33 5, ,6,0 9,46,6 3,98 0,36, 99,57 8,6 3, ,66, 6,35 6,89 3, 0,0,73 99,57 6,93 5, ,66, 6,35 6,89 3, 0,0,73 99,57 6,93 5, ,,9 4,9 5,0,66 0,3,48 99,4 6,4 7, ,,9 4,9 5,0,66 0,3,48 99,4 6,4 7, ,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0 0,00 0,00 0, Time Duration Limited Fetch Limited U UL UW UA Tahun RL t Fetch mo Tm Fetch mo Tmo t Knot (m/dtk) (m/dtk) (m/dtk) (jam) (km) (m) (dtk) (km) (m) (dtk) (jam) ,44 0,93 4,30 8,7 4,50,5 4, ,7 9,67, ,86 0,96,34 5,6 3,4 0,9 3, ,56 9,0, ,86 0,96,34 5,6 3,4 0,9 3, ,56 9,0, ,44 0,93 4,30 8,7 4,50,5 4, ,7 9,67, ,58 0,88 8,05 4,93 6,73,64 4, ,68 0,64 0, ,58 0,88 8,05 4,93 6,73,64 4, ,68 0,64 0, ,0 0,90 6,0,83 5,66,39 4, ,98 0,8 0, ,44 0,93 4,30 8,7 4,50,5 4, ,7 9,67, ,44 0,93 4,30 8,7 4,50,5 4, ,7 9,67,46 006,3 0,98, 3,75,43 0,78 3, ,3 8,7,7

18 Time Duration Limited Fetch Limited U UL UW UA Tahun RL t Fetch mo Tm Fetch mo Tmo t Knot (m/dtk) (m/dtk) (m/dtk) (jam) (km) (m) (dtk) (km) (m) (dtk) (jam) ,0,07 7,7 8,76 9,9 0,44,76 99,00 7,5 4, ,09,6 3,89 3,77 6,5 0,5,8 99 0,86 5,67 9, ,5,4 5,88 6,7 8,39 0,9,34 99,43 6,7 6, ,69,09 7,7 8,4 9,56 0,4,66 99,86 7,33 5, ,6,0 9,46,6,5 0,6 3,3 99,57 8,6 3, ,66, 6,35 6,89 8,80 0,33,45 99,57 6,93 5, ,66, 6,35 6,89 8,80 0,33,45 99,57 6,93 5, ,,9 4,9 5,0 7,5 0,,09 99,4 6,4 7, ,,9 4,9 5,0 7,5 0,,09 99,4 6,4 7, ,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0 0,00 0,00 0, Time Duration Limited Fetch Limited U UL UW UA Tahun RL t Fetch mo Tm Fetch mo Tmo t Knot (m/dtk) (m/dtk) (m/dtk) (jam) (km) (m) (dtk) (km) (m) (dtk) (jam) ,44 0,93 4,30 8,7 3 6,64,56 4, ,7 9,67, ,86 0,96,34 5,6 3 4,33,4 4,5 99 3,56 9,0, ,86 0,96,34 5,6 3 4,33,4 4,5 99 3,56 9,0, ,44 0,93 4,30 8,7 3 6,64,56 4, ,7 9,67, ,58 0,88 8,05 4, ,74,3 5,7 99 5,68 0,64 0, ,58 0,88 8,05 4, ,74,3 5,7 99 5,68 0,64 0, ,0 0,90 6,0,83 3 8,77,88 5, ,98 0,8 0, ,44 0,93 4,30 8,7 3 6,64,56 4, ,7 9,67, ,44 0,93 4,30 8,7 3 6,64,56 4, ,7 9,67,46 006,3 0,98, 3,75 3,83,06 4,4 99 3,3 8,7, Time Duration Limited Fetch Limited U UL UW UA Tahun RL t Fetch mo Tm Fetch mo Tmo t Knot (m/dtk) (m/dtk) (m/dtk) (jam) (km) (m) (dtk) (km) (m) (dtk) (jam) ,0,07 7,7 8,76 3 8,3 0,60 3,38 99,00 7,5 4, ,09,6 3,89 3,77 3,96 0,, 99 0,86 5,67 9, ,5,4 5,88 6,7 3 5,4 0,40,86 99,43 6,7 6, ,69,09 7,7 8,4 3 7,57 0,55 3,6 99,86 7,33 5, ,6,0 9,46,6 3 0,66 0,8 3,84 99,57 8,6 3, ,66, 6,35 6,89 3 6,7 0,45 3,00 99,57 6,93 5, ,66, 6,35 6,89 3 6,7 0,45 3,00 99,57 6,93 5, ,,9 4,9 5,0 3 3,80 0,30,56 99,4 6,4 7, ,,9 4,9 5,0 3 3,80 0,30,56 99,4 6,4 7, ,00 0,00 0,00 0,00 3 0,00 0,00 0,00 0 0,00 0,00 0, Time Duration Limited Fetch Limited U UL UW UA Tahun RL t Fetch mo Tm Fetch mo Tmo t Knot (m/dtk) (m/dtk) (m/dtk) (jam) (km) (m) (dtk) (km) (m) (dtk) (jam) ,44 0,93 4,30 8,7 4 4,0,93 5,7 99 4,7 9,67, ,86 0,96,34 5,6 4 37,46,54 5, 99 3,56 9,0, ,86 0,96,34 5,6 4 37,46,54 5, 99 3,56 9,0, ,44 0,93 4,30 8,7 4 4,0,93 5,7 99 4,7 9,67, ,58 0,88 8,05 4, ,33,76 6, ,68 0,64 0, ,58 0,88 8,05 4, ,33,76 6, ,68 0,64 0, ,0 0,90 6,0, ,9,34 6,7 99 4,98 0,8 0, ,44 0,93 4,30 8,7 4 4,0,93 5,7 99 4,7 9,67, ,44 0,93 4,30 8,7 4 4,0,93 5,7 99 4,7 9,67,46 006,3 0,98, 3, ,5,3 4, ,3 8,7, Time Duration Limited Fetch Limited U UL UW UA Tahun RL t Fetch mo Tm Fetch mo Tmo t Knot (m/dtk) (m/dtk) (m/dtk) (jam) (km) (m) (dtk) (km) (m) (dtk) (jam) ,0,07 7,7 8,76 4 8,07 0,75 3,9 99,00 7,5 4, ,09,6 3,89 3,77 4 8,4 0,6, ,86 5,67 9, ,5,4 5,88 6,7 4 3,74 0,49 3,3 99,43 6,7 6, ,69,09 7,7 8,4 4 7,05 0,68 3,77 99,86 7,33 5, ,6,0 9,46,6 4 3,8,0 4,43 99,57 8,6 3, ,66, 6,35 6,89 4 4,89 0,55 3,47 99,57 6,93 5, ,66, 6,35 6,89 4 4,89 0,55 3,47 99,57 6,93 5, ,,9 4,9 5,0 4,4 0,37,96 99,4 6,4 7, ,,9 4,9 5,0 4,4 0,37,96 99,4 6,4 7,78 Berdasarkan hasil perhitungan diatas kondisi fetch limited memiliki nilai tinggi gelomang dan periode gelomang diandingkan dengan kondisi duration limited.

19 Statistik Gelomang Pengukuran gelomang di suatu tempat memerikan pencatatan muka air seagai fungsi waktu. Pengukuran ini dilakukan dalam waktu yang sangat panjang, sehingga data gelomang akan sangat anyak. Mengingat kekompleksan dan esarnya jumlah data terseut, maka gelomang alam dianalisis secara statistik untuk mendapatkan entuk gelomang yang ermanfaat dalam idang perencanaan dan perancangan. Untuk keperluan perencanaan angunan-angunan pantai perlu dipilih tinggi dan periode gelomang individu (individual wave) yang dapat mewakili suatu spektrum gelomang. Gelomang terseut dikenal dengan gelomang representatif. Apaila tinggi gelomang dari suatu pencatatan diurutkan dari nilai tertinggi ke terendah atau sealiknya, maka akan dapat ditentukan tinggi n yang merupakan rerata dari n persen gelomang tertinggi. Dengan entuk seperti itu akan dapat dinyatakan karakteristik gelomang alam dalam entuk gelomang tunggal. Bentuk yang paling anyak digunakan adalah 33 atau tinggi rerata dari 33% nilai tertinggi dari pencatatan gelomang, yang juga diseut seagai tinggi gelomang signifikan s. Cara yang sama juga dapat digunakan untuk periode gelomang. Tetapi iasanya periode signifikan didefinisikan seagai periode rerata untuk sepertiga gelomang tertinggi. Untuk memerikan kejelasan mengenai gelomang representatif, erikut ini adalah perhitungan dari hasil peramalan gelomang yang telah dilakukan seelumnya pada tahun di muara Kali Silandak Semarang Gelomang Signifikan Gelomang signifikan dihitung erdasarkan 33% data yang tertinggi dari keseluruhan hasil perhitungan gelomang selama 0 tahun. Gelomang signifikan dapat digunakan seagai masukan perhitungan untuk menghitung tinggi rayapan gelomang (wave run up) pada struktur, sehingga dapat ditentukan elevasi puncak angunan rencana yang ada. Cara penghitungan gelomang signifikan ( s ) yaitu 33 atau /3 nilai tertinggi dari hasil perhitungan gelomang yang telah diurutkan egitu juga dengan periodenya. Perhitungan gelomang signifikan diurutkan mulai dari gelomang tertinggi sampai gelomang terendah dari seluruh data tahun Data tinggi gelomang yang dipakai untuk Perencanaan Bangunan Pengaman Muara Kali Silandak dalam Tugas Akhir ini erdasarkan data tinggi gelomang yang sudah ada dari Stasiun Meteorologi Klas II Maritim Semarang untuk tahun adalah seagai erikut :

20 6 Tael 4.7 Data Tinggi Gelomang Tahun (m) Tahun 997 (m) Tahun 998 (m) Tahun 999 (m) Tahun 000 (m) Tahun 00 (m) Tahun 00 (m) Tahun 003 (m) Tahun 004 (m) Tahun 005 (m) Tahun 006,0 0,06 0,0 0, 0,06 0,8 0,06 0,5 0, 0, 0,50 0,06 0,06 0,5 0,8 0,8 0,06 0,5 0,06 0,40 0,30 0,06 0,06 0,06 0, 0,30 0,06 0,5 0,,00 0,30 0, 0,06 0,0 0,06 0,8 0,0 0,5 0, 0,40 0, 0, 0, 0,06 0, 0,8 0,0 0,06 0,5 0,8 0,5 0,8 0,06 0,06 0,06 0, 0,06 0,0 0,06 0, 0,30 0, 0,8 0, 0,06 0,0 0, 0, 0,06 0,5 0,60 0, 0, 0, 0,0 0, 0,06 0,06 0,06 0,40 0,5 0, 0,06 0,06 0,5 0,06 0, 0,06 0,06 0,30 0,30 0, 0,5 0,06 0,40 0, 0,8 0,0 0, 0,40 0, 0, 0,06 0,0 0,5 0, 0,5 0,06 0,06 0,30 0,8 0,06 0,0 0,06 0,06 0, 0, 0,06 0,06 0,40 0,5 0,06 0,0 0,06 0,06 0,06 0, 0, 0,8 0,30 0,40 0,5 0,5 0, 0,06 0, 0,06 0, 0, 0,30 0,8 0, 0,8 0, 0,8 0,06 0,5 0,06 0,30 0,70 0, 0,5 0, 0,06 0, 0,06 0, 0,06 0,5 0,70 0,50 0, 0,5 0,06 0,06 0,06 0,06 0,06 0,30 0,40 0,5 0,06 0,5 0,06 0,06 0, 0,06 0,0 0,40,60 0,5 0, 0,5 0,06 0,0 0,06 0, 0,0 0,5,0 0,30 0, 0,5 0,30 0, 0, 0, 0,06 0,8 0,70 0,40 0,8 0, 0,40 0, 0,5 0, 0,0 0,40,00 0,50 0,8 0,06 0,70 0,0 0,5 0,5 0,0 0,30,00 0,40 0,8 0, 0,60 0, 0, 0,5 0,06 0,50,0 0,40 0,06 0,5 0,40 0,06 0,06 0,8 0,06 0,30,40 0,30 0, 0,06 0,8 0,06 0, 0,0 0,5 0,5,80 0,70 0,8 0,8 0,50 0, 0,8 0, 0, 0,8,80 0,50 0,8 0,06 0,50 0, 0,8 0, 0, 0,06,0 0,50 0,8 0, 0,30 0, 0,30 0,8 0,0 0,06,0 0,50 0,30 0, 0,30 0,8 0,50 0,8 0,0 0, 0,70 0,40 0,5 0,8 0,8 0,06 0,8 0,06 0,06 0,8 0,40 0,3 0,8 0,06 0, 0,0 0,30 0, 0,06 0,06 0,70 0,5 0, 0,8 0,5 0, 0,4 0,0 0,0 0, 0,70 0,5 0,06 0,6 0,4 0,06 0,3 0,0 0,4 0, 0,70 0, 0,06 0,7 0,8 0,0 0,6 0,06 0,06 0,06 0,50 0, 0,8 0,7 0,5 0,06 0,6 0,8 0,06 0,,40 0,5 0,8 0,5 0, 0,06 0,6 0,6 0,8 0, 0,70 0,06 0,06 0,5 0,8 0,5 0,6 0,5 0,4 0,5 0,30 0, 0, 0,5 0,3 0,5 0,5 0,8 0,4 0,5 0,70 ( Sumer: Stasiun Meteorologi Klas II Maritim Semarang ) Lanjutan dari Tael 4.7 Data Tinggi Gelomang dapat dilihat di halaman Lampiran

21 6 Banyaknya data 3604 data, maka diperoleh: Gelomang 33,3 % (gelomang signifikan, s ) untuk konstruksi angunan fleksiel. n 33,3 % x data 33 0,593 m T 33 5,009 dtk Gelomang 0,7 x s digunakan untuk konstruksi angunan semi kaku 0 T 0,7 x 0,593 0,753 m 5,44 dtk Gelomang 5,37 x s digunakan untuk konstruksi angunan semi kaku 5 T 5,37 x 0,593 0,8 m 5,56 dtk Gelomang,67 x s digunakan untuk konstruksi angunan kaku seperti kaison.,67 x 0,593 0,990 m T 5,950 dtk Perkiraan Gelomang Dengan Periode Ulang Perkiraan gelomang dengan periode ulang dilakukan dengan menggunakan distriusi Gumel (Fisher-Tippett Type I) dan distriusi Weiull (CERC,99). Dari perhitungan kedua metode distriusi terseut dilakukan untuk kemudian dipilih yang memerikan hasil teraik.. Distriusi Fisher-Tippett Type I Perhitungan proailitas gelomang metode Fisher Typpett dinyatakan dalam entuk persamaan erikut : m 0,44 P ( s sm) ( 4.8 ) N + 0, T Dimana: P( s sm ) : proailitas dari tinggi gelomang representatif ke m yang tidak dilampaui sm m N : tinggi gelomang urutan ke m : nomor urut tinggi gelomang signifikan,,..n : jumlah kejadian gelomang selama pencatatan. itungan data selanjutnya dilakukan dengan analisis regresi linear dari huungan erikut :

22 63 m Ây m + B^ ( 4.9 ) dimana nilai y m dierikan oleh entuk erikut ini : y m -ln { - ln P ( s sm )} ( 4.0 ) Dengan  dan B^ adalah perkiraan dari parameter skala dan lokal yang diperoleh dari analisis regresi linear. Tinggi gelomang signifikan untuk eragai periode ulang dihitung dari fungsi distriusi proailitas dengan rumus seagai erikut : sr  y r + B^ ( 4. ) dimana y r dierikan oleh entuk erikut ini : y r -ln { - ln ( L.T r )} ( 4. ) dengan : sr : tinggi gelomang signifikan dengan periode ulang T r T r : periode ulang (tahun) K : panjang data (tahun) L : rerata jumlah kejadian per tahun N T /K Proses perhitungan gelomang dengan periode ulang metode Fisher Typpett Type I adalah seagai erikut : Tael 4.8. Gelomang teresar tiap tahun TAUN (m) 006,40 00,80 997,0 000,0 00 0, , , , , ,30

23 64 Tael 4.9. Perhitungan gelomang dengan periode ulang ( Metode Fisher Tippett Type I ) No. urut sm P Y m sm Y m Y m ( sm - r ),400 0,945,866 6,878 8,4,66,800 0,846,787 3,7 3,94 0,4746 3,00 0,747,3,479,58 0,0079 4,00 0,648 0,836 0,99 0,699 0, ,800 0,549 0,53 0,40 0,63 0, ,800 0,45 0,7 0,8 0,05 0, ,700 0,35-0,044-0,03 0,00 0, ,700 0,53-0,38-0,3 0,0 0, ,500 0,54-0,66-0,33 0,39 0, ,300 0,055 -,063-0,39,9 0,6579 Jumlah 0,300 5,000 5,40,00 5,564 3,707 Dari tael 4.9. didapat eerapa parameter yang digunakan dalam perhitungan gelomang dengan periode ulang, yaitu : N 0 K 0 N T 0 λ v N / N T 0/0 sm 0,300 / 0,030 y m 5,40 / 0 0,54 Dari eerapa nilai di atas selanjutnya dihitung parameter  dan B^ erdasar data sm dan y sm seperti terlihat pada Tael 4.9. dengan menggunakan persamaan erikut ini : sm  y m + B^ Dengan :  n n sm y sm ( y ) sm m y 0(,00) 30,300x5,40 0(5,564) (5,40) m y m ( 4.3 ) 0,54 B^ sm  y m ( 4.4 ),030-0,54 x 0,54 0,87 Persamaan regresi yang diperoleh adalah : sr 0,54y r + 0,87

24 65 asil perhitungan tinggi gelomang signifikan dengan eerapa periode ulang dapat dilihat pada tael 4.0. Tael 4.0. Tinggi gelomang dengan periode ulang tertentu Kala Ulang Y r r σ nr σ r S -,8 σ t S +,8 σ t 0,367 0,795 0,337 0,55 0,597 0,994 5,500,5 0,57 0,63 0,95,588 0,50,553 0,780 0,360,093,03 5 3,99,935,06 0,489,308, ,90,0,77 0,588,465, ,600,499,49 0,688,68 3,379 4,0 TINGGI GELOMBANG (M) 3,5 3,0,5,0,5,0 0,5 0, PERIODE (TAUN) r S-,8 σt S+,8 σt Gamar 4.4. Grafik tinggi gelomang dengan periode ulang tertentu (Metode Fisher Tippett Type I)

25 66. Metode Weiull itungan perkiraan tinggi gelomang ekstrim dilakukan dengan cara yang sama seperti Metode Fisher-Tippett Type I, hanya persamaan dan koefisien yang digunakan disesuaikan untuk Metode Weiull. Rumus-rumus proailitas yang digunakan untuk Metode Weiull adalah seagai erikut : 0,7 m 0, k P( s sm ) 0,3 NT + 0, + k ( 4.5 ) itungan didasarkan pada analisis regresi linear dari huungan Persamaan (4.) dengan nilai ym ditentukan dari persamaan seagai erikut : ym [-ln { - P ( s sm )}] /k ( 4.6 ) Tinggi gelomang signifikan ditentukan oleh persamaan ( 4.6 ) dengan nilai yr didapatkan dari persamaan : { ln( )} k y r LT r ( 4.7 ) Tael 4.. Perhitungan gelomang dengan periode ulang (Metode Weiull) No. urut sm P Y m sm Y m Y m ( sm - r ),400 0,953 4,45 0,686 9,83,66,800 0,858,437 4,387 5,939 0,475 3,00 0,76,6,945,67 0,008 4,00 0,667,34,47,85 0, ,800 0,57 0,80 0,64 0,64 0, ,800 0,476 0,558 0,446 0,3 0, ,700 0,380 0,374 0,6 0,40 0,69 8 0,700 0,84 0,3 0,63 0,054 0,69 9 0,500 0,89 0,4 0,06 0,05 0, ,300 0,093 0,045 0,04 0,00 0,658 Jumlah 0,300 5,34,779 9,85 30,839 3,707 Dari tael diatas 4., didapat eerapa parameter yang digunakan dalam perhitungan gelomang dengan periode ulang, yaitu : N 0 K 0 N T 0 λ v N / N T 0/0 sm 0,300 / 0,030 y m,779/0,78

26 67 Dari eerapa nilai di atas selanjutnya dihitung parameter  dan B^ dengan erdasarkan pada data sm dan y sm seperti pada Tael 4.. Perhitungan tinggi gelomang dengan periode ulang tertentu menggunakan persamaan erikut ini : sm  y m + B^ ( 4.8 ) Dengan : n sm ysm sm n ( )  ym ym y m ( 4.9 )  ) 0(9,85 0,300x,779 0(30,839) (,779) 0,455 B^ sm  y m ( 4.30 ),030 0,455 x,78 0,58 Persamaan regresi yang diperoleh adalah : sr 0,455 y r + 0,58 Selanjutnya hitungan tinggi gelomang signifikan dengan eerapa periode ulang dilakukan dengan Tael 4.. Tael 4.. Tinggi gelomang dengan periode ulang tertentu (Metode Weiull) Kala Ulang Y r r σ nr σ r S -,8 σ t S +,8 σ t 0,367 0,706 0,39 0,73 0,484 0,97 5,500,56 0,768 0,47 0,6,689 0,50,454,80 0,640 0,634,74 5 3,99,830,79 0,933 0,636 3, ,90,8,4,5 0,634 3, ,600,387,57,37 0,63 4,4

27 68 4,0 TINGGI GELOMBANG (M) 3,5 3,0,5,0,5,0 0,5 0, PERIODE (TAUN) r S-,8 σt S+,8 σt Gamar 4.5.Grafik tinggi gelomang dengan periode ulang tertentu Metode Weiull asil perhitungan proailitas tinggi gelomang dengan kedua metode di atas ditampilkan dalam tael 4.3. Tael 4.3. Rekapitulasi perhitungan tinggi gelomang dengan periode ulang tertentu Periode Ulang Metode Fisher Metode Weull (tahun) r s -,8 σ t s +,8 σ t r s -,8 σt s +,8 σt 0,795 0,597 0,994 0,706 0,484 0,97 5,5 0,95,588,56 0,6,689 0,553,093,03,454 0,634,74 5,935,308,56,830 0,636 3,04 50,0,465,97,8 0,634 3,585 00,499,68 3,379,387 0,63 4,4 `

28 Perhitungan gelomang laut dalam ekivalen : o K s x K r x o ( 4.3 ) dengan : K s K r o o Koefisien shoaling koefisien refraksi tinggi gelomang laut dalam (m) tinggi gelomang laut dalam ekivalen (m) Tinggi gelomang ( o ) 0,990 m Periode gelomang (T) 5,950 dtk Arah datang gelomang (α 0 ) 45 o Kedalaman (d) 3 m a) Perhitungan koefisien shoaling (K s ) L o,56 x T,56 x 5,950 55,8 m L C o O 55,8 T 5, 950 9,8 m/dtk d 0,054 n 0,894 L 0 Dari lampiran tael L- didapat : L 3 0, ,5 d 0,0989 L K s n O L O 0,5x55,8 nl 0,894x30, 5,007 ) Perhitungan koefisien refraksi (Kr) L 30,5 C T 5, 950 C Sin α sin α C o 5,9 m/dtk 5,9 9,8 sin 45 0,39 α,999 K r cosα o cosα o cos 45 cos,999 o 0,876 Dari perhitungan di atas koefisien didapat tinggi gelomang ekivalen ( o ) adalah seagai erikut : ( o ) Ks x Kr x o,007 x 0,876 x 0,990 0,873 m

29 70 c) Perhitungan tinggi gelomang pecah dengan Metode SPM o 0,873 m ' o 0,873 gt 9,8 5,950 0,005 dimasukkan ke grafik 4.5 Gamar 4.6. Grafik penentuan tinggi gelomang pecah ( ) o ',5 o x,5 0,873 x,5,09 m

30 7 d) Perhitungan kedalaman gelomang pecah dengan Metode SPM ',09 0,003 dimasukkan ke grafik 4.6 gt 9,8 5,950 Gamar 4.7. Grafik penentuan kedalaman gelomang pecah (d) Dari grafik 4.6 diatas dapat diketahui kondisi kedalaman gelomang pecah minimum β,7 untuk kondisi kemiringan dasar pantai m 0,0 (d ) min β x,7 x,09,76 m Jadi tinggi gelomang pecah,09 m dan kedalaman gelomang pecah dipakai adalah d,76 m

31 Transpor Sedimen Angkutan sedimen sepanjang pantai di hitung dengan rumus : n Q s K P l ( 4.35 ) ρg P l C sinα cosα ( 4.36 ) 6 dimana : Q s angkutan sedimen sepanjang pantai (m 3 /hari) P l komponen fluks energi gelomang sepanjang pantai pada saat pecah (N m /dtk/m) ρ rapat massa air laut (kg/m 3 ) tinggi gelomang pecah (m) C cepat ramat gelomang pecah (m/dtk) gd α sudut gelomang pecah K,n konstanta Berikut perhitungannya : Dari data esarnya angin untuk arah yang erpengaruh dapat diprediksikan esarnya transpor sedimen yang terjadi di Muara Kali Silandak. Contoh data untuk ulan Januari arah Barat Laut dan ulan April arah Timur Laut tahun 997 seagai erikut : Arah Barat Laut U 5 knot U L 5 x 0,54,850 m/dtk R L 0,960 dari grafik U W,850 x 0, 960,340 m/dtk U A 0,7 x,340,3 5,60 m/dtk Dari grafik peramalan gelomang dengan kondisi fetch efektif 99 km di peroleh: Tinggi gelomang (),840 m Periode gelomang (T) 7,300 dtk Rapat massa air laut (ρ) 030 kg/m 3,03 ton/m 3 Kedalaman gelomang datang (d) 3,0 m Sudut datang gelomang (α ) 45 0 Kemudian dapat dicari :

32 73 Perhitungan koefisien shoaling (K s ) L o,56 x T,56 x 7,300 83,3 m L C o O 83,3 T 7, 300,388 m/dtk d 0,070 n 0,0859 L 0 Dari lampiran tael L- didapat : L 3 0,58 5,805 m d 0,58 L K s n O L O 0,5x83,3 nl 0,0859x5, 805 0,966 Perhitungan koefisien refraksi (Kr) L 5,805 C T 7, 300 7,05 m/dtk C Sin α sin α C o 7,05,388 sin 45 0,44 α 6,34 cosα K r o cosα o cos 45 cos 6,34 o 0,888 Dari perhitungan di atas koefisien didapat tinggi gelomang ekivalen ( o ) adalah seagai erikut : ( o ) Ks x Kr x o 0,966 x 0,888 x,840,57 m Perhitungan tinggi dan kedalaman gelomang pecah o,57 m ' o,57 gt 9,8 7,300 0,0098 o o o ' ' ' / 3 3,3{ o '/ Lo) / 3 3,3{,57 / 83,3),4

33 74,4 x,57,74 m Dari peta athimetri, diperoleh kemiringan dasar laut seesar m 0,0 a 43,75( e 9m 43,75( e 9x0.0 ) 3,83 5 9, m ( + e ) ) 9,5x0.0 ( + e ) 0,596 d ( a gt ) d 0,596 (3,83x,74/9,8x7,300 ) d,575 d,575 x,74,744 m C gd 9,8x, 744 5,88 m/dtk C Sin α sinα Co ρg P l 6 5,88,79 C sinα cosα sin o 45 0,35 α 8,98 P,03,4 5,88sin8,98 cos8, 98 6 x 0,34 tm/dtk/m 0,34 x 4 x 3600 P 577,60 tm/hari/m Qs 0,40 x P. ( 4.37 ) 0,40 x 577,60 46,68 m3/hari Qs ,44 m3/tahun

34 75 Arah Timur Laut U 8 knot U L 8 x 0,54 9,60 m/dtk R L,00 dari grafik U W 9,60 x,00 9,460 m/dtk U A 0,7 x 9,460,3,60 m/dtk Dari grafik peramalan gelomang dengan kondisi fetch efektif 99 km di peroleh: Tinggi gelomang (),30 m Periode gelomang (T) 6,500 dtk Rapat massa air laut (ρ) 030 kg/m 3,03 ton/m 3 Sudut datang gelomang (α ) 45 0 Kemudian dapat dicari : Perhitungan koefisien shoaling (K s ) L o,56 x T,56 x 6,500 65,505 m Lo 65,505 C o 0,09 m/dtk T 6, 500 Dari lampiran tael L- didapat : L 44,776 m d 0,340 n 0,838 L K s n O L O 0,5x65,505 nl 0,838x44, 776 0,94 Perhitungan koefisien refraksi (Kr) L 44,776 C T 6, 480 6,909 m/dtk C Sin α sin α C o 6,909 0,09 sin 45 0,483 α 8,899 K r cosα o cosα o cos 45 cos 8,899 o 0,899 Dari perhitungan di atas koefisien didapat tinggi gelomang ekivalen ( o ) adalah seagai erikut : ( o ) Ks x Kr x o 0,94 x 0,899 x,30 ( o ),09 m

35 76 Perhitungan tinggi dan kedalaman gelomang pecah o,09 m o ',09 gt 9,8 6,500 0,0065 o o ' ' / 3 3,3{ o '/ Lo) 3,3{,09 / 65,505) / 3 o ',86,09 x,86,95 m Dari peta athimetri, diperoleh kemiringan dasar laut seesar m 0,0 a 43,75( e 9m 43,75( ) 3,83 ) e 9x , m ( + e ) 9,5x0.0 ( + e ) 0,596 d ( a gt ) d 0,596 (3,83x,95/9,8x6,500 ) d,558 d,558 x,95,08 m gd C 9,8x, 08 4,449 m/dtk C Sin α sinα Co 4,449 0,09 sin o 45 0,3 α 8,3

36 77 P,03,95 4,449 sin8,3 cos8, 3 6 x 0,4 tm/dtk/m 0,4 x 4 x 3600 P 68,80 tm/hari/m Qs 0,40 x P. 0,40 x 68,80 499,789 m3/hari Qs 7957,9 m3/tahun Dari hasil perhitungan diatas kemudian di dapat jumlah angkutan sedimen sepanjang pantai, yaitu dengan cara : Q Q BL Q TL ( 4.38 ) , ,9 Q - 067,488 m 3 /tahun 4.3 ANALISA DATA TANA Data hasil penyelidikan tanah digunakan untuk menghitung daya dukung tanah ( soil earing capacity ). Dikarenakan tidak tersedianya data penyelidikan tanah pada agian muara Kali Silandak, maka digunakan data hasil penyelidikan tanah pada Proyek Review Desain Muara Kali Silandak. Adapun sampel yang digunakan adalah pada titik terdekat dengan muara Kali Silandak.

37 78 Tael 4.4. asil uji tanah No Jenis Uji asil Uji Ket Berat jenis,0 Liquid Limit (LL) 53,0 3 Plastic Limit (PL) 8,57 4 Plasticity Index (PI) Kadar air 50,0 6 Sudut geser,0 o 7 Kohesi (C) 0,090 8 Tegangan maksimum (q u ) 0,676 9 Konsolidasi 0,3887 Seagaimana telah dikemukakan seelumnya, dalam perhitungan daya dukung tanah ketiadaan data sondir, pengeoran, maupun Standard Penetration Test (SPT) dapat diatasi dengan pendekatan menggunakan metode yang dikemukakan oleh Bowles. Dalam kondisi ini daya dukung tanah dapat diketahui dengan menghitung daya dukung atas (Qult) asalkan diketahui jenis material dan gradasi utiran materialnya. Rumus Terzaghi yang digunakan untuk mengetahui daya dukung tanah sekali lagi disajikan seagai erikut : Qult C. Nc + Df. γ. Nq + 0,5B. γ. Nγ dengan : Qult : Kuat dukung atas (t/m) Nc,Nγ, Nq : konstanta tanah tergantung φ Df B C γ : kedalaman pondasi (m) : lear pondasi (m) : kohesi tanah : erat jenis/unit tanah (t/m3)

38 79 Tael 4.5. Nilai-nilai faktor daya dukung tanah menurut Terzaghi φ ( o ) Keruntuhan Geser Umum N c N q N γ 0 5,7,0 0,0 5 7,3,6 0,5 0 9,6,7, 5,9 4,4,5 0 7,7 7,4 5,0 5 5,,7 9, ,,5 9,7 34 5,6 36,5 35, ,8 4,4 4, ,7 8,3 00,4 45 7,3 73,3 97, ,3 87,9 780, ,6 45, 53, Berdasarkan persamaan diatas, maka seagai simulasi digunakan hitungan erikut ini. Misal kedalaman pondasi 5 m dan 6 m : Untuk kedalaman pondasi 5 m, γ,463 t/m 3, φ,0 o, dan lear m, dari hasil interpolasi faktor-faktor Terzaghi didapatkan nilai-nilai untuk φ,0 adalah N c 9,0, N q 8,47, dan N γ 5,95. Dengan demikian, maka diperoleh : Qult C. Nc + Df. γ. Nq + 0,5B. γ. Nγ 0,090*9, + 5*,*8,47 + 0,5**,0*5,95 0,44 t/m Dari gamaran terseut dengan mengamil angka keamanan, maka Qs 50,7 t/m, artinya tanah pasir terseut masih aman sampai ean diatasnya seesar 50,7 ton tiap m. Sedangkan untuk kedalaman pondasi 8 m,diperoleh : Qult C. Nc + Df. γ. Nq + 0,5B. γ. Nγ 0,090*9, + *4.8*8,47 + 0,5**,*5,95,55 t/m. Untuk angka aman, sehingga Qs 05,70 t/m, sehingga ean yang dapat didukung adalah 05,70 ton tiap m.