LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

Transkripsi

1 LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA Basis perhitungan : 1 hari operasi Kapasitas TBS : 60 ton/jam Konversi TBS ke POME : 60 % (Novaviro Technology, 010) Maka, jumlah produksi POME Jumlah kebutuhan POME = = 60 % x 60 ton/jam = 6 ton/jam ton jam = 6 x 0 x00 jam hari = ton/tahun ton tahun x = 591,7808 ton/hari 1 tahun 65 hari hari tahun = 591,7808 m /hari = ,8 L/hari Karakteristik POME : COD input : 5000 mg/l...(senafati, 010). % Dekomposisi COD : 84,9%...(Senafati, 010). mg.l COD input : 5000 x ,8 L hari : 1.64,8 kg/hari COD output : COD input 0,849 x COD input COD terkonversi CH4 yang diproduksi COD yang terkonversi : 1.64,8 kg/hari 0,849 x 1.64,8 kg/hari : 476,0 kg/hari : 1.64,8 kg/hari 476,0 kg/hari : 6.68,6 kg/hari kgch 4 = 0,5 (Novaviro Technology, 010) kgcod Maka,

2 CH 4 yang diproduksi = 0,5 x 6.68,6 kg/hari = 6657,09 kg/hari Densitas CH 4 (0 0 C) = 0,6 kg/m Volume CH 4 = 11095,15 m /hari Komposisi Biogas, % Volume (Novaviro Technology, 010) 6,5 % CH 4 7 % CO 0,49 % H O 100 ppm H S = 0,01 % H S Maka jumlah biogas = = Jumlah CH4 yang diproduksi % CH4 dalam biogas 11095,15 m /hari 0,65 = 17.75,4 m /hari A.1 Penentuan Komposisi Bahan Baku A.1.1 Komposisi Senyawa Tambahan Massa NaHCO =,5 gr ,8 1L POME kg hari kg :1 L = 1479,450 kg/hari Massa FeCL = 6 00x10 L 9,9 gr ,8 1L POME 100 ml kg hari kg :1 L = 5,08 kg/hari Massa NiCL = 6 00x10 L 0,4 gr ,8 1L POME 100 ml kg hari kg :1 L = 0,7101 kg/hari Massa CoCl = 6 00x10 L 1,1 1L POME 100 gr ml ,8 kg hari kg :1 L =,0061 kg/hari A. Perhitungan Neraca Massa A..1 Bak Neutraliser (M-01)

3 Nutrisi Fungsi: sebagai tempat pncampur POME dengan padatan NaHCO, dan M-01 6 Neraca massa komponen: POME : F 1 POME = ,819 kg/hari NaHCO : F NaHCO = 1479,450 kg/hari FeCl : F FeCl = 5,08 kg/hari NiCl : F 4 NiCl = 0,7101 kg/hari CoCl : F 5 CoCl =,0061 kg/hari Neraca massa total: F 6 = 59.16,0701 kg/hari A.. Tanki Pencampur (M-0) Fungsi: sebagai tempat mencampur POME dari Neutraliser dengan Nutrisi dan umpan recyle M-0 Neraca massa komponen: Neraca Massa total : F 7 = F 6 + F 1

4 F 7 = 59.16,0701 kg/hari + F 1 (a) A.. Fermentor (R-01) Fungsi : sebagai tempat berlangsungnya reaksi pembentukan biogas dengan menggunakan bakteri thermofilik Kesetimbangan reaksi yang terjadi di dalam reaktor fermentasi : Reaksi: (C 6 H 10 O 5 ) n CH 4(g) + CO (g) + H S (g) + H O mikroba POME Biogas ,819 kg/hari Neraca Massa Total : F 6 = F + F ,0701kg/hari = F ,514 kg/hari F = ,559 kg/hari Dari data diketahui bahwa jumlah limbah yang di recycle 5%, maka F = 0,75 F ,559 kg/hari = 0,75 F 19+0 F 19+0 = ,078 kg/hari F 1 = F F F 1 F 7 = ,50 kg/hari = ,59 kg/hari Karakteristik keluaran POME (Senafati, 010): POME, VS = 0,046 kg/l Maka TS POME = 0,046 kg/l x F POME

5 = 0,046 kg/l x ,819 L/hari = 5.09,86 kg/hari Digester, VS : 0,05 kg/l Discharge VS : 0,015 kg/l Alur F VS F VS = ,559 kg/hari = 0,015 kg/l = 7414,9499 kg/hari F NaHCO = F NaHCO = 1479,450 kg/hari F FeCl = F FeCl = 5,08 kg/hari F NiCl = F NiCl = 0,7101 kg/hari F CoCl = F CoCl =,0061 kg/hari F Air = F 1 (F 1 VS + F 1 NaHCO+ F 1 FeCl + F 1 NiCl + F 1 CoCl ) = ,65 kg/hari. Alur 19+0 F VS F 19+0 VS = ,078 kg/hari = 0,05 kg/l = 5.705,1596 kg/hari F 19+0 NaHCO = F 1 NaHCO/ 0,75 = 197,6 kg/hari F 19+0 FeCl = F 1 FeCl / 0,75 = 70,776 kg/hari F 19+0 NiCl = F 1 NiCl / 0,75 = 0,9468 kg/hari F 19+0 CoCl = F 1 CoCl / 0,75 =,6748 kg/hari F 0+0 Air = 79.75,94 kg/hari Alur 1 F 1 F 1 VS F 1 NaHCO F 1 FeCl F 1 NiCl F 1 CoCl = ,50 kg/hari = 18.90,1 kg/hari = 49,15 kg/hari = 17,694 kg/hari = 0,67 kg/hari = 0,6687 kg/hari

6 F 1 Air = ,576 kg/hari. Alur 10 F 10 F 10 CH4 = 17.75,45 m /hari = 5.07,514 kg/hari = 6657,09 kg/hari F 10 CO = 0,698 x F 16 = 0,7 x 17.75,45 m /hari = 6568,767 m /hari = ,51 kg/hari F 10 HS = 0,01x F 10 = 0,01% x 17.75,45 m /hari = 1,775 m /hari =, kg/hari F 10 HO = 0,49 x F 10 = 0,49 x 17.75,45 m /hari = 86,99178 m /hari = 6,895 kg/hari A..4 Water Trap Fungsi : Memisahkan air yang terkandung didalam biogas, dimana air terpisahkan 100 % 1 11 Alur 11 F 11 F 11 CH4 = 507,514 kg/hari = kg/hari

7 F 11 CO F 11 HS F 11 HO = ,51 kg/hari =, kg/hari = 6,895 kg/hari Alur 1 F 1 F 1 CH4 F 1 CO F 1 HS = 5.141,60 kg/hari = 6657,09 kg/hari = ,51 kg/hari =, kg/hari A..5 Desulfurisasi Fungsi : untuk menyerap gas H S yang terkandung dalam biogas, gas H S terserap sempurna CH 4 CO 14 CH 4 H S = 0,01% CO 1 Neraca Massa Total : F 1 F 1 HS F 1 CH4 F 1 CO = 5.141,60 kg/hari =, kg/hari = 6657,09 kg/hari = ,51 kg/hari F 14 CH4 F 14 CO F 14 = 6.657,09 kg/hari = ,51 kg/hari = 5.141,60 kg/hari

8 A..6 Generator udara Kesetimbangan reaksi yang terjadi di dalam Generator Reaksi : CH4(g) + O(g) CO(g)+ HO(g) HO yang dihasilkan dalam bentuk steam. Dari literatur, di dapat bahwa 1 m biogas dapat menghasilkan 6 KWh listrik. (Anonim, Tanpa Tahun) Dalam hal ini berarti gas methan yang mengalami reaksi dengan oksigen yang menghasilkan energi listrik, sehingga dapat disimpulkan bahwa dari 60% gas methane dalam biogas dapat menghasilkan 6 KWh listrik. Neraca Massa Komponen: Kesetimbangan reaksi II : CH 4 + O CO + H O Mula-mula : 416,56 8,1 - - Bereaksi : 416,56 8,1 416,56 8,1 Sisa : ,56 8,1 CH 4 : F 16 CH 4 = F 14 CH 4 (416,56 kmol/hari x 16 kg/kmol) = 6.664,9 kg/hari 6.664,9 kg/hari = 0 kg/hari CO : F 16 CO = F 14 CO + (416,56 kmol/hari x 44 kg/kmol) = ,40 kg/hari ,64 kg/hari =.78,04 kg/hari

9 O :F 16 O = F 14 O (8,1 kmol/hari x kg/kmol) =.14,4816 kg/hari 6.659,84 kg/hari = 5.464,64 kg/hari N : F 16 N = F 14 N = 10.50,144 kg/hari H O : F 16 H O = (8,1 kmol/hari x 18 kg/kmol) = ,16 kg/hari Neraca Komponen Total F16 = F14+ F15 = F 14 CH4 + F 14 CO + F 14 O + F 15 N = 6.664,9 kg/hari ,40 kg/hari +.14,4816 kg/hari ,144 kg/hari = ,9 kg/hari

10 LAMPIRAN B PERHITUNGAN NERACA ENERGI Basis perhitungan : 1 hari operasi Satuan operasi : kj/jam Temperatur basis : 5 o C Neraca panas ini menggunakan rumus-rumus perhitungan sebagai berikut: Perhitungan panas untuk bahan dalam fasa cair dan gas Q i = H i = (Van Ness, 1975) n Cp dt Perhitungan panas penguapan Q V = N ΔH VL Perhitungan Cp beberapa padatan (J/mol.K) dengan menggunakan metode Hurst dan Harrison, dimana nilai kontribusi unsur atom. Tabel LB.1 Nilai kontribusi Unsur Atom Unsur Atom Δ E C 10,89 H 7,56 O 1,4 Fe 9,08 Cl 14,69 Ni 5,46 Co 5,71 Ca 6,19 K 8,78 Sumber : Perry, 1999 Rumus Metode Hurst dan Harrison: n C = N ps i i= 1 T T1= 98 Ei

11 Dimana : Cps = Kapasitas panas padatan pada 98,15 K ( J/mol.K ) n = Jumlah unsur atom yang berbeda dalam suatu senyawa N i Δ Ei = Jumlah unsur atom I dalam senyawa = Nilai dari distribusi atom I pada tabel LB.1 Menghitung Cp glukosa: Cp = 6.Δ EC + 1.Δ EH + 6.Δ EO = 6 (10,89) + 1 (7,56) + 6(1,4) = 6,58 J/mol.K Tabel LB. Kapasitas panas beberapa senyawa pada 98,5 K (J/mol.K) Komponen Cp C 6 H 1 O 6 6,58 NaHCO 84,9 FeCl 58,46 NiCl 54,84 CoCl 55,09 K CO 108,71 KHCO 87,49 Persamaan untuk menghitung kapasitas panas (Reklaitis, 198) : Cp + = a + bt + ct dt...(1) Jika Cp adalah fungsi dari temperatur maka persamaan menjadi : T CpdT = ( a + bt + CT + dt ) dt...() T 1 T T 1 T T 1 CpdT = a ( T b T1 ) + ( T T 1 c ) + ( T T 1 d ) + ( T 4 4 T 4 1 )...() Untuk sistem yang melibatkan perubahan fasa persamaan yang digunakan adalah : T = Cpl dt + H Vl + T T T b 1 1 T T CpdT Cp dt...(4) b v Perhitungan energi untuk sistem yang melibatkan reaksi :

12 dq dt = r H R + N T T 1 CpdT out N T T 1 CpdT out... (5) Data Cp untuk fasa gas: Tabel LB. Data Kapasitas Panas (J/ mol. K) Komponen a b c d e Air 4,047-9,65E-0,99E-05 -,044E-08 4,0E-1 Methan 8,87 -,6E-0,9E-04 -,68E-07 8,007E-11 Karbonmonoksida 9,006,49E-0-1,8E-05 4,798E-08 -,87E-11 Karbondioksida 19,0 7,96E-0-7,7E-05,745E-08-8,1E-1 Hidrogen 17,68 6,7E-0-1,14E-4 1,058E-07 -,918E-11 H S 4,5-1,76E-0 6,77E-05-5,E-08 1,41E-11 Sumber: Reklaitis, 198 Data Cp untuk fasa cair: Tabel LB.4 Data Kapasitas Panas (J/ mol. K) Senyawa A b c d H O (l) 1, , , , CH 4(l) CO (l) Sumber: Reklaitis, 198-5, ,056 1, ,1595-1, , ,1.10-1, Tabel LB.5 Panas Reaksi Pembentukan (kkal/mol) Komponen ΔHf CH 4(g) -17,89 CO (g) -94,05 H S -4,8 H O (l) -57,8 H SO 4-0,1945 H 0 CO -6,4 Sumber: Reklaitis, 198 Perhitungan ΔHf 0 (kkal/mol) dengan menggunakan metode Benson et al, dimana kontribusi gugusnya adalah:

13 Tabel LB.6 Tabel Kontribusi Gugus dengan Metode Benson et al Sumber : Perry, 1999 Rumus metode Benson et al: ΔHf o 98 = 68,9 + Ni x Δhi Dimana : ΔHf o 98 = entalpi pembentukkan pada 98 K (kj/mol) Ni = jumlah group atom i di dalam molekul Δhi = nilai dari kontribusi gugus atom pada tabel LB.6 ΔHf o 98 = 68,9 + Ni x Δhi = 68,9 + 6.(-OH-) + 1(COH) + 4. (CH) + 1. (-CH-) = 68,9 + 6.(-08,04) + 1.(,09) + 4.(9,89) + 1.(-0,64) = ,94 kj/mol B.1 Tangki Neutraliser (M-01) Fungsi: Melarutkan NaHCO, FeCl, NiCl dan CoCl dengan POME Alur 1 (0 o C, 1 atm) Alur (0 o C, 1 atm) Alur (0 o C, 1 atm) Alur 4 (0 o C, 1 atm) Alur 5 (0 o C, 1 atm)

14 0 Energi masuk = N 1 C6H1O N FeCl 98 0 CpdT + N 1 HO 98 0 CpdT + N 4 NiCl 98 0 CpdT + N NaHCO 98 0 CpdT + N 5 CoCl 98 CpdT + CpdT Tabel LB.7 Perhitungan Energi yang masuk kedalam Tangki Neutraliser Alur Komponen F N N x CpdT (kj) Cp dt (kg/ hari) (kmol/ hari) 1 Glukosa 5.09,86 140, , ,8164 Air , ,164 74, ,01 NaHCO 1.479,45 17, , ,51686 FeCl 9,811 0, , 91, NiCl 0,56 0, , 1, CoCl 1,5046 0, ,4, Q in (kj/ hari) ,4 Dari data termodinamika Perry, 1999 : panas pelarutan NaHCO dalam air = -4,1 kkal/mol = -17,166 x10 kj/kmol panas pelarutan NiCl dalam air = +19, kkal/mol = 80,516 x10 kj/kmol panas pelarutan FeCl dalam air = +17,9 kkal/mol = 74,947 x 10 kj/kmol panas pelarutan CoCl dalam air = +18,5 kkal/mol = 77,459 x10 kj/mol N. H = (17,61 x -17, ,4184 x 80, , x 74,947 dq dt = N. H pelaru tan + 0,01549 x 77,459 ) x10 = ,44 kj + Q out Q in 0 = ,44kJ + Q out ,4 Qout = 1,415 x 10 6 kj Temperatur pada alur keluar diperoleh dengan menggunakan metode trial and error. T Energi keluar = N 6 C6H1O6 98 T CpdT + N 6 HO 98 T CpdT + N 6 NaHCO 98 CpdT + T T T N 6 FeCl CpdT + N 6 NiCl CpdT + N 6 CoCl CpdT Temperatur pada alur keluar diperoleh dengan menggunakan metode trial and error, sehingga didapat T out = 0,115 o C = 0,115 K

15 Tabel LB.8 Perhitungan Energi yang Keluar dari Tangki Neutraliser Komponen F (kg/hari) N(kmol/hari) CpdT N x CpdT Glukosa 5.09,86 140, , ,967 Air , ,164 8, ,68 NaHCO 1479,450 17,615 44, ,9649 FeCl 5,08 0, ,001 9, NiCl 0,7101 0, ,4867 1, CoCl,0061 0, ,7649, Q (kj/hari) ,84 B. Tangki Pencampur (M-0) Fungsi : Mencampur umpan POME dari bak Neutraliser dengan POME dari Alur Recycle Panas masuk alur 6 sama dengan panas keluar tangki Neutraliser yaitu 1,415 x 10 6 kj/hari. Temperatur aliran reycle adalah 7 0 C, sehingga dapat dihitung panas dari alur Recycle. Tabel LB.9 Perhitungan Energi Alur Recycle dari Bak Sedimentasi Komponen F(kg/hari) N (kmol) CpdT Nx CpdT Glukosa 18.90,1 101, , ,776 Air , , , ,4 NaHCO 49,151 5, , ,1719 FeCl 17,694 0, ,5 97, NiCl 0,7 0, ,08 1, CoCl 0,669 0, ,08,40858 Q ,699 Sehingga total panas keluar M-0 : Q total = 1,415 x 10 6 kj + 8,848 x 10 6 = 1,086 x 10 6 kj/hari

16 Untuk mengetahui suhu keluaran dari M-0, maka dilakukan trial error, sehingga didapatkan suhu 1,51 0 C, Tabel LB.10 Perhitungan Temperatur Keluar M-0 Komponen F (kg/hari) N (kmol/hari) Cp dt N x Cp dt Glukosa 4.500,07 41, , ,788 Air , , , ,61 NaHCO 1.97,6,48 554, ,0905 FeCl 70,776 0, , , NiCl 0,9468 0, ,96775,61905 CoCl,6748 0, , , Q ,8 B. Reaktor Fermentasi (R-01) Fungsi: sebagai tempat berlangsungnya reaksi pembentukan biogas Alur 8 (1 atm, 1,51 ºC) Glukosa Air NaHCO FeCl NiCl Temperatur basis CoCl = 5ºC Reaksi: C 6 H 1 O 6 + H SO 4 CH 4 + 4CO + H O + H S ΔHr = [.ΔH f CH 4 (g) + 4.ΔH f CO (g) +.ΔH f H O + ΔH f H S] [ΔH f C 6 H 1 O 6 (s) + ΔH f SO 4 ] = (x-17,89 + 4x -94,05 + x -57,8 + -4,8 ) (-57, ,194) kkal/mol = ,1 kj/ kmol Fglukosa awal - Fglukosa sisa r = BM Glukosa 4.500, ,1596 = 180 = 98,8606 kmol/hari 8 10 Reaktor Fermentasi CH4 CO H S H O 19 T=55 o C T=0 o C Glukosa Air NaHCO FeCl NiCl CoCl

17 r ΔHr = -,4851 x 10 7 Kj/ hari Panas masuk reaktor (R-10) = panas keluar tangki pencampur (M-1) Energi keluar = N 11 C6H1O6 N 11 FeCl T ouy 98,15 = ,84 kj T out 98,15 CpdT + N 11 HO CpdT + N 11 NiCl T ouy 98,15 T out 98,15 CpdT + N 11 NaHCO CpdT + N 11 CoCl T ouy 98,15 T out 98,15 CpdT CpdT + Tabel LB.11 Entalpi POME yang keluar dari Fermentor Komponen F (kg/hari) N (kmol/hari) Cp dt N x Cp dt Glukosa 5.705, , , ,44 Air 79.75, ,.56, ,15 NaHCO 1.97,607, ,1187 FeCl 70,77 0, ,8 978,57484 NiCl 0,9468 0, , 1, CoCl,6748 0, ,45 5, Q ,9 Entalpi biogas = N 16 CH4 T out 98,15 CpdT + N 16 CO T + N 16 HO out 98,15 CpdT T out 98,15 CpdT + N 16 HS T out 98,15 CpdT Tabel LB.1 Entalpi Biogas yang keluar dari Fermentor Komponen F (kg/hari) N (kmol/hari) Cp dt (j/mol) N x Cp dt CH ,54 416, , ,581 H S, , , , CO ,511 40, , ,8414 H O 6,895, , ,1757 Q ,75

18 dq dt = Qout + r Hr Qin = ,75 kj ,9 kj + -,4851 x 10 7 kj ,8 kj = ,8 kj Digunakan air pemanas pada suhu T = 90 0 C. Keluaran air pemanas = 60 0 C Qin air pemanas = m.cp.(δt) = m.4,08.(90-5) = 7,5 m Qout air pemanas = m.cp.( ΔT) = m.4,187.(60-5) = 146,545 m dq = dhr/dt (7,5 m - 146,545 m) = ,8 kj/hari 16,975 m = ,8 kj/hari m = 68459,1485 kg/hari = 155,46 Kg/jam Sehingga total kebutuhan air pemanas untuk buah reaktor adalah = 0704,9 Kg/jam.

19 LAMPIRAN C PERHITUNGAN SPESIFIKASI PERALATAN LC.1 Bak Umpan POME (BP-01) Fungsi Bentuk Bahan konstruksi Jumlah : Menampung POME : Bak Silinder vertikal dengan alas datar : Beton : 1 unit Kondisi operasi : P = 1 atm T = 0 0 C Waktu tinggal ( τ ) : 7 hari Laju alir massa (F) = ,7808 kg/hari Densitas (ρ) = kg/m Viskositas (µ) = 0,84 cp Faktor kelonggaran = 0 % (Perry dan Green,1999) Menghitung volume tangki : Laju alir volumetrik (Q) = ,7808 kg / hari 1000 kg/m = 591,780 m /hari Volume larutan = τ x Q = 7 hari x 591,780 m /hari = 414,465 m Volume tangki, V T = ( 1+ 0, ) x 414,465 m = 4970,95 m Perhitungan ukuran bangunan Ukuran bak : Panjang bak (p) = x lebar bak (l) maka p = l Tinggi bak (t) = ½ x lebar bak (l) maka t = ½ l Maka : Volume bak (V) = p x l x t 4970,95 m = l x l x ½ l Lebar bak (l) Dengan demikian, = 11,65 m

20 Panjang bak (p) =,1 m Tinggi bak (t) = 5,8 m Lebar bak (l) = 11,65 m Tinggi larutan dalam bak 414,465 = x 5,8 m = 4,85 meter 4970,95 LC. Pompa Umpan POME (P-01) Fungsi : Memompa POME ke Bak Neutralisasi Jenis : Pompa screw pump Bahan konstruksi : Commercial Steel Jumlah : 1 unit Kondisi operasi : Tekanan = 1 atm Temperatur = 0 o C Laju alir massa (F) = ,8 kg/hari = 15,1 lbm/sec Densitas (ρ) = 1000 kg/m = 6,47 lbm/ft Viskositas (µ) = 0,8 cp = 0,00058 lbm/ft.s F 15,1lb m/sec Laju alir volumetrik, Q = = = 0,418 ft ρ 6,47 lb / ft m Desain pompa : Asumsi aliran turbulen Di,opt =,9 (Q) 0,45 (ρ) 0,1 ( Walas,1988) =,9 (0,418) 0,45 (6,47) 0,1 =,5 in Dari Appendiks A.5 Geankoplis (1997), dipilih pipa commercial steel : Ukuran nominal : 1 in Schedule number : 40 Diameter Dalam (ID) :,548 in = 0,956 ft Diameter Luar (OD) : 4,00 in = 0, ft Inside sectional area : 0,0687 ft

21 0,418 ft / s Kecepatan linear, v = Q/A = 0,0687 ft =,5196 ft/s Bilangan Reynold : N Re = ρ v D µ (6,47 = lbm / ft )(,5196 ft / s)(0,956 0,00058 lbm/ft.s ft) = 107,418 (Turbulen) ε/d = 4,6x10 D 5 = 0,0005 (Geankoplis, 1997) Pada N Re = 107,418 dan ε/d = 0,0005 Dari Fig..10- Geankoplis (1997), diperoleh harga f = 0,0047 Friction loss : 1 Sharp edge entrance= h c = 0,55 1 A v A 1 α,5196 = 0,55( 1 0) = 0,1058 ft.lbf/lbm 1,174 ( )( ) v elbow 90 = h f = n.kf.. g c = (0,75),5196 = 0,887 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) v 1 check valve = h f = n.kf.. g c = 1(,0),5196 = 0,85 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) L v Pipa lurus 40 ft = F f = 4f D... g c = 4(0,007) ( 40 )(.,5196 ) ( 0,956 )..(,174) = 0,4897 ft.lbf/lbm 1 Sharp edge exit = h ex = 1 A1 A v. α. g c,5196 = 0,195 ft.lbf/lbm 1 = ( 1 0) ( )(,174) Total friction loss : F = 1,4617 ft.lbf/lbm

22 Dari persamaan Bernoulli : α P P ( v v1 ) + g( z z1 ) + + F + Ws = (Geankoplis,1997) dimana : v 1 = v ρ Maka : P 1 = P Z = 1 ft,174 ft / s 0 + s,174 ft. lbm / lbf. s Ws = - 1,4617 ft.lbf/lbm P Effisiensi pompa, η= 75 % Ws = - η x Wp - 1,4617 = -0,75 x Wp Wp = 17,95 ft.lbf/lbm ( 1 ft) ,4617 ft. lbf / lbm + W = 0 Daya pompa : P = m x Wp 1 hp = 15,1 lbm/s 17,95 ft.lbf/lbm x 550 ft. lbf / s = 0,49 Hp Maka dipilih pompa dengan daya motor = 1 Hp LC. NaHCO Screw Conveyor (T-01) Fungsi : Mengalirkan NaHCO ke bak Neutralisasi Bahan konstruksi : Carbon steel Bentuk : Horizontal scew conveyor Jumlah : 1 unit

23 Umpan L Keluaran Horizontal scew conveyor NaHCO Temperatur T = 0 C (0,15 K) Tekanan operasi P = 1 atm Jarak angkut L = 0 ft = 9,144 m Laju alir bahan F = 1479,451 kg/hari = 61,64 kg/jam = 15,898 lb/jam Densitas bahan ρ = 1059 kg/m = 66,081 lb/ft Direncanakan dalam 1 proses cukup ditempuh 1/6 jam kerja (10 menit) F Q = = 15,898 /66,0816 =,0565 ft /jam ρ 1 = 1,4 ft /jam 1 6 Dipilih screw conveyor dengan diameter 1 in, Dari Tabel 5. dan Tabel 5.4 Walas, 1988 didapatkan harga: Kecepatan putaran maximum(ω max ) = 60 rpm, Kapasitas masksimum (Q max ) = 90 ft /jam Faktor S = 171 Horse Power factor (f ) = 0,7 Sehingga, kecepatan putaran (ω), Q ω max ω = (Walas, 1988) Q max 1,4x60 ω = =6,8, rpm = 8,5 rpm 90 Daya conveyor : P = [ sx ω + fxqxρ] xl (Walas, 1988) P = [171 x 8,5 + 0,7 x 1,4 x 66,081] x 0 = 594,74 Faktor keamanan 0%, P =1, x 594,74 = 7111,9

24 Efisiensi 80%, P = 89014,11 = 0,0089 Hp Maka dipilih conveyor dengan daya 0,1 Hp LC.4 FeCl Screw Conveyor (T-0) Fungsi : Mengalirkan FeCl ke bak Neutralisasi Bahan konstruksi : Carbon steel Bentuk : Horizontal scew conveyor Jumlah : 1 unit Umpan L Keluaran Horizontal scew conveyor FeCl Temperatur T = 0 C Tekanan operasi P = 1 atm Jarak angkut L = 0 ft = 9,144 m Laju alir bahan F = 5,08 kg/hari =,1 kg/jam = 4,876 lb/jam Densitas bahan ρ = 160 kg/m = 197,184 lb/ft Direncanakan dalam 1 proses cukup ditempuh 1/6 jam kerja (10 menit) F 1 Q = = (4,876 / 197,184 ) = 0,148 ft /jam ρ 1 6 Dipilih screw conveyor dengan diameter 1 in, Dari Tabel 5. dan Tabel 5.4 Walas, 1988 didapatkan harga: Kecepatan putaran maximum(ω max ) = 60 rpm, Kapasitas masksimum (Q max ) = 90 ft /jam Faktor S = 171 Horse Power factor (f ) = 0,7 Sehingga, kecepatan putaran (ω),

25 Q ω max ω = Q max (Walas, 1988) 0,148x60 ω = =0,0989 rpm = 1 rpm 90 Daya conveyor : P = [ sx ω + fxqxρ] xl (Walas, 1988) P = [171 x 1 + 0,7 x 0,148 x 197,184] x 0 = 574,85 Faktor keamanan 0%, P = 1, x 574,85 = 6891,4 Efisiensi 80%, P = 8614,7 = 0,0086 Hp Maka dipilih conveyor dengan daya 0,01 Hp LC.5 Tangki Neutralisasi (M-01) Fungsi : Mencampur POME dengan NaHCO dan Nutrisi Bentuk : Silinder vertikal dengan alas datar dan tutup elipsoidal Bahan Konstruksi : Carbon steel SA-85 grade C Jumlah : 1 unit Kondisi operasi : P = 1 atm T = 0, 0 C Waktu tinggal ( τ ) = 1 hari Laju alir massa (F) = 5916,0701 kg/hari Densitas (ρ) = 1000,0 kg/m Viskositas (µ) = 0,8 cp Faktor kelonggaran = 0 % (Perry dan Green,1999) Menghitung volume tangki : Laju alir volumetrik (Q) = 5916,0701 kg / hari 1000,0 kg/m Volume tangki, V T = ( 1+ 0, ) x 59,197 m = 711,87 m = 59,197 m /hari

26 Perbandingan tinggi tangki dengan diameter tangki (H S : D T ) = : 1 T Volume silinder = π D H ( H : D = : ) 4 = π 8 S D T S D T ( diameter tangki ) = 8,46 m =,89 in H S ( tinggi silinder ) = /D T = / x 8,46 = 1,69 m Menghitung diameter dan tinggi tutup Diameter tutup = diameter tangki = 8,46 m Asumsi Hh : Di = 1 : 4 Tinggi tutup 1 = x 8, 46 =,115 m 4 Tinggi total = 1,69 +,115 = 14,805 m T Menghitung tebal shell tangki PR t = + n. C SE 0,6P (Perry, 1999) Dimana: t = tebal shell (in) P = tekanan desain (Psia) R = jari-jari dalam tangki (in) S = allowable stress (Psia) E = joint efficiency n = umur alat (tahun) C = corrosion allowance (m/tahun) Volum larutan = 59,197 m Volum tangki = 711,87 m 59,197 Tinggi larutan dalam tangki = x14,805 = 1, 4m 711,87 Tekanan hidrostatik P = ρ x g x l = 1000, kg/m x 9,8 m/det x 1,4 m = 10956,18 Pa = 17,54 psia Faktor kelonggaran = 0 % Maka, Pdesain = (1,) (P operasi) = 1, ( 14, ,54) = 8,68 psia

27 - Direncanakan bahan konstruksi Carbon Steel SA-85 grade C - Allowable working stress (S) : psia (Peters et.al., 004) - Joint efficiency (E) : 0,8 (Peters et.al., 004) - Corossion allowance (C) : 0,15 in/tahun (Perry&Green,1999) - Umur alat : 10 tahun ( 1,89) 8,68x t = + (1700x0,8) 0,6x ( 8,68) ( 10x0,15) t = 1,84 in tebal shell standar yang digunakan adalah in (Brownell&Young,1959) menghitung tebal tutup tangki Tutup atas tangki terbuat dari bahan yang sama dengan shell Tebal tutup atas = in (Brownell&Young,1959) Perancangan Sistem pengaduk Jenis : flat 6 blade turbin impeller Baffle : 4 buah Kecepatan putaran (N) : 0, rps (Geankoplis, 00) Efisiensi motor : 80 % Pengaduk didesain dengan standar berikut : D a : D t = 0, J : D t = 1 : 1 W : D a = 1 : 5 L : D a = 1 : 4 E : D a = 1:1 (Geankoplis, 00) Jadi : 1. Diameter impeller (D a ) = 0, x D t =,54 m = 8, ft. Tinggi pengaduk dari dasar (E) = D a =,54 m. Lebar baffle ( J) = 0,705 m 4. Lebar daun baffle (W) = 0,508 m 5. Panjang daun impeller (L) = 0,65 m Daya untuk pengaduk : Bilangan Reynold (N Re ) = N D a ρ 0,, , = µ 0,0008 = 4198,87 Dari tabel.4-5 (Geankoplis, 00 ) diperoleh Np = 4

28 5 5 5 N P N Da ρ 4 0, det 8, ft 6,44lbm / P = = g,147 lbm. ft / lbf.det c = 841,9 ft.lbf/det = 15,9 hp Efisiensi motor, η = 80 % Jadi daya motor = 19 hp ft LC.6 Pompa Neutraliser (P-0) Fungsi Jenis Bahan konstruksi Jumlah : Memompa bahan baku ke tangki pencampur : Pompa screw pump : Commercial Steel : 1 unit Kondisi operasi : Tekanan = 1 atm Temperatur = 0,1 o C = 0,15 K Laju alir massa (F) = 4944,01 kg/jam = 0,7 lbm/s Densitas (ρ) = 1000,0 kg/m = 6,44 lbm/ft Viskositas (µ) = 0,8 cp = 0,00058 lbm/ft.s F 0,7 lb m/sec Laju alir volumetrik, Q = = = 0,485 ft /s ρ 6,44 lb / ft m Desain pompa : Asumsi aliran turbulen Di,opt =,9 (Q) 0,45 (ρ) 0,1 (Walas,1988) =,9 (0,485) 0,45 (6,44) 0,1 = 4,8 in Dari Appendiks A.5 Geankoplis (1997), dipilih pipa commercial steel : Ukuran nominal : 5 in Schedule number : 40 Diameter Dalam (ID) : 5,047 in = 0,405 ft Diameter Luar (OD) : 5,56 in = 0,465 ft Inside sectional area : 0,19 ft

29 0,485 ft / s Kecepatan linear, v = Q/A = 0,19 ft =,489 ft/s Bilangan Reynold : N Re = ρ v D µ = (6,44 lbm / ft )(,489 ft / s)(0,405 0,00058 lbm/ft.s ft) = 17041,79 (Turbulen) ε/d = 4,6x10 D 5 = 0,00058 (Geankoplis, 1997) Pada N Re = ,49 dan ε/d = 0,00058 Dari Fig..10- Geankoplis (1997), diperoleh harga f = 0,0048 Friction loss : 1 Sharp edge entrance= h c = 0,55 1 A v A 1 α = 0,55 ( 1 0),489 = 0,0945 ft.lbf/lbm 1 ( )(,174) v elbow 90 = h f = n.kf.. g c = (0,75),489 = 0,86 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) v 1 check valve = h f = n.kf.. g c = 1(,0),489 = 0,78 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) L v Pipa lurus 40 ft = F f = 4f D... g c = 4(0,0048) ( 40 )(.,489 ) ( 0,4058 )..(,174) = 0,45 ft.lbf/lbm 1 Sharp edge exit = h ex = 1 A1 A v. α. g c,489 = 0,1891 ft.lbf/lbm 1 = ( 1 0) ( )(,174) Total friction loss : F = 1,91 ft.lbf/lbm

30 Dari persamaan Bernoulli : α P P ( v v1 ) + g( z z1 ) + + F + Ws = ρ (Geankoplis,1997) dimana : v 1 = v Maka : P 1 = P Z = 1 ft,174 ft / s 0 + s,174 ft. lbm / lbf. s Ws = - 1,91 ft.lbf/lbm ( 1 ft) ,91 ft. lbf / lbm + W = 0 P Effisiensi pompa, η= 75 % Ws = - η x Wp - 1,91 = -0,75 x Wp Wp = 17,71 ft.lbf/lbm Daya pompa : P = m x Wp = 0,48 ft /s x 6,44 lbm/ft 1 hp 17,71ft.lbf/lbm x 550 ft. lbf / s = 0,975 Hp Maka dipilih pompa dengan daya motor = 1 Hp LC.7 Pompa Sedimentasi (P-0) Fungsi Jenis Bahan konstruksi Jumlah : Memompa umpan recycle ke tangki pencampur : Pompa screw pump : Commercial Steel : 1 unit Kondisi operasi : Tekanan Temperatur = 1 atm = 7 o C

31 Laju alir massa (F) = 7890,96 kg/jam = 4,8 lbm/s Densitas (ρ) = 811,169 kg/m = 50,64 lbm/ft Viskositas (µ) = 0,8 cp = 0,00058 lbm/ft.s F 4,8m /sec Laju alir volumetrik, Q = = = 0,0954 ft /s ρ 50,64 lb / ft m Desain pompa : Asumsi aliran turbulen Di,opt =,9 (Q) 0,45 (ρ) 0,1 (Walas,1988) =,9 (0,0954) 0,45 (50,69) 0,1 =,5 in Dari Appendiks A.5 Geankoplis (1997), dipilih pipa commercial steel : Ukuran nominal : ½ in Schedule number : 40 Diameter Dalam (ID) :,469 in = 0,057 ft Diameter Luar (OD) :,875 in = 0,95 ft Inside sectional area : 0,0 ft 0,0954 ft / s Kecepatan linear, v = Q/A = 0,0 ft =,87 ft/s Bilangan Reynold : N Re = ρ v D µ = (50,64 lbm / ft )(,87 ft / s)(0,057 0,00058 lbm/ft.s ft) = 55670,108 (Turbulen) ε/d = 4,6x10 D 5 = 0,0007 (Geankoplis, 1997) Pada N Re = 55670,108 dan ε/d = 0,0007 Dari Fig..10- Geankoplis (1997), diperoleh harga f = 0,006 Friction loss : 1 Sharp edge entrance= h c = 0,55 1 A v A 1 α

32 ,87 = 0,064 ft.lbf/lbm = 0,55 ( 1 0) ( 1)(,174) v elbow 90 = h f = n.kf.. g c = (0,75),87 = 0,19 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) v 1 check valve = h f = n.kf.. g c = 1(,0),87 = 0,56 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) L v Pipa lurus 40 ft = F f = 4f D... g c = 4(0,007) ( 40 )(.,87 ) ( 0,174 )..(,174) = 0,598 ft.lbf/lbm 1 Sharp edge exit = h ex = 1 A1 A v. α. g c,87 = 0,18 ft.lbf/lbm = ( 1 0) ( 1)(,174) Total friction loss : F = 1,9 ft.lbf/lbm Dari persamaan Bernoulli : α P P ( v v1 ) + g( z z1 ) + + F + Ws = ρ (Geankoplis,1997) dimana : v 1 = v Maka : P 1 = P Z = 1 ft,174 ft / s,174 ft. lbm / lbf. s ( 1 ft) ,9 ft. lbf / lbm + W = s Ws = - 1,9 ft.lbf/lbm P Effisiensi pompa, η= 75 % Ws = - η x Wp - 1,9 = -0,75 x Wp Wp = 17,65 ft.lbf/lbm

33 Daya pompa : P = m x Wp = 0,0954 ft /s x 50,69 lbm/ft = 0,155 Hp Maka dipilih pompa dengan daya motor = 1/4 Hp 1 hp 17,65 ft.lbf/lbm x 550 ft. lbf / s LC.8 Pompa Sedimentasi (P-05) Fungsi Jenis Bahan konstruksi Jumlah : Memompa recyle ke tangki pencampur : Pompa screw pump : Commercial Steel : 1 unit Kondisi operasi : Tekanan = 1 atm Temperatur = 7 o C Laju alir massa (F) = 7890,96 kg/jam = 4,8 lbm/s Densitas (ρ) = 811,169 kg/m = 50,64 lbm/ft Viskositas (µ) = 0,8 cp = 0,00058 lbm/ft.s F 4,8m /sec Laju alir volumetrik, Q = = = 0,0954 ft /s ρ 50,64 lb / ft m Desain pompa : Asumsi aliran turbulen Di,opt =,9 (Q) 0,45 (ρ) 0,1 (Walas,1988) =,9 (0,0954) 0,45 (50,69) 0,1 =,5 in Dari Appendiks A.5 Geankoplis (1997), dipilih pipa commercial steel : Ukuran nominal : ½ in Schedule number : 40 Diameter Dalam (ID) :,469 in = 0,057 ft Diameter Luar (OD) :,875 in = 0,95 ft Inside sectional area : 0,0 ft

34 0,0954 ft / s Kecepatan linear, v = Q/A = 0,0 ft =,87 ft/s Bilangan Reynold : N Re = ρ v D µ = (50,64 lbm / ft )(,87 ft / s)(0,057 0,00058 lbm/ft.s ft) ε/d = 4,6x10 D 5 = 55670,108 (Turbulen) = 0,0007 (Geankoplis, 1997) Pada N Re = 55670,108 dan ε/d = 0,0007 Dari Fig..10- Geankoplis (1997), diperoleh harga f = 0,006 Friction loss : 1 Sharp edge entrance= h c = 0,55 1 A v A 1 α,87 = 0,064 ft.lbf/lbm = 0,55 ( 1 0) ( 1)(,174) v elbow 90 = h f = n.kf.. g c = (0,75),87 = 0,19 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) v 1 check valve = h f = n.kf.. g c = 1(,0),87 = 0,56 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) L v Pipa lurus 40 ft = F f = 4f D... g c = 4(0,007) ( 40 )(.,87 ) ( 0,174 )..(,174) = 0,598 ft.lbf/lbm 1 Sharp edge exit = h ex = 1 A1 A v. α. g c,87 = 0,18 ft.lbf/lbm = ( 1 0) ( 1)(,174) Total friction loss : F = 1,9 ft.lbf/lbm Dari persamaan Bernoulli :

35 α P P ( v v1 ) + g( z z1 ) + + F + Ws = ρ (Geankoplis,1997) dimana : v 1 = v Maka : P 1 = P Z = 1 ft,174 ft / s,174 ft. lbm / lbf. s ( 1 ft) ,9 ft. lbf / lbm + W = s Ws = - 1,9 ft.lbf/lbm P Effisiensi pompa, η= 75 % Ws = - η x Wp - 1,9 = -0,75 x Wp Wp = 17,65 ft.lbf/lbm Daya pompa : P = m x Wp = 0,0954 ft /s x 50,69 lbm/ft = 0,155 Hp Maka dipilih pompa dengan daya motor = 1/4 Hp 1 hp 17,65 ft.lbf/lbm x 550 ft. lbf / s LC.9 Tangki pencampur (M-01) Fungsi : Mencampur POME dengan umpan recycle Bentuk : Silinder vertikal dengan alas datar dan tutup elipsoidal Bahan Konstruksi: Carbon steel SA-85 grade C Jumlah : 1 unit Kondisi operasi : P = 1 atm T = 0 C Waktu tinggal ( τ ) = 1 hari Laju alir massa (F) = 65,799 kg/hari Densitas (ρ) = 95,945 kg/m

36 Viskositas (µ) = 0,8 cp Faktor kelonggaran = 0 % (Perry dan Green,1999) Menghitung volume tangki : 65,799 kg / hari Laju alir volumetrik (Q) = 95,945 kg/m Volume tangki, V T = ( 1+ 0, ) x 68,44 m = 8,1 m = 68,44 m /hari Perbandingan tinggi tangki dengan diameter tangki (H S : D T ) = : 1 T Volume silinder = π D H ( H : D = : ) 4 = π 8 S D T S D T ( diameter tangki ) = 4,116 m = 16,06 in H S ( tinggi silinder ) = /D T Menghitung diameter dan tinggi tutup Diameter tutup = diameter tangki = 4,116 m Asumsi Hh : Di = 1 : 4 Tinggi tutup 1 = x 4, 116 = 1,0 m 4 Tinggi total = 6,17 + 1,0 = 7,0 m T = / x 4,116 = 6,17 m Menghitung tebal shell tangki PR t = + n. C SE 0,6P (Perry, 1999) Dimana: t = tebal shell (in) P = tekanan desain (Psia) R = jari-jari dalam tangki (in) S = allowable stress (Psia) E = joint efficiency n = umur alat (tahun) C = corrosion allowance (m/tahun)

37 Volum larutan = 49,4 m Volum tangki = 59, m Tinggi larutan dalam tangki = Tekanan hidrostatik P = ρ x g x l = 95,945 kg/m x 9,8 m/det x 6,0 m = 5606,19 Pa = 8,1 psia 68,44 x7,0 = 8,1 6,0 m Faktor kelonggaran = 0 % Maka, Pdesain = (1,) (P operasi) = 1, ( 14, ,1) = 7,9 psia - Direncanakan bahan konstruksi Carbon Steel SA-85 grade C - Allowable working stress (S) : psia (Peters et.al., 004) - Joint efficiency (E) : 0,8 (Peters et.al., 004) - Corossion allowance (C) : 0,15 in/tahun (Perry&Green,1999) - Umur alat : 10 tahun 7,9x 16,06 t = + (1700x0,8) 0,6x t = 1,45 in ( 7,7) ( 10x0,15) tebal shell standar yang digunakan adalah 1 1 in (Brownell&Young,1959) menghitung tebal tutup tangki Tutup atas tangki terbuat dari bahan yang sama dengan shell Tebal tutup atas = 1 1 in (Brownell&Young,1959) Perancangan Sistem pengaduk Jenis : flat 6 blade turbin impeller Baffle : 4 buah Kecepatan putaran (N) : 0,5 rps (Geankoplis, 00) Efisiensi motor : 80 % Pengaduk didesain dengan standar berikut :

38 D a : D t = 0, J : D t = 1 : 1 W : D a = 1 : 5 L : D a = 1 : 4 E : D a = 1:1 (Geankoplis, 00) Jadi : 6. Diameter impeller (D a ) = 0, x D t = 0, x 4,116 = 1, m 7. Tinggi pengaduk dari dasar (E) = D a = 1, m 8. Lebar baffle ( J) = 0,4 m 9. Lebar daun baffle (W) = 0,5 m 10.Panjang daun impeller (L) = 0,1 m Daya untuk pengaduk : N Bilangan Reynold (N Re ) = D a ρ 0,8 1, 95,945 = µ 0,0008 = 14580,4 Dari tabel.4-5 (Geankoplis, 00 ) diperoleh Np = N P N Da ρ 4 0,8 det 1, ft 59,49,674lbm / P = = g,147 lbm. ft / lbf.det c = 417,64 ft.lbf/det = 7,5 hp Efisiensi motor, η = 80 % Jadi daya motor = 9,5 hp ft LC.10 Pompa Umpan Bioreaktor Berpengaduk (P-04) Fungsi Jenis Bahan konstruksi Jumlah : Memompa bahan baku ke tangki pencampur : Pompa screw pump : Commercial Steel : 1 unit Kondisi operasi : Tekanan = 1 atm Temperatur = o C Laju alir massa (F) = 860,7 kg/jam = 17,51 lbm/s Densitas (ρ) = 95,945 kg/m = 59,49 lbm/ft Viskositas (µ) = 0,8 cp = 0,00058 lbm/ft.s

39 F 17,51 lbm/sec Laju alir volumetrik, Q = = = 0,94 ft /s ρ 59,49 lb / ft m Desain pompa : Asumsi aliran turbulen Di,opt =,9 (Q) 0,45 (ρ) 0,1 (Walas,1988) =,9 (0,94) 0,45 (59,49) 0,1 =,8 in Dari Appendiks A.5 Geankoplis (1997), dipilih pipa commercial steel : Ukuran nominal : 4 in Schedule number : 80 Diameter Dalam (ID) :,86 in = 0,188 ft Diameter Luar (OD) : 4,50 in = 0,749 ft Inside sectional area : 0,0799 ft 0,94 ft / s Kecepatan linear, v = Q/A = 0,0799 ft =,68 ft/s Bilangan Reynold : N Re = ρ v D µ = (59,49 lbm / ft )(,68 ft / s)(0,188 0,00058 lbm/ft.s ft) = 10084, (Turbulen) ε/d = 4,6x10 D 5 = 0,00047 (Geankoplis, 1997) Pada N Re = 10084, dan ε/d = 0,00047 Dari Fig..10- Geankoplis (1997), diperoleh harga f = 0,0049 Friction loss : 1 Sharp edge entrance= h c = 0,55 1 A v A 1 α,68 = 0,105 ft.lbf/lbm = 0,55 ( 1 0) ( 1)(,174)

40 v elbow 90 = h f = n.kf.. g c = (0,75),68 = 0,16 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) v 1 check valve = h f = n.kf.. g c = 1(,0),68 = 0,4 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) L v Pipa lurus 40 ft = F f = 4f D... g c = 4(0,005) ( 40 )(.,68 ) ( 0,188 )..(,174) = 0,519 ft.lbf/lbm 1 Sharp edge exit = h ex = 1 A1 A v. α. g c,68 = 0,11 ft.lbf/lbm = ( 1 0) ( 1)(,174) Total friction loss : F = 1,575 ft.lbf/lbm Dari persamaan Bernoulli : α P P ( v v1 ) + g( z z1 ) + + F + Ws = ρ (Geankoplis,1997) dimana : v 1 = v Maka : P 1 = P Z = 1 ft,174 ft / s,174 ft. lbm / lbf. s ( 1 ft) ,575 ft. lbf / lbm + W = s Ws = - 1,575 ft.lbf/lbm P Effisiensi pompa, η = 75 % Ws = - η x Wp - 1,575 = -0,75 x Wp Wp = 18,1 ft.lbf/lbm Daya pompa : P = m x Wp 1 hp = 17,51 lbm/s 18,8 ft.lbf/lbm x 550 ft. lbf / s

41 = 0,57 Hp Maka dipilih pompa dengan daya motor = LC. 11 Fermentor (R-01) Fungsi Tipe Bentuk 1 Hp : Tempat berlangsungnya reaksi fermentasi : Bioreaktor berpengaduk : Silinder vertikal dengan alas datar dan tutup elipsoidal Bahan Konstruksi : Carbon steel SA-85 grade C Jumlah : 1 unit Waktu Tinggal : 6 hari Kondisi operasi : P = 1 atm T = 55 0 C Waktu tinggal ( τ ) = 1 hari Laju alir massa (F) = 914,79 kg/hari Densitas (ρ) = 95,945 kg/m Viskositas (µ) = 0,8 cp Faktor kelonggaran = 0 % (Perry dan Green,1999) Menghitung volume tangki : 914,79 kg / hari Laju alir volumetrik (Q) = 95,945 kg/m Volume tangki, V T = ( 1+ 0, ) x 410,67 m = 956,8 m = 410,67 m /hari Perbandingan tinggi tangki dengan diameter tangki (H S : D T ) = : 1 T Volume silinder = π D H ( H : D = : ) = 4 π 8 D T D T ( diameter tangki ) = 1,59 m S S T H S ( tinggi silinder ) = /D T = / x 1,59 = 0,8 m Menghitung diameter dan tinggi tutup Diameter tutup = diameter tangki = 1,59 m

42 Hh : Dt = 1 : 6 (Brownell and Young, 1959) Tinggi tutup 1 = x 1, 59 =,7 m 6 Tinggi total = 0,8 +,7 =,65 m Tinggi bahan dalam tangki = volume bahan dalam tangki x tinggi tangki volume tangki 464, x,65 = 956,8 = 18,87 m Perancangan Sistem pengaduk Jenis : flat 6 blade turbin impeller Baffle : 4 buah Kecepatan putaran (N) : 0,1 rps (Geankoplis, 00) Efisiensi motor : 80 % Pengaduk didesain dengan standar berikut : D a : D t = 0, J : D t = 1 : 1 W : D a = 1 : 5 L : D a = 1 : 4 E : D a = 1:1 (Geankoplis, 00) Jadi : Diameter impeller (D a ) = 0, x D t = 0, x 1,59 m = 4,08 m Tinggi pengaduk dari dasar (E) = D a = 4,08 m Lebar baffle ( J) = 1,1 m Lebar daun baffle (W) = 0,8 m Panjang daun impeller (L) = 1,0 m Daya untuk pengaduk : N Bilangan Reynold (N Re ) = D a ρ 0,8 4,08 95,945 = µ 0,0008 = , Dari tabel.4-5 (Geankoplis, 00 ) diperoleh Np = N P N Da ρ 4 0,1 det 1,59 ft 59,49,674lbm / P = = g,147 lbm. ft / lbf.det c = 171,91 ft.lbf/det = 5,76 hp Efisiensi motor, η = 80 % ft

43 Jadi daya motor = 7, hp Menghitung Tebal Tangki : Menghitung tebal shell tangki PR t = + n. C SE 0,6P (Perry, 1999) Dimana: t = tebal shell (in) P = tekanan desain (Psia) R = jari-jari dalam tangki (in) S = allowable stress (Psia) E = joint efficiency n = umur alat (tahun) C = corrosion allowance (m/tahun) Volum larutan = 46 m Volum tangki = 956,08 m Tinggi larutan dalam tangki = 464 x,65 = 18,87 956,08 Tekanan hidrostatik P = ρ x g x l = 95,945 kg/m x 9,8 m/det x 18,87 m = 17698,4 Pa = 5,57 psia Faktor kelonggaran = 0 % Maka, Pdesain = (1,) (P operasi) = 1, ( 14, ,57) = 48, psia - Direncanakan bahan konstruksi Carbon Steel SA-85 grade C - Allowable working stress (S) : psia (Peters et.al., 004) - Joint efficiency (E) : 0,8 (Peters et.al., 004) - Corossion allowance (C) : 0,15 in/tahun (Perry&Green,1999) - Umur alat : 10 tahun

44 48,x 55,1 t = + (1700x0,8) 0,6x t =,4 in ( 48,) ( 10x0,15) tebal shell standar yang digunakan adalah 1 in (Brownell&Young,1959) menghitung tebal tutup tangki Tutup atas tangki terbuat dari bahan yang sama dengan shell Tebal tutup atas = 1 in (Brownell&Young,1959) LC.1 Pompa Umpan Reaktor Floating Roof (P-0) Fungsi Jenis Bahan konstruksi Jumlah : Memompa bahan baku ke tangki pencampur : Pompa screw pump : Commercial Steel : 1 unit Kondisi operasi : Tekanan = 1 atm Temperatur = o C Laju alir massa (F) = 860,7 kg/jam = 17,51 lbm/s Densitas (ρ) = 95,945 kg/m = 59,49 lbm/ft Viskositas (µ) = 0,8 cp = 0,00058 lbm/ft.s F 17,51 lbm/sec Laju alir volumetrik, Q = = = 0,94 ft /s ρ 59,49 lb / ft m Desain pompa : Asumsi aliran turbulen Di,opt =,9 (Q) 0,45 (ρ) 0,1 (Walas,1988) =,9 (0,94) 0,45 (59,49) 0,1 =,8 in Dari Appendiks A.5 Geankoplis (1997), dipilih pipa commercial steel :

45 Ukuran nominal : 4 in Schedule number : 80 Diameter Dalam (ID) :,86 in = 0,188 ft Diameter Luar (OD) : 4,50 in = 0,749 ft Inside sectional area : 0,0799 ft 0,94 ft / s Kecepatan linear, v = Q/A = 0,0799 ft =,68 ft/s Bilangan Reynold : N Re = ρ v D µ = (59,49 lbm / ft )(,68 ft / s)(0,188 0,00058 lbm/ft.s ft) = 10084, (Turbulen) ε/d = 4,6x10 D 5 = 0,00047 (Geankoplis, 1997) Pada N Re = 10084, dan ε/d = 0,00047 Dari Fig..10- Geankoplis (1997), diperoleh harga f = 0,0049 Friction loss : 1 Sharp edge entrance= h c = 0,55 1 A v A 1 α,68 = 0,105 ft.lbf/lbm = 0,55 ( 1 0) ( 1)(,174) v elbow 90 = h f = n.kf.. g c = (0,75),68 = 0,16 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) v 1 check valve = h f = n.kf.. g c = 1(,0),68 = 0,4 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) L v Pipa lurus 40 ft = F f = 4f D... g c = 4(0,005) ( 40 )(.,68 ) ( 0,188 )..(,174) = 0,519 ft.lbf/lbm

46 1 Sharp edge exit = h ex = 1 A1 A v. α. g c,68 = 0,11 ft.lbf/lbm = ( 1 0) ( 1)(,174) Total friction loss : F = 1,575 ft.lbf/lbm Dari persamaan Bernoulli : α P P ( v v1 ) + g( z z1 ) + + F + Ws = ρ (Geankoplis,1997) dimana : v 1 = v Maka : P 1 = P Z = 1 ft,174 ft / s,174 ft. lbm / lbf. s ( 1 ft) ,575 ft. lbf / lbm + W = s Ws = - 1,575 ft.lbf/lbm P Effisiensi pompa, η = 75 % Ws = - η x Wp - 1,575 = -0,75 x Wp Wp = 18,1 ft.lbf/lbm Daya pompa : P = m x Wp 1 hp = 17,51 lbm/s 18,8 ft.lbf/lbm x 550 ft. lbf = 0,57 Hp / s Maka dipilih pompa dengan daya motor = LC.1 Bioreaktor Floating Roof (R-0) 1 Hp Fungsi : Tempat berlangsungnya reaksi fermentasi Bentuk : Floating Roof Tank Bahan Konstruksi : Carbon steel SA-85 grade C Jumlah : 1 unit

47 Kondisi operasi : P = 1 atm T = 55 0 C Waktu tinggal ( τ ) Laju alir massa (F) = 6 hari = 914,8 kg/hari Densitas (ρ) = 95,945 kg/m Viskositas (µ) = 0,8 cp Faktor kelonggaran = 0 % (Perry dan Green,1999) Desain Tangki 1. Menghitung volume tangki : 914,8 kg / hari Laju alir volumetrik (Q) = 95,945 kg/m Volume Bahan = 464 m Volume tangki, V T = ( 1+ 0, ) x 464 m = 956,8 m = 410,67 m /hari Perbandingan tinggi tangki dengan diameter tangki (H S : D T ) = : 1 T Volume silinder = π D H ( H : D = : ) 4 = π 8 S D T S D T ( diameter tangki ) = 1,59 m = 55,15 in T H S ( tinggi silinder ) = /D T = / x 1,59 = 0,8 m Menghitung tebal shell tangki Volum larutan = 464 m Volum tangki = 956,8 m Tinggi larutan dalam tangki = Tekanan hidrostatik P = ρ x g x l = 95,945 kg/m x 9,8 m/det x 17 m = Psia Faktor kelonggaran = 0 % Maka, Pdesain = (1,) (P operasi) ,8 x0,8 = 17m

48 = 1, ( 14,696 + ) = 45,5 psia - Direncanakan bahan konstruksi Carbon Steel SA-85 grade C - Allowable working stress (S) : psia (Peters et.al., 004) - Joint efficiency (E) : 0,8 (Peters et.al., 004) - Corossion allowance (C) : 0,15 in/tahun (Perry&Green,1999) - Umur alat : 10 tahun PR t = + n. C SE 0,6P (Perry, 1999) t =,5 in = 0,05 m tebal shell standar yang digunakan adalah,5 in. Desain Tangki Atas Diameter = D 1 - xtebal shell 1 = 1, m x (0,05) = 1,5 m P 1 P ( 1 55,1) 45,5x t = + (1700x0,8) 0,6x ( 45,5) = 1 atm = Po + Psetimbang ( 10x0,15) B P setimbang (kpa) = exp{ A - } T + C 885,7 = exp{ 16,87 } ,17 = 15,8 kpa P = 1 atm + 15,8 kpa = 1,156 atm P 1 V 1 = P V ,8 = 1,156 x V V = 557,489 m V = A x h

49 557,489 h = 1 πd 4 = 17,79 m Maka jarak tangki kedua ke dasar tangki pertama = 0,8 m- 17,79 m =,59 m Desain blower, Dari Metawater Co.Ltd, 010, untuk volume tangki 407 m maka jumlah gas yang disirkulasikan,6 m /min Maka untuk volume 1779,58 m, jumlah gas yang sirkulasikan 15,75 m /min. Daya blower dapat dihitung dengan persamaan, 144 efisiensi Q P = (Perry, 1997) 000 Efisiensi blower, η = 75 % Q = 1,79 m /min = 107,67 m /jam Sehingga, 144 0,75 107,67 P = = 5,7 hp 000 Maka dipilih blower dengan daya 6 hp LC.14 Tangki Sedimentasi (RC-01/0) Fungsi : Mengendapkan sebagian padatan-padatan yang keluar dari fermentor. Jenis : Gravity Thickner Jumlah : unit Bahan konstruksi : Carbon steel SA-1, GradeC Data : Laju massa (F 1 ) = 474,799 kg/jam Densitas air = 811,17 kg/m Diameter dan tinggi tangki Dari Metcalf, 1984, diperoleh :

50 Kedalaman air Settling time = -10 m = 1- jam Dipilih : kedalaman air (h) = 5 m, waktu pengendapan = jam Diameter dan Tinggi clarifier 474,799 kg/jam Volume, V = 811,17 kg/m Faktor kelonggaran = 0% Volume = 1, 58,6 m = 70,05 m a. Diameter dan tinggi clarifier = 58,6 m /jam H s ½ D Perbandingan tinggi silinder dengan diameter tangki (H s : D) = 4: Volume silinder clarifier (V s ) = Vs = 1959) πd Vs = Volume alas berupa kerucut (V c ) ½ D πd H 4 s (Brownell & Young, H c πd H Vs = c... (Perry, 1999) 1 Perbandingan tinggi kerucut dengan diameter kerucut (H c : D) = 1: πd V c =... (Perry, 1999) 4 Volume (V) V = V s + V c πd = 8 70,05 m = 1, D

51 D =,9 m H s = (4/) D = 5, m b. Diameter dan tinggi kerucut Perbandingan tinggi kerucut dengan diameter (H h : D) = 1: Diameter tutup = diameter tangki =,9 m,9 m Tinggi tutup = = 1,95 m Tinggi total = 7,15 m LC.15 Pompa Bak Penampung Akhir (L-1) Fungsi : Memompa ampas menuju bak penampung akhir Bentuk : Pompa sentrifugal Bahan konstruksi : Commercial steel Jumlah : 1 unit Kondisi operasi : Tekanan = 1 atm Temperatur = 40 o C Laju alir massa (F) = 474,8 kg/jam = 8,99 lbm/s Densitas (ρ) = 811,1699 kg/m = 50,695 lbm/ft Viskositas (µ) = 0,08 cp = 0,00058 lbm/ft.s F 8,99 lbm/sec Laju alir volumetrik, Q = = = 0,57 ft /s ρ 50,695 lb / ft Desain pompa : Asumsi aliran turbulen Di,opt =,9 (Q) 0,45 (ρ) 0,1 (Walas,1988) =,9 (0,57) 0,45 (50,695) 0,1 = 5,05 in Dari Appendiks A.5 Geankoplis (1997), dipilih pipa commercial steel : Ukuran nominal : 5 in Schedule number : 40 m

52 Diameter Dalam (ID) : 5,047 in = 0,4058 ft Diameter Luar (OD) : 5,56 in = 0,465 ft Inside sectional area : 0,19 ft 0,57 ft / s Kecepatan linear, v = Q/A = 0,19 ft = 4,11 ft/s Bilangan Reynold : N Re = ρ v D µ = (50,695 lbm / ft )(4,11 ft / s)(0,4058 0,00058 lbm/ft.s ft) = 16181, (Turbulen) ε/d = 4,6x10 D 5 = 0,00059 (Geankoplis, 1997) Pada N Re = 181,9 dan ε/d = 0,00059 Dari Fig..10- Geankoplis (1997), diperoleh harga f = 0,0047 Friction loss : 1 Sharp edge entrance= h c = 0,55 1 A v A 1 α 4,11 = 0,11 ft.lbf/lbm = 0,55 ( 1 0) ( 1)(,174) v elbow 90 = h f = n.kf.. g c = (0,75) 4,11 = 0,95 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) v 1 check valve = h f = n.kf.. g c = 1(,0) 4,11 = 0,57 ft.lbf/lbm ( 1)(,174) L v Pipa lurus 40 ft = F f = 4f D... g c = 4(0,0051) ( 40)( 4,11 ). ( 0,4058 )..(,174) = 0,471 ft.lbf/lbm 1 Sharp edge exit = h ex = 1 A1 A v. α. g c 4,11 = 0,6 ft.lbf/lbm = ( 1 0) ( 1)(,174)

53 Total friction loss : F = 1,789 ft.lbf/lbm Dari persamaan Bernoulli : α P P ( v v1 ) + g( z z1 ) + + F + Ws = ρ (Geankoplis,1997) dimana : v 1 = v Maka : P 1 = P Z = 1 ft,174 ft / s,174 ft. lbm / lbf. s ( 1 ft) ,789 ft. lbf / lbm + W = s Ws = - 1,789 ft.lbf/lbm P Effisiensi pompa, η= 75 % Ws = - η x Wp - 1,789 = -0,75 x Wp Wp = 18,8 ft.lbf/lbm Daya pompa : P = m x Wp 1 hp = 8,99 lbm/s 18,8 ft.lbf/lbm x 550 ft. lbf = 0,96 Hp Maka dipilih pompa dengan daya motor = 1 Hp / s LC.16 Water Trap (WT-01) Fungsi : Sebagai wadah pemisah air dan biogas. Bahan konstruksi : Carbon Steel SA 85 Grade C Bentuk : Silinder vertikal dengan alas dan tutup ellipsoidal Jenis sambungan : Double welded butt joints Jumlah : 1 unit Kondisi operasi : Tekanan Temperatur = 1 atm = 0 o C = 0,15 K

54 Kebutuhan perancangan = 1 hari Komponen Laju massa Laju mol (kg/jam) (kmol/jam) CH , H S, CO , H O 6, Total 5.07, Volume air untuk penyimpanan 1 hari (4 jam) Laju alir air = 6,895 kg/hari ρ cairan = 0,7 kg/m 6,895 Volume Cairan = = 86, 991m /hari 0,7 Waktu Tinggal = 1 hari Volume = 86,991 m Volume Tangki, x Volume Cairan = x 86,991 m = 17,98 m Perbandingan tinggi tangki dengan diameter tangki (H s : D) = : Perbandingan tinggi elipsoidal dengan diameter tangki (H t :D) = 1:4 π π Volume silinder = D H s = D 4 8 Volume tutup elipsoidal = V t V t = = V s + V h 11π D 4 π 4 D V t ,98 Diameter tangki = = = 4,94m = 194,6 in 11π 11,14 Tinggi tangki = 4,94 = 7,41 m 1 Tinggi tutup elipsoidal = 4,94 = 1,5 m 4 Tinggi total tangki = H s + H e = 8,645 m

55 Tebal tangki Allowable stress(s) = 1700 psi Efisiensi sambungan (E) = 0,8 Corrosion factor (C A ) = 0,15 in/tahun Tekanan operasi = 1 atm = 14,696 psia Tekanan design = 1,05 x 14,696 = 15,41 psia n (tahun pemakaian) = 10 tahun t = 1 15,41 ( 194,6) + (1,5in / tahun 10tahun ) ,8 0,6 15,41 = 1,87 in maka digunakan silinder dengan tebal tangki 1,5 in (0,081m). LC.17 Desulfuriser (D-01) Fungsi : menyerap gas H S. Jenis Bahan : Fixed bed ellipsoidal : Carbon steel, SA-8, grade C Kondisi operasi T = 65 0 C (Walas, 1988) P = 1 atm Jumlah gas terserap (F) =,574 kg/hari Volume adsorbent : Katalis yang digunakan adalah ZnO (Mann & Spath, 001) Sebanyak 0 kg HS /100 kg adsorbent. Densitas adsorbent = 150 kg/m (Mann & Spath, 001) Porositas pada design adsorber ( ε ) = 0,4 (Mann & Spath, 001) Jumlah katalis =,574 x 100/0 Faktor keamanan 0% = 6,6 kg/hari Jumlah katalis aktual = (1+0,) x 6,6 = 8,5 kg 8,5 volume adsorbent = ( ) /(1 0,4) = 0,011m / hari 150

56 Direncanakan banyak nya katalis selama 10 bulan operasi, maka : m hari Volume adsorbent = 0,011 x 0 10bulan hari bulan =, m Ukuran adsorber : Volume total =, m Perbandingan tinggi tangki dengan diameter tangki (H s : D) = : π π Volume silinder = D H s = D , Diameter tangki = = = 1,4 m π,14 V t Tinggi tangki = 1,4 =,1 m Direncanakan tangki mempunyai tutup dan alas berbentuk ellipsoidal, Perbandingan tinggi elipsoidal dengan diameter tangki (H t :D) = 1:4 1 Tinggi tutup elipsoidal = 1,4 = 0,5m 4 Tinggi total adsorber = H s + xh e =,81 m Tebal dinding tangki : Tekanan = 1 atm = 14,696 psi Tekanan design = (1,05 x 14,696) = 15,4 psi Allowable working stress (S) = 1700 psi Efisiensi sambungan (E) = 0,8 Corrosion factor (C A ) = 0,15 in/thn Umur alat (n) = 10 thn Tebal silinder (t) = t s PR = + n C A SE 0,6P 1 15,4 ( 55,5 in) = + (0,15 10) (1700 x 0,8) (0,6 x15,4) = 1,8 in maka digunakan silinder dengan tebal tangki 1,5 in (0,081m).

57 LC.18 Generator (G-01) Generator terdiri dari : - Kompresor - Turbin Kompresor Fungsi : Menaikkan tekanan udara luar menuju ruang bakar Jenis : Centrifugal compressor Jumlah : 1 unit Data: Laju alir massa = ,90 kg/hari = 7.16,04 kg/jam Densitas udara = 116 kg/m = 70,94 lbm/ft = 4,47 ft/menit (.188,.90 kg / hari)( 1..16kg / m ) 17 LajualirVo lumetrik = = 6,409m / jam 4 Diameter pipa ekonomis (De) dihitung dengan persamaan : De =,9 (Q) 0,45 ( ρ ) 0,1 (Timmerhaus,1991) =,9 (716,04 ft /detik) 0,45 (0,0686 lbm/ft) 0,1 = 1,95 in Dipilih material pipa commercial steel inchi Sch 40 : Diameter dalam (ID) =,067 in Diameter luar (OD) =,75 in Luas penampang (A) = 0,0 ft Tekanan masuk (P1) =1 atm = 116,4 lb/ft = 14,696 psia Tekanan keluar (P) = 6 atm = 1.679,44 lb/ft = 88,716 psia Temperatur masuk = 0 0 C Rasio spesifik (k) = 1,4 P kxp xq P1 Daya( P) = k 1 1 1,4 x88, = k 1 k x 88,,77 14,7 1,4 1 Jika efisiensi motor adalah 80 %, maka : 97,99 hp Turbin Fungsi : Menurunkan tekanan gas dari ruang pembakaran Jenis : Centrifugal expander 1,4 1 1,4 1 = 778,9

58 Jumlah : 1 unit Data: Laju alir udara = ,90 kg/jam Densitas udara = 1.16 kg/m Laju alir biogas = 17.75,4 kg/hari Densitas Biogas = 1,74 kg/m Laju alir volumetrik (Q) , , ,74 Q = = 587,041m / 4 jam De = 0,6 (Q) 0,45 ( ρ ) 0,1 (Timmerhaus,1991) = 0,6 (0,191 ft /detik) 0,45 (1.16 lbm/ft) 0,1 = 0,4 in Dipilih material pipa commercial steel 1/ inchi Sch 40 : Diameter dalam (ID) = 0,6 in Diameter luar (OD) = 0,84 in Luas penampang (A) = 0,0011 ft Tekanan keluar (P1) = 6 atm = 1.679,44 lb/ft = 88,716 psia Tekanan masuk (P) = 1 atm = 116,4 lb/ft = 14,696 psia Temperatur masuk = 0 0 C Rasio spesifik (k) = 1,4 P kxp xq 1 P Daya( P) = k 1 k 1 k 14,7 1 1,4 14,7 45,50 x x 88, = 1,4 1 1,4 1 1,4 1 P = -7.1,0 hp Jika efisiensi motor adalah 80 %, maka : ,76 hp/menit Daya generator yang dihasilkan per hari adalah = Daya kompresor + Daya Turbin = 97,99 hp ,76 hp = -4.74,78 hp 5.70,00x0,7457 Maka listrik yang dihasilkan per hari = 1000

59 = -,5 MWh/jam = -84,56 MWh/hari Asumsi, efisiensi pembakaran di ruang bakar sebesar 85%, maka listrik yang dihasilkan adalah -71,8746 MWh/hari

60 LAMPIRAN D PERHITUNGAN EVALUASI EKONOMI Dalam rencana pra rancangan pabrik pembuatan Biogas menjadi Energi listrik digunakan asumsi sebagai berikut: 1. Pabrik beroperasi selama 65 hari dalam setahun.. Perhitungan didasarkan pada harga peralatan tiba di pabrik atau purchasedequipment delivered (Timmerhaus et al, 004).. Harga alat disesuaikan dengan nilai tukar dollar terhadap rupiah adalah : US$ 1 = Rp 8.65,- (Bank Mandiri, 16 juni 011). 1. Modal Investasi Tetap (Fixed Capital Investment) 1.1 Modal Investasi Tetap Langsung (MITL) Modal untuk Pembelian Tanah Lokasi Pabrik Luas tanah seluruhnya = 180 m Menurut data dari Rumah.com, biaya tanah pada lokasi pabrik di perbaungan berkisar Rp 5.000,-/m (Rumah.com, 011) Harga tanah seluruhnya =180 m Rp 5.000/m = Rp ,- Maka modal untuk pembelian tanah (A) adalah Rp ,- Tabel LD.1 Perincian Harga Bangunan, dan Sarana Lainnya No Penggunaan Areal Tanah Luas (m Total (Rp) 1 Perkantoran Laboratorium Stasiun operator Daerah proses Areal perluasan Gudang bahan dan perlengkapan Tempat ibadah Jalan Pemadam Kebakaran Total (anonim, 011) Total biaya bangunan (B) = Rp ,-