Metode perhitungan. belt timing. Daftar Isi. Siegling total belting solutions. Formula 2. Perhitungan 5. Contoh perhitungan 7. Lembar perhitungan 15

Transkripsi

1 belt timing Metode perhitungan Daftar Isi Formula 2 Perhitungan 5 Contoh perhitungan 7 Lembar perhitungan 15 Tabel 26 Anda dapat memperoleh informasi terperinci mengenai Siegling Belt Timing Proposisi berkualitas pada ikhtisartentang ragam ini (referensi nomor 245). Siegling total belting solutions

2 Formula 1. Gaya Simbol Penandaan Satuan Perhitungan Gaya tarik efektif yang ditransmisikan F U N F U = 2 3 T d = P n d = 3 P v [N] F U = F A + F H + F R... [N] Gaya akselarasi F A N F A = m a [N] Daya angkat F H N F H = m g sin α [N] (sin a untuk penghantaran menaik) Gaya gesek (nilai m terdapat pada tabel 4) F R N F R = m µ g [N] (g = 9.81 m/s2) Gaya tarik efektif maksimum F U max N F U max = F U (c₂ + c₃) [N] Gaya tarik efektif khusus yang dibutuhkan F' U req N F' U req = F U max /c₁ [N] Gaya tarik efektif khusus F' U N dari lembar perhitungan Gaya pra-tarik F V N F V.5 F U max [N] (Puli penggerak ganda) F V F U max [N] (Penggerak linear) Gaya penentu pemilihan belt F B N F B = F U max + F V [N] Muatan regangan yang diperbolehkan F per N Nilai pada tabel berasal dari lembar perhitungan Gaya eksternal F N Muatan poros statis F WS N F WS = 2 F V [N] (Puli penggerak ganda) 2. Massa Simbol Penandaan Satuan Perhitungan Massa yang dipindahkan m kg m = m R + m L + m Z red + m S red [kg] Massa belt m R kg m R = m ' R l/ [kg]; Berat belt per meter m ' R kg/m Nilai pada tabel berasal dari lembar perhitungan Massa slide linear m L kg Massa puli timing belt m Z kg (d 2 k - d 2 ) π b ρ m Z = 4 6 [kg] Massa tereduksi puli timing belt m Z red kg Massa puli pengencang m S kg m m Z Zred = 1 + d2 [kg] 2 d 2 k (d 2 S - d 2 ) π b ρ m S = 4 6 [kg] Massa tereduksi puli take-up m S red kg m m S Sred = 1 + d2 [kg] 2 d 2 S 2

3 3. Pengukuran Simbol Penandaan Satuan Perhitungan Diameter bor d mm Diameter ulir d mm d = z t/π [mm], nilai katalog Diameter luar d k mm Nilai katalog pemasok puli timing belt Diameter puli take-up d s mm Lebar puli timing belt, puli take-up b mm Lebar belt b₀ mm Panjang belt yang tidak ditegangkan l mm untuk i = 1: untuk penggerak dua poros l = 2 e + π d₀ = 2 e + z t [mm] untuk i 1: Panjang belt secara umum mm l = z t [mm] Panjang penjepit per ujung belt l k mm untuk AdV 7 Jarak pusat e mm dihitung dari l t (z 2 + z 1 ) l = + 2e e Jarak pusat Δe mm Memutar puli penggerak ganda dan puli penggerak ganda linear (AdV 7 berpenjepit): F V l e = [mm] 2 cspec e e t (z 2 z 1 ) π 2 e Belt penjepit (AdV 7) e e e = F V l c spec [mm] Deviasi penempatan di bawah pengaruh gaya-gaya eksternal Δs mm F s = c [mm]; F s min = cmax [mm] Ulir belt t mm Jarak pusat dari gigi yang berdekatan 4. Konstanta dan Koefisien Simbol Penandaan Satuan Perhitungan Density ρ kg/dm 3 contoh. bahan puly Koefisien gesekan μ Bergantung pada gesekan yang bersesuaian; lihat tabel 4 Gigi pada faktor tautan; c 1 i = 1; c 1 = z/2 jumlah gigi yang terlibat dalam fluks daya i 1; z 1 (z 2 z 1 ) t c 1 = arc cos 18 2 π e Perhatikan c 1 max pada tabel 1! Faktor operasional c 2 Tabel 2 Faktor akselarasi c 3 Tabel 3 3

4 Formula 5. Besaran Gerak Simbol Penandaan Satuan Perhitungan Kecepatan (RPM) n min -1 Kecepatan belt v m/s Percepatan a m/s 2 v 19,1 3 n = [min d -1 ] d v = n = 2 s a a [m/s] Percepatan gravitasi g m/s 2 g = 9.81 [m/s 2 ] Jarak tempuh total s v mm sv = s a + s' a + s c [mm] a t 2 Jarak akselarasi (perlambatan) s a (s' a ) mm a 3 v s a (s a ') = = a Jarak tempuh ketika v konstan s c mm s c = v t c 3 [mm] Accelerating (braking) time t a (t' a ) s v a = 2 s t a a (t a ') = a [s] Waktu akselarasi (perlambatan) t c s s c c = v 3 [s] Waktu tempuh ketika v konstan t v s t v = t a + t a ' + t c [s] Rasio gigi roda i [mm] 6. Besaran lainnya Simbol Penandaan Satuan Perhitungan Sudut kemiringan α untuk penghantaran menaik Tetapan pegas khusus c spec N Nilai pada tabel berasal dari lembar perhitungan c Tetapan pegas belt c N/mm biasanya: c = spec [N/mm] l Tetapan pegas penggerak linear l c = l 1 l 2 c spec [N/mm] Menentukan dari posisi c min /c max N/mm ektrim penggerak linear l 1 m L l = l 1 + l 2 [mm] l 2 l 1 l 2 c min untuk l₁ = l₂ c min = 4 c spec l [N/mm] Frekuensi natural f e s -1 1 f e = 2π c m L [s -1 ] Frekuensi pengeksitasi f s -1 n f = 6 [s-1 ] Faktor servis basis gigi S tooth S tooth = F' U /F' U req Faktor servis batang tegangan S tm S tm = F per /F B Jumlah gigi z di mana i = 1 Jumlah gigi pada puli kecil z 1 di mana i 1 Jumlah gigi pada puli besar z 2 di mana i 1 Jumlah minimum gigi z min Nilai pada tabel berasal dari lembar perhitungan Diameter minimum puli take-up d s min mm Nilai pada tabel berasal dari lembar perhitungan Daya yang ditransmisikan P kw F U n d P = = F U v 3 [kw] Torsi yang ditransmisikan T Nm F U d T = 2 3 [Nm] Timing belt fleksibel Timing belt dilas permanen AdV7 AdV9 4

5 Metode Perhitungan untuk Belt Timing B 92 F U = 2 3 T d = P n d = 3 P v [N] Gaya tarik efektif yang ditransmisikan F U [N] 1 dan v = d n dengan [m/s] d = z t π [mm] atau: Total seluruh gaya F U = F R + F H + F A [N] di mana: F R = m µ g [N] gaya gesek F H = m g atau m g sin α [N] gaya angkat F A = m a [N] gaya akselarasi Faktor operasional c 2 dan akselarasi c 3 diperoleh dari tabel 2 dan 3 F U max = F U (c 2 + c 3 ) [N] Gaya tarik efektif maksimum F U max [N] 2 c 1 = z/2 untuk i = 1 z 1 c 1 = 18 arc cos (z 2 z 1 ) t 2 π e untuk i 1 Gigi pada faktor tautan untuk puli penggerak (yang lebih kecil) 3 Selalu bulatkan ke bawah hasil perhitungan c 1 Perhatikan nilai maksimum pada tabel 1 Perkirakan jumlah gigi jika tidak diketahui dan tentukan nilai n. F U max F' U req = c1 [N] Gaya tarik efektif khusus yang dibutuhkan F' U req [N] 4 Dapatkan nilai F U req pada grafik ikhtisar belt dan telusuri ke arah kanan secara horizontal hingga mencapai titik potong dengan kecepatan yang ditanyakan. Seluruh ulir belt yang berada di atas nilai ini secara teoretis dapat digunakan. Penentuan belt dari grafik Tentukan jenis belt dan cari titik potong pada lembar perhitungan untuk jenis tersebut. Kurva di atas titik potong memberikan nilai lebar belt b [mm]. Titik di mana kurva kecepatan dan kurva lebar berpotongan merupakan gaya tarik efektif yang ditransmisikan. jenis belt yang terpilih l = 2 e + z t = 2 e + π d [mm] untuk i = 1 t (z 2 z 1 ) l = + 2e e t (z 2 z 1 ) π 2 [mm] untuk i 1 I harus selalu menjadi integral majemuk dari ulir belt dalam mm. Persaman-persamaan di atas valid untuk puli penggerak ganda yang berotasi. Hitung desain lainnya berdasarkan bentuknya. m R = m ' R l/ [kg]; m R' dari lembar perhitungan Untuk perhitungan, lihat pada bagian formula. Ukuran timing belt puli pada katalog. Panjang belt l [mm] 5 Massa puli m R [kg] Massa tereduksi puli timing belt dan puli take-up m Z red, m S red [kg]. 5

6 Metode Perhitungan untuk Belt Timing B 92 6 Memeriksa nilai F U dengan nilai F A termasuk m R, m Z red dan m S red Ulangi langkah 1 4 jika pengaruh massa belt tidak dapat diabaikan, contohnya pada penggerak linear dengan akselarasi tinggi. 7 Menentukan basis gigi F' U c 1 S tooth = FU max = F' U F U req Harapan: S tooth > 1 8 Gaya pratarik [N] F V >.5 F U max [N] F V > F U max [N] untuk puli penggerak ganda untuk penggerak linear Gaya penentu pemilihan belt F B [N] F B = F U max + F V [N] 9 Menentukan faktor servis batang tegangan S tm Kisaran take-up Δe [mm] (untuk belt permanen: elongasi penempatan kurang lebih sebesar.1 %; untuk belt fleksibel elongasi penempatan kurang lebih sebesar.2 %) Tetapan pegas untuk keseluruhan sistem c [N/mm] dan c min [N/mm] F S per tm = FB Memutar puli penggerak ganda dan puli penggerak ganda linear (AdV 7 berpenjepit) e F V l e = [mm] 2 cspec Belt penjepit (AdV 7) F V l e = cspec [mm] Harapan: s tm > 1 F per dari lembar perhitungan Langkah 12 pada metode perhitungan ini hanya dilakukan apabila menggunakan penggerak linear. l l 1 c = c l 1 l spec [N/mm]; l = l 1 + l 2 2 l 2 c min dan c max untuk ekstrim kiri dan ekstrim kanan pada posisi slider. e e e c min = 4 c spec l [N/mm] for l 1 = l 2 l 1 l 2 11 Deviasi penempatan di bawah pengaruh gaya-gaya eksternal Δs [mm] F s = c [mm] s F F s max = cmin [mm] 12 Perilaku resonansi: frekuensi natural f e [s -1 ] Frekuensi pengeksitasi: f [s -1 ] 1 f e = 2π n f = 6 [s-1 ] c m [s -1 ] f e f Dengan demikian tidak ada bahaya resonansi 6

7 Contoh Perhitungan 1 Penggerak linear untuk memindahkan pembawa rakitan Jarak tempuh S V = 25 mm Kecepatan v v = 3 m/s = const.; i = 1 Percepatan a = 15 m/s 2 Massa slider m L = 25 kg termasuk pembawa rakitan + barang yang dibawa Gaya gesek F R = 8 N Panjang slider l L = 4 mm kurang lebih mm d Diagram Ditanya: Jenis belt dan lebar bo, RPM, data puli timing belt, gaya pratarik dan kisaran take up, gaya tarik efektif, akurasi penempatan. F U = F A + F R [N] F A = 25 kg 15 m/s 2 = 375 N F U = 375 N + 8 N = 455 N Massa puli timing belt dan belt diabaikan. Gaya tarik efektif F U [N] 1 Gaya tarik efektif F u (N) yang ditransmisikan perkiraan. c 2 = 1.4 karena akselarasi tinggi c 3 = as i = N 1.4 = F U max = 637 N Operasional dan akselarasi c 2 dan c 3 2 F U max perkiraan Yang terpilih: c 1 = 12 untuk bahan fleksibel Di mana d mm dan c 1 = 12 Z min = 24; Artinya ulir ukuran 14 dan 2 mm tidak dapat diberlakukan karena d! Gigi pada faktor tautan c 1 3 F F' U max U req = c 1 = 53.8 N F' U req 4 n = v = 573 min d -1 n merupakan nilai yang didapat dari d dan v 7

8 Contoh Perhitungan 1 Penggerak linear untuk memindahkan pembawa rakitan Pemilihan belt Untuk penggerak linear, lebih disarankan menggunakan jenis AT dan HTD! Jenis-jenis yang mungkin: AT 5, AT, HTD 8M AT 2/ mm HTD 14M/115 mm T 2/ mm AT / mm HTD 8M/85 mm T /8mm 4 H/1,6 mm L/1,6 mm 3 2 AT 5/5 mm T 5/5 mm [1/min] Grafik ikhtisar F' U untuk jenis belt yang dipilih Yang dipilih: AT karena ketahanan pegas yang tinggi, t = mm AT F' U = 14 N F' U 14 N F' U req 53 N 2 25 [1/min] 572 Grafik AT 5 Memilih puli timing belt d = mm => π = 314/t = 31.4 teeth Yang dipilih: Z = 32; puli standar Material aluminium; ρ = 2.7 kg/dm 3 d = 32 t/π = 1.86 mm maka: v 19.1 n = 3 = 562 min Massa puli timing belt d K = mm; d = 24 mm; b = 32 mm m Z = ( ) π =.64 kg Massa puli timing belt tereduksi m Z red = =.34 kg Menghitung panjang belt l = 2 ( d ) - (4-2 8) + z t l = mm => l = 629 mm dari diagram dan d o; panjang penjepit l k per ujung belt = 8 mm. Menentukan massa belt m ' R =.64 kg/m 2.5 cm =.16 kg/m m R = 1. kg 8

9 F A = (25 kg + 1 kg kg) a F A = 4.2 N F U = = 48 N F U max = = 675 N F' U req = 56.2 N F U max eksak termasuk m R dan m Z red 6 F' S U tooth = = 14 = 2.5 >1 F' Ureq 56.2 Kondisi terpenuhi Faktor servis basis gigi S tooth 7 F V F U max untuk penggerak linear! F V terpilih = 1.5 F U max = N Gaya penentu pemilihan belt F B 8 F B = F V + F U max = 1675 N Gaya pratarik F V F S per tm = = 375 = 2.24 >1 F B 1675 Kondisi terpenuhi Faktor servis batang tegangan S tm F per menurut lembar perhitungan untuk AT F V l N 629 mm e = = 2 cspec 2 6 N = 3.14 mm Kisaran yang diterima Δe [mm] c spec dari lembar perhitungan untuk AT 9 c min = c max = l l 1 l 2 c spec = l l 1 l 2 c spec = Gaya eksternal di sini: F R = 8 N F s R min = =.14 mm cmax c spec = N/mm c spec = N/mm Tetapan pegas sistem c min ; c max l 1 dan l 2 dari diagram! Akurasi penempatan karena gaya eksternal 11 F s max = R cmin =.122 mm 1 f e = 2π n f = 6 = c min m L = 25.7 s = 9,4 s-1 Artinya tidak ada bahaya resonansi Frekuensi natural sistem 12 Frekuensi pengeksitasi Timing belt 25 AT, dengan panjang 629 mm Puli timing belt dengan Z = 32 fur 25 mm belt Kisaran take-up untuk membangkitkan F V Δe = 3.14 mm n = 562 min -1 Δs max =.122 mm 9 Hasil Jika Δs max harus lebih kecil, b = 32 mm akan dipilih Tidak ada bahaya resonansi.

10 Contoh perhitungan 2 Konveyor geser untuk nampan benda kerja Diagram 2 d 8 mm Kecepatan Massa nampan dan muatannya Muatan maksimum Sisi ketat untuk suport belt Sisi longgar untuk suport belt Jarak pusat Permulaan Operasi Diameter puli v =.5 m/s m = 1.8 kg 2 nampan pegangan plastik pemutar e = 2 mm tanpa muatan operasi kontinu, conveyor murni d 8 mm 1 Gaya tarik efektif F U [N] Gaya tarik efektif F U (N) yang ditransmisikan tanpa massa belt. Ditanya: Jenis belt, panjang, kisaran take up, data puli timing belt F U di sini = F R, karena akselarasi diabaikan. F U = F R = m µ g µ yang ditentukan kurang lebih.25 dari tabel 4 m = kg = 36 kg F U = F R = = 88.3 N 2 Faktor operasional dan akselarasi c 3 =, karena i = 1 c 2 = 1.2 dipilih (2 % cadangan) F U max = N = 6 N untuk dua belt F U max = 53 N per belt 3 Gigi pada faktor tautan c 1 dipilih = c 1 max = 6 untuk AdV 9 Belt berotasi dan telah dilas permanen. 4 Gaya tarik efektif khusus yang dibutuhkan F' U req Kecepatan F U max F' U req = c1 = 8.8 N di mana d = 75 mm v 19.1 n = 3 = 127 min AT 2/ mm HTD 14M/115 mm T 2/ mm AT / mm HTD 8M/85 mm T /8mm 4 H/1,6 mm L/1,6 mm 3 Pemilihan belt Belt tersempit sudah cukup memadai. Yang dipilih: 2 lembar 16 T 5 Lebar 16 mm untuk menyediakan dukungan lebih besar bagi nampan AT 5/5 mm T 5/5 mm 5 [1/min] Grafik ikhtisar T untuk jenis belt terpilih F' U = 34 N F' U 34 N F' U req 8.8 N [1/min] 127 Grafik T 5

11 d π t = Z = 47.1 gigi Memilih puli timing belt 5 Yang dipilih: Z = 48 gigi; puli standar l = Z t + 2 e = 424 mm Panjang belt m R = l m ' R =.38 kg/m 4.24 m = 1.53 kg F U max = F R 1.2 F R = (2 1.8 kg kg) = 95.8 N F U max = 115 N = 57.5 N/belt Jika kenaikan dapat diabaikan, perhitungan lanjutan tidak diperlukan. Massa belt F U max eksak termasuk m R of sisi ketat 6 F' U c 1 S tooth = F'U max = = 3.69 >1 Kondisi terpenuhi Faktor servis basis gigi 7 F V.5 F U max Dipilih: F V = 4 N Gaya penentu pemilihan belt F V 8 F B = F V + F U max = = 97.5 N Gaya penentu pemilihan belt F B F per S tm = FB = 27 N 97.5 N = 2.8 >1 Kondisi terpenuhi F per menurut lembar perhitungan untuk 16 T5 Adv 9 Faktor servis batang tegangan S tm F V l e = 2 cspec dengan c spec =.12 6 dari lembar perhitungan Kisaran yang diterima Δe 9 e = = 6.7 mm 2 buah timing belt tipe 16 T 5, dengan panjang 424 mm, AdV 9 Puli timing belt dengan Z = 48 gigi untuk 16 mm belt Kisaran take up untuk membangkitkan F V Δe = 6.7 mm Hasil 11

12 Contoh perhitungan 3 Alat angkat Diagram Jarak tempuh 25 mm Kecepatan 2 m/s Percepatan/perlambatan medium 4 m/s 2 Perlambatan maksimum (pemadaman darurat) m/s 2 Massa slider dengan muatan 75 kg Jumlah belt 2 buah Gaya gesek pegangan pendukung F R = 12 N maksimum 15 mm d 1 Gaya tarik efektif F U [N] Gaya tarik efektif F U [N] yang ditransmisikan. Ditanya: Jenis belt dan panjang, gaya pratarik, kisaran take up kecepatan. Kondisi pengoperasian kasar! F U = F A + F H + F R + F R = 12 N F A = 75 kg 4 m/s 2 = 3 N F A max = 75 kg m/s 2 = 75 N (pemadaman darurat) F H = 75 kg 9.81 m/s 2 = 736 N F U = 12 N N + 75 N (pengereman darurat pada saat turun) F U = 166 N Faktor operasional c 2 dan faktor akselarasi c 3 Gigi pada faktor tautan c 1 Gaya tarik efektif khusus yang dibutuhkan F' U req c 3 = karena i = 1 c 2 = 2. dipilih karena kondisi pengoperasian kasar F U max = = 3212 N yang didistribusikan antara dua belt F U max = 166 N per belt Bahan fleksibel: c 1 = 12 = c 1 max untuk AdV 7 yang dipilih => Z min = 24; t = 2 dieliminasi karena d max F U max F' U req = 12 = 133 N per belt! AT 2/ mm HTD 14M/115 mm Kecepatan Di mano d = 14 mm v 19.1 n = 3 = 273 min d T 2/ mm AT / mm HTD 8M/85 mm T /8mm H/1,6 mm L/1,6 mm Pemilihan belt Seluruh tipe antara L dan HTD 14 M mungkin digunakan. Yang dipilih: HTD 14 M karena memiliki cadangan yang besar. Penunjukan: 4 HTD 14 M 2 AT 5/5 mm T 5/5 mm [1/min] Grafik ikhtisar HTD 14M untuk jenis belt terpilih F' U = 36 N F' U 36 N F' U req 133 N [1/min] Grafik HTD 14M

13 Z = d π t 14 π = = Yang dipilih: Z = 32; puli standar => n = 268 min -1 l = Z t l = 7176 mm teeth l terpilih: 512 gigi 7168 mm Puli yang dipilih 5 Panjang Belt m ' R l =.44 kg/m m = kg/belt Massa belt m Z = 6.17 kg d K = mm d = 24. mm (nilai katalog) (nilai katalog) (nilai katalog) Data puli timing belt m Z m Z red = 1 + d2 = 3.18 kg 2 d 2 K Memberikan total: = 12.7 kg Massa tereduksi puli timing belt F U = F A + F H + F R F H = 736 N F R = 12 N F A = (75 kg kg kg) m/s 2 = 94 N F U dengan memperhitungkan massa belt dan puli 6 F U = = 18 N F U max = c 2 F U = 36 N; terdistribusi antara dua belt => F U max = 18 N/belt 18 F' U req = 12 = 15 N F' U S tooth = F'U req = 3 15 = 2.7 >1 Kondisi terpenuhi Faktor servis basis gigi S tooth 7 13

14 Contoh perhitungan 3 Alat angkat 8 Memilih gaya pratarik F V F U max = 18 Yang dipilih: 2 N = F V Gaya penentu pemilihan belt F B F B = F U max + F V = 38 N Gaya yang diperbolehkan pada setiap untaian F per = 85 N Faktor servis batang tegangan S tm F per S tm = FB = = 2.24 >1 Kondisi terpenuhi 9 Kisaran take up Δe c spec = N F V l e = = 2 cspec = 3.38 mm Hasil Timing belt tipe 4 HTD 14M Dengan panjang 7168 mm = 512 gigi Puli timing belt dengan 32 gigi untuk belt dengan lebar 4 mm Kisaran take up untuk membangkitkan F V Δe = 3.38 mm Catatan Keselamatan Dalam kasus alat angkat, regulasi dari asosiasi perdagangan/profesional sebaiknya diteliti dengan cermat. Jika perlu, keselamatan dari kerusakan perlu dibuktikan dari muatan rusak belt. Dengan material fleksibel Adv7, nilainya kurang lebih empat kali lebih besar dari gaya yang diperbolehkan pada setiap untaian F per. Nilai eksak sesuai permintaan. 14

15 Grafik Ikhtisar 15 AT 2/ mm 12 HTD 14M/115 mm 1 T 2/ mm AT / mm HTD 8M/85 mm T /mm H/1.6 mm L/1.6 mm AT 5/5 mm T 5/5 mm [1/min] 15

16 Lembar perhitungan Belt Timing tipe T Gaya tarik efektif khusus T [1/min] Nilai karakteristik: Tipe T5 (batang tegangan baja)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m ' R [kg/m] Nilai karakteristik: Tipe T5 (batang tegangan Kevlar)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m' R [kg/m] * Spesifikasi yang tertera bersifat empirik. Walaupun begitu, spesifikasi kami tidak mencakup seluruh aplikasi di pasar. Adalah tanggung jawab OEM untuk memeriksa apakah produk Forbo Siegling cocok untuk aplikasi-aplikasi khusus. Data tersedia adalah berdasarkan pengalaman internal kami dan tidak serta merta bersesuaian dengan perilaku produk pada aplikasi industri. Forbo Siegling tidak mengasumsikan kewajiban apapun untuk kesesuaian dan keandalan pada proses-proses yang berbeda untuk produk-produknya. Lebih lanjut, kami tidak menerima kewajiban untuk hasil yang diperoleh melalui proses, kerusakan atau kerusakan sebagai akibat yang berhubungan dengan penggunaan produk kami. 16

17 Lembar perhitungan Belt Timing tipe AT Gaya tarik efektif khusus AT [1/min] Nilai karakteristik: Tipe AT 5 (batang tegangan baja)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m ' R [kg/m] Nilai karakteristik: Tipe AT 5 (batang tegangan Kevlar)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m R [kg/m] * Lihat komentar pada halaman 16 17

18 Lembar perhitungan Belt Timing tipe T 5 Gaya tarik efektif khusus T [1/min] Nilai karakteristik: Tipe T (batang tegangan baja)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m ' R [kg/m] Nilai karakteristik: Tipe T (batang tegangan Kevlar)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m ' R [kg/m] * Lihat komentar pada halaman 16 18

19 Lembar perhitungan Belt Timing tipe AT 8 Gaya tarik efektif khususl AT [1/min] Nilai karakteristik: Tipe AT (batang tegangan baja)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m ' R [kg/m] Nilai karakteristik: Tipe AT (batang tegangan Kevlar)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m ' R [kg/m] * Lihat komentar pada halaman 16 19

20 Lembar perhitungan Belt Timing tipe T 2 Gaya tarik efektif khusus T [1/min] Nilai karakteristik: Tipe T 2 (batang tegangan baja)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m ' R [kg/m] Nilai karakteristik: Tipe T 2 (batang tegangan Kevlar)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m' R [kg/m] * Lihat komentar pada halaman 16 2

21 Lembar perhitungan Belt Timing tipe AT 2 16 Gaya tarik efektif khusus AT [1/min] Nilai karakteristik: Tipe AT 2 (batang tegangan baja)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m ' R [kg/m] Nilai karakteristik: Tipe AT 2 (batang tegangan Kevlar)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m' R [kg/m] * Lihat komentar pada halaman 16 21

22 Lembar perhitungan Belt Timing tipe L = 3/8'' t = mm 4 1,6 Gaya tarik efektif khusus L 3 76, , ,1 5 25,4 19,1 12,7 [1/min] Nilai karakteristik: Tipe L = 3/8 (batang tegangan baja)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m ' R [kg/m] Nilai karakteristik: Tipe L = 3/8 (batang tegangan Kevlar)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m' R [kg/m] * Lihat komentar pada halaman 16 22

23 Lembar perhitungan Belt Timing tipe H = 1/2'' t = 12.7 mm 45 1,6 Gaya tarik efektif khusus H , , ,1 5 25,4 19,1 12,7 [1/min] Nilai karakteristik: Tipe H = 1/2 (batang tegangan baja)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m ' R [kg/m] Nilai karakteristik: Tipe H = 1/2 (batang tegangan Kevlar)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m' R [kg/m] * Lihat komentar pada halaman 16 23

24 Lembar perhitungan Belt Timing tipe HTD 8M Gaya tarik efektif khusus HTD 8M [1/min] Nilai karakteristik: Tipe HTD 8M (batang tegangan baja)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m ' R [kg/m] Nilai karakteristik: Tipe HTD 8M (batang tegangan Kevlar)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m' R [kg/m] * Lihat komentar pada halaman 16 24

25 Lembar perhitungan Belt Timing tipe HTD 14M Gaya tarik efektif khusus HTD 14M [1/min] Nilai karakteristik: Tipe HTD 14M (batang tegangan baja)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m ' R [kg/m] Nilai karakteristik: Tipe HTD 14M (batang tegangan Kevlar)* Nilai b [mm] F per [N] AdV F per [N] AdV C spec [N] m' R [kg/m] * Lihat komentar pada halaman 16 25

26 Tabel Tabel 1 Gigi padafaktor tautan c 1 Aplikasi c 1 max Belt permanen AdV 9 6 Belt fleksibel AdV 7 12 Penggerak linear dengan akurasi penempatan tinggi 4 c 1 = jumlah gigi yang terlibat pada fluks daya Tabel 2 Faktor operasional c 2 Kondisi pengoperasian halus c 2 = 1. Kelebihan muatan jangka pendek < 35 % c 2 = Kelebihan muatan jangka pendek < 7 % c 2 = Kelebihan muatan jangka pendek < % c 2 = Tabel 3 Faktor akselarasi c 3 Transmission ratio i c 3 i > 1 hingga i > 1.5 hingga i > 2.5 hingga i > Tabel 4 Koefisien gesekan timing belt µ PU PAZ PAR Rail/bed Rail pendukung plastik Akumulasi Seluruh nilai di atas merupakan panduan PU = polyurethane PAZ = kain polyamide pada sisi bergigi PAR = kain polyamide di sisi belakang belt 26

27 Resistansi Bahan kimia Asam asetat 2 % Aseton Resistansi Bahan kimia Resistansi Pelumas untuk lubrikasi (lemak sabun sodium) Metil alkohol Tabel 5 Resistansi zat kimia pada suhu kamar Alumunium klorida, encer 5 % Metil alkohol/benzine Amonia % Anilin Minyak ASTM 1 Minyak ASTM 2 Minyak ASTM 3 Benzol Butil asetat Butil alkohol Metil etil keton Minyak mineral n-heptana Metilen klorida n-metil 2 pirolidon Asam nitrat 2 % Bensin, reguler Bensin, super Simbol = resistansi baik = resistansi terbatas, sedikit perubahan dimensi dan berat setelah beberapa waktu = tidak ada resistansi Karbon tetraklorida Larutan alkali potasium 1 N Larutan garam pada umumnya Air laut Sikloheksanol Larutan alkali soda 1 N Minyak diesel Larutan sodium klorida Dimetil formamida Etil asetat Lemak sabun sodium Lemak sabun sodium + 2 % air Etil alkohol Asam sulfur 2% Etil eter Tetrahidrofuran Asam hidroklorida 2 % Besi klorida, encer 5 % Toluen Trikloroetilen Isopropil alkohol Air Kerosin 27

28 Siegling total belting solutions Metrik GmbH Werbeagentur Hannover Technologiemarketing Corporate Design Technical Content Karena produk kami digunakan dalam berbagai aplikasi dan banyak faktor individu yang terlibat, instruksi pengoperasian kami, rincian dan informasi mengenai kesesuaian dan penggunaan produk hanyalah berupa pedoman umum dan tidak membebaskan pihak pemesan untuk melakukan pemeriksaan dan tes sendiri. Jika kami telah memberikan bantuan teknis pada aplikasi, pihak pemesan harus menjaga agar mesin tetap berfungsi dengan baik. Layanan Forbo Siegling kapan saja, di mana saja Pada group Forbo Siegling mempekerjakan lebih dari 2. orang diseluruh dunia. Fasilitas produksi kami berlokasi di delapan negara, anda dapat menemukan perusahaan dan agen dengan gudang dan workshops di lebih dari 8 negara. Pusat layanan service Forbo Siegling memberikan dukungan yang berkwalitas yang terletak di lebih dari 3 tempat di seluruh dunia. No. Ref /14 UD Reproduksi teks atau bagiannya harus melalui persetujuan kami. Informasi yang tersaji dapat berubah sewaktu-waktu. PT. Forbo Siegling Indonesia Jl. Soekarno Hatta No. 172 Bandung 4223, Jawa Barat, Indonesia No. Tel: , No. Fax: siegling.id@forbo.com Forbo Movement Systems is part of the Forbo Group, a global leader in flooring and movement systems.