RC Perencanaan Dermaga Curah Batubara dan Lapangan Penumpukan di Berau, Kalimantan Timur

Transkripsi

1 RC Perencanaan Dermaga Curah Batubara dan Lapangan Penumpukan di Berau, Kalimantan Timur

2 Pendahuluan

3 Latar Belakang Indonesia penghasil batubara no.8 di dunia Berau, KalimantanaTimur Peningkatan demand terhadap jumlah batubara Menambah supply batubara Peningkatan produktivitas batubara Dermaga curah batubara dan lapangan penumpukan

4 Permasalahan 1. Diperlukan perencanaan struktur dermaga yang mampu menahan kombinasi pembebanan yang bekerja pada dermaga. 2. Kondisi kedalaman Sungai Segah yang belum dapat memenuhi kebutuhan kedalaman fasilitas dermaga seperti kolam putar dan alur masuk, sehingga perlu dilakukan pengerukan. 3. Stabilitas tanah dasar lapangan penumpukan batubara dalam menahan beban timbunan hasil penambangan batubara.

5 Tujuan 1. Evaluasi layout perairan dan daratan. 2. Merencanakan detail struktur dermaga curah batubara di Pelabuhan Sambaratta di Berau Kalimantan Timur. (Struktur breasting dan mooring dolphin, serta struktur RLC). 3. Merencanakan perbaikan tanah dasar di lapangan penumpukan curah batubara di Pelabuhan Sambaratta di Berau Kalimantan Timur. 4. Merencanakan pekerjaan pengerukan dan pembangunan dermaga curah batubara beserta lapangan penumpukannya. 5. Menyusun anggaran biaya untuk pelaksanaan pembangunan dermaga, pekerjaaan pengerukan, dan perbaikan tanah dasar lapangan penumpukan.

6 Gambaran Umum Lokasi

7 Lokasi Coal Terminal Berau Kaltim Coal terminal berau terletak di Pelabuhan Batubara Berau, Kalimantan Tambara, Kecamatan Gunung Tabur, Kabupaten Berau, Provinsi Kalimantan timur dengan lokasi geografis ,5 BT dan ,5 LU.

8 Kegiatan Operasional

9 Data dan Analisis Data

10 Data Pasang Surut m Muka Tanah = m BM 1 Pelabuhan Batubara Kaltim HWS = 1.60 m zo = 0.80 m MSL = 0.80 m zo = 0.80 m LWS = 0.00 m 5.00 m m m m DT (MSL) = 1.43 m m NOL PALM Pembacaan Rambu = m HWS = 2.23 m HWL = 2.21 m LWL = 0.88 m LWS = 0.63 m RIVER BED Beda pasang surut sebesar 1.6 m Elevasi HWS ( High Water Spring) pada mlws Elevasi MSL (Mean Sea Level) pada mlws Elevasi LWS (Low Water Spring) pada ± 0.00 Mlws

11 a i r a i r a i r Data Bathymetri dan Topografi U T A R A jalan setapak

12 Data Angin Berdasar Tabel Suhu Udara, Kelembaban, Kecepatan Angin, dan Jumlah curah rata-rata menurut stasiun di Provinsi Kalimantan Timur Tahun 2001 kecepatan angin yang terjadi pada dermaga curah batubara di Berau ini adalah 4,52 knots.

13 Data Tanah Dasar Terhadap Muka Tanah Kedalaman (m) Terhadap ±0.00 LWS BORE LOG B-1 Jenis Tanah N N koreksi Timbunan Lanau Kepasiran Lunak dengan Organik Lanau Kepasiran Lanau Kepasiran Lanau Kelempungan Padat Lanau Kelempungan Padat

14 Data Tanah Dasar Terhadap Muka Tanah Kedalaman (m) Terhadap ±0.00 LWS BORE LOG B-2 Jenis Tanah N N koreksi Urugan Lanau Kelempungan dengan Pasir Pasir Halus Pasir Halus Kerikil Lanau Kelempungan Padat

15 Data Tanah Dasar Kedalaman (m) γsat Dr φ Cu Cv Terhadap Jenis Tanah Konsistensi eo Cc Cs Muka Tanah Terhadap ±0.00 LWS Kn/m3 % Osaki kpa cm 2 /s s/d Timbunan Sedikit Kayu Loose s/d Lanau Kepasiran Lunak Very soft dengan Organik s/d s/d s/d s/d Lanau Kepasiran Very soft s/d s/d s/d s/d Lanau Kepasiran Soft s/d Lanau Kepasiran Medium s/d Lanau Kelempungan Padat Stiff s/d Lanau Kelempugan Padat Hard

16 Data Tanah Dasar Kedalaman (m) γsat Dr φ Cu Cv Terhadap Muka Tanah Terhadap ±0.00 LWS Jenis Tanah Konsistensi eo Cc Cs Kn/m 3 % Osaki kpa cm 2 /s s/d Urugan Medium s/d s/d s/d Lanau Kelempungan Very Soft dengan Pasir s/d s/d s/d s/d Pasir Halus Loose s/d Pasir Halus Medium s/d Kerikil Dense s/d Lanau Kelempungan Hard

17 Data Kapal Kelas LOA Breadth Depth Max Draft GRT DWT ABS, A1, Barge 73,15 m 21,95 m 5,26 m 4,20 m 2139 ton 5000 ton

18 Data Alat

19 Data Alat

20 Evaluasi Layout Perairan

21 Kondisi Eksisting Kondisi Eksisting Dimensi Keterangan Kedalaman Perairan d = mlws Sungai Segah Lebar Maksimum Lebar Minimun L = 205,7 m L = 137,18 m Lebar sungai yang dapat dilalui kapal pengangkut batubara Kelandaian Perairan Sungai Segah dengan d = mlws Arah Utara (Depan Dermaga) Arah Selatan Kemiringan 1:0,935 Kemiringan 1:35,1025 Curam Landai

22 Kondisi Eksisting I I II II III III A R T U A a i r a i r a i r jalan setapak I I II II III III

23 Kondisi Eksisting Potongan I-I Potongan II-II Potongan III-III

24 Layout Dermaga Curah Batubara di Berau, Kalimantan Timur U T A R A BULK COAL BARGE 5000 DWT mlws mlws mlws

25 Kebutuhan Fasilitas Perairan Kebutuhan Fasilitas Perairan Dimensi Keterangan Alur Masuk (Entrance Channel) Kedalaman Perairan Panjang Lebar d = mlws P = 400 m L = 75 m Alur masuk menikung sebelum mencapai turning basin dengan R=295m Kolam Putar (Turning Basin) Kedalaman Perairan Diameter d = mlws Db = 150 m Terletak 5 m di depan kolam dermaga Kolam Dermaga (Basin) Kedalaman Perairan Panjang d = mlws P = 100 m Terletak di depan dermaga Lebar L = 30 m Lalu-lintas perairan pada Sungai Segah Lebar One Way Lebar Two Way L = 105,36 m L = 166,82 m Di depan kolam dermaga tidak memungkinkan bila lalu-lintas pelayaran dua arah, karena jarak tepi untuk lebar keamanan tidak memenuhi

26 a i r a i r a i r Layout Fasilitas Perairan jalan setapak U T A R A II BULK COAL BARGE 5000 DWT III Db = 150 m II I III I w = 75 m

27 Elevasi Struktur Hal hal yang diketahui untuk menentukan elevasi dolphin adalah: - Pasang surut = 1.60 meter - Kedalaman kolam dermaga = 5 meter Maka elevasi apron dolphin yang diperlukan : H = HWS + ( m ) H = 1.6 m + ( m ) H = m diambil ~ 3.00 meter Jadi tinggi elevasi breasting dolphin yang direncanakan : +3.00mLWS. Jadi tinggi elevasi mooring dolphin yang direncanakan : +1.00mLWS. Jadi tinggi elevasi struktur RLC yang direncanakan : mLWS.

28 Elevasi Struktur Elevasi Dolphin 0.5 m mlws 2 m HWS mlws 0.5 m LWS mlws Elevasi Dolphin mlws Elevasi Dolphin mlws HWS mlws 4.2 LWS mlws LWS mlws 4.2

29 Kriteria Disain

30 Kualitas Material MUTU BETON Kuat tekan karakteristik fc': 35 MPa Modulus Elastisitas diambil berdasarkan PBI 1971 Ec = kgf cm 2 = kgf cm 2 Tebal selimut beton (decking) : - Tebal decking untuk poer 8 cm - Tebal decking untuk balok 8 cm MUTU BAJA Kuat leleh (f yu32 ) = 320 MPa Tegangan tarik baja untuk pembebanan tetap, σ a-u32 = 1850 kg/cm 2 dan σ a-u39 = 2250 kg/cm 2 Tegangan tarik atau tekan baja rencana, σ au-u32 = 2780 kg/cm 2 dan σ au-u39 = 3390 kg/cm 2 Modulus elastisitas diambil sebesar Mpa Ukuran baja tulangan yang digunakan adalah D13 D25

31 Disain Dimensi Struktur 1. Struktur Breasting Dolphin Struktur breasting dolphin berbentuk segi empat dengan ukuran 2,7m x 2,4m x 1,5 m 2. Struktur Mooring Dolphin Struktur breasting dolphin berbentuk segi empat dengan ukuran 2,4m x 2,4m x 1,2 m 3. Struktur Radial Loading Coal (RLC) Struktur lengan boom tepi yang berfungsi sebagai tempat untuk perbaikan radial shiploader quadrant lifting boom atau RLC (Radial Loading Coal). Struktur lengan boom tengah untuk penyangga ketika RLC bekerja.

32 Perhitungan Fender 1. Perhitungan Energi Fender Koefisien massa hidrodinamis (C H ) Koefisien eksentrisitas (C E ) Koefisien bantalan (C C ) Koefisien kehalusan (C S ) Displacement Tonage (Ws) Kecepatan kapal saat merapat (V) Jadi energy pada fender Ef = 1,383 x 1,265 x 1 x 1 x (0,5 x 5000 x 0,1 2 ) Ef = 4,458 ton.m ~ 4,5 ton.m = 45 kn.m

33 Perhitungan Fender 2. Pemilihan Fender Ef = 4,458 ton.m ~ 4,5 ton.m = 45 kn.m Dalam kondisi kritis fender harus menerima energi : = Ef / panjang fender yang tertumbuk kapal = 45 / 0,427 = 105,386 kn.m Maka fender yang dipilih adalah : - Tipe AD ARCH Rubber Fender AD Energi fender = 111 KN-m > 105,386 kn.m - Berat fender = 325 kg/m - Defleksi = 52,5 % - Tinggi fender = 500 mm - Panjang fender = 2 m

34 Perhitungan Fender

35 Perhitungan Fender 3. Pemasangan Fender - Panjang fender yang digunakan adalah 2 m. - Tinggi fender adalah 0.4 m. - Fender diletakkan ditengah 0.5 m kebawah dari elevasi dermaga dan 0.5 m ke atas dari LWS Elevasi Dolphin 0.5 m mlws 2 m HWS mlws 0.5 m LWS mlws AD ARCH Rubber Fender

36 Perhitungan Fender 4. Pemasangan Plank Fender mlws 1.5 m R AD ARCH Rubber Fender mlws AD ARCH RUBBER FENDER AD PANEL PLANK FENDER AD ARCH RUBBER FENDER AD 500 PANEL PLANK FENDER 220x200x10

37 Perhitungan Boulder 1. Perencanaan Boulder Kapal 5000 DWT dan 2139 GRT : Pa = 35 ton a) Gaya Tarik Akibat Bobot Kapal V = Pa sin45 = 35 ton 0.5 = 24,75 ton H = Pa cos45 = 35 ton 0.5 = 24,75 ton T = H cos45 = 24,75 ton 0.5 = 17,5 ton N = H sin45 = 24,75 ton 0.5 = 17,5 ton b) Gaya Tarik Akibat Arus c) Gaya Tarik Akibat Angin

38 Perhitungan Boulder 2. Pemilihan Boulder Pilih gaya tarik yang terbesar akibat gaya tarik bobot kapal, arus maupun angin Pa = 24,75 ton Maka boulder yang dipilih adalah : - Tipe Single Bit Bollard Tipe SBB Standar kapasitas boulder = 30 ton (> P = 24,75 ton-m) - Dimensi boulder : A : 330 mm C : 460 mm D : 230 mm E : 50 mm H : 380 mm F : 270 mm G : 60 mm

39 Perhitungan Boulder 3. Pemasangan Boulder TIANG PANCANG BAJA Ø609.6mm,t=12mm BOULDER 30 TON BOLLARD 30 TON BOLT M42 LENGTH 500 mm CANAL PROFILE HEAD OF BOLT WELDED TO CANAL PROFILE

40 Pembebanan

41 Beban Vertikal Beban-beban vertikal yang terjadi pada struktur dermaga adalah sebagai berikut : Beban mati (Berat sendiri) Beban mati adalah berat sendiri dari komponen struktur yang secara permanen dan konstan membebani selama waktu hidup konstruksi. Perhitungan beban ini tergantung dari berat volume dari jenis komponen-komponen tersebut. Beban mati terpusat (Berat bollard) Beban mati akibat berat bollard yang merupakan beban mati terpusat yang bekerja di setiap struktur dolphin. Beban hidup merata akibat muatan Beban hidup merata disebabkan oleh genangan air hujan.

42 Beban Horisontal Beban-beban horisontal yang terjadi pada dermaga adalah sebagai berikut : Gaya tumbukan kapal Ketika kapal merapat, maka kapal akan menumbuk fender terlebih dahulu sehingga timbul energi kinetik (Ef) akibat kecepatan pada saat merapat serta pergoyangan kapal oleh gelombang dan angin. Gaya tarikan kapal. Gaya tarik yang bekerja pada saat kapal sedang bertambat sangat berpengaruh pada stabilitas struktur dermaga karena gayanya cukup besar.

43 Beban Gempa Kota Berau, Kalimantan Timur terletak pada Zona Gempa 2 berdasar SNI

44 Perhitungan Struktur Dermaga

45 Struktur Breasting Dolphin Analisis Dengan SAP 2000 Hasil Output SAP 2000 Momen poer = 211,5481 ton.m = kg.cm Perhitungan Tulangan Arah X Ca = 4,869 Ø = 2,827 > Ø 0 = 0,913 (OK) 100.n.ω = 4,621 Tulangan Arah x : 20D25 atau D25-90 Tulangan Samping : 8D13 Perhitungan Tulangan Arah Y Ca = 5,072 Ø = 2,969 > Ø 0 = 0,913 (OK) 100.n.ω = 4,243 Tulangan Arah x : 20D25 atau D Tulangan Samping : 8D13

46 Struktur Breasting Dolphin Kontrol Retak w = -0,07739 ~0 < 0,01 cm (OK) Kontrol Geser Pons τbp : 0,6657 kg/cm 2 τbpm : 22,52 kg/cm 2 Didapatkan hasil τbp < τbpm (OK) TIANG PANCANG BAJA Ø609.6mm,t=12mm BOULDER 30 TON Kuat Geser V : 0,4655 ton ϕrn : 7,55 ton Didapatkan hasil V< ϕrn (OK) Panjang Penyaluran Ld : 51,06 cm 0,0065.dp. σ'au = 43,4375 cm Didapatkan hasil Ld < 0,0065.dp. σ'au (OK) :1 D25-90 D D28 D25 BETON PENGISI TIANG Ø SELIMUT BETON t=50 mm MULTIPLEKS t=100 mm Ø D25 TIANG PANCANG BAJA Ø609.6mm,t=12mm

47 Struktur Breasting Dolphin Tipe Tiang Tipe beban Beban Rencana P (tekan) 97,5802 Ton P (tarik) 78,4812 Ton Miring M Ton M Ton.m V2 3,9761 Ton.m V3 8,4439 Ton Defleksi U1 0,915 mm U2 8,672 mm Axial Force (tekan) : 292,7406 ton Axial Force (tarik) : 235,4436 ton Perumusan Luciano Decourt Q L = Q P + Q S Q L = Daya dukung tanah maksimum pondasi Q P = Resistance ultimate di dasar pondasi = α (Np x K) x Ap Q S = Resistance ultimate akibat tekana lateral = β (Ns/3 + 1) x As

48 Struktur Breasting Dolphin 0 Daya Dukung Tanah Q (ton) Axial Force (tekan) : 292,7406 ton 48 meter Axial Force (tarik) : 235,4436 ton 48 meter 10 Kedalaman (m) 20 Qs D60 Qall D

49 Struktur Breasting Dolphin Kontrol Momen Mmax = 45,74678 ton.m < Mu = fy.z =63,63 ton.m (OK) Kontrol Gaya Horisontal V2 = 3,9761 ton < Hu (Ok) V3 = 8,4339 ton < Hu (Ok) Kontrol Tegangan σmax = 1942,85 kg/cm 2 < σijin = 2100 kg/cm 2 (OK) Kontrol Kuat Tekuk Pcr = 1238,664 ton > Pu = 292,7406 ton (OK) Kontrol Tiang Tarik Qu = 26430, 85 ton > Q L GROUP = 713,865 ton Kontrol Defleksi Defleksi yang terjadi pada struktur < 4 mm Kalendering Tiang Pancang Tegak = 12 mm dan Tiang Pancang Miring 17 mm

50 Struktur Mooring Dolphin Analisis Dengan SAP 2000 Hasil Output SAP 2000 Momen poer = 56,53415 ton.m = kg.cm Perhitungan Tulangan Arah X Ca = 4,734 Ø = 2,733 > Ø 0 = 0,913 (OK) 100.n.ω = 4,9 Tulangan Arah x : 10D25 atau D Tulangan Samping : 4D13 Perhitungan Tulangan Arah Y Ca = 4,844 Ø = 2,81 > Ø 0 = 0,913 (OK) 100.n.ω = 4,844 Tulangan Arah x : 12D25 atau D Tulangan Samping : 5D13

51 Struktur Mooring Dolphin Kontrol Retak w = -0,032 ~0 < 0,01 cm(ok) Kontrol Geser Pons τbp : 0,6657 kg/cm 2 τbpm : 22,52 kg/cm 2 Didapatkan hasil τbp < τbpm (OK) Kuat Geser V : 0,279 ton ϕrn : 7,55 ton Didapatkan hasil V< ϕrn (OK) Panjang Penyaluran Ld : 51,06 cm 0,0065.dp. σ'au = 43,4375 cm Didapatkan hasil Ld < 0,0065.dp. σ'au (OK) :1 D D D28 D25 BETON PENGISI TIANG Ø TIANG PANCANG BAJA Ø609.6mm,t=12mm BOULDER 30 TON SELIMUT BETON t=50 mm MULTIPLEKS t=100 mm Ø D25 TIANG PANCANG BAJA Ø609.6mm,t=12mm

52 Struktur Mooring Dolphin Tipe Tiang Tipe beban Beban Rencana P (tekan) 64,157 Ton P (tarik) 30,4168 Ton Miring M2 18,4104 Ton M3 18,6535 Ton.m V2 3,759 Ton.m V3 3,5697 Ton Defleksi U1 0,366 mm U2 1,956 mm Axial Force (tekan) : 192,471 ton Axial Force (tarik) : 91,2504 ton Perumusan Luciano Decourt Q L = Q P + Q S Q L = Daya dukung tanah maksimum pondasi Q P = Resistance ultimate di dasar pondasi = α (Np x K) x Ap Q S = Resistance ultimate akibat tekana lateral = β (Ns/3 + 1) x As

53 Struktur Mooring Dolphin 0 10 Daya Dukung Tanah Q (ton) Axial Force (tekan) : 192,471 ton 42 meter Axial Force (tarik) : 91,2504 ton 28 meter 20 Kedalaman (m) 30 Qs D60 Qall D

54 Struktur Mooring Dolphin Kontrol Momen Mmax = 18,6535 ton.m < Mu = fy.z =63,63 ton.m (OK) Kontrol Gaya Horisontal V2 = 3,759 ton < Hu (Ok) V3 = 3,5679 ton < Hu (Ok) Kontrol Tegangan σmax = 900,35 kg/cm 2 < σijin = 2100 kg/cm 2 (OK) Kontrol Kuat Tekuk Pcr = 32708,5 ton > Pu = 192,471 ton (OK) Kontrol Tiang Tarik Qu = 26430, 85 ton > Q L GROUP = 438,064 ton Kontrol Defleksi Defleksi yang terjadi pada struktur < 4 mm Kalendering Tiang Pancang Tegak = 25,4mm dan Tiang Pancang Miring 30,4 mm

55 Struktur RLC (Poer 1-6) Analisis Dengan SAP 2000 Hasil Output SAP 2000 Momen poer = 86,7562 ton.m = kg.cm Perhitungan Tulangan Arah X Ca = 4,230 Ø = 2,384 > Ø 0 = 0,913 (OK) 100.n.ω = 6,199 Tulangan Arah x : 10D25 atau D25-85 Tulangan Samping : 5D13 Perhitungan Tulangan Arah Y Ca = 5,847 Ø = 3,51 > Ø 0 = 0,913 (OK) 100.n.ω = 3,158 Tulangan Arah x : 10D25 atau D25-85 Tulangan Samping : 5D13

56 Struktur RLC (Poer 1-6) Kontrol Retak w = 0,00072 < 0,01 cm(ok) Kontrol Geser Pons τbp : 0,4029 kg/cm 2 τbpm : 22,52 kg/cm 2 Didapatkan hasil τbp < τbpm (OK) TIANG PANCANG BAJA Ø609.6mm,t=12mm Kuat Geser V : 0,967 ton ϕrn : 12,365 ton Didapatkan hasil V< ϕrn (OK) Panjang Penyaluran Ld : 83,63 cm 0,0065.dp. σ'au = 43,4375 cm Didapatkan hasil Ld < 0,0065.dp. σ'au (OK) :1 D25-85 D D28 D25 BETON PENGISI TIANG Ø SELIMUT BETON t=50 mm MULTIPLEKS t=100 mm Ø D25 TIANG PANCANG BAJA Ø609.6mm,t=12mm

57 Struktur RLC (Poer 7) Analisis Dengan SAP 2000 Hasil Output SAP 2000 Momen poer = 164,4122 ton.m = kg.cm Perhitungan Tulangan Arah X Ca = 4,346 Ø = 2,464 > Ø 0 = 0,913 (OK) 100.n.ω = 5,858 Tulangan Arah x : 20D25 atau D25-90 Tulangan Samping : 8D13 Perhitungan Tulangan Arah Y Ca = 4,248 Ø = 2,396 > Ø 0 = 0,913 (OK) 100.n.ω = 6,146 Tulangan Arah x : 20D25 atau D25-90 Tulangan Samping : 8D13

58 Struktur RLC (Poer 7) Kontrol Retak w = 0,00072 < 0,01 cm(ok) Kontrol Geser Pons τbp : 0,4029 kg/cm 2 τbpm : 22,52 kg/cm 2 Didapatkan hasil τbp < τbpm (OK) TIANG PANCANG BAJA Ø609.6mm,t=12mm BOULDER 30 TON Kuat Geser V : 0,967 ton ϕrn : 12,365 ton Didapatkan hasil V< ϕrn (OK) Panjang Penyaluran Ld : 83,63 cm 0,0065.dp. σ'au = 43,4375 cm Didapatkan hasil Ld < 0,0065.dp. σ'au (OK) :1 D25-90 D D28 D25 BETON PENGISI TIANG Ø SELIMUT BETON t=50 mm MULTIPLEKS t=100 mm Ø D25 TIANG PANCANG BAJA Ø609.6mm,t=12mm

59 Struktur RLC Tipe Tiang Tipe beban Beban Rencana P (tekan) 58,0241 Ton M2 0,15304 Ton Miring M3 42,87368 Ton.m V2 5,8024 Ton.m V3 ~ 0 Ton Defleksi U1 0,5403 mm U2 4,026 mm Axial Force (tekan) : 174,0723 ton Perumusan Luciano Decourt Q L = Q P + Q S Q L = Daya dukung tanah maksimum pondasi Q P = Resistance ultimate di dasar pondasi = α (Np x K) x Ap Q S = Resistance ultimate akibat tekana lateral = β (Ns/3 + 1) x As

60 Struktur RLC 0 Daya Dukung Tanah Q (ton) Axial Force (tekan) : 174,0723 ton 43 meter Kedalaman (m) 30 Qs D60 Qall D

61 Struktur RLC Kontrol Momen Mmax = 42,87368 ton.m < Mu = fy.z =63,63 ton.m (OK) Kontrol Gaya Horisontal V2 = 5,8024 ton < Hu (Ok) V3 = 0 < Hu (Ok) Kontrol Tegangan σmax = 1672,48 kg/cm 2 < σijin = 2100 kg/cm 2 (OK) Kontrol Kuat Tekuk Pcr = 1453,71 ton > Pu = 174,0723 ton (OK) Kontrol Defleksi Defleksi yang terjadi pada struktur < 4 mm Kalendering Tiang Pancang Miring 28,6 mm

62 Struktur RLC (Balok) Gaya Dalam Max Min Satuan Gaya Geser 27, ,013 Ton Gaya Aksial 0 0 Ton Torsi 3,877-5,404 Ton.m Momen 64, ,87 Ton.m Perhitungan Tulangan Lapangan Ca = 4,9117 Ø = 3,110 > Ø 0 = 0,913 (OK) 100.n.ω = 4,529 Tulangan Tarik : 8D25 atau D Tulangan Samping : 4D13 Tulangan Tekan : 5D25 Perhitungan Tulangan Tumpuan Ca = 4,03 Ø = 2,39 > Ø 0 = 0,913 (OK) 100.n.ω = 6,94 Tulangan Tarik : 10D25 atau D25-85 Tulangan Samping : 4D13 Tulangan Tekan : 5D25

63 Struktur RLC (Balok) Kontrol Retak w = -0,0064 < 0,01 cm(ok) 10D25 5D25 10D25 Kontrol Dimensi Balok τ b + τ ib : 4,3702 kg/cm 2 τm : 30,307 kg/cm 2 Didapatkan hasil τ b + τ ib < τm (OK) Panjang Penyaluran Tulangan Tarik Ld : 83,63 cm 0,0065.dp. σ'au = 43,4375 cm Didapatkan hasil Ld < 0,0065.dp. σ'au (OK) Tulangan Tekan Ld : 42,796 cm 0,0065.dp. σ'au = 34,75 cm Didapatkan hasil Ld < 0,05.dp. σ'au (OK) 5D25 2Ø Ø D D25 5D25 5D25 8D25 5D25 2Ø

64 Perhitungan Pengerukan (Dredging)

65 Pias Pengerukan di Sungai Segah II U T A R A BULK COAL BARGE 5000 DWT III I I II II III IV III V IV VI V VII VI IX VIII VIII VII X IX XII kr XI X XII kn XIII XIV XV XVI XVII XIII XVIII XIV XV XVI XVII XVIII XI XII

66 Pengerukan Potongan A Arata2 Jarak Volume I-I 0 II-II III-III IV-IV V-V VI-VI VII-VII VIII-VIII IX-IX X-X XI-XI XIIkr-XIIkr XIIkn-XIIkn XIII-XIII XIV-XIV XV-XV XVI-XVI XVII-XVII XVIII-XVIII volume total (m 3 ) Volume pengerukan awal = 27803,7 m 3. Volume total galian = 1,07 x 27803,7 m 3 = 29749,959 m 3.

67 Pengerukan Produktivitas Kapal Keruk Deskripsi Cutter Section Dredger Tahun Produksi 2009 Kapasitas 1000 m 3 /jam Mud Pump mm Power 720 kw Generator 24 kw LOA 38 m Operaton System Hydraulic and Electricity Breadth 5,5 m Draft max 1,3 m Dredging Depth 18 m Produktivitas Barge Kapasitas 850 m 3 LOA 58,5 m Breadth 12 m Draft max 3,8 m Kecepatan 9,2 knot = 4,6 m/s Lama Waktu Pengerukan: 33 hari kerja

68 Perhitungan Perbaikan Tanah Dasar Lapangan Penumpukan Batubara

69 Gambaran Umum Batubara yang datang dari lokasi tambang akan dipecah menjadi ukuran-ukuran tertentu, yang hasil pemecahan batubara diletakkan pada area lapangan penumpukan.

70 Data Perencanaan Lapangan penumpukan batubara ini memiliki data-data perencanan sebagai berikut : Kemiringan lereng timbunan = 1:2 H timbunan Material timbunan = 10 meter = batubara γ timbunan = 1,4 t/m 3 C = 0 Ø Timbunan Batubara = o Lapisan no.1 Lapisan no.2 Lapisan no.3 Lapisan no.4 Lapisan no.5 3 Lapisan no.6 7 Lapisan no.7 4 Lapisan no.8 12 Lapisan no.9

71 Analisis Kestabilan Tanah Dasar SF = 0,768 R = m MR = 2623 ton.m Timbunan Batubara Lapisan no.1 Lapisan no.2 Lapisan no.3 Lapisan no.4 Lapisan no.5 Lapisan no.6 Lapisan no.7 Lapisan no.8 Lapisan no.9 SF 0,768 < 1 (BERBAHAYA!) Perlu adanya perbaikan tanah dasar Angka keamanan rencana dapat bertambah dan semakin aman.

72 Amplitudo Settlement 1. Immediate Settlement besarnya settlement yang terjadi pada tanah dasar akibat timbunan batubara setinggi 10 meter adalah Sci= 1,56 m. 2. Primary Settlement besarnya settlement yang terjadi pada tanah dasar akibat timbunan batubara setinggi 10 meter adalah Sc = 2,492 m. 3. Total Settlement besarnya total settlement yang terjadi pada tanah dasar akibat timbunan batubara setinggi 10 meter adalah 4,02 m. BERBAHAYA!!

73 Natural Time of Consolidation Kedalaman (m) Jenis Tanah Tebal Lapisan (cm) Cv (cm 2 /dtk) Cv Cv gab (cm 2 /dtk) Lanau kelempungan sangat lunak Derajat Konsolidasi (U%) Faktor Waktu (Tv) Lama konsolidasi (Tahun) , , , , , , , , ,

74 Perencanaan PVD 1. Data perencanaan PVD : - Waktu konsolidasi yang direncanakan (t) = selama 1 tahun. - U rata-rata yang direncanakan = 90% - Jenis PVD yang digunakan adalah Colbondrain CX1000 (PT. Tetrasa Geosinindo) dengan dimensi 0.5 cm x 10 cm a = panjang PVD = 10 cm b = lebar PVD = 0,5 cm dw = ekivalen diameter PVD = (a+b)/2 = (10+0,5)/2 = 5,25 cm - Pola pemasangan PVD Bujur Sangkar : D = 1,05 x S Segitiga : D = 1,13 x S

75 Perencanaan PVD 2. Perhitungan jarak atau spacing PVD : a) Perhitungan Ch Ch gabungan = 2 x Cv gabungan = 2 x 0, = 0, cm 2 /s b) Perhitungan Uv Dengan menggunakan grafik korelasi antara Cv, t, U dan Hd didapatkan Uv sebesar 4% c) Perhitungan Uh d) Perhitungan spacing PVD dengan formasi bujur sangkar. Dengan menggunakan grafik perhitungan spacing antar PVD didapatkan diameter pengaruh D = 0,9 m (formasi bujur sangkar).

76 Perencanaan PVD 100 Grafik Derajat Konsolidasi Gabungan versus Waktu Ugab (%) S 80 S 100 S 125 S 150 S Waktu, t (minggu)

77 Perencanaan PVD 3. Perhitungan kedalaman PVD : Kedalaman PVD 28m. Tebal lapisan terkonsolidasi Total Kedalaman PVD Di bawah PVD Koefisien konsolidasi Cv ratarata Settlement akibat timbunan Total Sedalam PVD Sisa Settlement Setelah 10 tahun Tv Uv Settlement Rate of Settlement m m m cm 2 /det m m m % m (cm / tahun)

78 Perencanaan PVD 4. Jadi digunakan PVD : -Pola Segitiga -Spasi : 80 cm -Ukuran 0,5 cm x 10 cm -Kedalaman PVD 28m. 1 2 Timbunan Batubara Pasir (Sand Blanket) Lapisan no.1 Lapisan no.2 0,8 m 0,8 m Lapisan no.3 0,8 m

79 Perencanaan Micropile 1. Penentuan M R akibat adanya micropile - Hasil analisis xstable menunjukkan : SF = 0,768 Radius = 27,33 m M R - Maka SF rencana = 1,25 M D = 2623 ton.m = M R /SF = 2623 / 0,768 = 3415,36 ton.m M R = (SF Rencana x M D ) M R = (1,25 x 3415,36) 2623 = 1646,2 ton.m

80 Perencanaan Micropile 2. Data Perencanaan Micropile Spesifikasi micropile dari PT.Elemindo Beton Perkasa : Dimensi micropile : 25 x 25 cm Dimensi tulangan : 16 mm Dimensi sengkang : 13 mm Berat : 156,25 kg/m2 Tegangan tarik ijin : σall = 79,9 ton Mutu beton : fc = 35 MPa Modulus elastisitas beton : Ec = 4700 x fc : 27805,575 MPa σlt : σall / A :148,5/(25x25) = 127,84 kg/cm 2

81 Perencanaan Micropile 3. Perhitungan Kekuatan 1 Tiang Micropile Menghitung faktor kekuatan relative, T Momen Inersia (I) : 1/12xs 4 = 1/12 x 25 4 = 32552,08 cm 4 Cu rata-rata lapisan 1 dan 2 : 0,5 ton/m 2 = 0,05 kg/cm 2 qu : 2xCu = 2x0,05 = 0,1 kg/cm 2 = 0,102 tsf Menurut Gambar Koefisien variasi f untuk tiang pancang yang menerima beban lateral, diperoleh f = 1,25 tcf = 0,04 kg/cm 3. Maka faktor kekuatan relative (T) : (E.I/f) 1/5 = ((278055,75 x 32552,08) / 0,04) 1/5 = 186,608 cm Menghitung momen maksimum yang mampu dipikul oleh micropile, Mmax Mmax 1 micropile = σlt x W =127,84 x (32552,08/12,5) = ,667 kg.cm

82 Perencanaan Micropile 3. Perhitungan Kekuatan 1 Tiang Micropile Menghitung gaya horizontal yang mampu ditahan oleh micropile, P Panjang micropile dibawah bidang longsor minimum 1,5 m L / T = (1,5 x 100) / 186,608 = 0,804 Untuk L/T = 0,816 dan z = 0 dari Gambar Koefisien-koefisien untuk tiang pancang yang menerima beban lateral), diperoleh Fm = 1 (koefisien perpindahan akibat momen). Gaya lateral maksimum 1 micropile, P P = Mmax / (Fm.T) = ,667 / (1 x 186,608) = 2725,345 kg = 2,73 ton 4. Perhitungan Kekuatan 1 Tiang Micropile Jadi untuk memperkuat tanah dasar sehingga tidak terjadi longsor (SF =1,25), maka jumlah micropile yang digunakan 23 buah/m

83 Perencanaan Micropile 5. Total Panjang Micropile Panjang micropile yang dibutuhkan: Tingi bidang gelincir dibawah timbunan dan diatas bidang longsor maksimum : 7,5 m Panjang micropile dibawah bidang longsor untuk keamanan : 1,5 m Maka panjang micropile yang dibutuhkan : 7,5 + 1,5 = 9 m 6. Jarak Pemasangan Micropile Jarak pemasangan micropile dipasang per meter lari. Dengan jarak antar micropile arah memanjang : L = bidang kontak lapisan tanah paling atas dengan timbunan dalam bidang gelincir = 37,9 m s = sisi micropile = 25 cm D = jarak tepi = 0,5 x s = 0,25 x 25 = 1,25 cm n = jumlah micropile dalam arah memanjang = 23 buah

84 Perencanaan Micropile R = 27,33 m Mr = 2623 ton.m Md = 3415,36 ton.m? Mr = 1646,2 ton.m Timbunan Batubara Lapisan no.1 Lapisan no.2 1,4 m Lapisan no.3 Lapisan no.4

85 Rencana Anggaran Biaya

86 Rekapitulasi Anggaran Biaya No Uraian Total Pekerjaan Persiapan Rp 87,600, Breasting Dolphin Rp 12,822,477, Mooring Dolphin Rp 7,244,269, Struktur RLC Rp 10,689,811, Pengerukan Rp 1,303,739, Perbaikan Tanah Dasar dengan PVD Rp 2,355,998, Jumlah Total Rp 34,503,896, PPn 10% Rp 3,450,389, Total + PPn Rp 37,954,286, Jumlah Akhir (dibulatkan) Rp 37,954,286, Terbilang: Tiga Puluh Tujuh Milyar Sembilan Ratus Lima Puluh Empat Juta Dua Ratus Delapan Puluh Enam Ribu Empat Ratus Sembilan Puluh Delapan Rupiah.

87 Sekian Terima Kasih Built Your Hope =)