PERENCANAAN ULANG JEMBATAN LEMAH IRENG ( UNGARAN BAWEN ), KABUPATEN SEMARANG DENGAN SISTEM CABLE STAYED SINGLE PLANE OLEH : FRANSISKO MURDIONO NUGRHANTO DOSEN PEMBIMBING : Dr Ir HIDAYAT SOEGIHARJO, MS
LOKASI
EKSISTING VS RENCANA
JEMBATAN CABLE STAYED DENGAN ORTHOTROPIC DECK RINGAN DAN EFFISIEN BENTANG BISA LEBIH PANJANG DENGAN BENTANG YANG SAMA MAKA DIMENSI KABEL, PYLON, PILAR, DAN ANGKER LEBIH KECIL
PRELIMINARY DESAIN - Panjang bentang total : 392 m di bagi menjadi 2 bentang 190 m dan 202 m - Digunakan jarak antar kabel sebesar 15 m (15 m 25 m) untuk gelagar baja - Tinggi pylon (h) (0,3 L 0,4 L) (0,3 x 202 ) (h) (0,4 x 202) (0,3 x 202 ) (h) (0,4 x 202) 65,4 m (h) 87,2 m digunakan h = 68 m - Dimensi box girder h 202 h 202 5,45 h 2,18 dipakai h = 3 m - Dimensi ribs dengan magnus (2000)
Preliminary Asc = / W = (beban mati + beban hidup) x 15 m = (20482 + 405 ) x 15 m =91473 ton Asc = Asc * =000304329 m 2 = 304329 mm 2 Kabel tipe 1 (Ø = 152 mm ; As = 140 mm 2 ) Jumlah kabel (n) = = buah Asc = n x As = 31 x 140 = 4340 mm 2 = 2173 31 Kode Kabel a L WL + P Agros n n actual Anet (⁰) m m Ton mm2 s tra nd s tra nd mm2 L1 21 192 7 42700 149541 1068 12 1680 L2 21 185 8 48792 170884 1221 19 2660 L3 22 175 10 60978 202913 1449 19 2660 L4 23 165 10 60978 193136 1380 19 2660 L5 24 150 15 91442 276157 1973 31 4340 L6 25 135 15 91442 263670 1883 19 2660 L7 26 120 15 91442 252084 1801 19 2660 L8 28 105 15 91442 231229 1652 19 2660 L9 31 90 15 91442 204612 1462 19 2660 L10 35 75 15 91442 175575 1254 19 2660 L11 40 60 15 91442 146509 1046 12 1680 L12 48 45 15 91442 110688 791 12 1680 L13 59 30 15 91442 73863 528 7 980 L14 76 15 15 91442 30649 219 7 980 R14 19 202 7 42700 166715 1191 12 1680 R13 19 195 15 91442 357115 2551 31 4340 R12 20 180 15 91442 337835 2413 31 4340 R11 21 165 15 91442 320320 2288 31 4340 R10 22 150 15 91442 304329 2174 31 4340 R9 23 135 15 91442 289663 2069 31 4340 R8 25 120 15 91442 263670 1883 19 2660 R7 27 105 15 91442 241299 1724 19 2660 R6 29 90 15 91442 221799 1584 19 2660 R5 33 75 15 91442 189313 1352 19 2660 R4 37 60 15 91442 163144 1165 12 1680 R3 44 45 15 91442 127301 909 12 1680 R2 54 30 15 91442 89314 638 7 980 R1 69 15 15 91442 47187 337 7 980
PRELIMINARY PENAMPANG PYLON Dengan memproyeksikan gaya kabel ke sumbu pylon Gaya aksial total (P) = 15684,24 Ton = 15684240 kg A perlut = = = 649451 cm 2 Asumsi akibat pengaruh momen lentur 80%, maka : A tot = (1+80%) x 649451 = 11690117 cm 2 Kode Pkabel P pada pylon Kabel Ton (⁰) Mpa L1 39864 70 36887 L2 45552 70 42150 L4 56538 69 52434 L5 56131 69 52057 L6 83536 68 77646 L7 82875 67 77199 L8 82188 65 76887 L9 80738 64 75689 L10 78381 61 73923 L11 74905 58 71050 L12 70049 53 67034 L13 61187 46 59199 L14 47096 32 46354 R14 22122 75 20229 R13 40373 74 37009 R12 86460 73 79447 R11 85927 72 79144 R10 85368 70 78994 R9 84784 68 78805 R8 84173 66 78578 R7 82875 62 78007 R6 81475 57 77424 R5 79977 49 77032 R4 76690 35 75245 R3 73029 34 73029 R2 65778 27 65778 R1 53748 21 53748 Gaya Aksial Total 1568424
ANALISA STRUKTUR SEKUNDER 1,1 m 09 m qd = 3,30 kg/m ql = 0,75 kn/m PIPA SANDARAN Momen resultan (M R ) = + Batas Kelangsingan Profil = 0,3915 + 0,375 = 0,542 = = 60,5 3 = 20,17 = 14800 = 14800 250 = 59,2 Karena < (penampang kompak) maka kuat lentur nominal penampang adalah Mn = Mp = Z x f y = = 7794,71 250 = 1948677,5 = 1,95 = 0,9 1,95 = 1,755 > = 0,542 200 m TIANG SANDARAN : 2,3 mm 0,75 kn/m 0,75 kn/m M = (2 m x 075 ) x 09 = 135 knm = 13500 kgcm Wx = 375 cm 3 Tegangan yang terjadi pada tiang sandaran = = 13500 375 = 360 360 kg/cm 2 < = 345 mpa = 3450 kg/cm 2 do = 60,5 mm
METODE PELAKSANAAN
Pembebanan EQ Untuk menghitung beban gempa digunakan grafik respon spectrum Dengan menginputkan data periode (T) dan nilai spectrum DL (dead load) DL (merata) = 10125 t/m DL (Terpusat) akibat angker = 05 ton/titik LL (live load) UDL = 5136 kg/m 2 KEL = 11466 ton WL (Wind Load ) Wltotal = 046 ton/m
Analisa Ribs A 342E+02 cm^2 Ixx 639E+04 cm^3 Iyy 711E+04 cm^3 Izz 854E+04 cm^3 y 10 cm z 132277 cm Sy 711E+03 cm^3 Sz 645E+03 cm^3 ELEM COMB LETAK AXIAL SHEAR-Y SHEAR-X TORSION MOMENT Y MOMENT Z 26289 DL+EQx I[5250] 27927108 159783 2053752 3952635 284859758 31274601 28200 DL+UDL+KEL J[9271] -24972892 46058-3405 318577-53447141 -8889447 34177 DL+UDL+EQy I[16557] -4971192 286189 28399 4624768 21226358 53094313 22367 DL+UDL I[13282] 476064-2062172 439202-993883 112561272-368936026 34885 DL+EQx I[5052] 7843451 4173 2947779 421488 483095082 774803 34885 DL+UDL J[17603] -4620081-5623 -1237869-133713 18774916 1194404 33656 DL+UDL+EQy I[15092] 1297305 1025574-19047 12920493-9658948 22943459 33640 DL+UDL+KEL I[15109] 1023961-950697 -106708-7335515 -30273556-213793503 34885 DL+UDL+EQx J[17603] 6799328 39338 2572016 426919 934121204 9832034 26283 DL+UDL+KEL J[4953] -4794777-13669 1259793-148385 -268511607 2887683 33615 DL+UDL+EQy J[17298] -2805801 176725-364213 10137711 159649075 571998587 23747 DL+UDL J[13419] 532807 2031815 496579 7298-62735876 -398824479 Persamaan yang digunakan + + x 15 (faktor beban tidak tetap ) + + / + + / / / oke!
HASIL PERHITUNGAN ELEM COMB LETAK AXIAL SHEAR-Y SHEAR-X TORSION MOMENT Y MOMENT Z fa fbx fby total 26289 DL+EQx I[5250] 27927108 159783 2053752 3952635 284859758 31274601 81710 613 40082 122404 28200 DL+UDL+KEL J[9271] -24972892 46058-3405 318577-53447141 -8889447-73066 049-7520 80636 34177 DL+UDL+EQy I[16557] -4971192 286189 28399 4624768 21226358 53094313-14545 717 2987 18248 22367 DL+UDL I[13282] 476064-2062172 439202-993883 112561272-368936026 1393-154 15838 17385 34885 DL+EQx I[5052] 7843451 4173 2947779 421488 483095082 774803 22948 065 67974 90988 34885 DL+UDL J[17603] -4620081-5623 -1237869-133713 18774916 1194404-13518 -021 26417 39956 33656 DL+UDL+EQy I[15092] 1297305 1025574-19047 12920493-9658948 22943459 3796 2002-1359 7157 33640 DL+UDL+KEL I[15109] 1023961-950697 -106708-7335515 -30273556-213793503 2996-1137 -4260 8392 34885 DL+UDL+EQx J[17603] 6799328 39338 2572016 426919 934121204 9832034 19894 066 131437 151396 26283 DL+UDL+KEL J[4953] -4794777-13669 1259793-148385 -268511607 2887683-14029 -023-37781 51833 33615 DL+UDL+EQy J[17298] -2805801 176725-364213 10137711 159649075 571998587-8209 1571 22464 32244 23747 DL+UDL J[13419] 532807 2031815 496579 7298-62735876 -398824479 1559 011-8827 10398 Dan nilai tegangan terbesar yang terjadi tidak melebihi tegangan ijin 1513963 kg/cm 3450 kg/cm
KONTROL RIBS AKIBAT BEBAN TIDAK SIMETRIS GAYA DALAM YANG TERJADI AKIBAT BEBAN TIDAK SIMETRIS ELEM COMB LETAK AXIAL SHEAR-Y SHEAR-X TORSION MOMENT Y MOMENT Z 24967 UDL TEPI (KI[5200] 756239 36652 106104 280309-23739258 7795772 23587 UDL TEPI (KI[5180] -6779693 31763-93562 -19999 17642855 6119659 23747 UDL TENGAI[13302] 320316 824292 55963-13320655 12842217 150123742 22367 UDL TEPI (KI[13282] 359604-932556 59989 14540815 14137135-169877339 33582 UDL TEPI (KJ[17261] -334499 328159 422388-15119802 -111228062-85743336 33461 UDL TEPI (KI[17018] 809549 333228-413087 -11571452-80805226 6246332 25047 UDL TEPI (KI[13476] -563319-107975 90159 16831937 24517305-134431 33615 UDL TEPI (KI[15112] -760054 66712-198319 -18690229-32527299 23676879 33645 UDL TEPI (KJ[17280] 410407 663429-336392 -14568562 109443136-168279073 33582 UDL TEPI (KJ[17261] -334499 328159 422388-15119802 -111228062-85743336 22367 UDL TEPI (KJ[13399] 359604-932556 59989 14540815-8371048 180024778 33616 UDL TEPI (KJ[17281] -1435286 708559-237333 -18445793 8588184-179681205
ELEM COMB LETAK AXIAL SHEAR-Y SHEAR-X TORSION MOMENT Y MOMENT Z fa fbx fby total stress 24967 UDL TEPI (KANAN) I[5200] 756239 36652 106104 280309-23739258 7795772 22126 043 3715 25885 23587 UDL TEPI (KANAN) I[5180] -6779693 31763-93562 -19999 17642855 6119659-19836 -003-2761 22601 23747 UDL TENGAH (KIRI) I[13302] 320316 824292 55963-13320655 12842217 150123742 937-2064 -2010 5012 22367 UDL TEPI (KANAN) I[13282] 359604-932556 59989 14540815 14137135-169877339 1052 2254-2213 5518 33582 UDL TEPI (KANAN) J[17261] -334499 328159 422388-15119802 -111228062-85743336 -979-2343 17408 20730 33461 UDL TEPI (KANAN) I[17018] 809549 333228-413087 -11571452-80805226 6246332 2369-1793 12647 16809 25047 UDL TEPI (KANAN) I[13476] -563319-107975 90159 16831937 24517305-134431 -1648 2609-3837 8094 33615 UDL TEPI (KANAN) I[15112] -760054 66712-198319 -18690229-32527299 23676879-2224 -2897 5091 10211 33645 UDL TEPI (KANAN) J[17280] 410407 663429-336392 -14568562 109443136-168279073 1201-2258 -17129 20588 33582 UDL TEPI (KANAN) J[17261] -334499 328159 422388-15119802 -111228062-85743336 -979-2343 17408 20730 22367 UDL TEPI (KANAN) J[13399] 359604-932556 59989 14540815-8371048 180024778 1052 2254 1310 4616 33616 UDL TEPI (KANAN) J[17281] -1435286 708559-237333 -18445793 8588184-179681205 -4199-2859 -13441 20500 + + x 15 (faktor beban tidak tetap ) + + 221262 + 37155 + 0434 3450 kg/cm 258851 kg/cm 3450 kg/cm oke! x 3450 x 15 kg/cm HASIL PERHITUNGAN D arihasil diatas dapat disim pulkan bahw a elem ribs endapat m enahan gayayangterjad akibat bebanyangtdaksim etris G aya m aksim yang um terjadi sebesar 258 851kg/cm 2 <3450 kg/cm 2
KONTROL FLOORBEAM ELEM COMB LETAK AXIAL SHEAR-Y SHEAR-X TORSION MOMENT Y MOMENT Z 35503 DL+UDL+EQx I[55] 1082471 390955 173024 378618 26433911 143539482 35319 DL+UDL+KEL J[1696] -448138-1949306 -9891-907801 -35627607 141367422 35244 DL+EQx I[10] 5513257 357017-332741 536532-107051064 741565982 35254 DL+UDL+KEL I[14440] 6076101-283086 300079-2032491 -38292944-272040936 35242 DL+EQx J[14772] 901496 173384 9327789 769045-682835032 -12127157 35328 DL+UDL+KEL I[1102] -103475 17068-3918019 -1019531-461587668 17699358 35422 DL+UDL+EQx I[2691] 3489948 3318525-268119 3266593-70476612 249993638 35267 DL+UDL+KEL I[7426] 5376013-2736437 176423-2484363 -68044837-26993891 35242 DL+EQx I[14733] 767624 173384 9323114 769045 697885903 3191874 35242 DL J[14772] 547857 150524 7540804 573219-7191440164 -16269471 35594 DL+UDL+EQx J[25] 5638091-1826401 409147-1074727 -73762943 937864415 35379 DL+UDL+KEL I[94] 5160991-2813631 257427-1546818 59362667-690663309 + + 547857 159E + 03 + 711440164 576E + 06 + 573219 423E + 05 2 3 9645 + 0605 + 2128598 230115 kg/cm 2138849 kg/cm 230115 kg/cm oke! x 3450 kg/cm
HASIL ELEM COMB LETAK AXIAL SHEAR-Y SHEAR-X TORSION MOMENT Y MOMENT Z fa fbx fby total 35503 DL+UDL+EQx I[55] 1082471 390955 173024 378618 26433911 143539482 191E+02 113E+00 279E+01 220E+02 35319 DL+UDL+KEL J[1696] -448138-1949306 -9891-907801 -35627607 141367422-789E+01-958E-01-107E+02 186E+02 35244 DL+EQx I[10] 5513257 357017-332741 536532-107051064 741565982 971E+01 566E-01-320E+02 418E+02 35254 DL+UDL+KEL I[14440] 6076101-283086 300079-2032491 -38292944-272040936 107E+02-215E+00-115E+02 224E+02 35242 DL+EQx J[14772] 901496 173384 9327789 769045-682835032 -12127157 159E+01 812E-01-204E+03 206E+03 35328 DL+UDL+KEL I[1102] -103475 17068-3918019 -1019531-461587668 17699358-182E+01-108E+00-138E+03 140E+03 35422 DL+UDL+EQx I[2691] 3489948 3318525-268119 3266593-70476612 249993638 614E+01 345E+00-211E+02 276E+02 35267 DL+UDL+KEL I[7426] 5376013-2736437 176423-2484363 -68044837-26993891 946E+01-262E+00-204E+02 301E+02 35242 DL+EQx I[14733] 767624 173384 9323114 769045 697885903 3191874 135E+01 812E-01 209E+03 210E+03 35242 DL J[14772] 547857 150524 7540804 573219-711440164 -16269471 965E+00 605E-01-213E+03 214E+03 35594 DL+UDL+EQx J[25] 5638091-1826401 409147-1074727 -73762943 937864415 993E+01-113E+00-221E+02 321E+02 35379 DL+UDL+KEL I[94] 5160991-2813631 257427-1546818 59362667-690663309 909E+01-163E+00 178E+02 270E+02 Dari hasil perhitungkan diketahui bahwa nilai tegangan maksimum yang terjadi pada elemen floorbeam adalah sebesar 2138849 kg/cm 2 230115 kg/cm 2 Struktur oke
KONTROL FLOORBEAM AKIBAT BEBAN TIDAK SIMETRIS ELEM COMB LETAK AXIAL SHEAR-Y SHEAR-X TORSION MOMENT Y MOMENT Z 10199 UDL TEPI (KANAN) I[54] 20900351-117175 3850886-170614 2629706675-53925 10243 UDL TEPI (KANAN) I[5309] -22690778-19442 1236431-30123 -788076354-5840858 29196 UDL TEPI (KANAN) I[15066] 607605 6497907-8866813 6387619 1722660033-52339929 21807 UDL TEPI (KANAN) I[13280] 348131-6412701 -7978634-4689094 1646744261 35150584 33498 UDL TENGAH (KIRI) I[17219] 12318421 124251 31705523 126997637-271942051 29343234 33505 UDL TEPI (KANAN) I[17255] 13597405-1782218 -35554778-14768243 -1294900334 7217006 33498 UDL TEPI (KIRI) I[17219] 12084245 137937 31152968 130049527-255235542 3048327 33505 UDL TEPI (KANAN) I[17255] 13597405-1782218 -35554778-14768243 -1294900334 7217006 33501 UDL TEPI (KANAN) J[1] -12016221 4539092-3420644 6376117 8600578398-46475045 33502 UDL TEPI (KANAN) I[1] 14087882-152609 -34923883 2682988-8153854706 -324298176 22018 UDL TEPI (KANAN) J[105] -13353918-4952052 -28382673-4615911 6922970844 516788628 29196 UDL TEPI (KANAN) J[2] 607605 6497907-8866813 6387619 2307869663-481201789 + + 20900351 159E + 03 + 26297066756 576E + 06 + 170614 423E + 05 2 x 3450 kg/cm 3 1314487 + 15653015 + 000179 230115 kg/cm 16967521 kg/cm 230115 kg/cm oke!
HASIL PERHITUNGAN ELEM COMB LETAK AXIAL SHEAR-Y SHEAR-X TORSION MOMENT Y MOMENT Z fa fbx fby total 10199 UDL TEPI (KANAN) I[54] 20900351-117175 3850886-170614 2629706675-53925 131E+02-180E-03 157E+03 170E+03 10243 UDL TEPI (KANAN) I[5309] -22690778-19442 1236431-30123 -788076354-5840858 -402E+02-534E-02-103E+02 504E+02 29196 UDL TEPI (KANAN) I[15066] 607605 6497907-8866813 6387619 1722660033-52339929 382E+00 113E+01 224E+02 239E+02 21807 UDL TEPI (KANAN) I[13280] 348131-6412701 -7978634-4689094 1646744261 35150584 219E+00-831E+00 214E+02 225E+02 33498 UDL TENGAH (KIRI) I[17219] 12318421 124251 31705523 126997637-271942051 29343234 775E+01 225E+02-354E+01 338E+02 33505 UDL TEPI (KANAN) I[17255] 13597405-1782218 -35554778-14768243 -1294900334 7217006 855E+01-262E+02-169E+02 516E+02 33498 UDL TEPI (KIRI) I[17219] 12084245 137937 31152968 130049527-255235542 3048327 760E+01 230E+02-332E+01 340E+02 33505 UDL TEPI (KANAN) I[17255] 13597405-1782218 -35554778-14768243 -1294900334 7217006 855E+01-262E+02-169E+02 516E+02 33501 UDL TEPI (KANAN) J[1] -12016221 4539092-3420644 6376117 8600578398-46475045 -756E+01 113E+01 112E+03 121E+03 33502 UDL TEPI (KANAN) I[1] 14087882-152609 -34923883 2682988-8153854706 -324298176 886E+01 475E+00-106E+03 115E+03 22018 UDL TEPI (KANAN) J[105] -13353918-4952052 -28382673-4615911 6922970844 516788628-840E+01-818E+00 901E+02 993E+02 29196 UDL TEPI (KANAN) J[2] 607605 6497907-8866813 6387619 2307869663-481201789 382E+00 113E+01 300E+02 315E+02 Dari analisa elemen akibat beban tidak simetris di ketahui bahwa tegangan maksimum yang terjadi pada elemen floorbeam adalah sebesar 1696752 kg/cm 2 230115 kg/cm 2 Dengan hasil tersebut dapat disimpulkan bahwa elemen mampu menerima gaya yang terjadi akibat beban tidak simetris
Analisa Kabel Dalam memperhitungkan diameter kabel perlu di lakukan iterasi 1 kali agar hasil yang di dapat bisa akurat Asc * P * Asc P Asc * = Luas penampang dari preliminary P* = tarikan awal (stressing ) kabel Asc P = luas penampang aktual = Gaya actual yang terjadi
Gaya stressing awal dari penampang hasil Preliminary Asc * Kabel Gaya stressing (ton) Kabel Gaya stressing (ton) L1 65470 R1 121038 L2 80361 R2 123434 L3 153418 R3 129746 L4 182585 R4 135495 L5 175645 R5 159487 L6 170818 R6 167839 L7 166830 R7 178932 L8 162252 R8 182346 L9 159055 R9 216648 L10 143426 R10 210886 L11 134643 R11 194707 L12 116734 R12 137970 L13 104544 R13 84596 L14 98932 R14 62023 P * Kabel p* ASC n strand n strand actual ASC aktual L1 65470 351989 2514 31 4340 L2 80361 432048 3086 31 4340 L3 153418 824826 5892 61 8540 L4 182585 981641 7012 91 12740 L5 175645 944330 6745 91 12740 L6 170818 918377 6560 91 12740 L7 166830 896938 6407 91 12740 L8 162252 872322 6231 91 12740 L9 159055 855133 6108 91 12740 L10 143426 771106 5508 61 8540 L11 134643 723885 5171 61 8540 L12 116734 627604 4483 61 8540 L13 104544 562067 4015 61 8540 L14 98932 531895 3799 61 8540 R1 121038 650741 4648 61 8540 R2 123434 663624 4740 61 8540 R3 129746 697558 4983 61 8540 R4 135495 728468 5203 61 8540 R5 159487 857459 6125 91 12740 R6 167839 902358 6445 91 12740 R7 178932 962003 6871 91 12740 R8 182346 980353 7003 91 12740 R9 216648 1164773 8320 91 12740 R10 210886 1133796 8099 91 12740 R11 194707 1046810 7477 91 12740 R12 137970 741774 5298 61 8540 R13 84596 454818 3249 37 5180 R14 62023 333457 2382 31 4340 Asc Kabel P (ton) Kabel P (ton) L1 39549 R1 111902 L2 64823 R2 128366 L3 154150 R3 131529 L4 188456 R4 153602 L5 185805 R5 163841 L6 176835 R6 170118 L7 162453 R7 176140 L8 160360 R8 192399 L9 165068 R9 220583 L10 157469 R10 236615 L11 137667 R11 225777 L12 120138 R12 153310 L13 102328 R13 84591 L14 85186 R14 66833 P (beban max envelope)
GAYA KABEL MAKSIMUM VS PN (PERHITUNGAN Asc ACTUAL ) Asc aktual = 12740 mm 2 Pn P = f ijin x Asc aktual = 0186 x 12740 = 2369 ton = 188456 ton Kabel P (ton) Asc Kontrol PN Aktua P<PN L1 39549 434000 80724 OKE L2 64823 434000 80724 OKE L3 154150 854000 158844 OKE L4 188456 1274000 236964 OKE L5 185805 1274000 236964 OKE L6 176835 1274000 236964 OKE L7 162453 1274000 236964 OKE L8 160360 1274000 236964 OKE L9 165068 1274000 236964 OKE L10 157469 854000 158844 OKE L11 137667 854000 158844 OKE L12 120138 854000 158844 OKE L13 102328 854000 158844 OKE L14 85186 854000 158844 OKE R1 111902 854000 158844 OKE R2 128366 854000 158844 OKE R3 131529 854000 158844 OKE R4 153602 854000 158844 OKE R5 163841 1274000 236964 OKE R6 170118 1274000 236964 OKE R7 176140 1274000 236964 OKE R8 192399 1274000 236964 OKE R9 220583 1274000 236964 OKE R10 236615 1274000 236964 OKE R11 225777 1274000 236964 OKE R12 153310 854000 158844 OKE R13 84591 518000 96348 OKE R14 66833 434000 80724 OKE
6500 Analisa Pylon 2500 X datapenampang Area = 23200 cm 2 Iyy = 115 x 10 9 cm 4 Ixx = 243 x 10 8 cm 4 y = 125 cm z = 325 cm Sx = 9193088 cm 3 Sy = 747257538 cm 3 r x =102 cm r y = 222 cm menghitung koefisien lentur dari pylon K = 2 L = 6800 cm E = 200000 kg/cm 2 Mutu baja = 50 ksi = 3450 kg/cm 2 Nilai dari = = 6115 = = 133333 C c = C c = = 10697 C c 10697 6115 maka nilai Fa menjadi Fa = Fa = 015 = 2754167 kg/cm 2 Y 0251 015 maka : f by = = f bx = = = 390624 kg/cm 2 = 16912 kg/cm 2 sehingga tegangan total yang terjadi adalah; f a + f by + f bx x 15 ( faktor beban tidak tetap ) + + x 15 691773 + 390624 + 16912 2/3 x 3450 x 15 kg/cm 2 1099309 kg/cm 2 3450 kg/cm 2 oke!
KESIMPULAN Dari hasil perhitungan direncanakan dimensi ribs sebesar dengan menggunakan ribs trapezoidal dengan tebal di bagian pelat atas 19 mm dan tebal di bagian bawah 13 mm dengan tinggi ribs 305 mm, lebar bagian bawah 170 mm dan lebar bagian atas 355 mm dan jarak bersih antar ribs spasi antara ribs sebesar 305 mm, sedangkan floorbeam digunakan T 7004001820 untuk bagian frame yang tidak terkena beban dari kabel, sedangkan pada bagian yang terkenal kabel menggunak profil I 15007505060, profil ini juga di gunakan pada frame akhir jembatan di bagian perletakan semua elemen menggunakan material baja ASTM A 572 50 dengan f y = 345 Mpa dan f u = 480 Mpa Pylon di rencanakan menggunkana profil box hollow dengan penampang lebar = 2500 mm dan panjang = 6500 mm di berikan pengaku pada bagian dalam dari dinding berupa pelat dengan tebal 50 mm dan panjang 300mm dengan jarak antar pengaku sebesar 200 mm ketinggian pylon 68 m semua elemen menggunakan material baja ASTM A 572 50 dengan f y = 345 Mpa dan f u = 480 Mpa Dari hasil perhitungan yang telah di lakukan di dapatkan dimensi dari kabel penggantung Terdapat 28 kabel dengan 4 kelompok berdasarkan jumlah strand Yaitu strand 31, stran 37, strand 61 dan strand 91 Kabel L1, L2, dan R14 menggunakan strand 31 dengan Asc = 4340 mm 2 Kabel R 13 menggunakan strand 37 dengan Asc = 5180 mm 2 Kabel L3, L10, L11, L12, L13, L14, R1, R2, R3, R4, dan R12 menggunakan strand 61 dengan Asc = 8540 mm 2 Kabel L4, L5, L6, L7, L9, R5, R6, R7, R8, R9, R10, dan R11 menggunakan kabel dengan strand 91 Asc = 12740 mm 2 Metode pelaksanaan yang digunakan adalah menggunaka teknik push out dengan meluncurkan gelagar jemabatan yang sudah terpasang pylon dan kabel dengan menggunakan bantuan alat hidrolik dan pemasangan pilar sementara untuk mengurangi defleksi dari gelagar pada saat terkantilever Adapun hasil hasil dari perencanaan di sajikan dalam bentuk gambar rencana yang terlampir pada bagian lampiran
SARAN 1 Banyaknya macam konfigurasi beban hidup kalau perlu ditambah untuk antisipasi keadaan yang memungkinkan terjadi di masa depan 2 Ketelitian dalam menghitung pada saat peluncuran gelagar perlu di perhitungkan kondisi dari gelagar pada saat diluncurkan Dan perlu di kontrol tiap meternya 3 Untuk proyek yang sebenarnya, analisa dinamis yang ditinjau tidak cukup hanya dengan perhitungan manual saja, tetapi harus menggunakan model penuh menggunakan terowongan angin (wind tunnel test) agar diketahui lebih akurat mengenai perilaku aerodinamis struktur