PERHITUNGAN GELAGAR JEMBATAN BALOK T

PERHITUNGAN GELAGAR JEMBATAN BALOK T A. DATA STRUKTUR ATAS Panjang bentang jembatan L = 16,00 m Lebar jalan (jalur lalu-lintas) B1 = 6,00 m Lebar trotoar B2 = 0,50 m Lebar total jembatan B1 + 2 * B2 = 7,00 m Jarak antara Girder s = 1,75 m Dimensi Girder : Lebar girder b = 0,50 m Tinggi girder h = 1,20 m Dimensi Diafragma : Lebar diafragma bd = 0,30 m Tinggi diafragma hd = 0,50 m Tebal slab lantai jembatan ts = 0,20 m Tebal lapisan aspal + overlay ta = 0,05 m Tinggi genangan air hujan th = 0,050 m Tinggi bidang samping ha = 2,50 m

Jumlah balok diafragma sepanjang L, nd = 5 bh Jarak antara balok diafragma, sd = L/nd = 3,2 m B. BAHAN STRUKTUR Mutu beton : K - 350 Kuat tekan beton, fc' = 0.83 * K / 10 = 29,05 MPa Modulus elastik, Ec = 4700 * Ö fc' = 25332,0844 MPa Angka poisson u = 0,20 Modulus geser G = Ec / [2*(1 + u)] = 10555 MPa Koefisien muai panjang untuk beton α = 1,0,E-05 C Mutu baja : Untuk baja tulangan dengan Ø > 12 mm : U - 39 Tegangan leleh baja, fy = U*10 = 390 Mpa Untuk baja tulangan dengan Ø 12 mm : U - 24 Tegangan leleh baja, fy = U*10 = 240 Mpa Specific Gravity : Berat beton bertulang, wc = 25,00 kn/m3 Berat beton tidak bertulang (beton rabat), w'c = 24,00 kn/m3 Berat aspal padat, wa = 22,00 kn/m3 Berat jenis air, ww = 9,80 kn/m3 Berat baja ws = 77,00 kn/m3

C. ANALISIS BEBAN 1. BERAT SENDIRI JANGKA WAKTU K S;;MS Tetap Baja, aluminium 1,0 Beton Pracetak 1,0 Beton di cor ditempat 1,0 Kayu 1,0 TUGAS BESAR JEMBATAN FAKTOR BEBAN K;U;MS; Biasa Terkurangi 1,1 0,9 1,2 0,85 1,3 0,75 1,4 0,7 Faktor beban ultimit : KMS = 1,3 Berat sendiri ( self weight ) adalah berat bahan dan bagian jembatan yang merupakan elemen struktural, ditambah dengan elemen non-struktural yang dipikulnya dan bersifat tetap. Beban berat sendiri balok diafragma pada Girder dihitung sebagai berikut : Panjang bentang Girder, L = 16,00 m Berat satu balok diafragma, Wd = bd * (hd - ts) * s * wc = 3,9375 Jumlah balok diafragma sepanjang bentang L,nd = 5 bh Beban diafragma pada Girder, Qd = nd * Wd / L = 1,23046875 kn/m Beban berat sendiri pada Girder No Jenis Lebar (m) Tebal (m) Berat (kn/m 3 ) kn Beban (kn/m) 1 Plat lantai 1,75 0,20 25,00 8,75 2 Girder 0,50 1,00 25,00 12,50 3 Diafragma Qd = 1,23 Q MS 22,48 Gaya geser dan momen pada T-Girder akibat berat sendiri (MS) : VMS = 1/2 * QMS * L = 179,844 kn MMS = 1/8 * QMS * L2 = 719,375 knm

2. BEBAN MATI TAMBAHAN (MA) Tabel 4 Faktor beban mati tambahan JANGKA WAKTU K;S;;MA; Keadaan umum 1,0 (1) Keadaan khusus 1,0 FAKTOR BEBAN K;U;;MA; Biasa Terkurangi 2,0 1,4 0,7 0,8 CATATAN (1) Faktor beban daya lahan 1,3 digunakan untuk berat utilitas Faktor beban ultimit : K MA = 1,3 Beban mati tambahan ( superimposed dead load ), adalah berat seluruh bahan yang menimbulkan suatu beban pada jembatan yang merupakan elemen nonstruktural, dan mungkin besarnya berubah selama umur jembatan. Jembatan dianalisis harus mampu memikul beban tambahan seperti : 1) Penambahan lapisan aspal (overlay ) di kemudian hari, 2) Genangan air hujan jika sistim drainase tidak bekerja dengan baik, Panjang bentang Girder, L 16,00 m Beban mati tambahan pada Girder No Jenis Lebar Tebal Berat Beban (m) (m) (kn/m 3 ) (kn/m) 1 Lap.Aspal + overlay 1,75 0,05 22,00 1,93 2 Air Hujan 1,75 0,05 9,80 0,86 Beban mati tambahan Q MA 2,78 Gaya geser dan momen pada T-Girder akibat beban tambahan (MA) : VMA = 1/2 * QMA * L = 22,260 kn MMA = 1/8 * QMA * L2 = 89,040 knm

3. BEBAN LALU-LINTAS 3.1 BEBAN LAJUR D (TD) Tabel 10. Faktor beban akibat beban lajur D JANGKA WAKTU FAKTOR BEBAN K S;;TD; K U;;TD; Transien 1,0 1,8 Faktor beban ultimit : KTD = 1,8 Beban kendaraan yg berupa beban lajur "D" terdiri dari beban terbagi rata (Uniformly Distributed Load ), UDL dan beban garis (Knife Edge Load ), KEL seperti pd Gambar 1. UDL mempunyai intensitas q (kpa) yg besarnya tergantung pd panjang bentang L yg dibebani lalu-lintas seperti Gambar 2 atau dinyatakan dengan rumus sebagai berikut : q = 8,0 kpa untuk L 30 q = 8.0 *( 0.5 + 15 / L ) kpa untuk L > 30

Untuk panjang bentang, L = 16,00 m q = 8,00 kpa KEL mempunyai intensitas, p = 49,00 kn/m Faktor beban dinamis (Dinamic Load Allowance) untuk KEL diambil sebagai berikut : DLA = 0,40 untuk L 50 m DLA = 0.4-0.0025*(L - 50) untuk 50 < L < 90 m DLA = 0,30 untuk L 90 m Jarak antara girder s = 1,75 m Untuk panjang bentang, L = 16,00 m, maka DLA = 0,40 Beban lajur pada Girder, Q TD = q * s = 14,00 kn/m P TD = (1 + DLA) * p * s = 120,05 kn Gaya geser dan momen pada T-Gider akibat beban lajur "D" : V TD = 1/2 * ( QTD * L + PTD ) =172,03 kn M TD = 1/8 * QTD * L2 + 1/4 * PTD * L = 928,20 knm

3.2 BEBAN TRUK T (TT) Tabel 12 Faktor beban akibat pembebanan truk T JANGKA FAKTOR BEBAN WAKTU K S;;TT; K U;;TT; Transien 1,0 1,8 Faktor beban ultimit : KTT = 1,8 Beban hidup pada lantai jembatan berupa beban roda ganda oleh Truk (beban T) yang besarnya, T = 100 kn Faktor beban dinamis untuk pembebanan truk diambil,dla = 0,30 Beban truk "T" : P TT = ( 1 + DLA ) * T =130,00 kn a = 5,00 m b = 5,00 m Panjang bentang Girder, L = 16,00 m Gaya geser dan momen pada T-Gider akibat beban truk "T" : V TT = [ 9/8 * L - 1/4 * a + b ] / L * P TT = 176,72 kn M TT = V TT * L/2 - P TT * b = 763,75 knm Gaya geser dan momen yang terjadi akibat pembebanan lalu-lintas, diambil yg memberikan pengaruh terbesar terhadap T-Girder di antara beban "D" dan beban "T". Gaya geser maksimum akibat beban, T V TT = 176,72 kn Momen maksimum akibat beban, D M TD = 928,20 knm

4. GAYA REM (TB) Tabel 14 Faktor beban akibat gaya rem JANGKA FAKTOR BEBAN WAKTU K S;;TB; Transien 1,0 1,8 K U;;TB; Faktor beban ultimit : K TB = 1,8 Pengaruh pengereman dari lalu-lintas diperhitungkan sebagai gaya dalam arah memanjang, dan dianggap bekerja pada jarak 1.80 m di atas lantai jembatan. Besarnya gaya rem arah memanjang jembatan tergantung panjang total jembatan (Lt) sebagai berikut : Gaya rem, HTB = 250 untuk Lt 80 m Gaya rem, HTB = 250 + 2.5*(Lt - 80) untul 80 < Lt < 180 m Gaya rem, HTB = 500 untuk Lt 180 m Panjang bentang Girder, L =16,00 m Jumlah Girder, n girder = 5 bh Gaya rem, HTB = 250 kn Jarak antara Girder, s = 1,75 m Gaya rem untuk Lt 80 m : TTB =HTB / n girder = 50 kn Gaya rem juga dapat diperhitungkan sebesar 5% beban lajur "D" tanpa faktor beban dinamis. Gaya rem, TTB = 5 % beban lajur "D" tanpa faktor beban dinamis, QTD = q * s = 14,00 kn/m PTD = p * s = 85,75 kn TTB = 0,05 * ( QTD * L + PTD ) = 15,49 kn <50,00 kn Diambil gaya rem, TTB = 50,00 kn Lengan thd. Titik berat balok, y = 1.80 + ta + h/2 = 2,45 m Beban momen akibat gaya rem, M = TTB * y = 122,50 knm

Gaya geser dan momen maksimum pada balok akibat gaya rem : VTB = M / L = 7,66 kn MTB = 1/2 * M = 61,25 knm 5. BEBAN ANGIN (EW) Tabel 26 Faktor beban akibat beban angin JANGKA FAKTOR BEBAN WAKTU K S;;EW; Transien 1,0 1,2 K U;;EW; Faktor beban ultimit : K EW =1,2 Gaya angin tambahan arah horisontal pada permukaan lantai jembatan akibat beban angin yang meniup kendaraan di atas lantai jembatan dihitung dengan rumus : TEW = 0.0012*Cw*(Vw)2 kn/m 2 dengan, Cw = 1,2 Kecepatan angin rencana, Vw = 35m/det (PPJT-1992, Tabel 5) Beban angin tambahan yang meniup bidang samping kendaraan : T EW = 0,0012*Cw*(Vw)2 = 1,764 kn/m Bidang vertikal yang ditiup angin merupakan bidang samping kendaraan dengan tinggi 2.00 m di atas lantai jembatan. h = 2,00 m Jarak antara roda kendaraan x x = 1,75 m Beban akibat transfer beban angin ke lantai jembatan, P EW = 1/2*h / x * T EW = 1,008 kn/m Panjang bentang Girder, L = 16,00 m Gaya geser dan momen pada Girder akibat beban angin (EW) :

V EW = 1/2 * QEW * L M EW = 1/8 * QEW * L2 = 8,064 kn = 32,256 knm 6. BEBAN ANGIN (EW) Gaya geser dan momen pada Girder akibat pengaruh temperatur, diperhitungkan terhadap gaya yang timbul akibat pergerakan temperatur (temperatur movement) pada tumpuan (elastomeric bearing) dengan perbedaan temperatur sebesar : T = 12,5 C Koefisien muai panjang untuk beton, α = 1,0,E-05 C Panjang bentang Girder, L = 16,00 m Shear stiffness of elastomeric bearing, k = 15000 kn/m Temperatur movement, d = α * DT * L = 0,0020 m Gaya akibat temperatur movement, F ET = k * d = 30,00 kn Tinggi Girder, h = 1.20 m h = 1,20 m Eksentrisitas, e = h / 2 = 0.60 e = h/2 = 0,60 m Momen akibat pengaruh temperatur, M = F ET *e = 18,000 knm Gaya geser dan momen pada Girder akibat pengaruh temperatur (ET) : V ET = M/L = 1,125 kn M ET = M = 18,000 knm 7. BEBAN GEMPA (EQ) Gaya gempa vertikal pada girder dihitung dengan menggunakan percepatan vertikal ke bawah minimal sebesar 0,10 * g ( g = percepatan gravitasi ) atau dapat diambil 50% koefisien gempa horisontal statik ekivalen. Koefisien beban gempa horisontal : Kh = C * S Kh = Koefisien beban gempa horisontal, C = Koefisien geser dasar untuk wilayah gempa, waktu getar, dan kondisi tanah setempat

S = Faktor tipe struktur yg berhubungan dengan kapasitas penyerapan energi gempa(daktilitas) dari struktur. Waktu getar struktur dihitung dengan rumus : T = 2 * p * Ö [ Wt / ( g * KP ) Wt = Berat total yang berupa berat sendiri dan beban mati tambahan KP = kekakuan struktur yang merupakan gaya horisontal yang diperlukan untuk menimbulkan satu satuan lendutan. g = percepatan grafitasi bumi, g = 9,81 m/det 2 Berat total yang berupa berat sendiri dan beban mati tambahan : Wt = QMS + QMA Berat sendiri, QMS = 22,48 kn/m Beban mati tambahan, QMA = 2,78 kn/m Panjang bentang, L = 16,00 m Berat total, Wt = (QMS + QMA)*L = 404,2075 kn Ukuran Girder, b = 0,50 m h = 1,20 m Momen inersia penampang Girder,I = 1/12 * b * h3 = 0,072 m 4 Modulus elastik beton, Ec = 23453 Mpa Ec = 23452953 kpa Kekakuan lentur Girder, Kp = 48 * Ec * I / L3 = 19788 kn/m Waktu getar, T = 2*p* Ö [ Wt / (g * KP)] = 0,2867 detik Kondisi tanah dasar termasuk keras. Lokasi wilayah gempa Wilayah = 1 Koefisien geser dasar, C = 0,230 Untuk struktur jembatan dengan daerah sendi plastis beton beton bertulang, maka faktor tipe struktur dihitung dengan rumus, S = 1,0 * F dengan, F = 1.25-0.025 * n dan F harus diambil 1 F = faktor perangkaan, n = jumlah sendi plastis yang menahan deformasi struktur.

Untuk nilai, n = 1 maka : n = 1 F = 1.25-0.025 * n = 1,225 Faktor tipe struktur, S = 1.0 * F = 1,225 Koefisien beban gempa horisontal, Kh = C*S = 0,282 Koefisien beban gempa vertikal,kv = 50% * Kh = 0,141 > 0,10 Diambil koefisien gempa vertikal, Kv = 0,141 Gaya gempa vertikal, TEQ = Kv * Wt = 56,943 kn Beban gempa vertikal, Q EQ = T EQ / L = 3,559 kn/m Gaya geser dan momen pada Girder akibat gempa vertikal (EQ) : V EQ = 1/2 * QEQ * L = 28,471 kn M EQ = 1/8 * QEQ * L2 = 113,885 knm 8. KOMBINASI BEBAN ULTIMATE No Jenis Beban 1 2 3 4 5 6 7 Berat sendiri (MS) Beban mati tambahan (MA) Beban lajur D (TD) Gaya Rem (TB) Beban Angin (EW) Pengaruh Temperatur (ET) Beban Gempa (EQ) Faktor Beban 1 2 3 4 5 6 7 1,30 2,00 2,00 2,00 1,20 1,20 1,00

No 1 2 3 4 5 6 7 KOMBINASI MOMEN ULTIMATE Jenis Faktor M Beban Beban Berat 719,38 sendiri 1,30 (MS) Beban mati 89,04 tambahan 2,00 (MA) Beban lajur 928,20 D 2,00 (TD/TT) Gaya Rem 61,25 2,00 (TB) Beban 32,26 Angin 1,20 (EW) Pengaruh 18,00 Temperatur 1,20 (ET) Beban 113,89 Gempa 1,00 (EQ) TUGAS BESAR JEMBATAN 1 Mu 2 Mu 3 Mu 4 Mu 5 Mu 6 Mu 7 Mu 935,19 935,19 935,19 935,19 935,19 935,19 935,19 178,08 178,08 178,08 178,08 178,08 178,08 178,08 1856,40 1856,40 1856,40 1856,40 1856,40 38,71 38,71 21,60 21,6 113,885 2969,67 2991,27 3008,37 3029,97 1227,15 1113,27 2969,67

KOMBINASI MOMEN ULTIMATE No Jenis Beban Faktor V Beban Berat 179,84 1 sendiri 1,30 (MS) Beban mati 22,26 2 tambahan 2,00 (MA) Beban lajur 176,72 3 D 2,00 (TD/TT) 4 Gaya Rem 7,66 2,00 (TB) Beban 8,06 5 Angin 1,20 (EW) Pengaruh 1,13 6 Temperatur 1,20 (ET) Beban 28,47 7 Gempa 1,00 (EQ) 1 Vu 2 Vu 3 Vu 4 Vu 5 Vu 6 Vu 7 Vu 233,80 233,80 233,80 233,80 233,80 233,80 233,80 44,52 44,52 44,52 44,52 44,52 44,52 44,52 353,44 353,44 353,44 353,44 353,44 9,68 9,68 1,35 1,35 28,4714 631,75 633,10 641,43 642,78 306,79 278,32 631,75 Momen ultimate rencana girder Mu = 2969,67 knm Gaya geser ultimate rencana girder Vu = 631,75 kn 9. PEMBESIAN GIRDER 9.1 TULANGAN LENTUR Momen rencana ultimit Girder, Mu = 2969,67 knm Mutu beton : K - 350 fc' = 29,05 Mpa Mutu baja tulangan : U - 39 fy = 390 Mpa Tebal slab beton, ts = 200 mm Lebar badan Girder, b = 500 mm Tinggi Girder, h = 1200 mm Lebar sayap T-Girder diambil nilai yang terkecil dari : L/4 = 3200 mm s = 1750 mm 12 * ts = 2400 mm

Diambil lebar efektif sayap T-Girder, beff = 2000 mm beff = 1750 mm Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 150 mm d' = 150 mm Modulus elastis baja, Es = 2.00E+05 MPa Es = 2,0,E+05 MPa Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0,85 rb = b1* 0.85 * fc / fy * 600/(600+fy) = 0,032616356 Rmax = 0.75*rb*fy*[1-1/2*0.75*rb*fy/(0.85*fc')] =7,697274664 Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0,80 Tinggi efektif T-Girder, d = h - d' = 1050 mm Momen nominal rencana, Mn = Mu/f = 3712,084375 knm Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 106 / (beff * d2) = 1,923982831 Rn < Rmax OK Rasio tulangan yang diperlukan : r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - Ö (1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ))] = 0,005142099 Rasio tulangan minimum, rmin = 1.4 / fy = 0,003589744 Luas tulangan yang diperlukan, As = r * beff * d = 9448,6mm 2 Diameter tulangan yang digunakan, D = 32 mm As1 = p/4 * D2 = 804,25 mm2 Jumlah tulangan yang diperlukan, n = As / As1 = 11,75 Digunakan tulangan, 14D32 As = As1 * n = 11259,46807 mm 2 Tebal selimut beton, td = 30 mm Diameter sengkang yang digunakan, ds = 13 mm Jumlah tulangan tiap baris, nt = 6 Jarak bersih antara tulangan, X = ( b - nt * D - 2 * td - 2 * ds) / (nt - 1) = 44,4 mm > 35 mm OK Untuk menjamin agar Girder bersifat daktail, maka tulangan tekan diambil 30% tulangan tarik, sehingga : As' = 30% * As = 3377,840421 mm 2 Digunakan tulangan, 5D 32

9.2 KONTROL KAPASISTAS MOMEN ULTIMATE TUGAS BESAR JEMBATAN Tebal slab beton, ts = 200 mm Lebar efektif sayap, beff = 1750 mm Lebar badan Girder, b = 500 mm Tinggi Girder, h = 1200 mm Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 150 mm Tinggi efektif T-Girder, d = h - d' = 1050 mm Luas tulangan, As = 11259,47 mm 2 Kuat tekan beton, fc' = 29,05 Mpa Kuat leleh baja, fy = 390 MPa Untuk garis netral berada di dalam sayap T-Girder, maka : Cc > Ts Gaya internal tekan beton pada sayap, Cc = 0.85 * fc' * beff * ts = 8642375 N Gaya internal tarik baja tulangan, Ts = As * fy = 4391192,547 N Cc > Ts Garis netral di dalam sayap a = As * fy / ( 0.85 * fc' * beff ) = 101,62 mm Jarak garis netral, c = a / b1 = 119,55 mm Regangan pada baja tulangan tarik, es = 0.003 * (d - c) / c = 0,0233 < 0,03 OK Momen nominal, Mn = As * fy * ( d - a / 2 ) * 10-6 = 4387,636 knm

Kapasitas momen ultimit, * Mn = 3506.390 knm f * Mn = 3510,108472 knm > Mu 2969,67 knm OK 9.3 TULANGAN GESER Gaya geser ultimit rencana, Vu = 631,75 kn Mutu beton : K -350 Kuat tekan beton, fc' = 29,05 MPa Mutu baja tulangan: U -39 Kuat leleh baja, fy = 390 MPa Faktor reduksi kekuatan geser, f = 0,75 Lebar badan Girder, b = 500 mm Tinggi efektif Girder, d = 1050 mm Kuat geser nominal beton, Vc = (Ö fc') / 6 * b * d * 10-3 = 471,608 kn f * Vc = 353,706 kn Perlu tulangan geser f * Vs = Vu - f * Vc = 278,048 kn Gaya geser yang dipikul tulangan geser, Vs = 370,731 kn Kontrol dimensi Girder terhadap kuat geser maksimum : Vsmax = 2 / 3 * Ö fc' * [ b * d ] * 10-3 = 1886,432 kn Vs < Vsmax Dimensi balok memenuhi persyaratan kuat geser, OK Digunakan sengkang berpenampang : 2 D 13 Luas tulangan geser sengkang, Av = p/4 * D2 * n = 265,465 mm 2 Jarak tulangan geser (sengkang) yang diperlukan : S = Av * fy * d / Vs = 293,225 mm Digunakan sengkang, 2D13-200 Pada badan girder dipasang tulangan susut minimal dengan rasio tulangan, rsh = 0,001 Luas tulangan susut, Ash = rh * b * d = 525 mm 2 Diameter tulangan yang digunakan, D 13 mm Jumlah tulangan susut yang diperlukan, n = Ash / ( p /4 * D2 ) = 3,96 Digunakan tulangan, 4D13

9.4 LENDUTAN BALOK Mutu beton : K -350 Kuat tekan beton,fc' = 29,05 MPa Mutu baja tulangan: U -39 Kuat leleh baja,fy = 390 MPa Modulus elastis beton, Ec = 4700 * Ö fc' = 25332 MPa Modulus elastis baja, Es = 2,0,E+05 MPa Tinggi balok, h = 1,20 m Lebar balok, b = 0,50 m Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 0,15 m Tinggi efektif balok, d = h - d' = 1,05 m Luas tulangan balok, As = 0,011259 m 2 Inersia brutto penampang balok, Ig = 1/12 * b * h3 = 0,072 m 4 Modulus keruntuhan lentur beton, fr = 0.7 * Ö fc' * 103 = 3772,863634 kpa Nilai perbandingan modulus elastis, n = Es / Ec = 7,9 n * As = 0,089 m 2 Jarak garis netral terhadap sisi atas beton, c = n * As / b = 0,178 m Inersia penampang retak yang ditransformasikan ke beton dihitung sbb. : Icr = 1/3 * b * c3 + n * As * ( d - c )2 = 0,06856 m 4 yt = h/2 = 0,60 m Momen retak : Mcr = fr * Ig / yt = 452,744 Nmm Momen akibat beban mati dan beban hidup (MD+L) No Jenis Beban Momen 1 Berat Sendiri (MS) 719,38 2 Beban Mati Tambaha (MA) 89,04 3 Beban Lalu Lints (TD/TT) 928,20 4 Gaya Rem (TB) 61,25 MD + L 1797,87

Inersia efektif untuk perhitungan lendutan Ie = ( Mcr / MD+L )3 * Ig + [ 1 - ( Mcr / MD+L )3 ] * Icr = 0,0686 m 4 Panjang bentang balok, L = 16,00 m 9.4.1 LENDUTAN AKIBAT BERAT SENDIRI (MS) Beban akibat berat sendiri, Q MS = 22,48 kn/m Lendutan akibat berat sendiri (MS) : dms = 5/384*QMS*L4 / ( Ec*Ie) = 0,01104 m 9.4.2. LENDUTAN AKIBAT BEBAN MATI TAMBAHAN (MA) Beban akibat berat sendiri, QMA = 2,78 kn/m Lendutan akibat berat sendiri (MS) : dma = 5/384*QMA*L4 / ( Ec*Ie) = 0,0013 m 9.4.3. LENDUTAN AKIBAT BEBAN LAJUR "D" (TD) Beban lajur "D" : Beban terpusat, PTD = 120,05 kn Beban merata, QTD = 14,00 kn/m Lendutan akibat beban lajur "D" (TD) : dtd = 1/48* PTD*L3 / (Ec*Ie) + 5/384*QTD*L4 / ( Ec*Ie) = 0,01277 m 9.4.4. LENDUTAN AKIBAT GAYA REM (TB) Momen akibat gaya rem, MTB = 61,25 knm Lendutan akibat gaya rem (TB) : dtb = 0.0642 * MTB * L2 / ( Ec*Ie) = 0,00058 9.4.5. LENDUTAN AKIBAT BEBAN ANGIN (EW) Beban akibat transfer beban angin pada kendaraan, QEW = 1,008 kn/m Lendutan akibat beban angin (EW) : dew = 5/384*QEW*L4 / ( Ec*Ie) = 0,0005 m

9.4.6. LENDUTAN AKIBAT PENGARUH TEMPERATUR (ET) Momen akibat temperatur movement, M ET = 18,00 knm Lendutan akibat pengaruh temperatur (ET) : det = 0.0642 * MET * L2 / ( Ec*Ie) = 0,00017 m 9.4.7. LENDUTAN AKIBAT BEBAN GEMPA (EQ) Beban gempa vertikal, Q EQ = 3,559 kn/m Lendutan akibat beban gempa (EQ) : deq = 5/384*QEQ*L4 / ( Ec*Ie) = 0,0017 m Lendutan maksimum dmaks = L/240 = 0,066666667 m No Jenis Beban 1 2 3 4 5 6 7 1 Berat sendiri (MS) 0,0110 0,0110 0,0110 0,0110 0,0110 0,0110 0,0110 2 Beban mati tambahan (MA) 0,0014 0,0014 0,0014 0,0014 0,0014 0,0014 0,0014 3 Beban lajur D (TD/TT) 0,0128 0,0128 0,0128 0,0128 0,0128 4 Gaya Rem (TB) 5 Beban Angin (EW) 0,0005 0,0005 6 Pengaruh Temperatur (ET) 0,0002 0,0002 7 Beban Gempa (EQ) 0,0017 0,0252 0,0253 0,0257 0,0256 0,0141 0,0124 0,0252 <L/240 OK <L/240 OK <L/240 OK <L/240 OK <L/240 OK <L/240 OK <L/240 OK

10. BALOK DIAFRAGMA 10.1 BEBAN PADA BALOK DIAFRAGMA Distribusi beban lantai pada balok diafragma adalah sebagai berikut : Ukuran balok diafragma, Lebar, bd = 0,30 m Tinggi, hd = 0,50 m Panjang bentang balok diafragma, s = 2,00 m Tebal lantai ts = 0,20 m Berat sendiri (MS) No Jenis Lebar Tebal Berat (kn/m 3 ) Beban 1 Plat lantai 2,00 0,20 25,00 10,00 2 Balok diafragma 0,30 0,30 25,00 2,25 Q MS 12,25 Gaya geser dan momen akibat berat sendiri V MS = 1/2 * QMS * s = 12,250 kn M MS = 1/12 * QMS * s2 = 4,083 knm Beban mati tambahan (MA) No Jenis Lebar Tebal Berat (kn/m 3 ) Beban 1 Lap.Aspal + Overlay 2,00 0,10 22,00 4,40 2 Air hujan 0,30 0,05 9,80 0,98 Q MS 5,38 Gaya geser dan momen akibat beban mati tambahan : V MA = 1/2 * Q MA * s = 5,380 kn M MA = 1/12 * Q MA * s2 = 1,793 knm

Beban truk "T" (TT) : Beban hidup pada lantai jembatan berupa beban roda ganda oleh Truk (beban T) yang besarnya, T = 100 kn Faktor beban dinamis untuk pembebanan truk diambil, DLA = 0,40 Beban truk "T" : P TT = (1 + D LA ) * T =140,00 kn Gaya geser dan momen akibat beban "T", V TT = 1/2 * P TT = 70,00 kn M TT = 1/8 * P TT * s = 35,00 knm Kombinasi beban ultimit No Jenis beban Faktor V M Vu Mu Beban (kn) (kn) 1 Berat sendiri (MS) 1,30 12,25 4,08 15,925 5,208 2 Beban mati tambahan (MA) 2,00 5,38 1,79 10,760 3,587 3 Beban truk T (TT) 2,00 70,00 35,00 150,000 70,000 166,685 78,895 10.2 MOMEN DAN GAYA GESER RENCANA BALOK DIAFRAGMA Momen ultimit rencana balok diafragma, Mu = 78,895 knm Gaya geser ultimit rencana balok diafragma, Vu = 166,685 kn 11. PEMBESIAN BALOK DIAFRAGMA 11.1 TULANGAN LENTUR Momen rencana ultimit balok diafragma, Mu = 78,895 knm Mu = 78,895 knm Mutu beton : K -350 Kuat tekan beton, fc' = 29,05 MPa Mutu baja tulangan: U -39 Kuat leleh baja, fy = 390 MPa Modulus elastis beton, Ec = 4700 * Ö fc' = 25332 MPa Modulus elastis baja, Es = 2,0,E+05 MPa Lebar balok, b = bd = 300 mm Tinggi balok, h = hd = 500 mm Jarak pusat tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 50 mm

Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0,85 rb = b1* 0.85 * fc / fy * 600/(600+fy) = 0,032616356 Rmax = 0,75*rb*fy*[1-1/2*0.75*rb*fy/(0.85*fc')] = 7,697274664 Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0,80 Tinggi efektif balok, d = h - d' = 450 mm Momen nominal rencana, Mn = Mu/f = 98,61875 knm Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 106 / (beff * d2) = 1,623353909 Rn < Rmax OK Rasio tulangan yang diperlukan : r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - Ö (1 2 * Rn / ( 0.85 * fc ))] = 0,004309081 Rasio tulangan minimum, rmin = 1,4 / fy = 0,003589744 Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 581,73 mm 2 Diameter tulangan yang digunakan, D25 mm As1 = p/4 * D2 = 490,87 mm 2 Jumlah tulangan yang diperlukan, n = As / As1 = 1,19 Digunakan tulangan, 2D25 As = As1 * n = 981,748 mm 2 11.2 TULANGAN GESER Gaya geser ultimit rencana, Vu = 166,69 kn Mutu beton : K -350 Kuat tekan beton, fc' = 29,05 MPa Mutu baja tulangan: U -39 Kuat leleh baja, fy = 390 MPa Faktor reduksi kekuatan geser, f = 0,75 Lebar badan Girder, b = 300 mm Tinggi efektif Girder, d = 450 mm Kuat geser nominal beton,vc = (Ö fc') / 6 * b * d * 10-3 = 121,271 kn f * Vc = 90,953 kn Perlu tulangan geser f * Vs = Vu - f * Vc = 75,732 kn Gaya geser yang dipikul tulangan geser, Vs = 100,976 kn Kontrol dimensi Girder terhadap kuat geser maksimum : Vsmax = 2 / 3 * Ö fc' * [ b * d ] * 10-3 = 485,082 kn Vs < Vsmax

Dimensi balok memenuhi persyaratan kuat geser, OK Digunakan sengkang berpenampang : 2D12 Luas tulangan geser sengkang, Av = p/4 * D2 * n = 226,195 mm 2 Jarak tulangan geser (sengkang) yang diperlukan : S = Av * fy * d / Vs = 393,134 mm Digunakan sengkang, 2D12-200 12. 13. Pembesian balok diafragma D.