Gambar 5.51 Sandaran Pada Jembatan. - Beban mati = berat sendiri pipa baja,taksir adalah 10 kg/m - Beban hidup = qh = qv = 0,75 N/mm =75 kg/m

Transkripsi

1 1 5.4 PERHITUNGAN STRUKTUR ASD BERDASARKAN BMS Sandaran Pembebanan Menurut BMS 199 sandaran untuk pejalan kaki harus direncanakan untuk dua pembebanan rencana daya layan yaitu q0,75 kn/m, yang bekerja secara bersamaan dalam arah menyilang dan vertikal pada sandaran serta tidak ada ketentuan beban ultimit untuk sandaran. H 0,70m + 0,0m +0,3m + 0,9,1 m ls 5 m 0,9 m 0,3 m hs,1m 0,0 m 0,70 m Gambar 5.51 Sandaran Pada Jembatan ls l 5 m H 6,30 m Sandaran menumpu pada rangka induk. Untuk perhitungan sandaran diambil sandaran yang bawah karena mempunyai bentang yang panjang yaitu : Dengan perbandingan segitiga,5 l m 6,30m,1m 1,659m, ls *1,659m 3,318 m 6,30m - Beban mati berat sendiri pipa baja,taksir adalah 10 kg/m - Beban hidup qh qv 0,75 N/mm 75 kg/m q kg/m A 3,318 m B Gambar 5.5 Skema Pembebanan Sandaran

2 13 Sandaran direncanakan menggunakan pipa Ø3 t3,mm Data-data Teknis f y σ ijin d t A W IxIy ixiy WxWy Mpa Mpa mm mm cm kg/m mm 4 mm mm ,3 3, 7,349 5,77 49,,59 1,9 Y X D t Gambar 5.53 Penampang Pipa Sandaran Analisa Struktur q * ls 85kg / m * 3,318m - R A R B 141, 015 kg - M max 1 1 * q * l *85 / * 3,318 s kg m m 116, 97 kgm Cek Kekuatan dan Kekakuan a. Terhadap momen M σ max W < σ Nmm σ 90,67 MPa < 160 Mpa (ok) mm b. Terhadap geser D τ < τ 0,58*σ A 1410,15N τ 1,9 734,9mm MPa < 0,58*160 9,8 MPa (ok) c. Terhadap lendutan

3 * q * l 5* q * l < 384* E * I 384* E * I 4 5 * 0,085kg / cm * 331,8 cm *,0 *10 kg / cm * 4900cm 4 331,8 cm 1,36E 4 cm 0, cm (ok) Jadi pipa Ø 3 dapat dipakai untuk sandaran. Rangka utama diagonal Plat landas t10 mm begel penjepit U Ø16 mm D76,3mm Gambar 5.54 Pemasangan Pipa Sandaran

4 Lantai Kendaraan dan Trotoar Gelagar memanjang Gelagar melintang Gelagar memanjang Gelagar melintang Pelat Lantai Trotoar 5,00 m Lajur pelat satu arah 0,4 m 5,00 m 0,6 m 1,5 m 1,5 m 1,5 m 1,5 m 0,6 m Gambar 5.55 Denah Pelat Lantai dan Gelagar Karena menggunakan metal deck maka beban diarahkan kesatu arah sehingga termasukdalam sistem pelat satu arah, sehingga bisa diasumsikan sebagai konstruksi yang terletak menerus diatas beberapa tumpuan Pembebanan Dengan menempatkan roda di tengah-tengah pelat diharapkan mendapatkan momen yang maksimal, dari pada menempatkan roda pada pelat dengan jarak minimal 1 m. Untuk tinjauan perhitungan penampang pelat lantai diambil selebar per segmen metal deck yaitu selebar 400 mm dan sudah dianggap mewakili.

5 16 30 cm 0 cm 0,6m 1,5m 1,5m 1,5m 1,5m 0,6m 7,m Qd1 Ql1 Qd Ql 0,6m 1,5m 1,5m 1,5m 1,5m 0,6m Gambar 5.56 Pembebanan Lantai Jembatan a. Beban mati lantai - berat sendiri 0,m*0,4m*5kN/m 3,0 - beban perkerasan 0,05m*0,4m*kN/m 3 0,44 - beban air hujan 0,05m*0,4m*9,8kN/m 3 0,196 Qd,636 kn/m 636 N/m b. Beban hidup lantai - beban roda 100 kn 100kN 0, * 0,5m kn 1000 / 1000 kn/m *0,m*(1,3) kn/m Ql N/m c. Beban mati trotoar - berat sendiri 0,5m*0,4m*5kN/m 3 5,0 5,0 kn/m Qd N/m d. Beban hidup trotoar Luas trotoar A b* l 1m*60m 60 m m

6 17 BMS 9 10m < A < 100m, maka: 60 - beban pejalan kaki Ql1 5,33 A 5,33 3,33 Kpa 333 kg/m kg/m *60m /60m 333 kg/m Ql N/m Analisa Struktur Dengan menggunakan bantuan program SAP didapat besarnya: Momen positif max 84170,76 Nm Nmm Data-data Teknis MUTU LANTAI DAN TROTOAR MUTU METAL DECK f c (Mpa) f y (Mpa) f y (Mpa) t dek (mm) ,5 Panjang total Metal deck per segmen P 49,4 mm Luas A s t dek *P 4,5*49,4 15,8 mm Panjang total Metal deck per 1 m lebar P 131mm Berat W V* γ baja (0,0045*1,31*1,0)*77 kn/m 3 0,47 kn/m L400 mm mm 3 131, 4 Y3 Y 1 5 Y1 X Gambar 5.57 Penampang Metal deck Per Segmen Y Menentukan titik berat Metal deck : ( A1* Y1) + ( A * Y ) + ( A3* Y3) + ( A4 * Y ) + ( A5* Y1) Y A1 + A + A3 + A4 + A5 (4,5* 40*,5) + (4,5*131,*50) + (4,5*150*97,75) + (4,5*131,*50) + (4,5* 40*,5) (4,5* 40) + (4,5*131,) + (4,5*150) + (4,5*131,) + (4,5* 40) 15831,5 Y 56, 8 mm 15,8 X ½*L ½* mm

7 Cek Momen Nominal Penampang d H-Y 00-56,8 143, mm γ 0,85-0,007*(fc-8) 0,85-0,007*(30-8) 0,836 dan 0,65 γ 0,85 (ok) 1 A f s y , K u * * * * * * 0, 61 0,85 b* d f γ 0, *143, 30 0,836 c a γ*k u *d 0,836*0,61*143, 31, mm z d-a/ 143,-(31,/) 17,6 mm A f M n f y *A s *d* s 1 0,6* * b* d f y c 15,8 360 M n 360 * 15,8*143, 1 0,6* * , 7 Nmm 1000*143, 30 M u Ø*M n Nmm 0,9* ,7 Nmm Nmm ,8 Nmm 8,417 Tm 9,135 Tm (ok) Jadi Metal deck bisa digunakan sebagai tulangan positif searah pelat lantai jembatan Penulangan Pelat Lantai dan Trotoar Tulangan pada serat atas pelat lantai dan trotoar digunakan tulangan susut, yaitu sebesar: A s 18%*b*h 0,18%*1000* mm Dipakai tulangan Ø D mm (arah x dan y)

8 Gambar Penulangan Pelat dan Trotoar Ø D10-00 Ø D Ø D10-00 Ø D10-00 Gelagar memanjang CL Plat 10cm Metal deck 10cm 50 cm 60 cm 150 cm 150 cm 10 cm Ø D10-00 Ø D cm ØD10-00 ØD10-00 Gelagar memanjang 10 cm ØD 0-00 ØD10-00 ½.q Gambar 5.58 Penulangan Plat Lantai Kendaraan

9 Gelagar Memanjang Pembebanan Gelagar melintang Gelagar memanjang Arah gelombang Metal deck Ly Gambar 5.59 Penyaluran Beban gelagar memanjang A. Gelagar Memanjang Tengah a. Beban mati - Beban lantai 0,m*1,5m*5kN/m 3 7,5 kn/m - Beban perkerasan 0,05m*1,5m*kN/m 3 1,65 kn/m - Beban air hujan 0,05m*1,5m*9,8kN/m 3 0,735 kn/m - beban metal deck 0,47kN/m *1,5m 0,64 kn/m qd 10,55 kn/m 10,55 N/mm b. Beban hidup - Beban D Lx 0,5 m 5,5 m 0,5 m UDL,KEL ½.UDL,KEL ½.UDL,KEL 1,5m 1,5 m 1,5 m 1,5 m 1,5 m Gambar 5.60 Pengaruh Beban D pada Gelagar Memanjang Beban UDL untuk L 50 m, maka: 15 ql 8,0* 0,5 + Kpa 6, 4 Kpa 640 kg/m 6,4 kn/m L ql 6,4kN/m *1,5m 9,6 kn/m 9,6N/mm

10 131 Beban KEL Beban dinamik (DLA) Bentang jembatan 0<L E <90, maka DLA 0,55-(0,005* L E ) 0,4 p 44kN/m*1,5 m*(1,05) 69,3 kn N - Beban T 0,119 0,438 Gelagar memanjang 0, 0,119 0,6 α 11,5 o α,5 o 1,5 0,5 T100kN Gambar 5.61 Penyebaran Beban Roda Dalam Lantai Baja T s DLA 100 1,5 1,05 qt * * * * 67, 45 3,3 b 3,3 0,438 p N qt 67,45 N/mm 67,45 kn/m 67,45 N/mm ql 9,6 N/mm qd 10,55 N/mm A 5m B Gambar 5.6 Model Struktur Gelagar Memanjang Tengah B. Gelagar Memanjang Tepi a. Beban mati - Beban lantai 0,m*(0,3+0,75)m*5kN/m 3 5,5 kn/m - Beban trotoar 0,3m*0,3m*t/m 3 1,98 kn/m - beban metal deck 0,47kN/m *(0,3+0,75)m 0,448 kn/m qd 7,678 kn/m 7,678 N/mm

11 13 b. Beban hidup - Beban UDL ql 3kN/m *0,75m,5 kn/m,5 N/mm Beban KEL pl kn/m*0,75m*(0,5) 8,5 kn 850 N - Beban T T s DLA 100 1,5 0,4 qt * * * * 67, 45 kn/m 67,45 N/mm 3,3 b 3,3 0,438 - Beban Hidup Trotoar pt 3,33kN/m*0,5m 0,835 kn 83,5 N pl 850 N pt 83,5 N qt 67,45 N/mm ql,5 N/mm qd 7,678 N/mm A 5m B Gambar 5.63 Model Struktur Gelagar Memanjang Tepi Menentukan Profil Gelagar Memanjang Untuk profil gelagar memanjang tengah dan tepi dibuat sama yaitu dipilih profil IWF 450*00*9*14 dengan data profil sebagai berikut: f y W x A W I x H B t w t f i x i y Mpa cm 3 cm kg/m cm 3 mm mm mm mm mm mm , 96, Plat lantai Metal deck 10 cm 10 cm r18mm t19mm H450mm t14mm B 00mm Gambar 5.64 Penampang Profil Gelagar Memanjang

12 Analisa Struktur Dengan menggunakan bantuan program SAP didapat besarnya: a. Gelagar Memanjang Tengah - Momen positif max ,4 Nmm - Gaya lintang max 0403,5 N b. Gelagar Memanjang Tepi - Momen positif max ,33 Nmm - Gaya lintang max 9307 N Dipilih yang terbesar/menentukan yaitu a Cek Kekuatan a. Tegangan lentur M max ,364kgcm σbs σts 309, Wx 1490cm kg/cm < σ 1900 kg/cm²..ok σts 309,718kg/cm h/,5 cm h/,5 cm σbs 309,718kg/cm Gambar 5.65 Diagram Tegangan Gelagar Memanjang b. Tegangan geser D 040,35kg τ 17,866 kg/cm <0,58* kg/cm...ok Aw 114,cm Cek Kekakuan/Lendutan 4 5* qu * l 384 * E * I. prof 3 P * l L < 1cm 48* E * I. prof *8,7575E 0 * * , ,183 0, 193 cm * *10 * * *10 *33500 <1cm...ok

13 Gelagar Melintang Gelagar Melintang Tengah 1. Pembebanan - Beban Reaksi Gelagar Memanjang Reaksi gelagar memanjang di sini tanpa beban KEL atau pl P 1 * 38553, ,5 N P *9307, ,66 N - Beban D (KEL) Menurut BMS 9 beban KEL P44 KN/m p 44kN/m*(1,05) 46, kn/m 46, N/mm p kn/m*(1,05) 3,1 kn/m 3,1 N/mm. Menentukan Profil Gelagar Melintang Pilih profil IWF 700*300*13*4 dengan data profil sebagai berikut: f y W x A W I x H B t w t f i x i y Mpa cm 3 cm kg/m Cm 3 mm mm mm mm mm mm , ,8 t113m r8mm H700mm 10 cm 10 cm t4mm B 300mm Gambar 5.66 Penampang Profil Gelagar Melintang Tengah

14 Analisa struktur P P1 P1 P1 P KEL 0,6 m 1,5 m 1,5 m 1,5 m 1,5 m 0,6 m Gambar 5.67 Model Struktur Gelagar Melintang Tengah Dengan menggunakan bantuan program SAP didapat besarnya: - Momen positif max Nmm - Gaya lintang max 74530,36 N 4. Perhitungan Komposit a. Untuk aksi komposit sebagian jumlah shear connector direncanakan dulu yaitu : digunakan Stud (paku) d s 16 mm dan H s 185 mm Mutu 8.8 f u 830 Mpa H s 185 Syarat 11, 6 4 (ok) d 16 s Luas 1 paku A sc π * d π s *16 01 mm 4 4 Kekuatan 1 paku Q 0,5*A sc * f * E c c A * F (N) sc u Q 0,5*01* 30 * 574, ,4 N Q A * F 01* N (ok) sc u Posisi gelombang dek baja sejajar dengan penumpu, maka reduksi kekuatan paku adalah : w r H s R pa 0,60* * 1 1, 0 hr hr R pa 0,60* * 1 1,199 1 maka dipakai reduksi

15 136 Jadi kekuatan1 paku 1*88319, ,4 N Data perencanaan paku, yaitu: Jarak Bentang (m) Gaya Lintang D (N) Rencana Paku/Baris 0, ,36 1, ,8 1, ,5 1 n D 10% * D ) 74530,36 (10% * 74530,36) 88319,4 1 ( 1 1 Q n Dengan jarak d 1 0 mm n 4 buah d 45 mm n 3 buah d mm Jumlah paku setengah bentang : 10 buah 4 buah *@0 *@45 1*@ CL be Gambar 5.68 Pemasangan Stud Gelagar Memanjang Tengah b. Cek kekompakan penampang Untuk penampang komposit hanya ditinjau pada Web saja. Web: f y [ 700 * 4] b 360 λ * * 60,185 8 t Dari hasil di atas profil adalah berpenampang kompak. be be c 0,m a 5m a 5m Gambar 5.69 Potongan Memanjang Lantai Jembatan

16 137 c. Lebar efektif plat beton menurut BMS 9 : Gelagar tengah l 7, - b e b e 1, 44 m b e 1*tmin b e 1*0,10m 1, m - b e a b e 5 m Dipilih yang terkecil b e 1, m Tebal beton ekivalen (tbe) dicoba 15 cm, maka: be/n17,14 cm tbe:15cm t:5 cm 700 mm Gambar 5.70 Penampang Luas Beton Ekivalen Gelagar Melintang Tengah Angka ekivalensi 5 5 Ec *10 *10 N / mm n 7,09 7 Es 4700 * fc 4700 * 36Mpa Luas beton be 10cm Fc * tbe *15cm 11, 76 cm n 7 Luas profil Fs 35,5 cm Luas total Ft 35,5cm + 11,76cm 467,76 cm Ybs h 70cm 35 cm Ybc tbe 15cm h + + t 70cm + + 5cm 8, 5 cm ( Fc * Ybc) + ( Fs * Ybs) (11,76m *8,5cm) + (35,5cm Yb komp Ft 467,76cm 56,46 cm b 300mm *35cm)

17 138 Yt komp Htot Yb komp (70cm + 0cm) 56,46cm 33,54 cm Ys Yb komp Ybs 56,46cm 35cm 1,46 cm Yc Yt komp - t.be I komp I prof + (Fs*Ys ) + (Fc*Yc ) + 33,54 cm 7,5cm 6,04 cm 1 * 1 be * tbe n (35,5*1,46 )+(11,76*6,04 ) ,008 cm Cek Kekuatan a. Tegangan Lentur M * Yt σ I * n komp c komp σ c 6,8 kg cm ,84kgcm * 33,54cm ,008cm * 7 3 *17,14 *15 < 0,45*fc 0,45* kg/cm...ok σ ts M * Yt I komp komp * Yt komp [ Yt td] komp ,84 * 33,54 * ,008 σ 33,54 [ 33,54 5] ts 374,07 kg cm M * Yb ,84* 56,46 komp σ bs 740kg cm < σ 1900 I komp ,008...ok be/n17,14 cm σc 6,8 kg/cm Ytkomp 33,54cm Yc 6cm 15cm 5 cm σts 374,07kg/cm Ys1,46cm Ybkomp56,46cm Ybc 8,5cm Ybs 35 cm σbs 740kg/cm Gambar 5.71 Diagram Tegangan Gelagar Melintang Tengah Komposit

18 139 b. Tegangan Geser D 745,3036kg Aw 1,cm * 70cm τ 3,68 < kg cm τ 0,58* kg cm Cek Kekakuan - Beban Mati ( 3* l 4* a ) 4 3 5* qu * l P * l P * a + + < 384* E * Ikomp 48* E * Ikomp 48* E * Ikomp l * 46,* ,5* 70 3,1* * * *10 * ,008 48* *10 * ,008 48* ( 3* 70 4 *60 ) 18615,66* 10* ( 3* 70 4* 10 ) * * * * ,008 48* *10 6 * ,008 70cm 0,173+ 0,54 + 0, ,10 0,568 cm < 1,44cm Gelagar Melintang Tepi 1. Pembebanan - Beban Reaksi Gelagar Memanjang Reaksi gelagar memanjang di sini tanpa beban KEL atau pl P ,5 N P 9307,83 N - Beban D (KEL) Menurut BMS 9 beban KEL P44 KN/m p 44kN/m*(1,05) 46, kn/m 46, N/mm p kn/m*(1,05) 3,1 kn/m 3,1N/mm. Menentukan Profil Gelagar Memanjang Pilih profil IWF 588*300*1*0 dengan data profil sebagai berikut: f y W x A W Ix H B t w t f i x i y Mpa cm 3 cm kg/m cm 3 mm mm mm mm mm mm , ,5

19 Analisa struktur Dengan menggunakan bantuan program SAP didapat besarnya: - Momen positif max Nmm - Gaya lintang max N 4. Perhitungan Komposit a. Untuk aksi komposit sebagian jumlah shear connector direncanakan dulu yaitu : digunakan Stud (paku) d s 16 mm dan H s 185 mm Mutu 8.8 f u 830 Mpa Kekuatan1 paku 1*88319, ,4 N Data perencanaan paku, yaitu: Jarak Bentang (m) Gaya Lintang D (N) Rencana Paku/Baris 0, ,9 1, ,9 1,5 1576,63 1 n D 10% * D ) ,9 (10% *199075,9) 88319,4 1 ( 1 1 Q n Dengan jarak d 1 75 mm n 4 buah d 566 mm n 3 buah d mm Jumlah paku setengah bentang : 10 buah 4 buah *@75 *@566 1*@ CL Gambar 5.7 Pemasangan Stud Gelagar Memanjang Tepi

20 141 b. Cek kekompakan penampang Untuk penampang komposit hanya ditinjau pada Web saja. Web: f y [ 588 *0] b 360 λ * * 54,8 8 t Dari hasil di atas profil adalah berpenampang kompak. c. Lebar efektif plat beton menurut BMS 9 : Gelagar tepi - b e (L/10)+c b e (7,/10)+0, 0,9 m - b e 6*t min b e 6*0,10 0,6 m - b e (a/)+c b e (5/)+0,,7 m Dipilih yang terkecil b e 0,6 m Tebal beton ekivalen (tbe) dicoba 15 cm, maka: be/n8,57 cm tbe:15cm t:5 cm 588 mm b 300mm Gambar 5.73 Penampang Luas Beton Ekivalen Gelagar Melintang Tengah Angka ekivalensi 5 5 Ec *10 *10 N / mm n 7,09 7 Es 4700* fc 4700* 36Mpa Luas beton be 60cm Fc * tbe *15cm 18, 57 cm n 7 Luas profil Fs 19,5 cm Luas total Ft 19,5cm + 18,57cm 31,07 cm Ybs h 58,8cm 9, 4 cm

21 14 tbe 15cm Ybc h + + t 58,8cm + + 5cm 71, 3 cm ( Fc * Ybc) + ( Fs * Ybs) (18,57m * 71,3cm) + (19,5cm Yb komp Ft 31,07cm 46,178 cm Yt komp Htot Yb komp (58,8cm + 0cm) 46,178cm 3,6 cm Ys Yb komp Ybs 46,178cm 9,4 cm 16,778 cm t.be Yc Yt komp - 3,6 cm 7,5cm 5,1 cm I komp I prof + (Fs*Ys ) + (Fc*Yc 1 be 3 ) + * * tbe 1 n (19,5*16,778 )+(18,57*5,1 ) ,670 cm Cek Kekuatan a. Tegangan Lentur M * Yt σ I * n komp c komp σ c 78,64 kg cm ,64kgcm * 3,6cm ,67cm * 7 3 *8,57 *15 < 0,45*fc 0,45* kg/cm...ok * 9,4cm) σ ts M * Yt I komp komp * Yt komp [ Yt td] komp ,64 * 3,6 * 55754,67 σ 3,6 [ 3,6 5] ts 466,19 kg cm M * Yb ,64 * 46,178 komp σ bs 779,6 kg cm < I komp 55754,67 σ ok

22 143 be/n8,57 cm σc 78,64 kg/cm Ytkomp 3,6cm 15cm Yc 5,1cm 5 cm σts 466,19kg/cm Ybkomp46,18cm Ybc 71,3cm Ys16,78cm Ybs 9,4 cm Gambar 5.71 Diagram Tegangan Gelagar Melintang Tengah Komposit b. Tegangan Geser D Aw 19907,59kg 0,6cm *58,8cm τ 564,7 kg cm < σbs 779,6kg/cm τ 0,58* kg cm Cek Kekakuan - Beban Mati ( 3* l 4* a ) 4 3 5* qu * l P * l P * a + + < 384* E * Ikomp 48* E * Ikomp 48* E * Ikomp l * 46, * ,5* 70 3,1* * * *10 * 55754,67 48* *10 * 55754,67 48* ( 3*70 4*60 ) 9307,83* 10* ( 3*70 4* 10 ) * *10 6 * 55754,67 + * 48* *10 6 * 55754,67 70cm 0,316+ 0, , ,11 0,889 cm < 1,44cm 500

23 Sambungan Gelagar Memanjang dengan Gelagar Melintang a. Beban yang bekerja : - Beban reaksi gelagar memanjang 30553,5 N - Beban KEL N P u 99853,5 N b. Material penyambung - Plat penyambung L f up 50 Mpa f y A w b WxWy I x I y i x i y Mpa cm mm mm cm 3 cm 4 mm i η i ξ mm mm , , ,3 3,4 45,6 - Baut mutu 8.8 d 0 mm f uf 830 Mpa A c 5 mm A s 45 mm c. Syarat jarak baut - Tengah,5*d S 7*d diambil 80 mm - Tepi 1,5*d S1 3*d 36 7 diambil 40 mm 1. Baut Geser P u e 1 Baut geser IWF700*300*13*4 IWF 450*00*9* Y Y Gambar 5.7 Sambungan Gelagar Memanjang Terhadap Gelagar Melintang dengan Baut Geser a. Cek pola baut L j 30mm (300 < L j < 1300) k r 1,075 L j /4000 0,995 N geser Ø*V f N tumpu Ø*V b Ø*0,6* f uf *kr*n c *A c Ø*3,*d f *t p * f up 0,7*0,6*400*0,995**5 0,7*3,*0*15* ,505 N N N tumpu Ø*V b N tumpu Ø*V b

24 145 Ø*a e *t p * f up Ø*a e *t p * f up 0,7*40*15*50 0,7*80*15* N N Pilih terkecil N 16188,505 N M P u *e ,5 *(13/+55) ,875 Nmm Gaya yang bekerja pada baut: P u 99853,5 Akibat gaya geser K VP 4963, 315 N n 4 M * Y ,875*10 Akibat momen K HM 308, 655 * Y1 + * Y * 40 + *10 N K VP K HM K , , , 051 N16188,505N (ok) Pola baut geser bisa digunakan! b. Cek pelat penyambung a. Kapasitas pelat hubung terhadap kombinasi geser dan momen Adalah konservatif untuk hanya mempertimbangkan leleh umum dari pelat seperti yang diuraikan dalam BMS 199 yaitu: I xy *446* mm 4 i xy , 7 mm *3390 λ ny L i e xy f y * K f * * 1* 10, , α c 0,999 Pu * α c 99853,5* 0,999 Akibat geser τ 10, 39 A *15*30 p Mpa M Akibat momen σ ,875 11, 99 *1/ 6*15*30 W p Mpa σ i σ + 3* τ Ø*f y

25 146 1,6 Mpa 0,7*360 5 Mpa (ok) b. Kekuatan pelat hubung dalam tumpu Menurut BMS 199 kekuatan pelat dalam tumpu adalah memadai bila melampaui gaya tumpuan rencana akibat baut dalam geser Ø*V b tumpu N Ø*V b ujung N Ø*V b antar lobang N Pilih terkecil N N V bu Ø*V bn P u N n 4963, N (ok) Pelat penyambung bisa digunakan!. Baut Geser dan Tarik P u e Baut geser+tarik IWF700*300*13*4 IWF 450*00*9* Titik putar P u Baut tarik+geser IWF 450*00*9*14 IWF 700*300*13* changing the content, translate Gambar the submission 5.73 Sambungan to any medium Gelagar or Memanjang format for the Terhadap purpose Gelagar of preservation. Melintang The author(s) or copyright owner(s) also agree that UNDIP IR may keep more than one Dengan copy of Baut this submission Geser dan for Tarik purpose of security, back up and preservation:

26 147 Metode pendekatan N tarik Ø*N tf N geser Ø*V f Ø*A s *f uf 16188,505 N 0,7*45*830 N tumpu Ø*V b N N N M P u *e 99853,5*(13/) ,15 Nmm ΣY *( ) mm P u 99853,5 Akibat gaya geser K V 4963, 3 N n 4 M * Y ,15* 40 Akibat momen K H 99, 56 ΣY N KV φ * V f K H + φ * N tf 4963, ,505 Pola baut geser dan tarik bisa digunakan! 99, ,03 1 (ok) Pertambatan/Ikatan Angin Pembebanan 45 m Beban hidup pada lantai kendaraan 6,17 m 50 m Gambar Bidang Sisi Rangka Utama dan Beban Hidup 3,085 m T ew130% 5, m 6,17 m T ew 3,085 m 0,95 m This document is Undip Institutional Gambar Repository Pengaruh Collection. Angin The dan author(s) Beban hidup or copyright Terhadap owner(s) Rangka agree Utama that UNDIP IR may, without

27 148 Luas bidang rangka A b (50m+45m)*0,5*6,17m 93,075 m Beban angin yang timbul: a. Rangka induk Menurut BMS 9 luas ekivalen diambil sebagai luas padat jembatan dalam elevasi proyek tegak lurus, untuk jembatan rangka diambil sebesar 30% luas yang dibatasi oleh unsur rangka terluar. T ew 1 30%*[0,0006*C w *(V w ) *A b ]*(1,) 30%*0,0006*1,*30 *93,075*(1,) 68,368 kn b. Beban hidup Menurut BS 9 apabila ada kendaraan di atas jembatan,maka beban garis merata tambahan arah horizontal harus diterapkan pada permukaan lantai jembatan. T ew [0,001*C w *(V w ) ]*L*(1,) 0,001*1,*30 *50*(1,) 77,76 kn RA 3,085 m 5, m Tew1 6,17 m Tew 3,085 m 1. Tekanan angin atas ( T R A ew 1* 3,085) + ( t ew *0,95) (68,368* 3,085) + (77,76 * 0,95) 46, 307 kn 6,15 6,15 R A 46,307 P 1 5, 145 kn 9 9 P 5,145 P, 57 kn 0,95 m RB

28 149. Tekanan angin bawah ( T R B ew 1* 3,085) + ( t ew *5,) (68,368* 3,085) + (77,76* 5,) 100, 96 6,15 6,15 R B 100,96 P 1 10, 09 kn P 10,09 P 5, 014 kn Pendimensian Ikatan Angin Atas 1. Batang Vertikal (1-) L 7, m, P -43,448 kn (tekan) Dicoba profil IWF 00*00*8*1, dengan data profil : f y A W H B Mpa cm kg/m mm mm t w t f i x i y mm mm mm mm 50 63,53 49, , 50, Koefisien tekuk (sendi-sendi) K1 L e K e *L 1* mm a. Tentukan kapasitas penampang (N n ) Kelangsingan penampang λ e flens 00 8 * * λ ey 16 λ e web 00 (*1) * λ ey 45

29 150 Karena semua elemen pelat adalah kurang dari batas kelangsingan, lebar efektif dari tiap elemen pelat adalah lebar aktual (K f 1) Jadi N n K f *A n *f y 1*6353* N b. Tentukan kapasitas tekan unsur (N c ) Kelangsingan unsur L 700 λ e 143,43 00 (batas kelangsingan batang tekan) i 50, min λ ny L i e min * K α c 0,1 (interpolasi) f f y 700 * * 50 50, 50 1* ,4 N c α c * N n N c 0,1*1588,5 kn N c 336,709 kn N u Ø*N c 43,448 kn 0,9*336,709 kn 4,3448 T 30,304 T (ok). Batang Diagonal (1-,55-56) L 4,383 m, P -56,01 kn (tekan) Dicoba profil IWF 169*15*5,5*8, dengan data profil: f y A W H B Mpa cm kg/m mm mm t w t f i x i y I y mm mm mm mm cm ,65 3, ,5 8 71,8 9, Koefisien tekuk (sendi-sendi) didapat K1 L e K e *L 1* mm a. Tentukan kapasitas penampang (N n ) Kelangsingan penampang λ e flens 15 5,5 * * ,9 λ ey 16

30 (*8) 360 λ e web * 33,4 λey 45 5,5 50 Karena semua elemen pelat adalah kurang dari batas kelangsingan, lebar efektif dari tiap elemen pelat adalah lebar aktual (K f 1) Jadi N n K f *A n *f y 1*965* N b. Tentukan kapasitas tekan unsur (N c ) Kelangsingan unsur L 4383 λ e 147,57 00 (batas kelangsingan batang tekan) i 9,7 min Le λ ny i min * K f f y 4383 * * 50 9,7 α c 0,9 (interpolasi) N c 0,9*741, 169,735 kn 50 1* ,57 N u Ø*N c 56,01 kn 0,9*169,735 kn 5,601 T 15,76 T (ok) 3. Batang Diagonal (37-56) L 4,383 m, P 39,893 kn (tarik) Dipakai IWF 169*15*5,5*8 a. Menentukan kuat tarik rencana - Leleh unsur N t A g *f y 965* N - Patahan unsur N t 0,85*K t *A n *f u 0,85*0,85*75%*965* ,344 N Ambil terkecil N t ,344 N N u Ø*N t N 0,9*658730,344 N 3,8893 T 59,86 T (ok)

31 15 b. Kelangsingan unsur L 4383 λ 147, (konstruksi sekunder) ok i 9,7 min Sambungan Untuk profil I sambungan harus pada kedua sayapnya (jumlah minimal baut adalah 4 buah/ per sayap). a. Material penyambung - Plat penyambung t p 10 mm f up 410 Mpa - Baut mutu 4.6 d 16 mm f uf 400 Mpa A c 144 mm A s 157 mm b. Syarat jarak baut - Tengah,5*d S 7*d diambil 70 mm - Tepi 1,5*d S1 3*d 4 48 diambil 35 mm 1. Batang diagonal dengan plat buhul ikatan angin A. Batang tarik Besar gaya batang P u 39,893 kn - Kekuatan nominal penyambung N geser V f 0,6* f uf *kr*n c *A c 0,6*400*1*1* N N tumpu V b N tumpu V b a e *t p * f up 3,*d f *t p * f up 35*10*410 3,*16*10* N 0990 N Pilih terkecil N 3571 N - Jumlah baut Pu n φ * N ,9 *3571 1,4 ~ 4 buah (min)

32 153 - Cek kekuatan tarik profil A g 965 mm A n A g (n*d l *t f ) 965-(4*18*8) 389 mm Leleh unsur N t A g *f y 965* N Patahan unsur N t 0,85*K t *A n * f up 0,85*0,85*389* ,5 N Pilih terkecil N t ,5 N P u Ø*N t N 0,9*707681,5 N 3,9893 T 63,691 T (ok) B. Batang tekan Besar gaya batang: P u 4,119 kn - Kekuatan nominal penyambung N geser V f N tumpu V b 0,6* f uf *kr*n c *A c 3,*d f *t p * f up 0,6*400*1*1*144 3,*16*10* N 0990 N Pilih terkecil N 3571 N - Jumlah baut Pu n φ * N ,9 * Cek kekuatan P u Ø*N 4119 N 0,9*3571 N,4119 T,49 T (ok) 0,75~ 4 buah (min). Plat buhul ikatan angin dengan rangka utama P u *39,893*sin 55, 0 3,76 kn (tarik) - Kekuatan nominal penyambung N tarik N tf N geser V f A s *f uf 3571 N 157*400

33 N N tumpu V b 0990 N N Pilih yang terkecil N t 3571 N - Jumlah baut Pu n φ * N rangka utama! ,9 *3571 1,019 atau pembautan mengikuti pola dari sambungan Rangka utama , o P P Gambar 5.76 Hubungan Batang Diagonal dengan Buhul - Cek kekuatan tarik pelat A g *10* mm *5 *10 A n 6000-[(*18*10*)+( * )] 5141,111 mm 4*45 Pilih terkecil A n 5141,111 mm Leleh unsur N t A g *f y 6000* N Patahan unsur N t 0,85*K t *A n * f up 0,85*0,85*5141,111* ,606 N Pilih terkecil N t N P u Ø*N t 3,766 kn 0,9*1500 kn 1,383 kn 1350 kn (ok)

34 Batang vertikal dengan rangka utama Gaya tekan tidak pengaruh, sehingga yang diperhitungkan adalah beban reaksi batang. Reaksi berat profil : R (0,499*7,*0,6)/,15 kn - Kekuatan nominal penyambung N geser V f 3571 N N tumpu V b N tumpu V b a e *t p * f up 3,*d f *t p * f up 50*10*410 3,*16*10* N 0990 N Pilih yang terkecil N 3571 N - Cek kekuatan R Ø*N 155 N 0,9*3571 N 0,15 T,49 T (ok) - Jumlah baut R 155 n 0,067 ~ 4 buah φ * N 0,9 * Rangka utama R P Gambar 5.77 Hubungan Batang Vertikal dengan Rangka Utama

35 Pendimensian Ikatan Angin Bawah 1. Batang Tekan L 8,766/ 4,383 m, P -55,99 kn (tekan) Dicoba profil L 90*90*11, dengan data profil L: f y Mpa A cm W kg/m b mm d mm I x I y cm 4 i x i y mm i η i ξ mm mm 50 18,7 14, , 17,5 34,1 Koefisien tekuk (sendi-sendi) K1 L e K e *L 1* mm a. Tentukan kapasitas penampang (N n ) Kelangsingan penampang λ * ,18 λ e ey Karena elemen pelat adalah kurang dari batas kelangsingan, lebar efektif dari tiap elemen pelat adalah lebar aktual (K f 1) Jadi N n K f *A n *f y 1**1870* N b. Tentukan kapasitas tekan unsur (N c ) Kelangsingan unsur I xy *138* mm 4 i xy , 968 mm *1870 Le 4383 λ xy 16,5 00 (batas kelangsingan batang tekan) i 6,968 xy λ ny L i e xy f y * K f * * 1* 16,5 50 6, α c 0,19 (interpolasi) N c α c * N n 0,19* ,5 kn N u Ø*N c 55,99 kn 0,9*179,5 kn

36 157 55,99 kn 161,568 kn (ok). Batang Tarik P 47,844 kn (tarik) Dipakai profil L 90*90*11 a. Menentukan kuat tarik rencana - Leleh unsur N t A g *f y 1780* N - Patahan unsur N t 0,85*K t *A n *f u 0,85*0,85*85%*1780* ,638 N Ambil terkecil N t N N u Ø*N t 47,844 kn 0,9*445 kn 47,844 kn 400,5 kn (ok) b. Kelangsingan unsur L 4383 λ (konstruksi skunder) ok i 17,5 min 3. Kopel Batang tekan dihubungkan pelat kopel yang direncanakan berjumlah 5 buah sehingga: L n L e 1 L1 i c L i 1 min 730,5 mm 730,5 41,74 50 (ok) 17,5 Le i bn Le i m L + i α c 0,181 (interpolasi) 1 c 16,3 N c α c * N n 0,181*935 kn 169,35 kn + 41,74 167,758 N u Ø*N c 55,99 kn 0,9*169,35 kn

37 158 55,99 kn 15,31 kn (ok) Menurut Centunion ikatan angin bawah merupakan ikatan angin sementara (temporary bracing), karena fungsi utamanya adalah sebagai penjaga kestabilan konstruksi jembatan rangka bentang satu, saat proses perakitan bentang yang lain (sistim kantilever), sehingga pada akhirnya ikatan angin ini bisa dicopot. Selain alasan diatas bahwa gaya akibat tekanan angin bawah sudah dianggap bisa ditahan oleh gelagar-gelagar jembatan Rangka Utama Pembebanan 1. Beban Mati a. Berat sendiri profil rangka baja b. Ikatan Angin P (1/*7,*0,499) + (1/*8,496*0,33),786 kn P1 *(1/*8,496*0,33) 1,979 kn c. Beban reaksi gelagar melintang P3 74,63 kn (melintang tengah) P4 199,35 kn (melintang tepi)

38 159. Beban Hidup Berjalan a. Beban UDL 15 q 8,0 * 0,5 + Kpa 6,4Kpa 640 kg/m 6,4 kn/m L q (6 kn/m *5,5m)/+(3,kN/m *0,5m) 16,9 kn/m b. Beban KEL p (44kN/m*5,5m/)+(kN/m*0,5m)*(0,5) 13,75 kn 3. Beban Tekanan Angin a. Angin atas b. Angin bawah Beban-beban diatas diselesaikan dengan program SAP (lampiran) Kombinasi Gaya Batang Setelah gaya-gaya batang dari beban-beban diatas dikombinasikan maka didapat kelompok-kelompok gaya batang yang menentukan yaitu: - Batang horisontal (1,10) P 487,486 kn (tarik) - Batang horisontal (,9) P 671,098 kn (tarik) - Batang horisontal (3,8) P 9935,865 kn (tarik) - Batang horisontal (4,7) P 1108,053 kn (tarik) - Batang horisontal (5,6) P 139,580 kn (tarik) - Batang horizontal (11,19) P ,348 kn (tekan) - Batang horizontal (1,18) P -8496,994 kn (tekan) - Batang horizontal (13,17) P ,40 kn (tekan) - Batang horizontal (14,16) P -183,949 kn (tekan) - Batang horizontal (15) P ,68 kn (tekan) - Batang diagonal (0,39) P -6381,761 kn (tekan) - Batang diagonal (1,38) P 605,888 kn (tarik) - Batang diagonal (,37) P -491,664 kn (tekan) - Batang diagonal (3,36) P 4854,77 kn (tarik) - Batang diagonal (4,35) P -3534,115 kn (tekan) - Batang diagonal (5,34) P 3464,701 kn (tarik) - Batang diagonal (6,33) P -0,875 kn (tekan)

39 160 - Batang diagonal (7,3) P 13,1 kn (tarik) - Batang diagonal (8,31) P -817,14 kn (tekan) - Batang diagonal (9,30) P 7,503 kn (tarik) Pendimensian 1. Batang Horisontal (15) L 5 m, P ,68 kn (tekan) Dicoba profil IWF 458*417*30*50, dengan data profil : f y A W H B Mpa cm kg/m Mm mm t w t f i x i y I y mm mm mm mm cm , Koefisien tekuk (sendi-sendi) K e 1 L e K e *L 1* mm a. Tentukan kapasitas penampang (N n ) Kelangsingan penampang λ e flens * * ,6 λ ey ( *50) 360 λe web * 14,3 λey Karena semua elemen pelat adalah kurang dari batas kelangsingan, lebar efektif dari tiap elemen pelat adalah lebar aktual (K f 1) Jadi N n K f *A n *f y 1*5860* N b. Tentukan kapasitas tekan unsur (N c ) Kelangsingan unsur L 5000 λ e (batas kelangsingan batang tekan) i 107 min λ ny L i e min * K α c 0,815 (interpolasi) f fy 5000 * * * 50 56,4

40 161 N c 0,815*1909, ,14 kn N u Ø*N c kn 0,9*15509,14 kn 1339,9 T 1395,8 T (ok). Batang Horisontal (5,6) L 5 m, P 139,580 kn (tarik) Dipakai profil IWF 458*417*30*50 a. Menentukan kuat tarik rencana - Leleh unsur N t A g *f y 5860* N - Patahan unsur N t 0,85*K t *A n *f u 0,85*0,85*85%*5860* ,7 N Ambil terkecil N t ,7 N N u Ø*N t 139,58 kn 0,9*16880,58 kn 13,96 T 1519,5 T (ok) b. Kelangsingan unsur L 5000 λ (konstruksi utama) ok i 107 min Dengan cara perhitungan yang sama maka pendimensian rangka utama dapat ditabelkan sebagai berikut: Tabel 5.4 Hasil Perhitungan Dimensi Rangka Utama PANJANG GAYA NO POSISI PROFIL BATANG BATANG BATANG BATANG TERPILIH m N u (kn) 400*408* 1,,9,10 Horisontal ,098 1*1 48*407* 3,8 Horisontal ,865 0*35 4,7 Horisontal ,05 458*417* 30*50 α c KAPASI TAS TEKAN UNSUR N c (kn) LELEH UNSUR N t (kn) PATAHAN UNSUR N t kn N u Ø*N n ,98 705,38 671, , , , , ,6 1108,05

41 16 11,1,18, 19 Horisontal ,994 14,16 Horisontal 5-183,949 0,1,38, 39 Diagonal 6, ,761,3,33, 34 Diagonal 6,77-491,664 4,5,34, 35 Diagonal 6, , ,30-33 Diagonal 6,77-0, *407* 0*35 458*417* 30*50 400*408* 1*1 394*405* 18*18 390*300* 10*16 386*99* 9*14 0,79 955, ,994 0, , ,949 0,783 81, ,76 0, , , , ,701 0,579 53, ,0875 A. Hubungan Gelagar Melintang Tengah dengan Rangka Utama Baut mengalami geser dan tarik secara bersamaan! P u 96931,78 N a. Material penyambung - Plat penyambung t p 0 mm f up 50 Mpa - Baut mutu 8.8 d 4 mm f uf 830 Mpa A c 34 mm A s 353 mm b. Syarat jarak baut Baut dipasang lurus - Tengah,5*d S 7*d diambil 140 mm - Tepi 1,5*d S1 3*d 36 7 diambil 64 mm

42 163 P u e Pelat simpul t0 mm Pelat sambung t0 mm Baut geser+tarik 64 DIAFRAGMA IWF 458*417*30* IWF 700*300*13*4 Titik putar 0,5 IWF 458*417*30*50 Gambar 5.35 Hubungan Gelagar Melintang Tengah Terhadap Rangka Utama Metode pendekatan Kapasitas nominal penyambung - Tegak lurus sumbu baut: L j 548 mm (300 < L j < 1300) k r 1,075 L j /4000 0,938 N geser V f 0,6* f uf *kr*n c *A c 0,6*830*0,938** ,3 N N tumpu V b N tumpu V b a e *t p * f up 3,*d f *t p * f up 64*10*50 3,*4*10* N N Ambil terkecil N Vf 31786,3 N - Searah sumbu baut:

43 164 N tarik N tf A s *f uf 353* N ΣY *( ) mm M P u *e 96931,78*( ½*414+ 0) ,1 Nmm P u 96931,78 Akibat gaya geser K V 11153, 973 N n 8 M * Y ,1* 40 Akibat momen K H , 97 ΣY N KV φ * V f K H + φ * N tf 11153,973 0,7 * 31786,3 Pola baut geser dan tarik bisa digunakan! ,97 0,7 * ,674 1 (ok) B. Hubungan Gelagar Melintang Tepi dengan Rangka Utama Baut mengalami geser dan tarik secara bersamaan! P u ,01 N a. Material penyambung (idem) b. Syarat jarak baut Baut dipasang lurus - Tengah,5*d S 7*d diambil 150 mm - Tepi 1,5*d S1 3*d 36 7 diambil 69 mm

44 165 P u e Pelat simpul t0 mm Pelat sambung t0 mm Baut geser+tarik 69 DIAFRAGMA IWF 390*300*10* IWF 588*300*1* Titik putar Pelat pengaku badan t10*144 Jacking force R u141,8 Ton 150 IWF 390*300*10*16 Gambar 5.36 Hubungan Gelagar Melintang Tepi Terhadap Rangka Utama Metode pendekatan Kapasitas nominal penyambung - Tegak lurus sumbu baut: L j 588 mm (300 < L j < 1300) k r 1,075 L j /4000 0,98 N geser V f 0,6* f uf *kr*n c *A c 0,6*830*0,98** ,6 N N tumpu V b N tumpu V b 3,*d f *t p * f up a e *t p * f up 3,*4*10*50 69*10* N N Ambil terkecil N Vf ,6 N - Searah sumbu baut:

45 166 N tarik N tf 9990 N ΣY *( ) mm M P u *e ,01*( ½*390+0) , Nmm P u ,01 Akibat gaya geser K V 85673, 751 N n 8 M * Y ,* 450 Akibat momen K H 10556, 33 Y N K V φ * V f K H + φ * N tf 85673,751 0,7*309451,6 Pola baut geser dan tarik bisa digunakan! ,33 0,7*9990 0,416 1 (ok) C. Hubungan Antar Rangka Utama a. Material penyambung - Plat penyambung sayap t pf 0 mm f up 410 Mpa Plat penyambung badan t pw 15 mm f up 410 Mpa - Baut mutu 8.8 d 0 mm f uf 830 Mpa A c 5 mm A s 45 mm b. Syarat jarak baut Baut dipasang lurus - Tengah,5*d S 7*d diambil 100 mm - Tepi 1,5*d S1 3*d diambil 50 mm Baut dipasang selang-seling - Tengah V,5*d s g 7*d diambil 100 mm - Tengah H s p 7*d- ½*s g 90 diambil 80 mm c. Kekuatan nominal penyambung - Untuk sambungan irisan N geser V f Jika dengan pelat pengisi, N geser 0,6* f uf *kr*n c *A c 0,6*830*1** N 85%* V f ,5 N

46 167 - Untuk sambungan irisan 1 N geser V f Jika dengan pelat pengisi, N geser 0,6* f uf *kr*n c *A c 0,6*830*1*1* N 85%* V f 98417,5 N N tumpu V b N tumpu V b a e *t p * f up 3,*d f *t p * f up 50*0*410 3,*0*0* N N N tumpu V b a e *t p * f up 100*0* N d. Contoh perhitungan jumlah baut pada batang dengan P u terbesar. Sambungan batang-batang horisontal direncanakan menggunakan irisan, ini dimaksudkan untuk memperkecil jumlah baut agar kebutuhan luasan pelat simpul menjadi lebih kecil. 1. Batang horisontal tarik (6) Besar gaya batang P u 7160,99 kn - Kekuatan nominal penyambung Untuk sambungan irisan N geser V f N tumpu V b N N N Pilih terkecil N N - Jumlah baut Pu n φ * N ,7 * Pada sayap buah Pada badan 16 buah 45 ~ 48 buah N

47 168 - Cek kekuatan tarik profil A g 9540 mm A n1 A g (n*d l *t f )-(n*d l *t w ) 9540-(4**8)-(**18) 684 mm s p * t f A n A g [(n*d l *t f )+ ( Σ )]-(n*d l *t w ) 4 * s g *80 * [(8**8)+( * )]-(**18) 08 mm 4 *100 Pilih terkecil A n 08 mm Leleh unsur N t A g *f y 9540* N Patahan unsur N t 0,85*K t *A n * f up 0,85*0,85*08* N Pilih terkecil N t N P u Ø*N t 7160,99 kn 0,9*875,919 kn 7160,99 kn 7448,38 kn (ok). Batang horisontal tekan (18) Besar gaya batang P u kn - Kekuatan nominal penyambung Untuk sambungan irisan N geser V f N tumpu V b N N Pilih terkecil N N - Jumlah baut Pu n φ * N ,7 * ~ 48 buah Pada sayap buah Pada badan 16 buah Berikut tabel jumlah baut rangka utama : N

48 169 Tabel 5. Jumlah Baut Rangka Utama SIMPUL BATANG TERPASANG JUMLAH IRISAN GAYA JUMLAH TEREDUK BAUT SAMBU BATANG BAUT SI SAYAP SAYAP BADAN TERPASANG NGAN (kn) (n) (n) 1 H , D , D , H , D , H , D , D , H , D , H , H , D , H- 3115, D , D , H , D , H , H , D , H , D , D , H , D , H , H , D , H , D , D , H , D ,

49 H , H , D , H , D , D , H , D , H , H D , H , D , D , H , Catatan : 1. Pada jumlah baut terpasang terlihat jumlah baut yang lebih besar dan seragam (terutama pada sayap), ini dimaksudkan untuk mempermudah perhitungan luas pelat simpulnya dan penataan pembautannya.. H batang horisontal D batang diagonal tereduksi 15% akibat penggunaan pelat pengisi