TUGAS AKHIR RC

Transkripsi

1 TUGAS AKHIR RC ALTERNATIF KONSTRUKSI PERBAIKAN TANAH DI BAWAH OPRIT JEMBATAN SUNGAI MARMOYO TOL SURABAYA MOJOKERTO STA 4+00-STA TOL SURABAYA MOJOKERTO STA 4+00-STA ERNI INDRIYANINGSIH NRP Dosen Pembimbing Prof. Ir. Noor Endah, MSc., Ph.D JURUSAN TEKNIK SIPIL Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya 0

2 ALTERNATIF KONSTRUKSI PERBAIKAN TANAH DASAR DI BAWAH OPRIT JEMBATAN SUNGAI MARMOYO TOL SURABYA-MOJOKERTO STA 4+00-STA Nama Mahasiswa : Erni Indriyaningsih NRP : Jurusan : Teknik Sipil FTSP - ITS Dosen Pembimbing : Prof. Ir. Noor Endah, MSc., PhD. ABSTRAK Pada proyek pembangunan Tol Surabaya-Mojokerto Seksi IV Sta Sta terdapat perencanaan mainroad yang melewati Sungai marmayo, sehingga diperlukan perencanaan jembatan. Tanah dasar di bawah pada oprit jembatan adalah tanah lempung lembek yang daya dukungnya rendah dan kemampumampatannya tinggi. Daya dukung tanah yang rendah akan menyebabkan terjadinya kelongsoran pada oprit jembatan. Sedangkan kemampumampatannya yang tinggi menyebabkan perbedaan pemampatan yang mengakibatkan terjadinya kerusakan pada perkerasan jalan di atas timbunan dan sambungan antara oprit dan abutmen. Maka dari itu dibutuhkan perkuatan tanah dasar agar mampu menahan beban sehingga tidak terjadi kelongsoran dan perbedaan pemampatan pada oprit jembatan sehingga tidak mengalami kerusakan pada perkerasan jalan di atasnya dan struktur sambungan abutmentnya. Perencanaan dilakukan dengan memperhatikan stabilitas timbunan pada potongan tegak lurus jalan (stabilitas melintang) dan pada arah memanjang jalan ( stabilitas memanjang arah sungai). Pada tugas akhir ini akan direncanakan alternatif sistem perbaikan tanah untuk perencanaan timbunan. Alternatif pertama yaitu preloading yang dikombinasikan dengan Prefabricated Vertical Drain (PVD) dan geotextile. Alternatif kedua yaitu preloading yang dikombinasikan dengan Prefabricated Vertical Drain (PVD) dan micropile. Dari hasil perhitungan, didapatkan bahwa PVD yang digunakan adalah PVD jenis PVD WICK DRAIN dengan Spesifikasi Lebar : 00 mm dan ketebalan : 5 mm. Pola pemasangan yang dipilih adalah pola segitiga dengan jarak, meter. Untuk perkuatan dengan geotextile, digunakan geotextile type Stabilenka 400/50. Pada Sta dibutuhkan sebanyak 8 lapis, pada Sta dibutuhkan 4 lapis dan untuk Sta dibutuhkan 3 lapis, setiap lapis dipasang lembar geotextile dengan jarak perlapis sebesar 0,5 meter. Pada timbunan memanjang ke arah sungai dipasang geotextile wall sebanyak 5 lapis, pada ketinggian 0.0-3,0 meter dipasang geotextile wall dengan Sv 0,5 meter, pada ketinggian 3-7,5 dipasang dengan Sv 0,5 meter dan pada ketinggian 7,5-.7 dipasang dengan Sv meter. Sedangkan pada konstruksi micropile digunakan micropile dimensi 5x5, diperlukan 4 buah per meter pada Sta.4+300, 3 buah per meter pada Sta.4+50, 3 buah per meter pada 4+00 dan pada timbunan memanjang ke arah sungai diperlukan 5buah micropile. Kata kunci : Lempung lembek, oprit, preloading, PVD, geotextile, micropile.

3 BAB I PENDAHULUAN. Latar Belakang Seiring dengan jalannya waktu dan meningkatnya perekonomian penduduk kota Surabaya dan sekitarnya, kota-kota di Jawa Timur terutama yang dekat dengan kota Surabaya terkena pengaruh perkembangan kota sedikit demi sedikit beranjak meningkat pada sektor ekonomi, karena diakibatkan oleh pertumbuhan ekonomi secara global. Peningkatan perekonomian Jawa Timur tumbuh pesat, terutama di kota-kota di kabupaten Sidoarjo, Gresik, Bangkalan, Mojokerto dan Lamongan. Peningkatan perekonomian ini dikarenakan oleh tumbuhnya industri di daerah tersebut. Hal ini diiringi oleh peningkatan pemukiman penduduk pada daerah sekitar kotakota tersebut. Dengan adanya hal tersebut di atas maka peningkatan lalu- lintas yang melalui jaringan jalan juga menjadi sangat padat hingga melampui kelas jalan yang tersedia. Pemerintah daerah dalam hal ini Badan Pengelola Jalan Tol (B.P.J.T) menyimpulkan perlunya Pembanguanan Jalan Tol disekitar kota Surabaya, salah satunya adalah ruas Jalan Tol Surabaya-Mojokerto. Pembangunan Jalan Tol Surabaya-Mojokerto sepanjang 36,7 km melewati empat kabupaten/kota, yaitu Kota Surabaya, Kabupaten Sidoarjo, Gresik, dan Mojokerto. Pembangunan tol melibatkan beberapa instansi, diantaranya PT Marga Nujya Sumo Agung bekerja sama dengan Moeljadi Group dan PT Wijaya Karya terbagi menjadi empat seksi pembangunan, yaitu seksi I adalah Tol Waru-Sepanjang (6,6 km), Seksi II Sepanjang-Krian (5,3km), Seksi III Driyorejo- Krian (6,0 km), dan Seksi IV yang merupakan jalur terpanjang, yaitu 8,55 km, untuk Krian- Mojokerto. Pada proyek pembangunan Tol Surabaya-Mojokerto Seksi IV STA STA terdapat perencanaan mainroad yang melewati Sungai marmayo, sehingga diperlukan perencanaan jembatan. Jembatan tersebut memiliki buah abutment dan 5 buah pilar dengan bentang total 75 m. Selain itu terdapat rencana oprit jembatan dengan timbunan paling tinggi sebesar 8, m. Tanah dasar timbunan pada oprit jembatan adalah tanah lempung yang lembek yang daya dukungnya rendah dan kemampumampatannya tinggi. Daya dukung tanah yang rendah akan meyebabkan terjadinya kelongsoran pada oprit jembatan. Selain itu, kemampumampatannya yang tinggi menyebabkan perbedaan penurunan konsolidasi yang mengakibatkan terjadinya kerusakan pada perkerasan jalan di atas timbunan dan sambungan antara oprit dan abutment maka dibutuhkan perkuatan tanah dasar agar mampu menahan beban sehingga tidak terjadi kelongsoran dan perbedaan penurunan pada oprit jembatan juga tidak mengalami kerusakan pada perkerasan jalan di atasnya dan struktur sambungan abutmentnya. Maka dari itu perencanaan konstruksi oprit ini sangat perlu diperhatikan agar desain oprit yang dihasilkan nantinya dapat aman dan kuat sesuai dengan umur rencana yang telah ditentukan. Beberapa alternatif desain telah tersedia untuk perbaikan tanah pada oprit jembatan, tetapi tidak semua aternatif bisa digunakan dengan alasan pelaksanaan yang terlalu sulit atau alternatif tersebut terlalu mahal untuk dilaksanakan karena harus mendatangkan dari luar Indonesia. Misalnya metode perbaikan tanah stone column, vacuming atau metode menard. Atas alasan itulah maka pada tugas akhir ini akan direncanakan alternatif sistem perbaikan tanah untuk perencanaan timbunan yaitu alternatif pertama preloading yang dikombinasikan dengan Prefabricated Vertical Drain (PVD) dan geotextile dan alternatif kedua preloading yang dikombinasikan dengan Prefabricated Vertical Drain (PVD) dan micropile. Dari alternatif tersebut akan dipilih salah alternatif berdasarkan kemudahan mendapatkan bahan kemudahan dalam pelaksanaan dan waktu pelaksanaan. Oleh karena itu studi ini penting dilakukan agar dapat merencanakan perkuatan tanah dasar yang mampu menerima beban di atasnya tanpa mengalami kelongsoran dan kerusan pada perkerasan jalan diatasnya.. Permasalahan Dari uraian diatas, beberapa permasalahan yang akan dibahas dalam Tugas Akhir ini sebagai berikut :. Berapakah H initial yang diperlukan untuk mendapatkan tinggi timbunan yang diinginkan?. Berapa besar pemampatan tanah akibat beban yang bekerja di atas tanah dasar timbunan?

4 3. Bagaimana merencanakan percepatan pemampatan tanah menggunakan preloading yang dikombinasikan dengan Prefabricated Vertical Drain (PVD) dan diperkuat dengan geotextile? 4. Bagaimana merencanakan percepatan pemampatan tanah menggunakan preloading yang dikombinasikan dengan Prefabricated Vertical Drain (PVD) dan diperkuat dengan micropile? 5. Alternatif perbaikan tanah dasar mana yang lebih cocok diterapkan untuk perbaikan oprit jembatan Sungai Marmoyo?.3 Tujuan Adapun tujuan yang ingin dicapai dalam Tugas Akhir ini adalah merencanakan perbaikan tanah dasar agar mampu menerima beban sehingga tidak terjadi kelongsoran dan perbedaan penurunan pada oprit jembatan yang menyebabkan kerusakan perekerasan jalan di atasnya..4 Batasan Masalah Beberapa batasan masalah yang didefinisikan pada Tugas Akhir ini adalah :. Tidak membahas perhitungan struktur atas jembatan.. Tidak membahas perhitungan abutment jembatan. 3. Data yang digunakan adalah data sekunder yang berasal dari kontraktor Tol Surabaya-Mojokerto. 4. Tidak membahas perhitungan geometri dan perkerasan jalan. 5. Tidak merencanakan drainase jalan. 6. Tidak membandingkan dengan alternatif lain diluar alternatif dalam Tugas Akhir ini. 7. Beban Kendaraan sesuai dengan beban standar. 8. Sisi yang direncanakan sisi barat Sungai Marmoyo 9. Tidak membahas metode pelaksanaan 0. Tidak membahas biaya..5 Manfaat Perencanaan dalam Tugas Akhir ini dimaksudkan agar dapat menjadi alternatif perbaikan tanah pada oprit jembatan Sungai Marmoyo Tol Surabaya-Mojokerto STA STA yang mungkin bisa dijadikan bahan pertimbangan oleh para pengambil keputusan di Proyek Tol Surabaya- Mojokerto..6 Lokasi Perencanaan Lokasi perencanaan perbaikan oprit jembatan Sungai Marmoyo terletak di Mojokerto, yang menghubungkan Mojokerto- Krian. Lebih jelas mengenai lokasi ditunjukkan pada Gambar. dimana pada proyek Tol Surabaya-Mojokerto Seksi IV perbaikan oprit berada pada STA STA Pada Tugas Akhir ini perencanaan oprit ditinjau pada sisi barat Sungai Marmoyo STA STA sepanjang 00 meter dengan timbunan paling tinggi 8,m yang ditunjukkan pada Gambar.3. Lokasi perencanaan Gambar. Lokasi Proyek Tol Surabaya- Mojokerto Gambar. Potongan memanjang perencanaan oprit jembatan sisi barat Sungai Marmoyo

5 BAB III METODOLOGI Mulai Studi Literatur Pengumpulan data :. Layout Lokasi. Data Tanah Dasar 3.Data Timbunan 4. Data Spesifikasi Bahan. Penentuan Hinisial Timbunan Alternatif Perbaikan Tanah 4. Data Tanah Dasar Data tanah dasar diperoleh dari kontraktor jalan tol Surabaya-Mojokerto. Data yang didapatkan berupa bore log dan SPT dari hasil test laboratorium. Pada perencanaan perbaikan oprit jembatan Sungai Marmoyo titik pengujian terlatak pada DB 0 DB 3 yang telah disajikan pada gambar 3. pada bab sebelumnya. Semua data tanah dievaluasi dengan menggunakan selang kepercayaan 90%. Rekapitulasi hasil perhitungan dengan rentang kepecayaan diberikan pada Tabel 4.. Tabel 4. Rekapitulasi Perhitungan Parameter Tanah dengan Selang Kepercayaan 90% Preloading dengan kombinasi PVD dan diperkuat Geotextile Preloading dengan kombinasi PVD diperkuat Micropile Tidak Cek Stabilitas melintang&mememanjang Cek Stabilitas melintang&memanjang Tidak Ya Ya Penentuan Alternatif Perbaikan Tanah:. Kemudahan mendapatkan bahan. Kemudahan dalam pelaksanaan 3. Waktu pelaksanaan Kesimpulan Dan Saran Selesai BAB IV DATA DAN ANALISA 4. Layout Jalan Tol Surabaya-Mojokerto Seksi IV Layout rencana jalan tol Surabaya- Mojokerto Seksi IV disajikan pada Gambar 4.. Lokasi yang ditinjau pada tugas akhir ini sebelah barat Sungai Marmoyo ini adalah STA 4+00 sampai (Gambar 4.). Gambar 4. Layout jalan tol Surabaya-Mojokerto Seksi IV BAB V PERENCANAAN ALTERNATIF PERBAIKAN OPRIT 5. Perhitungan Tinggi Timbunan Awal 5.. Perhitungan Beban Sebelum merencanakan perhitungan tinggi timbunan awal, hal yang perlu dilakukan terlebih dahulu adalah menghitung beban-beban (q) yang akan diterima oleh tanah dasar. Bebanbeban tersebut adalah beban timbunan, beban perkerasan dan beban traffic. Beban timbunan yang menggunakan beban pemisalan sebesar 5 t/m, 7 t/m, 9 t/m, t/m, 3 t/m, 5 t/m, dan 8 t/m yang nantinya beban-beban tersebut didistribusikan ke kedalaman tanah yang ditinjau (z) sebagai beban merata trapesium. Selain beban timbunan, penambahan beban juga diakibatkan oleh perkerasan jalan. Tebal perkerasan jalan rigid pavement adalah 0,450 m dengan BJ beton,4 ton/m, sehingga beban yang diterima tanah sebesar,08 ton/m. Beban perkerasan tersebut akan disitribusikan sebagai beban merata persegi pada kedalaman (z). Sedangkan untuk Untuk beban traffic, dalam perencanaan tugas akhir ini menggunakan asumsi bahwa q traffic

6 berkorelasi dengan tinggi timbunan yang direncanakan (Japan Road Association, 986) 5.. Penentuan Tinggi Awal (H initial ) Berdasarkan data tanah yang terdapat pada Bab IV, diketahui bahwa tinggi final (H final ) timbunan tertinggi yang direncanakan pada oprit jembatan Sungai Marmoyo sebelah barat adalah sebesar 8.3 meter. Tingginya timbunan tersebut, menyebabkan beban yang diterima tanah besar dan mengakibatkan penurunan konsolidasi yang besar pula. Selain itu kondisi lapisan tanah pada daerah tersebut juga kurang mendukung karena terdiri dari dua lapisan lempung lembek (soft clay) setebal masing-masing 8,5 meter dan 0 meter yang dibatasi oleh lapisan pasir setebal 4 meter. Untuk mengantisipasi adanya kerusakan pada badan jalan maupun abutment jembatan, maka perlu dihitung besarnya penurunan konsolidasi. Tinggi H fnal dan beban-beban sebelumnya telah diketahui, maka besarnya penurunan dapat dihitung. Dengan mengetahui besarnya settlement (Sc) pada tiap lapisan maka dapat diketahui besarnya pemampatan total pada tanah dasar tersebut ketika dibebani. Penurunan konsolidasi pada kajian Tugas Akhir ini, dihitung dengan menggunakan persamaan. dan.3 dikarenakan tanah dasar merupakan tanah terkonsolidasi lebih (Overly Consolidated Soil). Pertama dihitung berapa penurunan konsolidasi akibat beban timbunan.dari perhitungan tersebut, maka diperoleh besar Sc akibat beban timbunan yang tersaji pada Tabel 5.. Setelah tanah dasar mengalami pemampatan akibat beban timbunan, maka timbunan yang diletakkan akan menjadi lebih rendah dari elevasi rencana. Oleh sebab itu perlu dicari tinggi awal timbunan menggunakan persamaan.8. Setelah mendapatkan H inisial, kemudian dihitung kembali besarnya pemampatan akibat beban perkerasan dengan kedalaman distribusi yang sudah disesuaikan dengan H inisial yang sudah didapat. Hasil perhitungan penurunan konsolidasi (Sc) akibat beban perkerasan tersaji pada Tabel 5.. Selanjutnya menghitung tinggi final akibat pemampatan total, H-bongkar traffic dan tebal perkerasan, yaitu : H final = H initial Sc akibat timbunan Hbongkar traffic + tebal pavement Sc akibat pavement Hasil perhitungan H final disajikan dalam Tabel 5.3. Tabel 5.. Hasil Perhitungan Konsolidasi Akibat Beban Timbunan No q Sc lap Sc lap Sc total t/m (m) (m) (m) Tabel 5.. Hasil Perhitungan Konsolidasi Akibat Beban Pavement No q Sc lap Sc lap Sc total t/m (m) (m) (m) Tabel 5.3. Hasil Perhitungan H initial, H Bongkar Traffic dan H final NO Beban q timbunan Sc beban timbunan Hinisial H bongkar traffic Tebal pevement Sc beban pavement Tinggi Final (t/m ) (m) (m) (m) (m) (m) (m) Untuk mengetahui besarnya Sc pada masingmasing tinggi timbunan yang direncanakan maka dari Tabel 5.3 dapat dibuat grafik hubungan antara H final vs H initial, dan H final vs Settlement total akibat timbunan dan pavement yang disajikan dalam Gambar 5. dan Gambar 5.. Dari Gambar 5. dan Gambar 5., dapat diketahui tinggi initial yang harus ditimbun pada oprit jembatan sehingga tinggi final yang telah direncanakan dapat mencapai elevasi jembatan meskipun telah mengalami pemampatan. Adapun besar settlement dan tinggi initial pada masing-masing station dapat dilihat pada Tabel 5.4. Gambar 5. Grafik Hubungan H final dengan H inisial

7 8,5 meter dengan H dr = 4,5 meter. Koefisien konsolidasi (U) 90% adalah 0,848 (Das, 985). Koefisien konsolidasi vertikal (Cv) pada tiaptiap kedalaman pada lapisan pertama dapat dilihat pada Tabel 5.6 Gambar 5. Grafik Hubungan H final dengan Settlement Tabel 5.4 Besar H Initial pada masing-masing station. Stationing Sc lap Sc Lap Sc total H Final H inisial O Stabilitas Timbunan dengan Program XSTABL Dari perhitungan sebelumnya telah didapatkan H initial untuk masing-masing station. Tahapan selanjutnya adalah mengetahui stabilitas timbunan dengan melakukan pengecekan bidang longsor menggunakan program XSTABL. Dari perhitungan angka keamanan dengan program XSTABL didapatkan nilai SF yang bertai kemungkinan terjadi longsor sangat besar. Angka keamanan (SF) yang didapat untuk masing-masing station dapat dilihat pada Tabel 5.5. Dikarenakan kemungkinan longsor cukup besar maka diperlukan suatu perkuatan untuk menahan kelongsoran. Tabel 5.5 Angka Keamanan untuk Beberapa Stationing Stationing H inisial SF Timbunan arah memanjang sungai Perhitungan Waktu Konsolidasi Tanah lempung mempunyai sifat permeabilitas yang kecil sehingga kemampuan mengalirkan air relatif lambat. Hal ini menyebabkan air yang terdesak akibat penambahan beban timbunan, akan keluar dari lapisan lempung dalam jangka waktu yang lama dan menghasilkan penurunan konsolidasi. Untuk menghitung waktu konsolidasi tersebut, lapisan tanah dibagi menjadi dua lapis. Pada lapisan pertama arah alirannya merupakan double drainage yaitu lapisan lempung setebal Tabel 5.6 Nilai Cv pada Tiap Kedalaman Lapisan Pertama No Kedalaman (m) H (m) Cv (cm /det) Dari data pada Tabel 5.4 didapat nilai Cv gabungan untuk lapisan pertama Cv gab = 0,0880 m /minggu = 4,577 m /tahun. Sehingga waktu konsolidasi untuk mencapai 90% derajat konsolidasi adalah sebagai berikut : t = Tv 90% H C v dr t = 0,848 4, t = 3,35 tahun Untuk lapisan lempung yang kedua setebal 0 meter, arah alirannya merupakan single drainage sehingga H dr = 0 meter. Koefisien konsolidasi vertikal (Cv) pada tiaptiap kedalaman pada lapisan kedua dapat dilihat pada Tabel 5.7 Tabel 5.7 Nilai Cv pada Tiap Kedalaman Lapisan Kedua No Kedalaman (m) H (m) Cv (cm /det) Dari data pada Tabel 5.5 didapat nilai Cv gabungan untuk lapisan kedua Cv gab = 0,090 m /minggu =,5095 m /tahun. Sehingga waktu konsolidasi untuk mencapai 90% derajat konsolidasi adalah sebagai berikut : t = Tv90% H dr C t = t v 0,8480,5095 = 56,7 tahun Karena waktu konsolidasi untuk lapisan lempung pertama dan kedua tidak sama maka diambil waktu konsolidasi terlama yaitu pada lapisan lempung kedua sebesar 56,7 tahun.

8 Pada STA masih terdapat pemampatan konsolidasi sebesar ,739 = 44,6cm untuk umur rencana jalan (0 tahun). Perhitungan lengkapnya ditampilkan dalam Tabel 5.8. Untuk sisa pemampatan pada STA 4+50 dan STA 4+00 disajikan pada Tabel 5.9 dan Tabel 5.0 Adanya pemampatan yang masih tersisa menyebabkan jalan mudah sekali mengalami kerusakan. Sehingga untuk mempercepat waktu pempampatan tersebut, perlu dilakukan pemasangan PVD. Tabel 5.8 Besar Pemampatan pada Umur jalan 0 Tahun STA Lapisan I Lapisan II Sc total sisa Sc Tahun ke- Tv Uv (%) Sc (cm) Tahun ke- Tv Uv (%) Sc (cm) (cm) (cm) Sumber : hasil perhitungan 5.4 Perencanaan Preloading dengan kombinasi Prefabricated Vertical Drain (PVD) 5.4. Perencanaan Prefabricated Vertical Drain (PVD) Tanah dasar merupakan lapisan tanah kompresibel yang cukup dalam yaitu,5 meter. Seperti yang telah dijelaskan pada sub bab sebelumnya, waktu yang diperlukan untuk menghabiskan penurunan konsolidasi sangat lama yaitu 56,7 tahun, sehingga dikhawatirkan akan terjadi differential settlement pada tanah timbunan yang berakibat perkerasan jalan menjadi lebih cepat rusak. Untuk itu, diperlukan suatu metode yang dapat mempercepat proses pemampatan konsolidasi. Metode yang dipilih dalam Tugas Akhir ini adalah dengan pemasangan Prefabricated Vertical Drain (PVD). Langkah-langkah dalam perencanaan pemasangan PVD adalah sebagai berikut :. Pemilihan Pola dan Jarak Pemasangan PVD Pada perencanaan pemasangan PVD ada dua macam pola yang digunakan, yaitu pola segitiga dan segiempat yang tersaji dalam Bab II gambar.7 dan gambar.8. Dari masing-masing pola, akan dicari derajat konsolidasi untuk jarak pemasangan selebar 0,8 m; m;, m; dan,5 m. Setelah dihitung derajat konsolidasi total, akan ditentukan pola dan jarak berapa yang akan dipilih dengan mempertimbangkan waktu dan biaya.. Perhitungan Derajat Konsolidasi Vertical (U v ) Perhitungan derajat konsolidasi vertical (U v ) ditentukan dengan menggunakan persamaan.. Dalam persamaan tersebut terdapat fungsi Tv (faktor waktu) yang dicari dengan menggunakan persamaan.8. Untuk menghitung waktu Tv, sebelumnya perlu dicari Cv gabungan. Adapun perhitungan Cv gabungan sama dengan sub bab seelumnya yaitu Cv gabungan lapisan pertama Cv gabungan = 0,0880 m /minggu, untuk lapisan kedua Cv gabungan = 0,090 m /minggu. Untuk perhitungan Tv dapat diambil contoh pada lapisan pertama minggu ke-, yaitu : Tv t. C v dr H x0,0880 (4,5) = Perhitungan Derajat Konsolidasi Horisontal (U h ) Untuk menghitung derajat konsolidasi, dapat digunakan persamaan.7 yang berubah menjadi : U h e tx8xch D xxf ( n) Pada persamaan di atas, dapat diketahui bahwa parameter tanah yang digunakan untuk mendapatkan Derajat Konsolidasi Horisontal (U h ) adalah koefisien konsolidasi horizontal (C h ) dimana harga C h diambil -5 C v. Pada perencanan tugas akhir ini harga C h diambil 3 C v. Selain C h, terdapat faktor lain yang merupakan faktor penghambat akibat jarak antar PVD yang dapat dihitung dengan menggunakan persamaan.3.

9 Direncanakan menggunakan PVD 00 mm x 5 mm, dengan diameter ekivalen (dw)= (00+5)/ = 5,5 mm = mm. Adapun hasil perhitungan F (n) untuk masing-masing pola pemasangan PVD dapat dilihat pada Tabel 5.9 dan Tabel 5.0. settlement karena derajat konsolidasi sudah mencapai 00 %. Tabel 5.9 Perhitungan Faktor Penghambat (F (n) ) Pola Segitiga Sumber : hasil Perhitungan Tabel 5.0 Perhitungan Faktor Penghambat (F (n) ) Pola Segiempat S D dw (m) (m) (m) F(n) Setelah menghitung faktor penghambat akibat jarak pemasangan PVD, maka derajat konsolidasi arah horizontal (U h ) dapat dicari. Setelah mendapatkan harga U v dan U h untuk masing-masing pola, maka konsolidasi gabungan (U ) dapat dicari dengan persamaan. sehingga didapatkan U untuk masingmasing pola pemasangan PVD pada lapisan pertama dan kedua yang disajikan dalam Lampiran 9. sehingga dapat dibuat grafik hubungan antara U dan waktu yang dibutuhkan (minggu) seperti yang tersaji dalam Gambar 5.3. dan Gambar 5.4. Gambar 5.3 Grafik Derajat Konsolidasi Lapisan Pertama Waktu yang disediakan perencana tidak boleh lebih dr 4 minggu, maka dari Gambar 5.3 dapat dilihat bahwa dalam waktu 0 minggu dan dengan pola pemasangan segitiga jarak (S) =, pada lapisan pertama sudah tidak ada sisa Gambar 5.4 Grafik Derajat Konsolidasi Lapisan Kedua Pada lapisan kedua dengan waktu dan pola pvd yang sama derajat konsolidasi mencapai 86%. Dapat disimpulakan bahwa dengan derajat konsolidasi tersebut berati sisa settlement pada lapisan kedua adalah 6, cm atau sebesar 4, % dr settlement total tanah kompresibel Preloading dengan Kombinasi PVD Pada pelaksanaan di lapangan, timbunan tidak langsung diurug di tanah dasar tetapi di letakkan secara bertahap (preloading). Penimbunan secara bertahap direncanakan memiliki kecepatan 50 cm/minggu. Sehingga jumlah pentahapan untuk mencapai H final tersebut adalah : H initial =,7 meter Jumlah pentahapan =,7 / 0,50 = 3,4 tahap = 4 tahap Untuk mengawali penimbunan, langkah pertama yang harus dilakukan adalah mencari tinggi kritis (H cr ) yang mampu dipikul oleh tanah dasar. Tinggi kritis dicari dengan menggunakan program XSTABL dan didapatkan tinggi kritis = 5,5 meter dengan SF =,50 (untuk harga SF =,5). Setelah didapatkan tinggi kritis, maka langkah selanjutnya adalah mencari C u baru untuk menentukan apakah tanah cukup mampu menahan beban apabila tahapan selanjutnya dilakukan secara menerus ataukah harus dilakukan penundaan karena tanah belum cukup kuat memikul beban tersebut. Adapun langkah untuk mencari C u baru adalah sebagai berikut:. Menentukan tahapan penimbunan sampai tinggi Hcr Tahapan Penimbunan sampai tahap ke- disajikan dalam Tabel 5..

10 Tabel 5. Tahapan Penimbunan pada Minggu Ke- Waktu (minggu) Tinggi Timbunan 0.5 m m.5 m m.5 m 3 m 3.5 m 4 m 4.5 m 5 m 5.5 m 0.5 m mg m mg mg.5 m 3 mg mg mg m 4 mg 3 mg mg mg.5 m 5 mg 4 mg 3 mg mg mg 3 m 6 mg 5 mg 4 mg 3 mg mg mg 3.5 m 7 mg 6 mg 5 mg 4 mg 3 mg mg mg 4 m 8 mg 7 mg 6 mg 5 mg 4 mg 3 mg mg mg 4.5 m 9mg 8 mg 7 mg 6 mg 5 mg 4 mg 3 mg mg mg 5 m 0 mg 9 mg 8 mg 7 mg 6 mg 5 mg 4 mg 3 mg mg mg 5.5 m mg 0 mg 9 mg 8 mg 7 mg 6 mg 5 mg 4 mg 3 mg mg mg. Menghitung tegangan di tiap lapisan tanah untuk derajat konsolidasi 00 % Contoh penambahan beban akibat beban timbunan bertahap s.d. 4 tahap dapat disajikan dalam Gambar 5.5. P o 3 4 P P P 3 P 4 merumuskan perubahan tegangan di tiap lapisan tanah untuk menghitung derajat konsolidasi kurang dari 00%. Untuk tabel penambahan tegangan efektif, disajikan pada Tabel 5.3. Tabel 5. Perubahan Tegangan di Tiap Lapisan Tanah pada Derajat Konsolidasi, U=00% Tegangan Po σ σ σ3 σ4 kedalaman (m) H = 0 m H = 0.5 m H = m H =.5 m H = m Tabel 5.3 Tabel Penambahan Tegangan Efektif Lapisan pertama apabila Derajat Konsolidasi < 00% Tahapan Umur Derajat P Penimbunan Timbunan Konsolidasi (meter) (minggu) U total (%) Tanah Asli 00 pada U < 00% Gambar 5.5 Sketsa Perubahan Tegangan Akibat Beban Bertahap 0,0-0,5 () ,7846 x 3 3 : Perhitungan perubahan tegangan didapat dari = P o + P = P dan seterusnya hingga 4 Harga P o, dan seterusnya berbedabeda untuk setiap kedalaman tanah. P = I x q Dimana : q = H timb tahap ke-i x timb = 0,5 x,8 = 0,9 t/m Untuk hasil perhitungan perubahan tegangan akibat beban bertahap sampai pada dari tahap s.d. tahap ke-4 dengan derajat konsolidasi 00 %, dapat dilihat pada Tabel Menghitung penambahan tegangan efektif akibat beban timbunan apabila derajat konsolidasi kurang dari 00%. Untuk menghitung penambahan tegangan efektif apabila derajat konsolidasi kurang dari 00% maka dipakai derajat konsolidasi total (U total ) pada pemasangan PVD pola segitiga dengan jarak, meter. Derajat konsolidasi total (U total ) lapisan pertama ataupun kedua digunakan untuk 0,5-,0 () ,0-,5 (3) 48.63,0-,5 (4) Po 0,6043 0, x x xpo Po 4. Menghitung kenaikan daya dukung tanah (akibat kenaikan harga C u ). Harga C u baru diperoleh dengan menggunakan persamaan.3 sehingga diperoleh harga C u baru. Berdasarkan hasil perhitungan, diketahui harga C u mengalami kenaikan, tetapi dari harga C u baru timbunan hanya bisa dikerjakan samapai 7dengan beberapa kali penundaan sampai minggu ke-0. Karena alasan penundaan yang cukup lama maka perlu diberikan perkuatan pada tanah. Perkuatan diberikan pada masing-masing station, dengan menggunakan geotextile atau micropile. Karena tanah telah diberi perkuatan, tahapan penimbunan bisa dilakukan dengan menerus tanpa adanya penundaan. Grafik konsolidasi tanah dasar yang terjadi akibat pentahapan penimbunan dapat dilihat pada

11 Gambar 5.6. Dari gambar tersebut dapat diketahui untuk total settlement 3,8 meter membutuhkan waktu 7 minggu Gambar 5.6. Grafik hubungan waktu vs Settlement untuk kondisi PVD dipasang sampai ketebalan lapisan tanah kompresibel 5.5 Perencanaan Geotextile Salah satu perkuatan tanah yang dapat digunakan adalah menggunanakan geptextile. Pehitungan perencanan geotextile arah melintang pada masing-masing station menggunakan tipe geotextile STABILENKA 400/50 dan angka keamanan rencana (SF) sebesar,5. Perhitungan perencanaan geotextile terhadap overall stability untuk timbunan arah melintang adalah :. Mengitung nilai momen dorong (M dorong ) Diketahui angka keamanan dan momen tahanan minimum (SF min dan MR min ) hasil perhitungan XSTABLE untuk timbunan dengan Hinitial,7 meter adalah : SF min = dan MR min = knm maka : M R min SF M M dorong dorong = 44.34,3 knm. Menghitung nilai momen tahanan yang direncanakan (MRrencana) dengan SF =,5 M Rrencana = M dorong x SF rencana = 44.34,3 x,5 = 66486,49 knm 3. Menghitug nilai Tambahan Momen Penahan ( M R ) M R = M Rrencana - M Rmin = , = 7.6,49 knm 4. Mencari kekuatan geotextile yang diizinkan T allow Kekuatan tarik max = 400 kn/m SF untuk instalasi (Fsid) =,5 SF untuk faktor rangkak (Fscr) = 3 SF untuk faktor kimia (Fscd) =,3 SF untuk faktor biologi (Fsbd) =,3 T T allow FSibxFScr xfscd xfsbd 400 T allow.5x3x.3 x.3 = 5,597 kn/m 5. Menghitung kebutuhan geotextile Dalam perencanaan ini digunakan : Jarak pemasangan antar lapisan geotextile 5 cm Jumlah lembar tiap lapisan goetextile = lembar M geotextile = T allow x T i dimana : T allow = Kekuatan geotextile T i = Jarak vertikal antara geotextile dengan pusat bidang longsor (Titik O pada Gambar 5.6) Pada geotextile lapisan pertama (pada dasar timbunan) Hi = H timbunan =,7 meter Ti = y o y Z = 39,39,5 = 6,89 meter M geotextile = (5,597) x 6,89 = 776,76 KNm Kebutuhan geotextile ditentukan dari Momen akibat pemasangan geotextile lebih besar dari momen tambahan yang dibutuhkan. Hasil perhitungan M geotextile untuk Hinitial,7 meter pada STA disajikan pada Tabel 5.4 Tabel 5.4 Hasil perhitungan M geotextile untuk STA Jumlah Hi Ti Tallow Mgeotextile (n) (m) (m) (KN) (KNm) Total Momen > M R M= M geotextile + M geotextile M geotextile-n > M R 7.957,396 knm > 7.6,49 knm ok

12 Jadi, dilakukan pemasangan geotextile STABILENKA 400/50 sebanyak 8 lapis dengan masing- masing lapis terdiri dari lembar geotextile. 6. Menghitung panjang geotextile di belakang bidang longsor Fx 0 T allow xfs xl xe e TallowxFS Le xe Dimana : L e = Panjang geotextile di belakang bidang bidang longsor = Tegangan geser antar tanah timbunan dengan geotextile Cu v tan = Tegangan geser antar tanah dasar dengan geotextile Cu v tan E = efisiensi diambil E = 0.8 Diketahui parameter tanah timbunan dan tanah dasar sebagai berikut : Data timbunan : timb =,8 t/m 3 = 8 kn/m 3 = 5 o Cu = 0 untuk H i =,7 meter V = timb x H i = 8 x,7 = 0,6 kn/m = 0 + (35,309 x tan 5 o ) = 98,04 kn/m Data lapisan atas tanah dasar : tanah =,794 t/m 3 = 7,94 kn/m 3 = 9 o Cu = 8,5 kn/m = 8,5 + (0,6 x tan 9 o ) = 5,856 kn/m Panjang geotextile di belakang bidang longsor : TallowxFS x(5,597) x,5 Le xe 98,04 5,856 x0.8 =,34 meter Hasil perhitungan panjang geotextile di belakang bidang longsor (L e ) untuk station disajikan pada Tabel 5.5 Tabel 5.5 Hasil Perhitungan Le Station Jumlah Hi Le lapis (m) KN/m KN/m3 KN/m4 m Menghitung panjang total geotextile Panjang total geotextile adalah panjang dari ujung timbunan sampai belakang bidang longsor. Panjang total geotextile sisi = L e + L D Panjang geotextile di depan bidang longsor (L D ) ini dihitung dengan bantuan out put dari program XSTABL dengan cara : L D = (koordianat-x bidang longsor lapisan i geotextile terpasang) (koordinat tepi timbunan lapisan i geotextile dipasang). Untuk hasil perhitungan panjang geotextile di depan bidang longsor dan panjang total geotextile dapat dilihat pada Tabel 5.6. Hasil untuk rekapitulasi perencanaan geotextile setiap station disajikan pada Tabel 5.7. Tabel 5.6 Hasil Perhitungan Panjang Total Geotextile STA Jumlah Koordinat Koordinat pakai X tepi timb Ld Le L total Geotextile sisi Lpasang sisi (n) Y geotex x y (m) (m) (m) (m)

13 Tabel 5.7 Hasil perencanaan Geotextile untuk setiap station Station H initial Kekuatan Geotextile Mr M geotextile Kebutuhan lembar tiap Kebutuhan Lapisan Geotextile (m) STABILENKA (kn/m) knm knm Lapisan Geotextile (n geotextile) Selain perhitungan perencanaan geotextile terhadap overall stability dilakukan cek terhadap internal stability. Angka keamanan untuk jalan permanen lebih besar dari,5. Adapun perhitungan terhadap internal stability adalah : Menghitung Gaya Penahan Gaya penahan = berat timbunan ABC (Gambar.0) x tan Dimana = sudut geser dalam antara tanah 0 timbunan dengan bahan geosintetis = = sat w ABxBC x tan 5 o = (,8-),7 x 3,4 x tan 5 o = 0,3 t/m Menghitung Gaya dorong Pada perhitungan ini gaya dorong ditimbulkan akibat beban merata pada komponen jalan dan beban timbunan, akibat komponen jalan yaitu : q traffic = 0,5 ton/m q perkerasan =,08 ton/m qtotal =,58 ton/m p = (q x Ka x H) + (0,5 x timbunan xka x H ) = (,58 x 0,405 x,7) + (0,5 x,8 x 0,405x,7 ) = 57,05 t/m Cek terhadap angka keamanan SF = =,79 >,5..(OK) 5.6 Perencanaan Geotextile Wall Arah Memanjang Sungai Direncanakan geotextile sebagai dinding penahan pada timbunan ke arah sungai. Geotextile yang digunakan sama dengan geotextile adalah tipe STABILENKA 400/50. Konstruksi ini akan dipasang pada tanah yang sudah kuat yaitu tanah yang sudah diberi perkuatan micropile. Adapun perhitungan kebutuhan geotextile wall adalah sebagai berikut. Mencari kekuatan geotextile yang diizinkan T allow Kekuatan tarik max = 400 kn/m T allow T FSibxFScr xfscd xfsbd T allow 400.5x3x.3 x.3 5,597 kn/m. Perhitungan tekanan tanah Akibat berat tanah sendiri HS = t x z i x Ka H = 8 x z i x 0,405 = 7,9 z i Akibat beban q (traffic dan pavement) Hq = Ka x q x 5,8 = 6,4 kn/m Htot = HS + Hq 3. Perhitungan Jarak antar geotextile (Sv) Pada z =,7 m diperoleh : Hasil perhitungan Sv disajikan pada Tabel 5.8 Dari hasil perhitungan ditetapkan 3 Sv yang berbeda untuk perencanaan geotextile wall sebagai berikut (lihat Gambar 5.7) : Sv = 0,5 m dengan n = lapis untuk ketinggian 0.0 s/d 3 m Sv = 0,50 m dengan n = 9 lapis untuk ketinggian 3,0 s/d 7,5 m Sv 3 = m dengan n = 4 lapis untuk ketinggian 7,5 s/d,7 m Tabel 5. 8 Perhitungan Jarak Antar Geotextile No Z n σ HS σ Hq σh S V S V pakai m KN/m KN/m KN/m m m Panjang geotextile di belakang bidang longsor (L e ) Perhitunga L e dilakukan tiap lapisan (Tabel 5.9 ) dan disamakan per layer yang sudah ditetapkan sebelumnya. Contoh perhitungan :

14 misalnya pada z =,7 m dan Sv = 0.5 m dengan SF =,5 diperoleh : oleh karenanya kontrol stabilitas yang dihitung hanya kontrol geser (Gambar 5.7) Dipakai L e min = meter q traffic + q pavement 5.0 m 4.0 m 3.0 m 5. Panjang geotextile di depan bidang longsor (L R ) W3 4. m Sama halnya dengan L e perhitunga L R dilakukan tiap lapisan, hasil perhtungan ddisajikan pada Tabel 5.9 misalnya pada z =,45 m dan diperoleh : 6. Perhitungan panjang lipatan geotextile = 0,0 misalnya pada z =,7 m dan Sv = 0.5 m dengan SF =,5 Dipakai L o min = meter 7. Panjang total geotextile L total = L e + L R + L o + Sv Hasil perhitungan Panjang total geotextile disajikan pada Tabel 5.9 Tabel 5.9 Hasil Perhitungan Panjang Geotextile No Z S V pakai Le Le pakai LR Lo Lo min L total L pakai m m m m m m m m m Gambar 5.7 Sketsa Pemasangan Geotextile Wall Menghitung Gaya Penahan W = 3 x 3 x,8 = 6, ton W = 4 x 4,5 x,8 = 3,4 ton W 3 = 5 x 4, x,8 = 37,8 ton Menghitung Gaya dorong Pada perhitungan ini gaya dorong ditimbulkan akibat beban merata pada komponen jalan dan beban timbunan, akibat komponen jalan yaitu : q traffic = 5 /m q perkerasan =,08 ton/m qtotal =,58 ton/m p = (q x Ka x H) + (0,5 x timbunan xka x H ) = (,58 x 0,405 x,7) + (0,5 x,8 x 0,405x,7 ) = 57,05 t/m p cos = 54,653 t/m p sin =6,36 t/m Cek terhadap angka keamanan GayaPenahan SF GayaGeser SF SF ( C Pa Tanah Dasar ((( ((0,85x,85) Wi Tanah Timbunan (((6, p sin p cos ) / 3) 3,4 37,8 54,653 xtan 4.5 m 3.0 m )) x3) 6,36) / 3) xtan6,67)) x3) = 0,649 < (not ok) Angka keamanan lebih kecil dari angka kemananan yg disyaratkan maka bidang geser diperluas menjadi 5 meter. (Gambar 5.8 ) Tanah Timbunan Pa q traffic + q pavement W W 4. m 4.5 m 8. Kontrol stabilitas geotextile Pada perencanaan geotextile wall tanah dasar yang lunak sudah diberi perkuatan micropile, Tanah Dasar 5,0 m 3.0 m

15 Gambar 5.8 Sketsa Pemasangan Geotextile Wall dengan L yang disamakan Maka gaya penahan berubah menjadi : W = 5 x,7 x,8 = 35,9 ton Sehingga: SF ((0,85x,8) (((35,9 54,653 6,36) /5) xtan6,67)) x5) =,4 >..(OK) 5.7 Perhitungan Perencanaan Micropile Penggunaan micropile dapat dijadikan salah satu alternatif perkuatan tanah. Pada perencanaan ini digunakan micropile persegi dengan ukuran 5 x 5 cm dengan mutu beton K-450. Perhitungan perencanaan micropile yang digunakan untuk perkuatan tanah adalah :. Menghitung faktor kekuatan relatif (T) (persamaan.50) E = 4700 f c = ,83 x 45 = 873,88 Mpa = 8738,8 Kg/cm I = / b h 3 I = / x (5) x (5) 3 = 355,08 cm 4 qu = x Cu = x 0,85 = 0,37 kg Kg/cm Dari grafik pada Gambar.0 didapat nilai f = 3,5 ton/ft 3 = 0, kg/cm 3 = 5,87 cm =,59 m. Menghitung gaya horizontal yang mampu ditahan tiang (persamaan.55) Mp max micropile (persamaan.53) R = 64 cm SFa =,5 MRo M D SFo = ,55Kgcm M R = (S fa x M D )- M Ro = ,84 Kgcm M R n ( P max cerucuk xr) = 4 buah/m Dengan jarak antar micropile (s) adalah : Dari data circular failure dengan bantuan program XSTABLE didapat koordinat x pada tanah dasar (y =,5) adalah : x = 3, x = 67, Panjang x bidang longsor = 67,-3.= 36, Digunakan panjang x bidang longsor = 35 cm 35 S, 5m (4/ 3) Maka sket pemasangan micropile tampak atas dapat dilihat pada Gambar 5.9.Dengan cara yang sama, dapat dihitung kebutuhan micropile untuk masing-masing station dan di tebing sungai sehingga jumlah micropile yang dibutuhkan disajikan dalam Tabel 5.. S =.5 m S =.5 m 0.5 m = ,33 kgcm Direncanakn panjang micropile di awah bidang longsor (L) =,5 meter. Mencari nilai Fm dari grafik pada Gambar. dilakukan perhitungan : L,5,635 T,59 Dari nilai L/T tersebut diperoleh nilai Fm =, maka gaya horizontal yang dapat ditahan oleh satu micropile (P) P ,33 kg x5, Menghitung jumlah kebutuhan micropile (n) Contoh perhitungan kebutuhan micropile adalah pada Sta Dari program DX- STABL diperoleh : SF o = 0.90 M Ro = KNm = kgcm 0.5 m Gambar 5.9 Sket Pemasangan Micropile Tampak Atas Tabel 5. Kebutuhan micropile untuk masingmasing station Stationing Jumlah micropile Kedalaman pemasangan Jarak pemasangan per meter dari permukaan tanah dasar (m) anatar microplie (m) arah memanjang sungai Pemilihan Alternatif Perencanaan Setelah melakukan perhitungan terhadap kebutuhan masing-masing metode perkuatan, maka selanjutnya adalah pemilihan alternatif yang akan digunakan untuk masing-masing section. Dalam pemilihan alternatif ini yang menjadi acuan utama adalah perbandingan

16 antara geotextile dan micropile. Adapun uraiannya adalah sebagai berikut :. Timbunan arah melintang Metode yang dipakai adalah kombinasi PVD, preloading dan Geotextile. Hal ini didasarkan pada beberapa alasan, di antaranya adalah: a. Kemudahan membawa material ke lapangan Dibandingkan dengan micropile, transportasi dan mobilisasi geotextile lebih mudah karena bentuk geotextile berupa lembaran-lembaran sehingga dapat dilipat dan dapat dibawa dalam jumlah yang banyak untuk sekali pengangkutan. Sedangkan pada micropile, karena berbentuk tiang, maka cukup sulit dalam pengangkutan. Selain itu, berdasarkan perhitungan, micropile yag dibutuhkan sebagai perkuatan pada kanan-kiri timbunan ini sangat banyak sehingga membutuhkan transportasi yang banyak pula. b. Kemudahan Pelaksanaan Pada metode pelaksanaan geotextile, alat yang dibutuhkan hanyalah bekisting dan alat untuk menjahit geotextile pada daerah lipatan. Namun, pada metode pelaksanaan micropile, dibutuhkan pile driver untuk memasukkan micropile tersebut ke dalam tanah, sehingga pelaksanaannya lebih rumit dibandingkan dengan pelaksanaan pada geotextile. c. Waktu Pelaksanaan Waktu yang diperlukan dalam menyelesaikan geotextile lebih cepat dibanding dengan pada pelaksanaan micropile. Hal ini dikarenakan pelaksanaan untuk memasang geotextile lebih mudah dibanding dengan metode pelaksanaan micropile.. Timbunan ke arah sungai Untuk memperkuat timbunan ke arah sungai, metode perkuatan tanah yang dipilih adalah mengunnakan micropile. Geotextile wall dipasang sebagai dinding penahan tanah. Untuk pemasangan geotextile wall tanah dasar harus kuat menahan daya dukung oleh karena itu sebelum pemasangannya geotextile wall tanah dasar harus diberi perkuatan yaitu menggunakan micropile BAB VI KESIMPULAN 6.. Kesimpulan Perencanaan alternatif konstruksi perbaikan tanah oprit jembatan Sungai Marmoyo Tol Surabaya Mojokerto dapat disimpulkan sebagai berikut :. Pemampatan yang terjadi Lapisan tanah terdiri atas dua lapisan tanah yang kompresibel. Besar pemampatan pada masing-masing station dapat dilihat pada Tabel 6.. Tabel 6. Pemampatan untuk Masing-masing Station Stationing Sc lap Sc Lap Sc total H Final H inisial O Tinggi awal timbunan (H initial ) yang harus diletakkan untuk mencapai tinggi akhir (H final ) dapat dilihat pada Tabel 6.. Tabel 6. Hasil Perhitungan H final dan H inisial Stationing H Final H inisial Dari program DX-STABL diperoleh angka keamanan untuk masing-masing section yang disajikan pada Tabel 6.3. Tabel 6.3 Angka Keamanan Masing-masing Section Stationing H inisial SF Timbunan arah memanjang sungai Total Settlement (Sc) yang harus dihilangkan adalah sebesar 3,8 m. Untuk menghilangkan pemampatan total s diperlukan waktu 7 minggu untuk pentahapan penimbunan 50 cm/minggu. Metode perbaikan tanah yang digunakan untuk mempercepat pemampatan adalah dengan cara memberikan beban timbunan (preloading) dikombinasi PVD; jenis PVD tipe Wick Drain dengan lebar 00 mm, tebal 5 mm, pola pemasangan segi-3 jarak, meter, jarak pemasangan 0.8 m. PVD dipasang sedalam,5 m. 5. Geotextile direncanakan untuk stabilitas timbunan arah melintang dan geotextie wall arah memanjang untuk penahan tanah. Geotextile yang digunakan adalah type Stabilenka 400/50. Kebutuhan total geotextile untuk timbunan arah melintang ditampilkan pada Tabel 6.3 Tabel 6.3 Kebutuhan Geotextile Arah Melintang Sv Kekuatan Geotextile Kebutuhan lembar tiap Kebutuhan Lapisan Geotextile Station (m) STABILENKA (kn/m) Lapisan Geotextile (n geotextile) Perencanaan yang digunakan untuk geotextile wall terdiri dari 5 lapisan geotextile yaitu lapisan terbawah dengan Sv 0,5 meter, lapisan kedua terdiri dari 9 lapisan dengan Sv 0,5 meter dan lapisan teratas terdiri dari 4 lapisan dengan Sv meter. Geotextile dipasang satu lembar per lapisan.

17 6. Untuk perkuatan tanah dengan menggunakan cerucuk beton (micropile), spesifikasinya adalah dimensi 5x5 cm dari PT. Beton Elemindo Perkasa. Dari hasil perhitungan, kebutuhan micropile ditampilakan dalam Tabel 6.4. Tabel 6.4 Kebutuhan micropile untuk masing-masing station Stationing Jumlah micropile Kedalaman pemasangan Jarak pemasangan per meter dari permukaan tanah dasar (m) anatar microplie (m) arah memanjang sungai Pemilihan Alternatif Perbaikan Tanah a. Timbunan arah melintang Metode yang dipakai adalah kombinasi PVD, preloading dan Geotextile. Hal ini didasarkan pada beberapa alasan, di antaranya adalah kemudahan membawa material ke lapangan, dibandingkan dengan micropile, transportasi dan mobilisasi geotextile lebih mudah karena bentuk geotextile berupa lembaranlembaran. Selain itu kemudahan pelaksanaan, pada metode pelaksanaan geotextile, alat yang dibutuhkan hanyalah bekisting dan alat untuk menjahit geotextile pada daerah lipatan. Namun, pada metode pelaksanaan micropile, dibutuhkan pile driver untuk memasukkan micropile tersebut ke dalam tanah, sehingga pelaksanaannya lebih rumit. Alasan yang terakhir adalah waktu Pelaksanaan,waktu yang diperlukan dalam menyelesaikan geotextile lebih cepat dibanding dengan pada pelaksanaan micropile. Hal ini dikarenakan pelaksanaan untuk memasang geotextile lebih mudah dibanding dengan metode pelaksanaan micropile. b. Timbunan ke arah sungai Untuk memperkuat timbunan ke arah sungai, metode perkuatan tanah yang dipilih adalah mengunnakan micropile. Geotextile wall dipasang sebagai dinding penahan tanah. Untuk pemasangan geotextile wall tanah dasar harus kuat menahan daya dukung oleh karena itu sebelum pemasangannya geotextile wall tanah dasar harus diberi perkuatan yaitu menggunakan micropile. DAFTAR PUSTAKA Das, Braja M Mekanika Tanah (Prinsip-Prinsip Rekayasa Geoteknis). Diterjemahkan oleh Noor Endah dan Indrasurya B. Mochtar. Jakarta. Erlangga. Das, Braja M Mekanika Tanah (Prinsip-Prinsip Rekayasa Geoteknis). Diterjemahkan oleh Noor Endah dan Indrasurya B. Mochtar. Jakarta. Erlangga. Wahyudi, Herman Daya Dukung Pondasi Dalam. Surabaya. Jurusan Teknik Sipil FTSP ITS Mochtar, Indrasurya B Teknologi Perbaikan Tanah dan Alternatif Perencanaan Pada Tanah Bermasalah (Problematic Soil). Surabaya. Jurusan Teknik Sipil FTSP ITS. Endah, Noor Handout Kuliah Metode Perbaikan Tanah. Surabaya. Jurusan Teknik Sipil FTSP ITS.