PERANCANGAN MODIFIKASI GEDUNG BADAN PERENCANAAN PEMBANGUNAN KOTA NANGROE ACEH DARUSSALAM DENGAN METODE SRPMK

Transkripsi

1 1 MAKALAH TUGAS AKHIR PERANCANGAN MODIFIKASI GEDUNG BADAN PERENCANAAN PEMBANGUNAN KOTA NANGROE ACEH DARUSSALAM DENGAN METODE SRPMK ARFIYAN RIDHOI EMHAM NRP Dosen Pemiming Ir. Aman Suakti, MS JURUSAN TEKNIK SIPIL Fakultas Teknik Sipil dan Perenanaan Institut Teknologi Sepuluh Nopemer Suraaya 01 1

2 PERANCANGAN STRUKTUR GEDUNG FAKULTAS KEDOKTERAN UNIVERSITAS MATARAM DENGAN METODE SISTEM RANGKA GEDUNG Nama Mahasiswa : Arfiyan Ridhoi Emham NRP Mahasiswa : Jurusan : S1 Lintas Jalur Teknik Sipil FTSP-ITS Dosen Pemiming : Ir. Aman Suakti, MS A B S T R A K Pada proyek akhir ini penyusun mengamil oyek pada pemangunan Gedung Badan Perenanaan Pemangunan Kota Nangroe Aeh Darussalam yang terdiri dari 7 lantai dengan luas angunan kurang leih 70 m Peranangan Struktur Gedung Badan Perenanaan Pemangunan Kota Nangroe Aeh Darussalam menggunakan metode SRPMK ( Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus ). Metode ini merupakan metode perenanaan angunan tahan gempa yang digunakan pada daerah zona gempa 6. Perhitungan perhitungan yang dilakukan dalam tugas akhir ini mengau pada persyaratan yang ada pada SNI tentang perhitungan struktur eton, PBI 1971, PPIUG 198 dan SNI tentang ketahanan gempa. Bean gempa di hitung dengan metode statik ekuivalen, sedangkan analisa struktur menggunakan program ETABS v.9 Perhitungan dan perenanaan diatasi pada struktur gedung saja, yaitu pre-eliminary design, perenanaan struktur pelat dan tangga, perenanaan struktur utama serta perenanaan pondasi tiang panang dan sloof Perenanaan dan perhitungan pre-eliminary design meliputi pre-eliminary design alok,kolom, pelat, dan sloof. Perenanaan struktur tangga dan pelat meliputi perhitungna penulangan, perenanaan alok ordes. Perenanaan struktur utama meliputi penulangan alok dan kolom. Sedangkan perenanaan pondasi tiang panang meliputi perhitungn penulangan poer dan sloof. Untuk perhitungan gempa, ean gempa di hitung dengan metode Muto dan kemudian dianalisa seara struktur dengan program ETABS v.9 Kata kuni: Struktur angunan tahan gempa, SRPMK

3 1.1. Latar Belakang BAB I PENDAHULUAN Peristiwa gempa esar yang disertai tsunami dahsyat yang terjadi di Nangroe Aeh Darussalam pada tanggal 6 Desemer 006 telah menyeakan kerusakan yang ukup esar. Dengan terjadinya peristiwa enana terseut maka pemangunan fisik kota pun semakin meningkat, guna memenuhi keutuhan penduduk. Pemangunan fisik dan prasarana perkotaan dapat erupa pemangunan permukiman seagai tempat tinggal, pemangunan parik dan perkantoran seagai tempat ekerja, pemangunan jaringan jalan seagai penghuung dan jenis pemangunan lainnya. Untuk Melaksanakan Good Governane seagai pilot projet reform irokrasi pemerintah Aeh maka diangunkanlah kantor BAPPEKO Nangroe Aeh Darussalam yang erada di jalan Tgk. Daud Beureueh No. 6. Perenanaan pemangunan gedung ertingkat harus memenuhi ketentuan-ketentuan yang telah ditetapkan, untuk daerah dengan resiko gempa rendah (WG 1 dan ) menggunakan sistem rangka pemikul momen iasa, untuk daerah dengan resiko gempa menengah (WG dan 4) menggunakan sistem rangka pemikul momen menengah atau khusus dan untuk daerah dengan resiko gempa tinggi (WG 5 dan 6) menggunakan sistem rangka pemikul momen khusus. (Tata Cara SNI ) Sistem rangka pemikul momen adalah Sistem struktur yang pada dasarnya memikul rangka ruang pemikul ean gravitasi seara lengkap. Bean lentur dipikul rangka pemikul momen terutama melalui mekanisme lentur. (Tata Cara SNI ) SRPMK harus dipakai di wilayah gempa 5 dan 6 dan harus memenuhi persyaratan desain pada pasal. sampai degan pasal.8 disamping pasal-pasal seelumnya yang masih erlaku. (Rahmat Purwono, 005) Proyek pemangunan gedung kantor BAPPEKO Nangroe Aeh Darussalam akan digunakan seagai ahan Tugas Akhir, modifikasi yang dilakukan antara lain : zone gempa dalam Tata Cara Perenanaan Ketahanaan Gempa Untuk Bangunan Gedung (SNI ) daerah gempa menengah (Zone ) dimodifikasi menjadi daerah dengan gempa resiko tinggi (Zone 6), peruahan lantai dari 4 menjadi Perumusan Masalah Dalam penyusunan Tugas Akhir ini, permasalahan yang perlu diperhatikan adalah : 1. Analisa perhitungan untuk struktur angunan Gedung dengan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK), sesuai dengan SNI Dilengkapi Penjelasan dan SNI Tata Cara Perenanaan Ketahanan Gempa Untuk Bangunan Gedung.. Perenanaan struktur awah yang menyalurkan ean gempa... Tujuan Penulisan Tujuan yang hendak diapai dalam penulisan Tugas Akhir ini adalah : 1. Dapat memodifikasi ranangan struktur gedung dengan menggunakan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus ( SRPMK ) / tahan gempa.. Mengetahui dengan aik konsep yang enar dari gedung tahan gempa..4. Batasan Masalah Didalam penulisan Proposal Tugas Akhir ini, Peranangan struktur gedung ini ditinjau dari segi teknis saja, yaitu : 1. Perenanaan struktur Sekunder, yaitu : perenanaan pelat lantai, perenanaan tangga, perenanaan alok anak.. Perenanaan struktur Utama, yaitu : perenanan alok induk, perenanaan kolom, pertemuan alok-kolom.. Perhitungan menggunakan metoda Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus pada daerah gempa kuat. 4. Peranangan ini tidak meninjau analisa iaya dan manajemen konstruksi didalam penyelesaian pekerjaan proyek..5. Manfaat Manfaat yang diharapkan isa didapat dari peranangan ini adalah : 1. Hasil peranangan ini isa seagai untuk peranangan angunan-angunan yang lain.. Dari peranangan ini isa diketahui hal-hal yang harus diperhatikan pada saat pemangunan sehingga kegagalan struktur isa diminimalisasi.. Memerikan manfaat agi pemaa pada khususnya, dan agi dunia Teknik Sipil pada umumnya. BAB II TINJAUAN PUSTAKA.1 Umum Struktur tahan gempa adalah struktur yang apaila terkena gempa mampu erdiri tegar, meskipun hanur, tetapi struktur tidak oleh rooh. Sistem Rangka Pemikul Momen adalah suatu sistem rangka ruang dimana komponen-komponen struktur dan joint-jointnya menahan gaya-gaya yang ekerja melalui aksi lentur, geser dan aksial. Menurut SNI , tentang perenanaan angunan terhadap gempa menyeutkan ahwa SRPMK merupakan suatu struktur yang ersifat daktil penuh yaitu suatu tingkat daktilitas struktur gedung, di mana

4 4 strukturnya mampu mengalami simpangan pasaelastik pada saat menapai kondisi di amang keruntuhan yang paling esar (menapai nilai faktor daktilitas seesar 5.).. Filosofi Peranangan Prosedur dan ketentuan umum peranangan mengau pada SNI dan SNI dengan memperhitungkan eerapa ketentuan umum antara lain : 1. Gempa Renana dan Kategori Gedung. Struktur Gedung Beraturan dan Tidak Beraturan. Daktilitas Struktur Bangunan dan Pemeanan Nominal. Konsep Peranangan Struktur Tahan Gempa Struktur angunan gedung daktail dan struktur angunan gedung elastik akiat pengaruh Gempa Renana menunjukkan simpangan maksimum ( δm ) yang sama dalam kondisi diamang keruntuhan, Apaila Ve adalah pemeanan maksimum akiat pengaruh Gempa Renana yang dapat diserap oleh struktur angunan gedung elastik, dan Vy adalah pemeanan yang menyeakan pelelehan pertama di dalam struktur angunan gedung, maka dengan asumsi ahwa struktur angunan gedung daktail dan struktur angunan gedung elastik akiat pengaruh Gempa Renana menunjukkan simpangan maksimum ( δm ) yang sama, maka erlaku : Vy Ve / µ Dimana : µ faktor daktilitas struktur angunan gedung Apaila Vn adalah pemeanan Gempa Nominal akiat pengaruh Gempa Renana yang harus ditinjau dalam perenanaan struktur angunan gedung, maka erlaku : Vn Vy / f 1 Ve / R Dimana : f 1 faktor tahanan leih ean yang nilainya ditetapkan 1,6 R faktor reduksi gempa (Tael. SNI ) Seperti yang terdapat pada Gamar Diagram ean simpangan diawah ini. Vm menunjukkan pemeanan gempa maksimum akiat pengaruh Gempa Renana yang dapat diserap oleh struktur angunan gedung dengan pengerahan faktor tahanan leih ( f ) yang terkandung di dalam struktur terseut. δn dan δy menunjukkan simpangan yang terjadi akiat Vn dan Vy, yang mana pada Vn menunjukkan simpangan yang terjadi akiat pengaruh gempa nominal renana yang harus ditinjau dan pada Vy menunjukkan simpangan yang terjadi pada saat pelelehan pertama tulangan, yang mana untuk peranangan ini hal terseut digunakan seagai auan untuk peranangan tahan gempa. Gamar diatas juga menunjukkan ahwa simpangan ( δ ) yang diakiatkan oleh ean gempa nominal statik ekuivalen ( F1 ) diseakan oleh terjadinya peruahan sifat gedung dari elastis menjadi daktail, dimana hal ini menyeakan struktur gedung terseut mengalami kerusakan tetapi tidak sampai rooh..4 Syarat Perenanaan Struktur Gedung Tahan Gempa Syarat perenanaan struktur gedung tahan gempa erdasarkan SNI adalah: 1. Menghindari terjadinya koran jiwa manusia oleh runtuhnya gedung akiat gempa yang kuat.. Mematasi kerusakan gedung akiat gempa ringan sampai sedang, sehingga masih dapat diperaiki.. Mematasi ketidaknyamanan penghunian agi penghuni gedung ketika terjadi gempa ringan sampai sedang. 4. Mempertahankan setiap saat layanan vital dari fungsi gedung..5 Konsep Strong Column Weak Beam Struktur gedung yang terjadi harus memenuhi syarat Strong Column Weak Beam, yang artinya ketika struktur gedung memikul pengaruh gempa renana, maka sendi-sendi plastis di dalam struktur gedung terseut hanya oleh terjadi pada ujung-ujung alok, kaki kolom dan pada kaki dinding geser saja. Oleh karena itu kolom-kolom selalu didesain 0 % leih kuat dari alok-alok di suatu huungan alok kolom (HBK) atau dapat dirumuskan sesuai dengan SNI pasal.4 () menjadi : 6 M e M g 5 dimana : M e jumlh momen dimuka HBK sesuai disain lentur nominal kolom-kolom jumlh momen dimuka HBK sesuai M g disain lentur nominal alok-alok..6. Huungan Balok Kolom Huungan Balok Kolom (HBK) atau eam olumn joint mempunyai peranan yang sangat 4

5 5 penting dalam perenanaan struktur eton dengan SRPM. Integritas menyeluruh SRPM sangat tergantung dari perilaku HBK. Degradasai pada HBK akan menghasilkan deformasi lateral esar yang dapat menyeakan kerusakan erleihan atau ahkan keruntuhan (Purwono, 005). Pada struktur statis tak tentu, huungan alok kolom merupakan satu satunya pemegang peran agar sistem pengekangan terhadap free rotations of the eam tidak akan terjadi. Sistem pengekangan akan terjadi dengan aik apaila alok, joint dan kolom merupakan satu kesatuan yang monolit dan kaku (Widodo, 007)..7. Peranangan Kuat Geser Kegagalan geser sifatnya getas, mendadak dan tanpa peringatan. Karakteristik ini tentunya tidak dikehendaki pada struktur eton ertulang tahan gempa. Oleh karena itu, supaya tidak terjadi kegagalan geser mendahului kegagalan lentur, maka tulangan geser harus didesain sedemikian rupa untuk menahan ean geser yang terjadi (Purwono, 005). Biasanya komponen struktur akan terkena ean gempa leih esar dari ean yang ditentukan oleh peraturan waktu terkena gempa umi sesungguhnya, karena itu perenanaan dengan kominasi ean saja dipandang elum aman, mengingat tegangan tulangan dapat leih dari fy sehingga akan timul gaya geser leih esar dari perenanaan itu. Atas dasar itulah, untuk meranang komponen komponen HBK diperlukan peranangan geser yang aik. Untuk peranangan geser ini, faktor yang paling menentukan adalah luas efektif ( Aj ) dari HBK. Untuk komponen HBK yang dikekang di tiga sisinya atau dua sisi yang erlawanan menerima ean lentur dan kominasi lentur aksial harus di desain dengan gaya geser yang didapat dari momen maksimum yang mungkin terjadi (Mpr) yang merupakan momen kapasitas alok dengan tegangan tulangan seesar 1,5 Aj -/ f. Apaila HBK yang terkekang di seluruh mukanya atau ke-empat mukanya, maka kapasitas gesernya 1,7 Aj -/ f. BAB III METODOLOGI.1 Umum Ba metodologi akan menguraikan dan menjelaskan urutan pelaksanaan penyelesaian Tugas Akhir. Urutan pelaksanaan dimulai dari pengumpulan data peranangan dan studi literatur, sampai menapai tujuan akhir dari analisa struktur dan hasil yang akan disajikan.. Pengumpulan Data Peranangan Dan Studi Literatur Pada tahap ini dilakukan pengumpulan datadata yang diperlukan antara lain : Nama Bangunan : Gedung Badan Perenanaan Pemangunan Kota Nangroe Aeh Darussalam Lokasi : jalan Tgk. Daud Beureueh No. 6. Fungsi : Perkantoran Jumlah lantai : 7 lantai Tinggi Gedung : 8 m Mutu eton (f ) : 0 Mpa Mutu aja (fy ) : 0 Mpa (fy ) : Mpa Ketinggian lantai : Lantai m Struktur Utama : Struktur eton ertulang. Pre-eliminary Design..1 Peranangan Dimensi Balok Induk Menurut SNI pasal pada tael 8.. Peranangan Dimensi Balok Anak Untuk dimensi alok anak, menggunakan rumus yang erlaku pada peranangan alok induk atau diamil dari / dari dimensi alok induk... Peranangan Dimensi Kolom Adapun rumus yang digunakan untuk meranang dimensi kolom : Dimana : N uk Nuk f ' A 1 f ' f ' A ean aksial yang diterima kolom (kg) luas penampang kolom (m ) 5

6 6 f ' tegangan ijin (kg/m ) f kuat tekan eton (kg/m )..4 Peranangan Ketealan Pelat Perhitungan ketealan pelat erdasarkan SNI pasal Peranangan Struktur Sekunder Struktur sekunder diranang terpisah dari struktur utama karena struktur sekunder hanya meneruskan ean yang ada pada struktur utama..4.1 Peranangan Tulangan Pelat Tulangan diranang setelah memperhitungkan ean yang akan diterima. Dalam perhitungan tulangan digunakan rasio tulangan : ρ min < ρ perlu < ρ max.4. Peranangan Tulangan Tangga Untuk penulangan tangga, perhitungan penulangan ordes dan pelat dasar tangga dilakukan sama dengan peranangan tulangan pelat dengan anggapan tumpuan sederhana. Gaya-gaya dalam dianalisa dengan perhitungan mekanika tenik manual iasa atau juga isa dengan menggunakan program antu..4. Peranangan Tulangan Balok Anak Dari ean pelat yang t erjadi, kita akan menggunakannya untuk menghitung momen dan gaya geser seta penulangannya (sama dengan penulangan pelat)..5 Pemeanan Pemeanan dikelompokkan menjadi dua maam sesuai dengan arah gaya yang diterima..5.1 Bean Vertikal Terdiri dari : a) Bean Mati (PPIUG 198). ) Bean Hidup (PPIUG 198)..5. Bean Horizontal Terdiri dari ean gempa (SNI )..5. Kominasi Pemeanan Kominasi pemeanan diatur dalam SNI pasal 11. U 1,4D U 1,D + 1,6L U 1,D + 1,0L ± 1,0E U 0,9D ± 1,0E.6 Analisa Struktur Gaya-gaya dalam pada rangka utama diperoleh dengan antuan program ETABS v.9..7 Perhitungan Tulangan Struktur Utama Setelah seluruh perhitungan pemeanan selesai, maka dapat dilanjutkan dengan perhitungan penulangan dari struktur utama yang ada dengan antuan perangkat lunak ETABS v Penulangan Balok Induk Cara perhitungan sama dengan penulangan alok anak, tetapi terdapat persyaratan tamahan yang dierikan oleh SNI pasal.. : Tulangan minimal harus sedikitnya w 4 f d y f ' dan 1,4 f y w d pada tiap potongan atas dan awah, keuali ketentuan pada SNI pasal 1.5. dipenuhi. Ratio tulangan ρ < 0,05. Kekuatan momen positif di muka kolom ½ kuat momen negatif di muka kolom. Sedikitnya dipasang tulangan diatas dan awah di tiap potongan seara menerus. Di tiap potongan sepanjang komponen tidak oleh ada kuat momen negatif maupun positif yang kurang dari ¼ kuat momen maksimum yang terpasang di kedua muka kolom. Untuk penulangan gesernya terdapat pada SNI pasal Penulangan Kolom Perhitungan dapat dilakukan dengan menggunakan hasil output perangkat lunak SAP 000 yang kemudian menjadi input untuk perangkat lunak PCA-COL. Perangkat lunak PCA-COL dapat memantu kita dalam merenanakan tulangan kolom. Untuk kuat lentur kolom harus memenuhi erikut ini : M 6 5 e M g.7. Huungan Balok Kolom Pada gamar erikut ini dapat dilihat huungan alok kolom eserta gaya-gaya yang ekerja. C T Mpr + T Mu.8 Peranangan Bangunan Bawah 1. Perenanaan Pondasi Tiang Panang Menentukan kedalaman tiang panang Menghitung daya dukung panang : Menghitung keutuhan tiang panang : Cek tegangan yang terjadi : Menghitung efisiensi satu tiang panang Vu Vu Kolom Balok. Perenanaan Poer Merenanakan ketingian (h) poer Menentukan momen yang teradi : Mu ( P.x ) ( 1/ q l ) Menghitung penulangan Kontrol dimensi poer : T1 x C1 T1 Mu Mpr - 6

7 7.9 Gamar Struktur Penggamaran gamar renana dan detailnya dilakukan dengan program Autoad. BAB IV ANALISA DAN PEMBAHASAN 4.1 Pre - eliminary design Pre -eliminary design merupakan perenanaan dimensi awal struktur yang meliputi perenanaan alok, pelat, kolom dan sloof seagai elemen - elemen dari gedung. Komponen struktur eton ertulang yang mengalami lentur harus diranang supaya memiliki kekuatan yang ukup untuk mematasi lendutan atau deformasi apapun yang mungkin memperlemah struktur pada ean kerja. Bahan yang dipakai untuk struktur gedung ini adalah eton ertulang. Data-data ahan konstruksi seagai erikut : Mutu Beton (f ) : 0 Mpa Mutu Baja (fy) : 0 Mpa Jenis Gedung : Kantor Luas Bangunan : 0 x 4 70 m Tinggi Bangunan Atas : 7 Lantai Zona Gempa : Dasar Perhitungan Adapun peraturan yang digunakan dalam perenanaan gedung ini adalah : Tata Cara Perenanaan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung (SNI ) Tata Cara Perenanaan Ketahanan Gempa Untuk Bangunan Gedung (SNI ) Peraturan Pemeanan Indonesia untuk Gedung Tahun 198 (PPIUG 198) 4.1. Perenanaan Dimensi Balok Dalam perhitungan dimensi alok ini, diamil dari alok lantai sampai dengan lantai 7, sesuai dengan gamar denah yang terlampir. Sehuungan dengan panjang alok yang sama pada tiap lantai, maka dimensi alok dihitung seara melintang dan memanjang. Balok yang dihitung merupakan alok non prategang dengan tipe alok atau pelat rusuk dua arah yang erada pada dua tumpuan sederhana. Perhitungan ini erdasarkan SNI pasal pada tael 8. Tael 4.1 : Rekapitulasi Dimensi Balok NO TYPE BALOK DIMENSI BALOK 1 B1 /50 B /50 B 0/ 4.1. Perenanaan Dimensi Kolom Menurut SNI pasal : kolom harus direnanakan untuk memikul ean aksial terfaktor yang ekerja pada semua lantai atau atap dan momen maksimum dari ean terfaktor pada satu entang terdekat dari lantai atau atap yang ditinjau. Dari perhitungan didapatkan dimensi kolom : K1 : 70/ Perenanaan Dimensi sloof Diamil entang terpanjang 0 m (diasumsi kolom sloof jepit-jepit). E sloof E kolom 4700 I kolom 1 1 h ' f ,96 Mpa 1 4 h , m 4 L kolom 450 m (diamil yang terpanjang) I sloof EI L kolom kolom EI L 50 8, h 18 h h h h sloof sloof h,49 m m Maka dipakai 65 m 1 4 h 18 0 h 65 4, m Untuk keamanan dipakai 45 m Jadi dimensi sloof yang dipakai adalah 45/65 m Perenanaan Dimensi Teal Pelat Peraturan yang digunakan seagai auan dalam menentukan esar ean yang ekerja pada struktur pelat adalah Peraturan Pemeanan Indonesia untuk Gedung 198 (PPIUG 198). Perletakan pada pelat diasumsikan seagai perletakan jepit penuh. 1. Tael 4. Tipe Pelat Lantai NO TYPE P L DIMENSI BALOK TEPI PELAT Ln Sn m m P1 P L1 L m m 1 S1 0,0 00,0 /50 0/ /50 /50 5,0 65,0,11 1 arah S 00,0 00,0 /50 /50 0/ 0/ 70,0,0 1,0 arah S 0,0,0 /50 /50 /50 0/ 565,0 00,0,8 1 arah Penentuan Teal Pelat Tael 4.4 : Teal Pelat NO TYPE Ln fy β αm h 4 h min 7 β h pakai m Mpa m m m 1 S1 5,0 0 1,14 0,0 1,90 9,00 1,91 S 70,0 0 1,6 1,71 5,97 9,00 1,00 S 565,0 0 1,15 18,76 1,99 9,00 1, Perenanaan Struktur Pelat Ket

8 8 Data-data perenanaan dalam perhitungan pelat menurut SNI , Pasal 9.7.(1) adalah Mutu eton (f ) 0 Mpa Mutu aja (f y ) Mpa Selimut eton 0 mm...(sni psl 9.7.1) 4.4 Perenanaan Balok Anak Renana Ø tulangan Ø 1 mm Ø 19 Ø Pemeanan Pelat Pada perhitungan Penulangan Pelat Lantai Arah Sumu X: Tumpuan : Ø1 150 mm Lapangan : Ø1 150 mm Susut + Suhu : Ø8 00 mm Pada perhitungan Penulangan Pelat Lantai Arah Sumu Y: Tumpuan : Ø1 150 mm Lapangan : Ø1 150 mm Susut + Suhu : Ø8 00 mm 4.5. Perhitungan Balok Penggantung Lift 1 Ø Ø Ø Tulangan Tumpuan Tulangan Lapangan Ø 19 5 Ø 19 Ø 19 Ø Ø Ø 19 5 Ø D Tulangan Tumpuan 0 Tulangan Lapangan D1-150 D1-150 D1-150 D1-150 D1-150 D Perenanaan Tangga Dan Bordes Tangga adalah agian dari elemen konstruksi yang erfungsi seagai penghuung antara lantai awah dengan lantai diatasnya dan harus ada pada angunan ertingkat, aik seagai tangga utama maupun tangga darurat. BAB V PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER Tael 5.1 : Bean Ekivalen Pelat Atap No Pelat Lx Ly qd ql Luas qeq D qeq L (m) (m) (kg/m²) (kg/m²) Triutari (kg/m) (kg/m) 1 S1,000 6, Segitiga 68,00 7,00 Trapesium 506,00 99,00 Tael 5. :Bean ekivalen pelat lantai No Pelat Lx Ly qd ql Luas qeq D qeq L (m) (m) (kg/m²) (kg/m²) Triutari (kg/m) (kg/m) 1 S1,000 6, Segitiga 41,00 150,00 Trapesium 566,50 06,5 S,000, Segitiga 41,00 150,00 Trapesium 41,00 150,00 S,0 6, Segitiga 9, 10,00 Trapesium 468,0 170, Pusat massa angunan dan pusat kekakuan struktur Pusat Massa Pusat Kekakuan Lantai Elevasi Koordinat Koordinat X Y X Y 0 0,00 14,9 11,65 15,00 1,00 1 4,50 14,9 11,65 15,00 1,00 8,50 14,9 11,65 15,00 1,00 1,50 14,9 11,65 15,00 1, ,50 14,9 11,65 15,00 1,00 5 0,50 14,9 11,65 15,00 1,00 6 4,50 14,9 11,65 15,00 1,00 7 8,00 15,00 1,00 15,00 1,00 Ø8-00 Ø8-00 Ø8-00 Ø8-00 Ø1-100 Ø1-100 Ø8-00 Ø8-00 Tael 5.5 Eksentrisitas antara pusat massa dan pusat kekakuan struktur Lantai Elevasi Koordinat ex ey 0 0,00 0,714 0,50 1 4,50 0,714 0,50 8,50 0,714 0,50 1,50 0,714 0, ,50 0,714 0,50 5 0,50 0,714 0,50 6 4,50 0,714 0,50 7 8,00 0,000 0,000 Ø1-100 Ø

9 9 Eksentrisitas renana ed 1.5 e ed e edx edy edx edy,571 1,75-0,786-0,850,71 1,75-0,786-0,850,571 1,75-0,786-0,850,571 1,75-0,786-0,850,571 1,75-0,786-0,850,571 1,75-0,786-0,850,571 1,75-0,786-0,850 1,500 1,00-1,500-1,00 Dengan eksentrisitas renana maka diperoleh pusat massa aru yang dapat dilihat pada tael erikut : Lantai Elevasi Tael 5.7 Pusat massa aru ed 1.5 e Koordinat ed e Koordinat X Y X Y 0 0,00 16,86 1,8 1,50 10,80 1 4,50 16,56 1,8 1,50 10,80 8,50 16,86 1,8 1,50 10,80 1,50 16,86 1,8 1,50 10, ,50 16,86 1,8 1,50 10,80 5 0,50 16,86 1,8 1,50 10,80 6 4,50 16,86 1,8 1,50 10,80 7 8,00 16,50 1,0 1,50 10,80 Translasi dan Momen of Inersia Tael 5.7 Translasi dan Momen of Inersia Lantai Berat Lantai U1 U MMI (R) (kg) (kg/dt/m) (kg/dt/m) (kg/dtm/m) ,66 6.0,9 6.0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , 67.48, , , , , , Faktor Respons Gempa Renana WG Respons Spektrum Tael 5.8 Respons Spektrum T C I / R C terkoreksi 0,00 0,0 0,045 0,0 0,9000 0, , 0,9000 0, , 0,9000 0, ,80 0,6750 0, ,00 0,50 0,065 1,0 0,4500 0,0594 1, 0,857 0,0458 0,1176 1, 0,75 0,0971 1,80 0,000 0,059,00 0,700 0,0176,0 0,455 0,0888, 0,50 0,0647, 0,077 0,044,80 0,199 0,069,00 0,10 0,01647 Tael 5.10 Respons Spektrum Gamar 5.10 Grafik Respons spektrum gempa renana BAB VI ANALISA STRUKTUR UTAMA Gamar 5.10 Rangka Portal D Rekapitulasi erat total angunan 9

10 10 Lantai Luas Lantai Bean Mati 50 % Bean Hidup Jumlah Bean m² Kg Kg Kg Atap 70, , , , , , , , , , , , , , , ,6 680, , , ,6 680, , , , , 661.7, , , , Berat Total Bangunan ,81 Tingkat Z RSP Y s Drift ( s) Syarat Drift ( s) m Drift ( m) Syarat Drift ( m) (m) X (mm) Y (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Ket. 7 8,00 11,51,56,56 1,76 14,1 10,47-7,50 80 Ok 6 4,50 10,8 1,8 1,80,0 14,1 17,97-9,8 80 Ok 5 0,50 9,95 8,78 8,78 4,58 14,1 7,5-5,0 80 Ok 4 16,50 8,9 4, 4,0 5,47 14,1,55-8,69 80 Ok 1,50 6,4 18,7 18,7 6,9 14,1 41,,51 80 Ok 8,50 4, 11,8 11,80 6,4 14,1 7,7 5,4 80 Ok 1 4,50 1,95 5,46 5,46 5,46 14,1,49,49 80 Ok Base 0, ,00 0,00 14,1 0,00 0,00 80 Ok 1 Kontrol waktu getar alami fundamental arah sumu x Tael 5.10 Kontrol waktu getar alami fundamental arah sumu x Lantai Zi Wi Wi X Zi Fi di Wi x di^ Fi x di (m) (kg) (kgm) (kg) (m) (kgm) (kgm) atap 8, , , ,8 0,017 18, , 6 4, , ,7 ######### 0,001 88,85.8,7 5 0, , , ######### 0,0178, ,0 4 16, , , ,5 0, , ,4 1, , ,5.985,79 0, ,88 676,94 8, , , ,4 0,0070 6,14 90,9 1 4, , ,80.15,06 0,000 6,7 66,65 Jumlah , , , ,7 Tael 5.1 Kontrol waktu getar alami fundamental arah sumu Y Lantai Zi Wi Wi X Zi Fi di Wi x di^ Fi x di (m) (kg) (kgm) (kg) (m) (kgm) (kgm) atap 8, , , ,8 0, , ,1 6 4, , ,7 ######### 0,0184 4,06.11,77 5 0, , , ######### 0, ,98 1.,7 4 16, , , ,5 0,016 16, ,8 1, , ,5.985,79 0,010 76,74 6,06 8, , , ,4 0,0065 1,17 69,56 1 4, , ,80.15,06 0,009 6,8 64,4 Jumlah , ,7 89,6 7.,0 Tael 5.14 Hasil dari modal partiipating mass ratios Mode Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ 1 1,496 65,579 1, ,579 1, , ,6 66, ,0 79, ,18596,114, ,157 8, , ,8444 1, ,16 84, ,4996,1414 7, ,015 9, ,7457 0,658 0,47 0 9,567 9, ,4455,819 0, ,867 9,548 0 Keterangan : RSPX Simpangan struktur akiat gempa dinamis arah x & y RSPY Tingkat Z RSP X RSP Y (m) X (mm) Y (mm) X (mm) Y (mm) 7 8,00,9 1 11,51,56 6 4,50 0,6 11,41 10,8 1,8 5 0,50 7,9 10,44 9,95 8, ,50, 8,78 8,9 4, 1,50 18,05 6,8 6,4 18,7 8,50 11,41 4,49 4, 11,8 1 4,50 5,07 1,85 1,95 5,46 Base 0, Tael 5.14 Kontrol simpangan antar tingkat arah sumu x Tingkat Z RSP X s Drift ( s) Syarat Drift ( s) m Drift ( m) Syarat Drift ( m) (m) X (mm) Y (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Ket. 7 8,00,9 1,9 1,76 14,1 10,47-5,77 80 Ok 6 4,50 0,6 11,41 0,6,7 14,1 16,4-11,01 80 Ok 5 0,50 7,9 10,44 7,90 4,58 14,1 7,5-4,11 80 Ok 4 16,50, 8,78, 5,7 14,1 1,6-8,15 80 Ok 1,50 18,05 6,8 18,05 6,64 14,1 9,51 1,79 80 Ok 8,50 11,41 4,49 11,41 6,4 14,1 7,7 7,56 80 Ok 1 4,50 5,07 1,85 5,07 5,07 14,1 0,17 0,17 80 Ok Base 0, ,00 0,00 14,1 0,00 0,00 80 Ok Tael 5.15 Kontrol simpangan antar tingkat arah sumu y 5.7. Peranangan Penulangan Balok Induk Tael 5.16 Hasil analisa struktur alok /50 As /A-B No Bean Lokasi Momen Momen (kg-m) (kn-m) Tump. Kiri ,17-114,77 1 Mati DL Lapangan 5.49,46 54,9 Tump. Kanan ,9-118,7 Tump. Kiri ,80-10,88 Hidup LL Lapangan 5,78 5,61 Tump. Kanan ,01-11,58 Tump. Kiri 4.6,5 46, RSPX Lapangan 50, 5,0 Tump. Kanan 4.7,49 44,07 Tump. Kiri 14.68,49 146,8 4 RSPY Lapangan 1.585,98 15,86 Tump. Kanan 1.918,89 19,19 Tump. Kiri ,04-1,68 5 1,4 DL Lapangan 7.615,5 76,15 Tump. Kanan ,4-165,7 Tump. Kiri ,5-114,17 6 0,9DL + 1,0LL Lapangan 5.456,9 54,56 Tump. Kanan ,66-118,1 Tump. Kiri ,08-155,1 7 1,DL + 1,6LL Lapangan 7.44, 74,5 Tump. Kanan ,69-1,58 Tump. Kiri -10.9,45-10,9 8 0,9DL ± 1,0RSPx Lapangan 4.895,5 48,96 Tump. Kanan ,65-106,54 Tump. Kiri -10.9,45-10,9 9 0,9DL ± 1,0RSPy Lapangan 4.895,5 48,96 Tump. Kanan ,65-106,54 Tump. Kiri -14.8, -148, 10 1,DL + 1,0LL ± 1,0RSPx Lapangan 7.088,1 70,88 Tump. Kanan -15.6,88-15,6 Tump. Kiri -14.8, -148, 11 1,DL + 1,0LL ± 1,0RSPy Lapangan 7.088,1 70,88 Tump. Kanan -15.6,88-15,6 respon spektrum arah sumu x respon spektrum arah sumu y TU M PU AN D D Ø D LA PA N G AN D D Ø 1-00 D 10

11 < 50 mm < 50 mm < 50 mm 11 h h 1 D D 1 D 4 D D 4 D D1-100 D1-00 D1-00 D Penulangan Balok Interior D 6D D h < 50 mm 4 D D D D D1-00 Ø1-00 D D D Penulangan Balok Eksterior D 4D TUMPUAN 700 4D D 6D D LAPANGAN 500 Gamar 5. Detail penulangan kolom 5.9. Perhitungan Struktur Kolom Tael 5.17 Hasil Analisa Kolom 70/70 As B/ Lt.01 Atas No Bean P Mx My KN kn-m kn-m 1 Mati (DL) ,8-1,4-7,1 Hidup (LL) -78,09-0,07-0,16 RSPX, 9,57-9,94 4 RSPY 10, 91,0-6,56 5 1,4 DL ,94-1,99-9,94 6 0,9DL + 1,0LL -4.89,1-1,4-6,56 7 1,DL + 1,6LL -6.56, 1,9-8,78 8 0,9DL ± 1,0RSPx ,0-1,8-6,9 9 0,9DL ± 1,0RSPy ,0-1,8-6,9 10 1,DL + 1,0LL ± 1,0RSPx -6.59,46-1,77-8, ,DL + 1,0LL ± 1,0RSPy -6.59,46-1,77-8,69 Tael 5.18 Hasil Analisa Kolom 70/70 As B/ Lt.01 Bawah No Bean P Mx My KN kn-m kn-m 1 Mati (DL) -55,54 0,88,79 Hidup (LL) -78,09 0,15 0,0 RSPX, 94,94 5, 4 RSPY 10, 98,,44 5 1,4 DL -75,55 1, 5, 6 0,9DL + 1,0LL -5005,7 0,94,44 7 1,DL + 1,6LL -6747,98-1,81 4,59 8 0,9DL ± 1,0RSPx -477,8 0,79,41 9 0,9DL ± 1,0RSPy -477,8 0,79, ,DL + 1,0LL ± 1,0RSPx -6581,1 1,0 4, ,DL + 1,0LL ± 1,0RSPy -6581,1 1,0 4, Huungan Balok Kolom Eksterior Mu,99 kn -m K olom A tas K olom B aw ah M u 4 0,9 9 kn -m V h 1 7,7 1 kn B alok K an an Vh 17,71kN A s 8 D T1 1.50,5kN M p r(-) 4 8 1,9 9 kn -m C 1 T 1 BAB VI PERENCANAAN PONDASI 6.1 Umum Berdasarkan hasil penyelidikan tanah angunan disekitar lokasi proyek Gedung Badan Perenanaan Pemangunan Kota NAD ini, maka pondasi yang digunakan adalah pondasi tiang panang. Daya dukung tiang pada tanah pondasi diperoleh dari jumlah daya dukung terpusat tiang dan tahanan geser tiang. Tael 6.1 Intensitas Gaya Geser Dinding Tiang E D C A B A A Gamar 6.1 Lay out pondasi Direnanakan memakai tiang panang : 11

12 1 Depth (m) Diameter tiang panang (D) m Panjang tiang panang 15 m Luas tiang panang (A ) ¼ π D 0,16 m Keliling tiang panang (U) π D 1,6 m Dari data SPT diperoleh nilai : Daya dukung ijin pondasi dalam dihitung erdasarkan data nilai SPT-N dari hasil oring dengan menggunakan metode Meyerhoff dan faktor keamanan. Dari data SPT-N titik BH I dengan kedalaman 15 m didapat : a) Harga N pada ujung tiang N 1 49 ) Harga N rata-rata pada jarak 4D (4x 1 m) dari ujung tiang : N 44,5 4 N + N ,5 N 1 46,65 Nilai f diperoleh dari gamar di awah ini : Soil Desription dark grey to greenish grey, silty lay and sandy silt with traes of fine and shell fragments f/n Standard Penetration Test Diagram Untuk Menari L a L 1, m 4D 1, m Gamar 6. D Ujung Tiang a) Daya dukung pada ujung tiang erdasarkan diagram perhitungan intensitas daya dukung ultimate tanah pondasi pada ujung tiang : 4 5 Untuk tiang panang iasa L/D Untuk tiang pipa aja yang teruka ujungnya Gamar 6. Diagram Perhitungan Dari Intesitas Daya Dukung Ultimate Tanah Pondasi Pada Ujung Tiang (f) Dari gamar 6.1 didapat L 1, m L/D 1, 0, 4 sehingga dari gamar 6. didapat f / N 18 f 18 N t/m Kemampuan daya dukung ujung tiang Q p f A 88 t / m 0, 16 m 111,1 ton Tael 6. Perhitungan Intensitas Gaya Geser Dinding Tiang Panang Kedalama n (m) Keteala n lapisan (l i) (m) Tanah Lempung Berlanau Berpasir Pasir Berlanau Berlempun g Berkerikil Pasir Berlanau Berlempun g Berkerikil Harg a ratarata N f i (ton/m ) l i f i (ton/m ) l i f i 50 U l I.f i 1,6 x ton Sehingga daya dukung ultimate : Pu ( Q p.a )+ (U l I.f i ) 111, ,1 ton Pijin Pu/ SF 46,1 14, 04 ton Kekuatan ahan P tiang 11,10 ton (PT. WIJAYA KARYA) Jadi Kemampuan tiang ditentukan erdasarkan kekuatan ahan : 11,100 Kg Perhitungan Pondasi Kolom Interior dan Exterior Perhitungan Pondasi Kolom Interior Type A(As 5 C) Dari hasil analisa ETABS didapatkan gaya dalam seagai erikut : Axial : P 47414,7 kg Momen : M x 7,97 kg m M y 05,46 kg m Gaya Horisontal : H x 195,57 kg H y 49,69 kg Bean Nominal yang ekerja : Berat sendiri poer :,0,0 0, ,80 Berat sloof : 0, 0, 5, ,00 Bean aksial kolom : 05,00 + Σ P 17901,80 Kontrol keutuhan tiang panang : P 17901,8 dipakai n 6 uah n 1,8 uah P ijin Daya dukung pondasi kelompok menurut Converse Laarre adalah : Efisiensi : ( ή ) 1 - D ( m 1). n + ( n 1). m artg S 90. m. n Dimana : D diameter tiang panang S jarak antar tiang panang m jumlah tiang panang dalam 1 aris n jumlah aris tiang panang Efisiensi : (η ) 1-0 (( 1) ) + (( 1) ) artg

13 1 0,75 Sehingga Q ijin 0, kg 90,85 ton Momen yang ekerja pada poer akiat adanya gaya horisontal : M x 7, ,46. 0,80 967,4 kgm M y 195, ,69. 0,80 590,5 kgm ΣP ± M x.y ± M i y.x i Pi n Y i x i Dimana : Pi Total ean yang ekerja pada tiang yang ditinjau Y i jarak tiang yang ditinjau dalam arah y x i jarak tiang yang ditinjau dalam arah x Σ x i jumlah kuadrat jarak tiang panang dalam arah x Σ y i jumlah kuadrat jarak tiang panang dalam arah y Σ x i 6.(0,),16 m Σ y i 4.(1,0) 5,76 m 17901,8 967,4 1,0 590,5 0, P ,4 kg 6 5,76, ,8 967,4 1,0 590,5 0, P ,4 kg 6 5,76, ,8 590,5 0, P 615,9 kg 6, ,8 590,5 0, P 4 +,9 kg 6, ,8 967,4 1,0 590,5 0, P ,4 kg 6 5,76, ,8 967,4 1,0 590,5 0, P ,4 kg 6 5,76,16 Jadi ean maksimal yang diterima 1 tiang adalah 447,85 kg P maks 668,4 kg < Q ijin 9085 kg Daya dukung pondasi kelompok menurut Converse Laarre adalah : Efisiensi : ( ή ) 1 - D ( m 1). n + ( n 1). m artg S 90. m. n Dimana : D diameter tiang panang S jarak antar tiang panang m jumlah tiang panang dalam 1 aris n jumlah aris tiang panang Efisiensi : (η ) 1-0 (( 1) ) + (( 1) ) artg ,75 Sehingga Q ijin 0, kg 90,85 ton Momen yang ekerja pada poer akiat adanya gaya horisontal : M x 7, ,46. 0,80 967,4 kgm M y 195, ,69. 0,80 590,5 kgm Pi ΣP ± M x.y i ± M y.x n Y i x i i Dimana : Pi Total ean yang ekerja pada tiang yang ditinjau Y i jarak tiang yang ditinjau dalam arah y x i jarak tiang yang ditinjau dalam arah x Σ x i jumlah kuadrat jarak tiang panang dalam arah x Σ y i jumlah kuadrat jarak tiang panang dalam arah y Σ x i 6.(0,),16 m Σ y i 4.(1,0) 5,76 m 17901,8 967,4 1,0 590,5 0, P ,4 kg 6 5,76, ,8 967,4 1,0 590,5 0, P ,4 kg 6 5,76, ,8 590,5 0, P 615,9 kg 6, ,8 590,5 0, P 4 +,9 kg 6, ,8 967,4 1,0 590,5 0, P ,4 kg 6 5,76, ,8 967,4 1,0 590,5 0, P ,4 kg 6 5,76,16 Jadi ean maksimal yang diterima 1 tiang adalah 447,85 kg P maks 668,4 kg < Q ijin 9085 kg Perhitungan Poer (Pile Cap) Pada penulangan lentur poer dianalisa seagai alok kantilever dengan perletakan jepit pada kolom. Bean yang ekerja adalah ean terpusat dari tiang seasar P dan erat sendiri poer seesar q. perhitungan gaya dalam pada poer diperoleh dengan mekanika statis tertentu. Data-data perenanaan : Dimensi poer ( B x L ) 00 x 00 mm Teal poer ( t ) 800 mm Diameter tulangan utama D 19 mm Teal selimut eton 70 mm Tinggi efektif alok poer Arah x ( d x ) ,50 mm Arah y ( d y ) ,50 mm 1

14 Y X A spakai π ,9 mm > 51,75 mm ok!!!! ratio ρ 0,005 x 0,50 0,0018 A s perlu ρ d 0,0018 x 1000 x 70,50 196,90 mm Digunakan tulangan lentur atas D1 100 mm A s pakai 1 π , mm > 196,90 mm ok!!!! q 808 kg/m' Penulangan arah y Berat poer ( q u ) 1,45,0 0, ,8kg/m Pt 0980,77 kg Gamar 6.5 Pemeanan poer ( pada arah X ) Penulangan arah x Berat poer ( q u ) 0,90,0 0, ,6kg/m Momen yang ekerja pada poer M u ( P x ) ( 1 o q x1 ) u 668,4 0, ,6 0,90 ( ) ( ) 0774,67 kgm Nmm 0,85 f ' β1 0 ρ SNI f y 0 + f y 00 Ps ,85 0 0,85 0 ρ 0, ρ max 0, 75 ρ SNI Ps.1.. ρ 0,75 0,05 0,04 max ρ min 0,005 M u Rn φ.. d 0, ,50 f y 0 m 15,68 0,85 f ' 0,85 0 0, ,68 0,8 m Rn ρ ,001 15,68 m 0 f y A spakai ρ < ρ min digunakan ρ min A sperlu ρ d 0,005 x 1000 x 70,50 51,75 mm A s perlu Digunakan tulangan lentur awah D mm Y X Pt 151,16 kg q 6681, kg/m' Gamar 6.6 Pemeanan poer ( pada arah Y ) Momen yang ekerja pada poer M ( ) ( ) u P x 1 o q x u 1 ( 668,4 0,85) ( 1 614,8 1,45 ) 611,888 kgm Nmm 0,85 f ' β1 0 ρ SNI Ps f y 0 + f y 0,85 0 0,85 0 ρ 0, ρ max 0, 75 ρ SNI Ps.1.. ρ 0,75 0,05 0,04 max ρ 0,005 min M u Rn 0, 7 φ.. d 0, ,50 f y 0 m 15,68 0,85 f ' 0, ρ 1 m m Rn 1 15,68 0, , ,68 f 0 y > ρ min digunakan ρ min A sperlu ρ d 0,005 x 1000 x 701,50 455,5 mm Digunakan tulangan lentur awah D mm π ,85 mm > 455,5 mm ok!!!! ratio ρ 0,005 x 0,50 0,0018 ρ d 0,0018 x 1000 x 701,50 16,7 mm ρ 14

15 15 Digunakan tulangan lentur atas D1 100 mm A s pakai π , mm > 16,7 mm Ok!!!! Perhitungan Kontrol Geser Pons dimana : β rasio dari sisi panjang terhadap sisi pendek pada kolom 700 1,0 700 o keliling dari penampang kritis pada poer ( kolom + d) + (h kolom + d) ( ,50) + ( ,50) 568 mm α s, untuk kolom tengah V , ,86 N 1,0 6 V 0, 70, , , N V , ,9N (menentukan) φ V 0, ,9 N ,94 N 448,46 ton φ V > P 448,46 ton > 17,901 ton Ketealan dan ukuran poer memenuhi syarat terhadap geser. hasil analisa ETABS didapat gaya dalam seagai erikut : Axial : P 6577,6 kg Momen : M x 8,6 kg m M y 705, kg m Gaya Horisontal : H x 187,9 kg H y 169,18 kg Bean Nominal yang ekerja : Berat sendiri poer :,, 0, , Berat sloof : 0, 0, 5, ,00 Bean aksial kolom : 4566,00+ Σ P 5596,4 Kontrol keutuhan tiang panang : P 5596,4 n,11 uah dipakai n 4 uah Pijin Efisiensi: (η ) 1-0 (( 1) ) + (( 1) ) ar tg 100 0,79 Sehingga Q ijin 0, kg 95,66 ton 90 Momen yang ekerja pada poer akiat adanya gaya horisontal : M x 8, ,. 0, 05,8 kgm M y 187, ,18. 0, 849,9 kgm Pi ΣP ± M x.y i ± M y.x n Y i x i i Σ x i 4.(0,) 1,44 m Σ y i 4.(0,) 1,44 m 5596,4 05,8 0, 849,9 0, P ,75 kg 4 1,44 1, ,4 5,8 0, 849,9 0, P ,65 kg 4 1,44 1, ,4 5,8 0, 849,9 0, P 6117,55 kg 4 1,44 1, ,4 5,8 0, 849,9 0, P ,45 kg 4 1,44 1,44 Jadi ean maksimal yang diterima 1 tiang adalah 64981,15 kg P maks 668,65 kg < Q ijin kg Perhitungan Poer (Pile Cap) Pada penulangan lentur poer dianalisa seagai alok kantilever dengan perletakan jepit pada kolom. Bean yang ekerja adalah ean terpusat dari tiang seasar P dan erat sendiri poer seesar q. perhitungan gaya dalam pada poer diperoleh dengan mekanika statis tertentu. Data-data perenanaan : Dimensi poer ( B x L ) 0 x 0 mm Teal poer ( t ) 0 mm Diameter tulangan utama D 19 mm Teal selimut eton 70 mm Tinggi efektif alok poer Arah x ( d x ) ,50 mm Arah y ( d y ) ,50 mm Penulangan arah x Berat poer ( q u ) 0,85, 0, 0 97,6kg/m Momen yang ekerja pada poer M u ( P x ) ( 1 o q x1 ) u ( 668,65 0,5) ( 1 97,6 0,85 ) 59,117 kgm Nmm 0,85 f ' β1 0 SNI Ps ρ f y 0 + f y 0,85 0 0,85 0 ρ 0, ρ max 0, 75 ρ SNI Ps.1.. ρ max 0,75 0,05 0,04 ρ min 0,005 M u Rn φ.. d 0,8 0 50, ,6 d Penampang kritis d/ 70 d/ 15

16 16 f y m 0,85 f ' 1 ρ 1 m 0 15,68 0,85 0 m Rn 1 f y ρ > ρ min digunakan ρ min A sperlu ρ d 1 15,68 0, , ,68 0 0,005 x 1000 x 50,50 181,75 mm Digunakan tulangan lentur awah D19 1 mm A spakai π ,05 mm > 181,75mm ok!!!! ratio ρ 0,005 x 0,50 0,0018 A s perlu ρ d 0,0018 x 1000 x 50,50 96,90 mm Digunakan tulangan lentur atas D1 1 mm A s pakai π ,09 mm > 96,90 mm ok!!!! Penulangan arah y di pasang sama dengan arah x karena poer yang dipakai erentuk ujur sangkar Perhitungan Kontrol Geser Pons Dalam merenanakan teal poer, harus memenuhi persyaratan ahwa kekuatan gaya geser nominal harus leih esar dari geser pons yang terjadi. Kuat geser yang disumangkan eton diamil terkeil dari : V f ' o d SNI Ps a 1 + β 6 V α f ' d s d o + SNI o 6 Ps V 1 f ' o d SNI Ps Gamar 6.10 Penampang Kritis pada Pondasi Type B pada As E 6 dimana : β rasio dari sisi panjang terhadap sisi pendek pada kolom 700 1,0 700 keliling dari penampang kritis pada poer o ( kolom + d) + (h kolom + d) ( ,50) + ( ,50) 448 mm α s 0, untuk kolom tepi V , ,7 N 1,0 6 V 0 50, , ,10 N V , ,49 N (menentukan) φ V 0, ,49 N ,09 N 55,95 ton φ V > P 55,95 ton > 55,9 ton Ketealan dan ukuran poer memenuhi syarat terhadap geser. 6.. Perenanaan sloof Diamil ontoh perhitungan pada sloof tengah As (B-C) Gamar 6.11 Gamar denah sloof Gaya aksial kolom 559,9 kg Pu 10% 559,9 55,99 kg 559,9 N Panjang sloof 6,0 m Dimensi sloof 0 0 mm Mutu eton (f) 0 MPa Mutu aja (fy) 0 MPa Tulangan utama D0 Tulangan sengkang Ø1 Selimut eton mm d 0 1 ( 1 / 0) 58 mm Tegangan ijin tarik eton : fr ijin 0,70 f' 0,70 0,84 Mpa Tegangan tarik yang terjadi : fr Pu 559,9,7MPa < fr ijin... Ok φ h 0, Penulangan lentur sloof Penulangan sloof didasarkan pada kondisi pemeanan dimana ean yang diterima adalah ean aksial dan lentur sehingga penulangannya seperti penulangan pada kolom. Bean yang diterima sloof : Berat sendiri : 0 kg/m x 0,m x 0, m 576 kg/m Bean dinding : 50 kg/m x 1 m 50 kg/m + 86 kg/m 1, , kg/m q u E D C B A Mu 1 1 qu l , 6,0 97,6 kgm 9700 Nm D ( V u ) 1 q u l 1 991, 6, 0 97,6 kg 9,7 N 16

17 17, 0 M t u m p V u + - L, 0 m L 6, 0 m M t u m p V u, 0 Gamar 6.1 Posisi perletakan sloof 6... Penulangan lentur sloof Gamar 6.1 Diagram Interaksi Sloof Dari analisa PCACOL didapat : ρ 1,9 % Dipasang tulangan 4 D (A s 150,5 mm ) 6... Penulangan Geser Sloof Vu ½ q u L ½ 991, 6,0 97,6 kg 976 N 1 Nu V f' w d Ag , ,70N 0,5 φ V 0,5 0,6 4877,70 N 1161, N > Vu 976 N tidak perlu tulangan geser Jadi dipasang tulangan geser minimum : d atau 00 mm d 58 69mm Dipasang sengkang 1 00 mm 4D 4D 7.1. Kesimpulan Berdasarkan keseluruhan hasil analisa yang telah dilakukan dalam penyusunan Tugas Akhir ini dapat ditarik eerapa kesimpulan seagai erikut : 1. Peranangan Modifikasi Kantor Badan Perenanaan Pemangunan Kota Nangroe Aeh Darussalam Dengan Metode SRPMK untuk Diangun di Daerah Zona Gempa Tinggi ini, ertujuan untuk melakukan pendetailan khusus pada daerah sendi plastis dan pendetailan khusus pada pertemuan join alok-kolom. Peranangan dan pendetailan join alok-kolom ini dilakukan agar mekanisme plastis dapat terjadi tepat di daerah sendi plastis alok sesuai dengan yang direnanakan dengan prinsip Strong Column Weak Beam. Dari hasil peranangan ini, didapatkan datadata seagai erikut : o Mutu Beton : 0 MPa o Mutu Baja : 0 MPa o Teal Pelat Atap : 10 m o Teal Pelat Lantai : 1 m o Jumlah Lantai : 7 Lantai dan atap o Ketinggian Lantai : 4,5 meter (lantai 1) : 4,0 meter (lantai -7) o Tinggi Gedung : 8 meter o Ukuran Bangunan : 0 4 m o Dimensi Kolom : m (tulangan utama D mm dan sengkang Ø 1 mm) o Dimensi Balok Induk : 50 m (tulangan utama D mm dan sengkang Ø 1 mm) o Dimensi Balok Anak : 0 m (tulangan utama D19 mm dan sengkang Ø 1 mm) o Dimensi Balok Lift : 0 m (tulangan utama D19 mm dan sengkang Ø 1 mm). Struktur awah angunan terdiri dari jenis pileap untuk pondasi kolom interior dan eksterior yang menggunakan tiang panang praetak dengan diameter m. 7.. Saran Perlu dilakukan studi yang leih mendalam untuk menghasilkan perenanaan struktur dengan mempertimangkan aspek teknis, ekonomi, dan estetika, sehingga diharapkan perenanaan dapat dilaksanakan mendekati kondisi sesungguhnya di lapangan dan hasil yang diperoleh sesuai dengan tujuan perenanaan yaitu kuat, ekonomis dan tepat waktu dalam pelaksanaannya. Ø1-00 Ø D 4D 0 Tumpuan 0 Lapangan Gamar 6.14 Penampang sloof daerah tumpuan dan lapangan BAB VII PENUTUP DAFTAR PUSTAKA 17

18 18 Badan Standardisasi Nasional. 00. Tata Cara Perenanaan Ketahanan Gempa Untuk Bangunan Gedung (SNI ). Bandung : BSN. Badan Standardisasi Nasional. 00. Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung (SNI ). Bandung : BSN. Charles G. S. Chu-Kia Wang Disain Beton Bertulang. Edisi Keempat. Jakarta : Erlangga. Departemen Pekerjaan Umum Peraturan Pemeanan Indonesia Untuk Gedung. Bandung : Yayasan Penyelidikan Masalah Bangunan Gedung. Departemen Pekerjaan Umum Peraturan Beton Bertulang Indonesia. Bandung : Yayasan Penyelidikan Masalah Bangunan Gedung Laoratorium Beton dan Bahan Bangunan Tael Grafik dan Diagram Interaksi Untuk Perhitungan Struktur Beton. Suraaya: Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Sipil dan Perenanaan ITS. Purwono, R Perenanaan Struktur Beton Bertulang Tahan Gempa. Edisi Ketiga. Suraaya : Institut Teknologi Sepuluh Nopemer. 18