BAB VII PENUTUP 7.1 Kesimpulan

Transkripsi

1 BAB VII PENUTUP 7.1 Kesimpulan Dari keseluruhan pembahasan yang telah diuraikan merupakan hasil dari perhitungan perencanaan struktur gedung Fakultas Teknik Informatika ITS Surabaya dengan metode SRPMM. Dari perhitungan tersebut diperoleh hasil sebagai berikut : Pada perhitungan Struktur Gedung Fakultas Teknik Informatika, terdapat kesalahan pada perhitungan Sloof. Secara pemodelan struktur juga mengalami kesalahan. Sehingga perhitungan sloof dilakukan dengan perhitungan secara manual, karena sloof bukan merupakan struktur utama gedung yang dihitung dengan menggunakan bantuan program SAP 2000 versi Gaya gaya dalam yang terjadi pada sloof seperti M,D dan N akan ditambahkan dengan gaya aksial dan momen yang terjadi pada kolom (output SAP) untuk digunakan dalam perhitungan Pondasi. a. Struktur Sekunder 1. Pelat Tebal pelat - Pelat lantai 2, 3, dan 4 12 cm - Pelat atap 10 cm Tulangan pelat lantai dan atap - Tulangan utama tumpuan arah X lapangan arah X tumpuan arah Y lapangan arah Y Tulangan susut tumpuan arah X tumpuan arah Y Tangga 405

2 406 Dimensi tangga - Injakan tangga 30 cm - Tanjakan tangga 17 cm - Tebal pelat tangga dan bordes 12 cm Tulangan pelat tangga - Tulangan utama arah X Tulangan susut arah Y Tulangan pelat bordest - Tulangan utama arah X Tulangan susut arah Y Tulangan balok bordest - Tulangan tumpuan 5D22 - Tulangan lapangan 2D22 - Tulangan Puntir 4D16 3. Atap - Profil gording Light Lip Channels 150 x 65 x 20 x 3,2 dengan jumlah 8 buah - Penggantung gording 16 mm - Ikatan Angin 10 mm - Profil kuda-kuda Double Siku L 75 x 75 x 7 - Profil kolom pendek WF 250 x 125 x 5 x 8 b. Struktur Pimer 1. Balok - Dimensi 50 x 80 untuk balok induk melintang - Dimensi 40 x 60 untuk balok induk memanjang - Dimensi 30 x 50 untuk balok anak melintang - Dimensi 30 x 40 untuk balok anak memanjang 2. Kolom - Dimensi kolom (KL) 60 x 60

3 407 Kode Balok BI.1 (500x800) BI.2 (500x800) BI.3 (400x600) BA.1 (300x500) BA.2 (300x400) BA.3 (300x400) Wilayah Tulangan Tulangan Tulangan Tulangan atas bawah geser torsi Tumpuan 9D22 3D D19 Lapangan 3D22 5D D19 Tumpuan 12D22 5D D19 Lapangan 3D22 7D D19 Tumpuan 7D22 3D D19 Lapangan 2D22 3D D19 Tumpuan 5D19 2D D16 Lapangan 2D22 3D D19 Tumpuan 3D19 2D D16 Lapangan 2D19 2D D19 Tumpuan 5D19 2D Lapangan 2D19 3D KL (600x600) Tumpuan 16D Lapangan - c. Struktur Bawah - Dimensi poer P-1, adalah 2,75 m x 2,75 m x 0,85 m, Dengan dimensi tiang pancang Ø 50 cm Tulangan Poer Arah X : D Tulangan Poer Arah Y : D Dimensi poer P-2, adalah 2,75 m x 1,5m x 0,85 m, Dengan dimensi tiang pancang Ø 50 cm Tulangan Poer Arah X : D Tulangan Poer Arah Y : D22-140

4 408 A P A' 2.75 P2 A A' 1.50 d. Displacement Untuk displacement gedung A&B dalam perhitungan di dapat sebesar 31 mm. Sedangkan displcement untuk Gedung C&E sebesar 53 mm. Dan displacement untuk Gedung D sebesar 29 mm. 7.2 SARAN Untuk bangunan yang berada pada wilayah gempa 1,2,3 dan 4 direncanakan menggunakan metode SRPMM sesuai dengan SNI dan SNI

5 409 REVISI Perhitungan Sloof Pada perhitungan Sloof digunakan perhitungan manual, karena sloof bukan merupakan struktur utama gedung yang dihitung dengan menggunakan bantuan program SAP 2000 versi Gaya gaya dalam yang terjadi pada sloof seperti M,D dan N akan ditambahkan dengan gaya aksial dan momen yang terjadi pada kolom (output SAP) untuk digunakan dalam perhitungan Pondasi. Kolom 60/60 M P Ma Mb Ha A B Hb Va 9,6 m Vb Berikut perhitungan sloof secara manual Data data perencanaan : Dimensi sloof : 50 / 80 Bentang sloof : 9,6 m Mutu beton (fc ) : 30 Mpa Mutu baja (fy) : 400 Mpa

6 410 Mutu baja geser (fy) : 240 Mpa Diameter tulangan utama (D) : 22 mm Tulangan geser ( Ø ) : 12 mm Selimut beton : 50 mm [SNI psl ] Sloof yang ditinjau

7 411 Pemodelan Mekanika Sloof Ma A L q B Mb Ma A q 9,6 m B Mb Ha Ma Perhitungan beban : Beban mati (qd) Berat sendiri sloof : 0,5 x 0,8 x kg/m Beban hidup (ql) Beban hidup perkuliahan : 250 x kg/m Va A q Q 9,6 m B Vb Mb Hb q(ult) 1,2.qd + 1,6.ql (1,2 x 960) + (1,6 x 1750) kg/m Q(ult) q(ult) x l x 9, ,2 kg Menghitung momen ujung jepit Mu a ,36 kg.m

8 412 Mu b ,36 kg.m Mu (lapangan) ,68 kg.m Menghitung gaya vertikal pada joint A dan B Va Vb ½ Q ½ x , ,6 kg ( ) Menghitung gaya horizontal pada joint A dan B Ha Hb 0 (gaya yang bekerja sejajar pada bidang) ,36 kg.m ,36 kg.m A ,6 kg ,2 kg B ,6 kg 9,6 m ,36 kg.m ,36 kg.m A ,68 kg.m PERHITUNGAN TORSI SLOOF Luasan penampang dibatasi sisi luar : Acp b x h 500 x mm 2 - B

9 413 Keliling penampang dibatasi sisi luar : Pcp 2 x (b + h) 2 x ( ) mm Luasan penampang dibatasi as tulangan sengkang : Aoh (b balok 2. t decking geser ) x (h balok 2. t decking geser ) ( ) x ( )) mm 2 Keliling penampang dibatasi as tulangan sengkang : Ph 2 x((b balok 2. t decking geser ) + (h balok 2. t decking geser )) (( ) + ( )) mm Momen Puntir Ultimate 2 fc' Acp Tu 3 Pcp Gambar luasan Aoh dan keliling Ph. 2 0, ,85 N.mm

10 414 Momen Puntir Nominal Tn ,1 N.mm Cek Pengaruh Tulangan Puntir Tu min fc' Acp 12 Pcp 2 0, Syarat ,21 N.mm : Tu min Tu tulangan puntir diabaikan Tu min Tu tulangan puntir ditinjau Kontrol : ,21 N.mm ,85 N.mm Maka : Direncanakan tulangan puntir Cek Dimensi Penampang : Vu ,4 kg N Vc ,58 N 2 Vu Tux Ph 2 b x d 1,7 x Aoh 2 Vc b x d 2 x [SNI psl ).(1).a)] fc' x ,85 x ,58 2 x 30 0,75 2 1,7 x x ,56 3,42

11 415 Syarat : Pers. kiri Pers. kanan penampang tidak OK Pers. kiri Pers. kanan penampang OK Maka : Dimensi penampang OK Tulangan puntir untuk geser : 2 x Ao x At x fyv Tn x cot θ s [SNI psl ).(6)] At s At s Tn 2 x Ao x fyvx cot θ Tn 2 x 0,85 x Aoh x fyvx cot θ ,1 2 x 0,85 x x 240 x cot 1,03 mm 2 /mm Ao 0,85 x Aoh 45 Tulangan puntir untuk lentur : A l At fyv x Phx x cot 2 θ s fyt 1,03 x x 240 x cot ,94 mm 2 5x fc xacp A l min At fyv ( ) ( xphx ) 12xfyt s fyt 5x 30x ( ) (1,03x2.152x ) 12x ,24 mm 2

12 416 Luasan tulangan puntir untuk lentur didistribusikan merata ke 4 sisi balok : A l > A l min, maka dipakai A l Al 1.329, ,485 mm 2 Maka : Luasan tambahan puntir longitudinal untuk tulangan lentur Al 332,485 mm 2 4 Luasan tambahan puntir transversal untuk tulangan geser At s 1,03 mm 2 /mm PERHITUNGAN LENTUR SLOOF Tinggi efektif balok : d h decking sengkang ½ tul lentur /2 727 mm d decking + sengkang + ½ tul lentur /2 73 mm ρ dalam keadaan seimbang (ρ,bal) (SNI pasal ) ρ,bal 0,85 fc' β1 600 fy 600 fy

13 417 0, , ,0325 ρ maksimum (ρ,maks) (SNI psl ) ρ,maks 0,75. ρ,bal 0,75. 0,0325 0,0244 ρ minimum (ρ,min) (SNI psl ) 1, 4 ρ,min fy 1, ,0035 ρ minimum (ρ,min) fy m 0,85.fc' 400 0, ,69 a. Daerah Tumpuan Kiri dan Kanan Mu ,36 kg.m N.mm Mn Xb N.mm

14 ,2 mm Xmax 0,75 x Xb 0,75 x 436,2 327,15 mm Xrencana 130 mm Asc Mnc Mns tekan) 3.522,2 mm Nmm Mn Mnc Nmm < 0 (tidak perlu tulangan Lentur tulangan tunggal Rn 1,44 N/mm 2 ρ perlu 0,0037

15 419 min < perlu < max, maka dalam perhitungan selanjutnya digunakan. perlu As ρ perlu x b x d 0,0037 x 500 x ,95 mm 2 Luasan tulangan perlu lentur tarik + luasan tambahan puntir longitudinal sisi atas balok (top) As perlu As + 4 Al 1.344, , ,435 mm 2 Luasan tulangan : Luasan tulangan lentur D 22 ¼. π. d 2 ¼. π ,13 mm 2 Luasan tulangan puntir 19 ¼. π. d 2 ¼. π ,53 mm 2 Jumlah tulangan pasang : Jumlah tulangan pasang lentur tarik (top) As luasan D perlu lentur 1.677, ,13 4,4 5 buah 5 D 22 Jumlah tulangan pasang lentur tekan (bottom) 2 buah 2 D 22

16 420 Jumlah tulangan pasang puntir longitudinal (web) Asperlupuntir luasan 664,97 283,53 puntir 2,3 4 buah 4 19 Luasan tulangan pasang : Luasan tulangan pasang lentur tarik (top) As pasang n pasang x luasan D lentur 5 x 380, ,65 mm 2 > 1.677,435 mm 2 Luasan tulangan pasang lentur tekan (bottom) As pasang n pasang x luasan D lentur 2 x 380,13 760,26 mm 2 Luasan tulangan pasang puntir longitudinal (web) As pasang puntir n pasang x luasan puntir 4 x 283, ,12 mm 2 > 664,97 mm 2 Spasi tulangan puntir longitudinal : 300 mm S puntir [SNI psl ).(3)] Cek Jarak Spasi Tulangan :

17 421 Cek jarak spasi tulangan dari jarak spasi tulangan sejajar pada TUMPUAN penampang sloof Spasi tulangan tarik b S max x tdecking 2 x geser jml tul x Dlentur jml tul 1 2 x 50 2 x 12 5x ,5 mm Syarat : S max S sejajar max susun 1 lapis S max S sejajar max susun 2 lapis Kontrol : 66,5 mm > 25 mm Maka : Tulangan lentur tarik susun 1 lapis Cek Syarat SRPMM untuk kekuatan lentur pada sloof Kuat momen lentur positif balok pada muka kolom tidak boleh lebih kecil sepertiga kuat momen lentur negatif balok pada muka kolom.

18 422 1 M lentur tumpuan ( ) x M lentur tumpuan ( ) 3 [SNI psl ).(1)] Maka pada hal ini pengecekan dilakukan dengan meninjau tulangan pasang. As pasang 1.900,65 mm 2 As pasang 760,26 mm 2 1 M lentur tumpuan ( ) x M lentur tumpuan ( ) 3 760,26 mm x 1.900,65mm 3 760,26 mm 2 633,55 mm 2 (memenuhi) Cek Kemampuan Penampang Tulangan Pasang Cek kemampuan penampang tulangan dari jarak spasi tulangan antar lapis pada penampang sloof. TUMPUAN x 1 t decking + geser (½ x D lentur ) (½ x 22) 73 mm

19 423 y n Dlentu x luasan Dlentur x X1 n Dlentur x luasan Dlentur 5 x 380,13x 73 5 x 380,13 73 mm Tinggi efektif penampang : d h balok y mm d h balok d mm Tinggi blok gaya tekan beton : A s pasang f y a 0,85 f ' c b 1.900,65x400 0, ,63 mm Gaya tekan beton : Cc 0,85 x fc x b x a 0,85 x 30 x 500 x 59, ,5 N Cek Momen Nominal Pasang : Mn a Cc ' d 2 59, , ,8 Nmm Syarat : Mn pasang Mn perlu perencanaan OK Mn pasang Mn perlu perencanaan tidak OK

20 424 Kontrol : ,8 N.mm N.mm Maka : Penulangan lentur memenuhi b. Daerah Lapangan Mu ,68 kg.m N.mm Mn N.mm Xb 436,2 mm Xmax 0,75 x Xb 0,75 x 436,2 327,15 mm Xrencana 130 mm Asc 3.522,2 mm 2 Mnc Mns Nmm Mn Mnc

21 Nmm Nmm Nmm<0 (tidak perlu tulangan tekan) Lentur tulangan tunggal Rn ρ perlu 0,717 N/mm 2 0,0018 min perlu max, maka perlu dinaikkan 30% sehingga 0,0018 x 1,3 0,0023. Jadi untuk perhitungan selanjutnya digunakan. As ρ min x b x d 0,0023 x 500 x ,05 mm 2 Luasan tulangan perlu lentur tarik + luasan tambahan puntir longitudinal sisi atas balok (top) min As perlu As + 4 Al 836, , ,535 mm 2 Luasan tulangan : Luasan tulangan lentur D 22 ¼. π. d 2

22 426 ¼. π ,13 mm 2 Luasan tulangan puntir 19 ¼. π. d 2 ¼. π ,53 mm 2 Jumlah tulangan pasang : Jumlah tulangan pasang lentur tarik (top) As luasan D perlu 1168, ,13 lentur 3,07 5 buah 5 D 22 Jumlah tulangan pasang lentur tekan (bottom) 2 buah 2 D 22 Jumlah tulangan pasang puntir longitudinal (web) Asperlupuntir luasan 664,97 283,53 puntir 2,3 4 buah 4 19 Luasan tulangan pasang : Luasan tulangan pasang lentur tarik (top) As pasang n pasang x luasan D lentur 5 x 380, ,65 mm 2 > 1.859,19 mm 2

23 427 Luasan tulangan pasang lentur tekan (bottom) As pasang n pasang x luasan D lentur 2 x 380,13 760,26 mm 2 Luasan tulangan pasang puntir longitudinal (web) As pasang puntir n pasang x luasan puntir 4 x 283, ,12 mm 2 > 664,97 mm 2 Spasi tulangan puntir longitudinal : S puntir 300 mm [SNI psl ).(3)] Cek Jarak Spasi Tulangan : x s Gambar Cek jarak spasi tulangan dari jarak spasi tulangan sejajar pada penampang balok

24 428 Spasi tulangan tarik S max Syarat b ,5 mm 2 x tdecking 2 x geser jml tul x Dlentur jml tul 1 2 x 50 2 x 12 5x : S max S sejajar max susun 1 lapis S max S sejajar max susun 2 lapis Kontrol : 66,5 mm > 25 mm Maka : Tulangan lentur tarik susun 1 lapis Cek Syarat SRPMM untuk kekuatan lentur pada balok Kuat momen lentur positif balok pada muka kolom tidak boleh lebih kecil sepertiga kuat momen lentur negatif balok pada muka kolom. 1 M lentur tumpuan ( ) x M lentur tumpuan ( ) 3 [SNI psl ).(1)] Maka pada hal ini pengecekan dilakukan dengan meninjau tulangan pasang. As pasang 1.900,65 mm 2 As pasang 760,26 mm 2 1 M lentur tumpuan ( ) x M lentur tumpuan ( ) 3

25 ,26 mm x 1.900,65mm 3 760,26 mm 2 633,55 mm 2 (memenuhi) Cek Kemampuan Penampang Tulangan Pasang x s Gambar Cek kemampuan penampang tulangan dari jarak spasi tulangan antar lapis pada penampang sloof. x 1 t decking + geser (½ x D lentur ) (½ x 22) 73 mm y n Dlentu x luasan Dlentur x X1 n Dlentur x luasan Dlentur 5 x 380,13x mm 5 x 380,13 Tinggi efektif penampang : d h balok y

26 mm d h balok d mm Tinggi blok gaya tekan beton : A s pasang f y a 0,85 f ' c b 1.900,65x400 0, ,63 mm Gaya tekan beton : Cc 0,85 x fc x b x a 0,85 x 30 x 500 x 59, ,5 N Maka Cek Momen Nominal Pasang : a Cc ' d 2 Mn 59, , ,8 Nmm Syarat: Mn pasang Mn perlu perencanaan OK Mn pasang Mn perlu perencanaan tidak OK Kontrol: ,8 N.mm N.mm : Penulangan lentur memenuhi

27 431 PERHITUNGAN GESER SLOOF Dari perhitungan tulangan lentur diatas didapat : Mn-kiri (Mnl) ,8 N.mm (momen pasang) Mn-kanan(Mnr) ,8 N.mm (momen pasang) V (muka kolom) N Gaya geser pada ujung perletakkan diperoleh dari : Mnl Mnr Wu x λn Vu1 λn 2 MnL MnR Vu Ln , , ,57 N Syarat kuat tekan beton : fc' 3 25 Mpa [SNI psl ).(1)] Mpa 5,48 8,33 Mpa Kuat geser beton : 1 Vc x fc' x b x d 6 [SNI psl ).(1)] 1 x 30 x 500 x ,58 N 6

28 432 Kuat geser tulangan geser : Vs min 1 x b x d 3 1 x 500 x ,67 N Vs max 1 x 3 fc' x b x d 1 x 3 30 x 500 x ,17 N 2Vs max 2 x 3 fc' x b x d 2 x 3 30 x 500 x ,3 N Pembagian Wilayah Geser Balok Wilayah balok dibagi menjadi 3 wilayah yaitu; 1. Wilayah 1 sejarak dua kali tinggi balok dari muka kolom (SNI ps ), 2. Wilayah 2 dimulai dari akhir wilayah 1 sampai ke ¼ bentang balok. 3. Wilayah 3 dimulai dari akhir wilayah 2 sampai ke ½ bentang balok.

29 433 Penulangan Geser Balok Wilayah 1 Vu ,57 N Cek Kondisi : Syarat : Kondisi 1 Vu 0,5 x x Vc Kondisi 2 0,5 x x Vc Vu x Vc Kondisi 3 x Vc Vu (Vc + Vs min ) Kondisi 4 (Vc + Vs min ) Vu (Vc + Vs max ) Kondisi 5 (Vc + Vs min ) Vu (Vc + 2Vs max ) Kontrol : Kondisi 3 x Vc Vu (Vc + Vs min ) 0,75( ,58) ,57 0,75( , ,67) , , ,44 Maka : Penulangan geser pada kondisi 3 Tulangan geser : Vu Vn [SNI psl )] Vu Vc + Vs Vs Vu - Vc Vs ,57 N Luasan tulangan geser : Av Vs x s fy x d

30 434 A s v Vs ,57 fyd Spasi maksimum adalah : 1,63 mm 2 / mm Smax 2 d 600mm ,5 mm atau 600 mm 2 Digunakan sengkang 3 kaki : 12 mm A v 3 x As 3 x 0,25 x π x (12) 2 339,29 mm 2 Luasan tulangan geser + luasan tambahan puntir transversal : Atot s Av At 2 s s 1, x 1,03 3,69 mm 2 / mm Maka didapatkan nilai : Av S perlu Atot / s 339,29 92 mm 3,69 Cek Spasi Tulangan Geser : S rencana : 90 mm Syarat : [SNI psl ).(2)] S pakai S pakai S perlu d/4 pada daerah tumpuan

31 435 S pakai 8 D lentur S pakai 24 geser S pakai 300 mm Kontrol : 90 mm 92 mm (memenuhi) 90 mm 180 mm (memenuhi) 90 mm 176 mm (memenuhi) 90 mm 288 mm (memenuhi) 90 mm 300 mm (memenuhi) Maka : Dipasang mm (dengan sengkang 3 kaki) Sengkang pertama dipasang 90 mm dari muka kolom. [SNI psl ).(2)] Wilayah 2 1 Vu1 x Ln 2h Vu2 2 1 Ln ,57 x x ,95 N

32 436 Cek Kondisi : Syarat : Kondisi 1 Vu 0,5 x x Vc Kondisi 2 0,5 x x Vc Vu x Vc Kondisi 3 x Vc Vu (Vc + Vs min ) Kondisi 4 (Vc + Vs min ) Vu (Vc + Vs max ) Kondisi 5 (Vc + Vs min ) Vu (Vc + 2Vs max ) Kontrol : Kondisi 2 0,5 x x Vc Vu x Vc 0,5 x 0,75x , ,95 0,75 x , , , ,44 Maka : Penulangan geser pada kondisi 2 Tulangan geser : Vu Vn [SNI psl )] Vu Vc + Vs Vs Vu - Vc Vs ,95 N Luasan tulangan geser : Av Vs x s fy x d A s v Vs ,95 1,05 mm 2 / mm fyd Dan spasi maksimum adalah :

33 437 Smax 2 d 600mm ,5 mm atau 600 mm 2 Digunakan sengkang 3 kaki : 12 mm A v 3 x As 3 x 0,25 x π x (12) 2 339,29 mm 2 Luasan tulangan geser + luasan tambahan puntir transversal : Atot s Av At 2 s s 1,05 + (2 x 1,03) 3,11 mm 2 / mm Maka didapatkan nilai : S perlu Av Atot / s 339, mm 3,11 Cek Spasi Tulangan Geser : S rencana : 100 mm Syarat : [SNI psl ).(2)] S pakai S pakai S pakai S pakai S pakai S perlu d/4 pada daerah tumpuan 8 D lentur 24 geser 300 mm

34 438 Kontrol : 100 mm 109 mm (memenuhi) 100 mm 180 mm (memenuhi) 100 mm 176 mm (memenuhi) 100 mm 288 mm (memenuhi) 100 mm 300 mm (memenuhi) Maka : Dipasang mm (dengan sengkang 3 kaki) Wilayah 3 1 Vu1 x Lx Vu3 1 4 Ln ,57 x x x ,44 N Cek Kondisi : Syarat : Kondisi 1 Vu 0,5 x x Vc Kondisi 2 0,5 x x Vc Vu x Vc Kondisi 3 x Vc Vu (Vc + Vs min ) Kondisi 4 (Vc + Vs min ) Vu (Vc + Vs max ) Kondisi 5 (Vc + Vs min ) Vu (Vc + 2Vs max )

35 439 Kontrol : Kondisi 2 0,5 x x Vc Vu x Vc 0,5x0,75 x , ,44 0,75 x , , , ,44 Maka : Penulangan geser pada kondisi 2 Luasan tulangan geser : bw x s Av min 3fy A v min s 3 bw xfy 500 0,694 mm 2 / mm 3240 Dan spasi maksimum adalah : Smax 2 d 600mm ,5 mm atau 600 mm 2 Digunakan sengkang 3 kaki : 12 mm A v 3 x As 3 x 0,25 x π x (12) 2 339,29 mm 2 Luasan tulangan geser + luasan tambahan puntir transversal : Atot s Av At 2 s s 0,694 + (2 x 1,03)

36 440 2,754 mm 2 / mm Maka didapatkan nilai : Av S perlu Atot / s Cek Spasi Tulangan Geser : S rencana : 100 mm Syarat : 339,29 123,4 mm 2,75 [SNI psl ).(2)] S pakai S pakai S pakai S pakai S pakai S perlu d/2 pada daerah lapangan 8 D lentur 24 geser 300 mm Kontrol : 100 mm 123,4 mm (memenuhi) 100 mm 364 mm (memenuhi) 100 mm 176 mm (memenuhi) 100 mm 288 mm (memenuhi) 100 mm 300 mm (memenuhi) Maka : Dipasang mm (dengan sengkang 3 kaki)

37 441 Panjang Penyaluran Tulangan Gaya tarik dan tekan pada tulangan di setiap penampang komponen struktur beton bertulang harus disalurkan pada masing-masing sisi penampang melalui penyaluran tulangan. Adapun perhitungan penyaluran tulangan berdasarkan SNI psl.14. Penyaluran Tulangan Dalam Kondisi Tarik Penyaluran tulangan dalam kondisi tarik dihitung berdasarkan SNI psl Panjang penyaluran tidak boleh kurang dari 300 mm [SNI psl )] d d b panjang penyaluran tulangan kondisi tarik diameter tulangan faktor lokasi penulangan 1 [SNI psl )] faktor pelapis 1,5 [SNI psl )] faktor digunakannya agregat ringan 1 [SNI psl )] λ d d b 3 x fy x α x β x λ 300 mm 5 x fc' [SNI psl )] d 3 x fy x α x β x λ x db 300 mm 5 x fc' 3 x 400x 1 x 1,5 x 1 x 22 5 x mm

38 442 d reduksi 1.445,99 mm 300 mm As As perlu pasang x d [SNI psl )] 4.388,25 x 1.445, , ,04 mm 1400 mm Maka panjang penyaluran tulangan dalam kondisi tarik 1400 mm Penyaluran Tulangan Berkait Dalam Kondisi Tarik Penyaluran tulangan berkait dalam kondisi tarik dihitung berdasarkan SNI psl Panjang penyaluran tidak boleh kurang dari 150 mm [SNI psl )] Berdasarkan SNI pasal panjang penyaluran dasar untuk suatu batang tulangan tarik pada penampang tepi atau yang berakhir dengan kaitan adalah : hb 100x db 8 x db fc' 100x x 22 mm 401,67 mm 176 mm hb reduksi F modifikasi x hb 150 mm

39 443 As As perlu pasang x hb 150 mm SNI psl ).(2)] 1.677,435 x 401, mm 1.900,65 354,5 mm 150 mm 400 mm Maka panjang penyaluran tulangan berkait dalam kondisi tarik 400 mm Penyaluran Tulangan Dalam Kondisi Tekan Penyaluran tulangan dalam kondisi tekan dihitung berdasarkan SNI psl Panjang penyaluran tidak boleh kurang dari 200 mm [SNI psl )] db db 4 x x fy fc' 0,04 x d b x fy [SNI psl )] 22 x x 30 0,04 x 22 x ,7 mm 352 mm db reduksi F modifikasi x db 200 mm As' As' perlu pasang x db 200 mm [SNI psl ).(2)]

40 ,26 x 401,7 200 mm 760,26 401,7 mm 200 mm Maka dipasang sepanjang 410 mm Maka panjang penyaluran tulangan dalam kondisi tekan 410 mm Kontrol Retak SNI ps.12.6 z fs 3 d c A d c 30MN/m untuk struktur didalam ruangan 25MN/m untuk penampang yang dipengaruhi cuaca luar decking + 0,5 tulangan 50 + (0,5 x 22) 61 mm A mm Z 0, ,5 N/mm 23,4 MN/mm 30MN/m (OK) Sebagai alternatif terhadap perhitungan nilai z, dapat dilakukan perhitungan lebar retak yang diberikan oleh: ω 11 x 10-6 x β x fs 3 A d c

41 ,850, ,22 mm Nilai lebar retak yang diperoleh tidak boleh melebihi 0,4 mm untuk penampang didalam ruangan dan 0,3 mm untuk penampang yang dipengaruhi cuaca luar, dimana β 0.85 untuk fc 30 Mpa Gambar Penulangan Sloof Panjang kait ditentukan sejarak 6d 6x 12mm 72mm 80mm (PBBI 1971, Bab 8.2) 5 D22 4 D19 3 Ø D22 TUMPUAN

42 446 3 D22 4 D19 3 Ø D22 LAPANGAN Sketsa Penampang sloof As B joint Sketsa Pembengkokan tulangan pada tulangan geser

43 D22 3 Ø D19 3 D22 3 Ø D22 5 D22 wilayah 1 wilayah 2 wilayah TUMPUAN LAPANGAN 600 1/2 Ln 4500 Sketsa penulangan lentur dan geser pada sloof