σ = 1. Berat pelat (qd) =1,305 t/m 2 2. Beban Hidup Pelat ( ql) = 5,05 t/m 2

Transkripsi

1 6.1. Perencanaan Pelat Sebelum Komposit Pelat pracetak berbentuk half slab dengan tebal 0 cm. Tulangan yang dipasang adalah tulangan bagian bawah. Elemen pelat pracetak harus dikontrol terhadap momen pada saat penumpukan, pengangkatan dan pengecoran. Selain itu 1 unit elemen pracetak beratnya harus lebih kecil dari kapasitas crane yaitu 10 ton. Perhitungan kontrol tegangan dan momen adalah sebagai berikut : - Dari luas tulangan yang terpasang dicari nilai 100nω A = ω x b x h - Tegangan yang bekerja akibat momen pada saat penumpukan, pengangkatan maupun pengecoran harus lebih kecil dari tegangan ijin baja dan beton pada umur pelaksanaan. Tegangan yang bekerja akibat M : M σ = < σ a a = σ a...ok A ζ h σ a σ ' b = < K. σ b. (n hari)...ok n φ Nilai K adalah faktor pengali untuk tegangan betun pada umur tertentu. Nilainya dapat dilihat pada tabel berikut : Umur beton hari Semen Portland biasa Semen Portland dengan kekuatan awal yang tinggi (Sumber : PBI 71) - Momen kerja dari tulangan terpasang harus lebih besar dari momen penumpukan, pengangkatan maupun pengecoran. M max = A σ a ζ h > Mu (OK) 6. PERENCANAAN BALOK 6..1 Perencanaan Balok Setelah Komposit a. Pembebanan Balok Tabel 6.3- Hasil Output SAP 1. Berat pelat (qd) =1,305 t/m. Beban Hidup Pelat ( ql) = 5,05 t/m 3. Beban terpusat poer - poer ganda = 15,56 t - poer tunggal = 13,3 t. Berat Fender + plank fender =,57 t + 17,15 t = 19,7 t 5. Beban Terpusat Roda Truk = kg dengan jarak antar roda m 6. Beban Terpusat Petikemas = 5860 kg dengan jarak antar kaki, m 7. Beban Terpusat Container Crane = 500 kg (8 roda dengan jarak 90 cm) Jarak antar kaki terdekat= 15 m 8. Beban horizontal Fender = 90 ton 9. Beban horizontal Boulder = 106,07 ton 10. Beban Gempa Dengan menggunakan program bantu SAP 000, perhitungan beban gempa dilakukan secara dinamis dengan menggunakan respon spektra untuk Zone Gempa dengan Tanah Lunak menurut SNI Dan scale factor diisi I 1.g = x9.81 = R 5.5 Nilai I merupakan factor keutamaan gedung dan R merupakan faktor reduksi berdasarkan SNI b. Analisa Struktur Analisa struktur menggunakan program bantu SAP 000 v c. Hasil Analisa Struktur 1 Balok Frame Panjang Posisi Momen Lintang Tors i Combo (m) (kgf-m) (kgf) (kgf-m) Melintang 36 8 tumpuan lapangan tump.i tump.j tumpuan Memanjang 36 6 tumpuan lapangan tump.i tump.j tumpuan Cra ne tumpuan lapangan tump.i tump.j tumpuan Fender 5 tumpuan tump.i tump.j tumpuan

2 d. Penulangan Balok Melintang Data data perencanaan balok melintang : Lebar (b) = 80 cm Tinggi (h) = 10 cm Selimut beton = 8 cm Mutu Beton σ bk = 350 kg/cm (K-350) σ b = 115,5 kg/cm E b = 1, x 10 5 kg/cm Mutu Baja σ au = 300 kg/cm (U-3) Ea =,1 x 10 6 kg/cm σ a = σ a = 1850 kg/cm σ* au =780 kg/cm Diameter Tulangan = 3 mm (tul. utama) = mm (sengkang) n = 6 E a,1 x10 = 5 E 1, x10 = 17,5 σ ' a φ = 0 ( n x σ ' b ) b = (,5 x 115,5) = 0,915 Perhitungan Tulangan Tumpuan Dari hasil SAP didapatkan Mu = kg.cm (tumpuan) h= ht Sel.Beton Ø geser 0,5 Ø lentur (ht = Tinggi balok) h = ,5 x 3 = 108 mm = 108, cm h 108, Ca = n x M b x σ ' a = 17,5 x x 1850 =,565 Dengan melihat tabel Perhitungan Lentur Cara n, untuk Ca =,565 dengan δ = 0,, didapatkan : δ = 0, φ = 1,67 > φ = 0, nω =,83 Luas Tulangan yang diperlukan adalah Tulangan Tarik A = ω x b x h,83 = x 80 x 108, 100 x 17,5 = 11,937cm = 119,37 mm Dipasang 16D3 (As = 1861, mm ) Tulangan Samping A =10 % x A tarik ( PBI 71 Pasal.9.3(5) ) =10 % x 1861, =186,1 mm Dipasang 8D16 (As = 1607,68 mm ) Cek jarak tulangan tarik Tulangan direncanakan dipasang lapis dengan jumlah tiap lapisnya 8 buah, sehingga jarak tulangan sebesar : 80 x8 x, 8x3, s = =,85 cm >, 8 1 cm,ok Tulangan Tekan A = δ x A = 0, x 1861, = 51,576 mm Dipasang 7D3 (As = 569,73 mm ) Kontrol Retak Berdasarkan PBI 1971 pasal b retak yang diijinkan 0,01 cm. Dengan menggunakan Tabel PBI 1971 maka didapatkan : Koefisien untuk perhitungan lebar retak A ω = ; C p 3 = 1,50 ; C = 0,16 dan C 5 = 30 Bt Bt = luas penampang beton yang tertarik = 80 x 10 cm, 1861, maka ω = = 0,013 p 800 x100 Besarnya lebar retak pada pembebanan tetap akibat beban kerja dihitung dengan rumus berikut ini : d C 5 6 w = α C. c + C. σ 10 ( cm) 3 a ω p ω p 3, 30 6 w = 1 1, , ( cm) 0,013 0,013 w = 0,00 < 0,01 cm OK! Tulangan Lapangan Momen Positif = Mlx = Kg.cm ( lapangan ) Dengan cara yang sama didapatkan : Luas Tulangan yang diperlukan adalah Tulangan Tarik A = 70,68 cm = 7068, mm Dipasang 9D3 (As = 73,56 mm ) Tulangan Samping A = 73,56 mm Dipasang D16 (As = 803,8 mm ) Cek jarak tulangan tarik Tulangan direncanakan dipasang lapis, sehingga jarak tulangan sebesar : Lapis 1 (7 D3) 15

3 80 x8 x, 7x3, s = `= 6, cm >, 7 1 cm..ok Lapis ( D3) Tulangan Tekan A = δ x A = 0, x 73,56 = 893,8 mm Dipasang D3 (As = 316,99mm ) Kontrol Dimensi Balok V = kg T = kg.cm V τ = = = 13,99 b 7 b x x h 7 80 x x 108, 8 8 kg/cm Untuk ht > b,6,6 ψ = 3 + = 3 + =, h 108, 0,5 + 0,5 + b 80 Tegangan geser puntir beton pada penampang balok persegi di tengah-tengah tepi penampang yang vertikal (PBI 71 Pasal ) : ψ x T τ ' b = =, x = 5,9 kg/cm b x ht 80 x 108, τ + τ ' b b = 13,99 + 5,9 = 19,91 kg/cm τ = 1, = 8,0 kg/cm bm τ + τ ' b b < τ bm ijin...ok! Ukuran balok 80/10 sudah memenuhi syarat. Perhitungan Tulangan Geser ( sengkang) Gaya geser maksimum pada tumpuan V = kg. τ = V... (PBI 71 Pasal.11.7(1)) b 7 b x h 8 = = 13,99 kg/cm 7 80 x x 108, 8 ² ² Tegangan beton yang diijinkan berdasarkan PBI 71 tabel 10.. akibat geser oleh lentur dengan puntir, dengan tulangan geser : Untuk pembebanan tetap : τ ' bm t = 1,35 σ ' bk = 1,35 x 350 = 5,6 kg/cm Untuk pembebanan sementara: τ ' bm s =,1 σ ' bk =,1 x 350 =39,66 kg/cm Sengkang di tumpuan balok : τ = V... (PBI 71 Pasal.11.7(1)) b 7 b x h 8 = = 13,99 kg/cm 7 80 x x 108, 8 τ < τ ' b bm...ok! t τ < τ ' b bm...ok! diperlukan sengkang s Direncanakan sengkang Diameter = mm As = 7,599 cm As x σ a 7,599 x 1850 as < = = 1,56 cm τ x b s 13,99 x 80 Jadi dipasang sengkang D 100 mm Sengkang di daerah > 1 m dari ujung balok : τ = ( ).13, 99 b 1 = 10,9 kg/cm τ < τ ' b bm t...ok! τ < τ ' b bm s...ok! diperlukan sengkang Direncanakan sengkang Diameter = mm As = 7,599 cm As x σ a 7,599 x 1850 as < = = 15,98 cm τ x b s 10,9 x 80 Jadi dipasang sengkang D 150 mm pada daerah 1 meter dari ujung balok hingga tengah balok. Untuk balok yang lain disajikan dalam tabel berikut ini: ² ² 16

4 Tabel 6.- Hasil Penulangan Balok Dimensi Tumpuan Lapangan Geser Balok b h Tarik Tekan Tarik Tekan Tump Lap (cm) (cm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Melintang , D- D- N Tul D-3 D-3 D-3 D-3 Memanjang , ,99 D- D- N Tul D-3 D-3 D-3 D-3 Crane D- D- N Tul D-3 D-3 D-3 D-3 Fender D- D- N Tul D- D- D- D- Plank Fender D- D- N Tul D-3 D- D-3 D- 6.. Perencanaan Balok Sebelum Komposit Balok pracetak berbentuk U-Shell dengan tebal dinding tepi 17,5 cm dan sisi bawah 35 cm. Pada bagian atas diberi sayap selebar 1 cm untuk perletakan pelat pracetak. Elemen balok pracetak harus dikontrol terhadap momen pada saat penumpukan, pengangkatan dan pengecoran. Selain itu 1 unit elemen pracetak beratnya harus lebih kecil dari kapasitas crane yaitu 10 ton. Perhitungan kontrol tegangan dan momen sama dengan pelat 6.3 PERENCANAAN POER Perencanaan Poer Setelah Komposit Penulangan poer dianalisa berdasarkan gaya-gaya maksimum yang bekerja pada tiang pancang. Untuk perhitungan penulangan, poer dapat diasumsikan sebagai balok jika perbandingan antara tebal dan lebar poer adalah t = 1, = 0,8 > 0,. Jika < 0, diasumsikan b 1,5 sebagai pelat. Perhitungan penulangan poer sama dengan perhitungan pelat atau balok. Berikut ini hasil perhitungan penulangan poer : 6.3. Perencanaan Poer Sebelum Komposit Poer pracetak berbentuk Bak dengan tebal dinding tepi 17,5 cm dan sisi bawah 35 cm. Pada bagian atas diberi sayap selebar 1 cm untuk perletakan pelat pracetak. Elemen poer pracetak harus dikontrol terhadap momen pada saat pengangkatan dan pengecoran. Selain itu 1 unit elemen pracetak beratnya harus lebih kecil dari kapasitas crane yaitu 10 ton. Perhitungan kontrol tegangan dan momen sama dengan pelat. Berikut ini bentuk elemen pracetak: Gambar 6.- Gambar Pracetak Pelat Dimensi T umpuan Lapangan Balok b h Tarik Tekan Tarik Tekan (cm) (cm) (mm) (mm) (mm) (mm) Poer Tunggal D- D- D-3 D-3 Poer Ganda D- D- D- D- 17

5 Gambar 6.3- Gambar Pracetak Balok Gambar 6.- Gambar Pracetak Plank Fender Gambar 6.5- Gambar Pracetak Poer 6. Perencanaan Pondasi a. Data Spesifikasi Tiang Pancang Adapun spesifikasi dari tiang pancang baja ini adalah sebagai berikut: Dimensi Tiang: Tiang pancang baja JIS A 555 Diameter = 1016,0 mm Tebal = 19 mm Luas penampang = 595,1 cm Berat = 67 kg / m Momen Inersia = 70 x 10 3 cm Section Modulus = 16 x 10 cm 3 Jari-jari girasi = 35, cm Luas permukaan luar = 3,19 m /m Mutu Baja Digunakan baja BJ 37 dengan mutu sesuai LRFD sebagai berikut : fy = 00 kg/cm fu = 3700 kg/cm b. Daya Dukung Tiang Akibat Beban Vertikal Perhitungan nilai daya dukung ultimate tiang pancang akibat beban vertikal menggunakan metode Luciano Decourt (198), dalam Daya Dukung Pondasi Dalam oleh Prof. Dr. Ir. Herman Wahyudi hal 15. Kapasitas daya dukung ultimate sebuah tiang pancang dihitung dengan persamaan : Q L = Qp + Qs = ( qp. Ap) + ( qs. As) ~ = ( N p. K. Ap) + ( Ns + 1). As) 3 Q Q = L ad SF Dimana : N ~ p = Harga rata-rata SPT disekitar B diatas hingga B di bawah dasar tiang pondasi n (B= diameter pondasi) = Ni i = 1 n K = Koefisien karakteristik tanah = 1 t/m, tanah lempung = 0 t/m, tanah lanau berlempung = 5 t/m, tanah lanau berpasir = 0 t/m, tanah pasir Ap = Luas penampang dasar tiang qp = Tegangan di ujung tiang qs = Tegangan akibat lekatan lateral dalam t/m N ~ s = Harga rata-rata sepanjang tiang yang tertanam, dengan batasan : 3 N 50 As = Keliling x panjang tiang yang terbenam (luas selimut tiang) Qad = Q admissible, yaitu daya dukung yang diijinkan. SF = Safety Factor, diambil 3 Harga N dibawah muka air tanah harus dikoreksi menjadi N berdasarkan perumusan sebagai berikut (Terzaghi & Peck) : N ' = ,5 ( N 15), dengan N = jumlah pukulan kenyataan di lapangan untuk di bawah muka air tanah. Perhitungan daya dukung dilakukan pada setiap titik bore hole dermaga, yaitu titik B. 18

6 Grafik hubungan antara daya dukung pondasi dengan kedalaman dapat dilihat pada Gambar 6.66 Dari hasil perhitungan analisa struktur menggunakan SAP 000 didapatkan beban rencana pada tiang pancang tegak dan miring. Nilai beban rencana tersebut dapat dilihat pada Tabel 6.5. Penentuan kedalaman tiang pancang disesuaikan dengan kebutuhan beban rencana. Gambar 6.6- Grafik daya dukung vs kedalaman pada titik B Tabel 6.5.-Output Gaya Dalam Tiang Pancang dari SAP 00 Type Tiang Tegak Miring Deflek si Tiang Type Beban Comb o Fram e Beban Rencana P kg V kg V kg M kg.m M kg.m - P(tekan ) kg P(tarik) kg V kg V kg - M kg.m M kg.m U mm U mm Dari grafik dalam Gambar 6.66 didapatkan kedalaman minimum tiang pancang sebagai berikut : Tiang pancang tegak : -.00 m. Tiang pancang miring : m. c. Kontrol Momen Momen yang terjadi, yaitu momen yang didapat dari analisa SAP 000 harus lebih kecil dari momen bahan tiang pancang (Mu). My Mu = Fy. S x atau y My Mu = Fy. 1,5 Z x atau y Dimana : My =Kuat rencana ultimate ( momen hasil SAP) Fy =Tegangan leleh rencana = 00 kg/cm (BJ37) S x atau y =Modulus Penampang Plastis 3 = D t Dt + t = 1,016 x 0,019 x 1,016 x 0, ,019 = 0, ,3355x ,1533x10-6 = 0, m 3 Z x atau y = Modulus Penampang Elastis ( ) π = D ( D t) 3D π = ( 1,016 ( 1,016 x 0,019) ) 3 x1,016 = 0, m 3 Mu = 00 x 10 x 0, = 533 kg.m = 53,3 t.m Mu = 00 x 10 x 1,5 x 0, = 53933, kg.m =53,933 t.m Maka, Momen yang terjadi : Momen Tiang Tegak : M = 10,80 t.m < Mu...OK! M3 = t.m < Mu...OK! Momen Tiang Miring : M = 99,891 t.m < Mu...OK! M3 = 103,93 t.m < Mu...OK! d. Daya Dukung Tiang Akibat Beban Horizontal Perhitungan daya dukung tiang terhadap beban lateral menggunakan cara Tomlinson dalam Daya Dukung Pondasi Dalam oleh Dr. Ir. Herman Wahjudi hal 55 : Fixed-headed pile : Hu = Mu / (e+zf) Dimana: Hu = ultimate lateral resistance Mu = 53,3 tm (diambil terkecil) e = jarak antara lateral load (H) yang bekerja dengan muka tanah. Dengan mengambil kedalaman seabed -1 m, elevasi dermaga +5, mlws dan beban 3 19

7 lateral bekarja pada sumbu balok maka nilai e, e = ,6 = 16, m Zf = titik jepit = 8 m (Bab.5.(c)) Hu = x 53,3 / (16, + 8 ) = 906,68 /, = 37,15t H yang terjadi Tiang Tegak : V = 9,065 t < Hu...OK! V3 = 8,85 t < Hu...OK! Tiang Miring V = 6,70 t < Hu...OK! V3 = 8,966 t < Hu...OK! Defleksi akibat lateral load Defleksi keseluruhan sisi bawah struktur atas dengan bagian atas tiang pancang besarnya disyaratkan maksimum mm. Defleksi hasil SAP = U1 = 1,71 mm (joint 1, combo ) < mm...ok U = 1,516 mm (joint 1, combo 3) < mm...ok e. Kontrol kekuatan bahan Tegangan yang terjadi akibat beban aksial (P) dan momen (M) pada tiang yang didapat dari analisa SAP 000 harus lebih kecil dari tegangan ijin tiang pancang (fy). Tegangan pada tiang pancang dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut : P M. y σ = ± A I y = 0,5 D = 0,508 m maka tegangan tiang, Tiang tegak, 73359,8 1080,760 x 0,508 σ = ± 0, ,0070 = , ,55 = ,89 kg/m = 1165,0781 kg/cm < 00 kg/cm...ok Tiang miring, σ x 0,508 = ± 0, ,0070 = 00607, ,686 = ,65 kg/m = 1113,760 kg/cm < 00 kg/cm...ok f. Kemampuan Tiang Berdiri Sendiri Tiang pancang dicek kekuatannya pada saat berdiri sendiri, khususnya terhadap frekuensi gelombang (ω). Frekuensi tiang (ω t ) harus lebih besar dari frekuensi gelombang supaya tiang tidak bergoyang dan patah. Frekuensi tiang pancang dihitung dengan rumus berikut ini : El 1 ωt = 1,73 3 w. l 6 det ik g Dimana : w = berat tiang = Wp = 67 kg/m x L l = tinggi tiang di atas tanah = el. ujung tiang (30 cm masuk poer) + kedalaman seabed L = l + kedalaman tiang g = gravitasi, 10 m/s ω tiang pancang tegak OK!! ω tiang pancang miring OK!! Jadi dapatdisimpulkan bahwa tiang pancang tegak dan tiang pancang miring stabil terhadap frekuensi gelombang dan bisa berdiri sendiri.. g. Kalendering Perumusan kalendering yang dipakai adalah Alfred Hiley Formula (1930). 0 Karena perhitungan dilakukan sebelum pemancangan, maka yang dihitung adalah nilai S atau penetrasi/blow, yaitu pengamatan yang dilakukan rata-rata di tiga set terakhir, dengan

8 10 pukulan tiap setnya. Dan disyaratkan apabila untuk kedalaman yang sama S > S, maka pemancangan dihentikan. Dimana : S= nilai penetrasi/ blow rencana dari perhitungan S = nilai penetrasi/ blow saat pemancangan Kalendering tiang pancang tegak Data dan asumsi awal perhitungan kalendering adalah: H hammer = m, tinggi jatuh hammer untuk kondisi normal. Ø tiang = 101,6 cm t = 1.9 cm P = 73,359 ton SF = 3 Qu = 3 x 73,359 ton = 80,077 ton W = 10 ton (hydraulic hammer) α =.5 (hydraulic hammer) Panjang tiang pancang tegak yang dibutuhkan (L) = 5 m Wp = berat tiang pancang (ton) = A x L x 0,67 = x 5 x 0,67 = 1,78 ton n = 0.55 (hammer on steel pile without cushion ) S = set/pile penetration for last blow (cm or mm/blow) C 1 = Kompresi sementara dari cushion ( pile head & cap) = 0 (without cushion) C = 10 mm (untuk steel pile) C 3 = mm (soft ground SPT) C = C 1 + C + C 3 = = 1 mm = 0.01 m Jadi setting kalendering yang digunakan untuk tiang pancang tegak adalah 103 mm. Kalendering tiang pancang miring Data dan asumsi awal perhitungan kalendering adalah: H hammer = m (hydraulic hammer) Ø tiang = 101,6cm t = 1.9cm P = 38,195 ton SF = 3 Qu = 3 x 38,195 ton = 71,585 ton W = 10 ton (hydraulic hammer) α =.5 (hydraulic hammer) Panjang tiang pancang miring yang dibutuhkan, L = =71,6 m Wp = A x L x 0,67 = x 71,6 x 0,67 = 17,3 ton n = 0.55 (hammer on steel pile without cushion ) S = set/pile penetration for last blow (cm or mm/blow) C 1 = kompresi sementara dari cushion ( pile head & cap) = 0 (without cushion) C = 10 mm (untuk steel pile) C 3 = mm (soft ground SPT) C = C 1 + C + C 3 = = 1 mm = 0.01 m Jadi setting kalendering yang digunakan untuktiang pancang miring adalah 17 mm. h. Kontrol Posisi Tiang Miring Posisi tiang miring harus dikontrol terhadap kedalamannya sehingga tidak ada tiang yang bertemu. Tiang miring dipasang dengan perbandingan 10:1. Maka : Panjang tiang 1 1

9 Jarak vetikal (y 1 ) = 5m Jarak horizontal tiang didasar (x 1 ) z 1 = = 5. m = 5,7 m (panjang tiang) Kontrol tiang miring lebih jelasnya dapat dianalisa dengan gambar 7. berikut ini : Posisi Ujung Tiang Miring Berdasarkan gambar 6.67, maka dapat disimpulkan bahwa tiang pancang miring tidak bertemu dengan tiang tegak terdekat OK!! i. Perlindungan Korosi Korosi tiang diasumsikan terjadi sampai tiang ditumbuhi karang yaitu selama 10 tahun. Dengan asumsi tingkat korosi = 0,3 mm/tahun, maka untuk waktu perencanaan 10 tahun, tebal tiang yang digunakan adalah: 19 - (0.3 x 10) = 16 mm. Metode perawatan digunakan dengan menyediakan alokasi tebal tiang yang akan terkorosi yaitu setebal 3mm BAB VII RENACANA ANGGARAN BIAYA Gambar 6.67 Tampak Atas Tiang Pancang Tabel 7.- Rekapitulasi Harga No Uraian Sub.Total (Rp) 1 Pekerjaan Persiapan 6,100,000 Pekerjaan Struktur Dermaga 79,8,006,8 Jumlah Total 80,66,106,8 PPn 10% 8,06,610,68 Total + PPn 308,51,717,130 Jumlah Akhir (dibulatkan) 308,51,718,000 Terbilang : Tiga Ratus Delapan Milyar Lima Ratus Dua Belas Juta Tujuh Ratus Delapan Belas Ribu Rupiah Tabel 7.1- Rekapitulasi Anggaran Biaya untuk pembangunan Dermaga dan trestle adalah sebagai berikut: BAB VIII PERENCANAAN PERKERASAN LAPANGAN PENUMPUKAN 8.1. KRITERIA DESAIN Elemen perkerasan yang direncanakan adalah : Concrete Block (fc =5Mpa) t = 10 cm; Bedding sand t = 5 cm; base course dari lapisan CTB (Concrete Treatment Base); lapisan sub base dari material granular ( agregat B) t = 60 cm dengan CBR 5%; Besarnya CBR pada tanah subgrade ditetapkan berdasar rencana penimbunan tanah di areal reklamasi ini yang diperkirakan dapat mencapai harga CBR minimum 15 %. 8.. PERENCANAAN PERKERASAN Areal Penumpukan Petikemas Berat maksimum satu buah petikemas adalah 3 ton (0ft). Tegangan luar maksimum yang terjadi akibat pertemuan sudut petikemas mencapai 136 ton. terkonsentrasi pada luasan 35 x 35 cm. Sehingga kontrol tegangan tekan yang terjadi pada unit concrete block adalah sebagai berikut: Mutu Beton: fc = 5 Mpa = 0,5 fc = 0,5 x 5 = 0,5 Mpa = 0,5 kg/cm Tegangan yang terjadi: F = = 111,00 kg/cm < fc OK! Adapun lapisan base coursenya direncanakan dari bahan CTB (concrete treated base) dengan kekuatan sekitar 1 N/mm atau 0,1 ton/cm. Sehingga kontrol tegangan yang terjadi terhadap kekuatan CTB dapat dihitung sebagai berikut:

10 F = 0,111 ton/cm < 0,1 ton/cm OK! 8... Areal RTGC Prosedur perencanaan kebutuhan perkerasan adalah sebagai berikut: Menentukan Critical Damaging effect (D), yang dihitung dengan satuan PAWL, berdasar rumus berikut: W 1 = A 1. WC f D + U1 M = 0, , = kg W = A. W C f + M U D = 0, , = kg Akibat Kerusakan (Damaging Effect) 3,75 1,5 W P D = ,8 3,75 1, ,7 D 1 = ,8 = 7.581,08 PAWLS 3,75 1, ,7 D = ,8 = 11.70,51 PAWLS - Nilai PAWLS kritis (D) D = 1 + D 7.581, ,51 = = 189,03 PAWLS. Menentukan Nilai Indeks Klasifikasi Pembebanan (LCI). Sesuai dengan Tabel 8.3, dengan nilai PAWLS kritis sebesar 189,03 PAWLS, maka RTGC tergolong LCI kelas H. Average damaging effect diperkirakan sebesar sekitar 85% dari Critical Damaging effect. Tabel 8.3. : Klasifikasi L.C.I PAWLS L.C.I Kurang dari Lebih dari 56 A B C D E F G H Tidak terklasifikasi Sumber : Tabel.5 - The Structural Design of Heavy Duty Pavements for Ports and Other Industries Perhitungan Nilai Pengulangan Number of Repetition, (N) Petikemas diperkirakan 6000/minggu. Jika terdapat 5 RTGC, maka tiap RTGC akan melakukan 100 trip. Dengan perbandingan antara average damaging effect dengan critical damaging effect sebesar 0,85, maka Design life (Number of repetition) dapat dihitung dengan rumus berikut: Design life (Number of repetition), N = n * 0,85 = 100 *5*0 * 0,85 = 1,06 * Penentuan Tebal Elemen Perkerasan Base course dari bahan Concrete Treated Base (CTB) atau dari type lean concrete K 15 dengan compressive strength 1,0 N/mm dan flexural strength N/mm, modulus elastisitas N/mm. Tebal base course yang dibutuhkan 5 cm (pembulatan dari cm) untuk tebal sub base 60 cm, lihat Gambar 8.3. L Th Gambar 8.3 Diagram penentuan lapis perkerasan pada Areal Jalur Transtainer alternatif tebal sub base 60 cm Areal Lintasan Chassis Caranya sama dengan untuk areal RTGC Areal Parkir Peralatan 3

11 Caranya sama dengan untuk areal RTGC BAB IX METODE PELAKSASANAAN 9.1 Pekerjaan Persiapan Persiapan meliputi : Pembersihan lahan, Pembuatan pagar pembatas, Pembangunan Direksi kit, Kontraktor kit, Pembangunan Los kerja, Penyediaan penerangan di daerah kerja, Penyediaan Batching plan, Mendirikan Pos penjagaan dan pendatangan alat berat. 9.. Dermaga Berikut ini tahapan tahapan dalam pembangunan dermaga - Pemancangan tiang baja. - Pemasangan Selimut Beton - Fabrikasi Elemen Pracetak - Pemasangan poer pracetak - Erection Balok dan Pengecoran tahap I - Erection Pelat dan Pengecoran tahap II - Erection Plank Fender - Pemasangan Boulder dan Fender Perkerasan Berikut ini tahapan tahapan dalam pekerjaan perkaerasan: - Penghamparan lapisan sub base - Penghamparan lapisan CTB - Pemasangan kanstein pada tepi areal perkerasan - Penghamparan bedding sand - Pemasangan paving BAB X KESIMPULAN Berdasarkan pada bab bab sebelumnya diperoleh kesimpulan sebagai berikut : Kapal yang direnanakan akan bertambat adalah kapal container dengan spesifikasi sebagai berikut DWT : GRT : L oa : 11 m Draft : -10,5 m Height : 57,91 m (Kapal Panamax) Width : 3,1 m (Kapal Panamax) Type konstruksi dermaga yang dipilih adalah konstruksi dinding terbuka atau open pier dengan panjang 500 m, lebar 50 m dan elevasi permukaannya + 5 mlws. Pembangunan dermaga Type Pelat A B C D E F G H I J K L lx ly ly/lx tersebut direncanakan dengan sistem pracetak (precast) dengan rencana dimensi sebagai berikut : a. Dermaga sepanjang 500 m dibagi menjadi blok yaitu : Blok A dan B. b. Mutu beton yang dipakai adalah fc 35 Mpa sedangkan mutu baja tulangannya dipakai U3. c. Tebal Pelat lantai adalah 0 cm dengan tebal pada kondisi pracetak 0 cm. Untuk selimut beton pelat dipakai 7,5 cm. Berikut ini hasil penulangan pelat dermaga : Momen Pelat Ca Φ Ket Dipasang mm As pasang mm Mlx OK D Mtx OK D Two Mly OK D Mty OK D Mlx OK D Mtx OK D Two Mly OK D Mty OK D Mlx OK D Mtx OK D Two Mly OK D Mty OK D p g lx ly ly/lx Φ Ket Mlx OK D Mtx OK D Two Mly OK D Mty OK D Mlx OK D Mtx OK D One Mly D Mty D Mlx OK D Mtx OK D One Mly D Mty D Mlx OK D Mtx OK D Two Mly OK D Mty OK D Mlx OK D Mtx OK D One Mly D Mty D Mlx OK D Mtx OK D One Mly D Mty D Mlx OK D Mtx OK D One Mly D Mty D Mlx OK D Mtx OK D One Mly D Mty D Mlx OK D Mtx OK D Two Mly OK D Mty OK D n ω A perlu cm

12 Balok Dimensi T umpuan Lapangan Geser b h Tarik Tekan Tarik Tekan T ump Lap (cm) (cm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Melintang , D- D D-3 D-3 D-3 D-3 Memanjang , ,99 D- D D-3 D-3 D-3 D-3 Crane D- D- d. Dimensi balok melintang dan memanjang berukuran 80 / 10 dengan kondisi pracetak berbentuk U-shell. Berikut ini hasil penulangan balok dermaga : 8 5 D-3 D-3 D-3 D Fender D- D D- D- D- D- Plank Fender D- D D-3 D- D-3 D- e. Dimensi Poer ganda (300 x 150 x 10) dan poer tunggal (175 x 175 x 10) dengan kondisi pracetak berbentuk bak. Berikut ini hasil penulangan poer dermaga : Balok Lapangan b h Tarik Tekan Tarik Tekan (cm) (cm) (mm) (mm) (mm) (mm) Poer Tunggal D- D- D-3 D-3 Poer Ganda Dimensi T umpuan D- D- D- D- f. Umur pelaksanaan untuk elemen pracetak pada saat penumpukan, pengangkatan dan pengecoran dapat dilihat pada tabel berikut : g. Pada pondasi digunakan tiang pancang baja diameter 101,6 cm, tebal 19 mm dengan kedalaman pemancangan: -untuk tiang tegak = - m -ubtuk tiang miring = -60 m h. Untuk pelindung dermaga dari tumbukan kapal pada saat merapat digunakan fender karet type SA 800H, yang dipasang pada setiap portal dermaga. i. Untuk mengikat kapal pada tambatan digunakan boulder type BR 150 dengan kapasitas tarik sebesar 150 ton. Rencana anggaran biaya yang diperlukan untuk pembangunan dermaga sebesar Rp.308,51,718,000. Perkerasan lapangan penumpukan dan jalan menggunakan struktur perkerasan lentur yang mana terdiri dari concrete treatment base mutu fc = 1 Mpa, lapisan bedding sand setebal 5 cm, dan lapisan permukaan dari concrete paving block 0 cm x 10 cm x 8 cm dengan mutu kelas A dan fc = 5 Mpa. Adapun ketebalan perkerasan yang dipakai adalah: -untuk area petikemas dan RTGC: CTB = 5 cm Sub grade = 60 cm -untuk area lintasan chassis: CTB = 35 cm Sub grade = 60 cm -untuk areal parkir peralatan CTB =0 cm Subg rade = 60 cm 5

13 DAFTAR PUSTAKA British Ports Assosiation, 198. The Structural Design of Heavy Duty Pavements for Ports and other Industries: British Ports Assosiation Triatmodjo, Bambang Pelabuhan. Yogyakarta:Beta Offset. Wangsadinata, Wiratman Perhitungan Lentur dengan Cara n Disesuaikan kepada Peraturan Beton Bertulang Indonesia Wangsadinata, Wiratman Peraturan Beton Bertulang Indonesia. Bandung: Departemen Pekerjaan Umum dan Tenaga Listrik. Wahyudi, Herman Daya Dukung Pondasi Dangkal. Surabaya: Jurusan Teknik Sipil-FTSP ITS. Wahyudi, Herman Daya Dukung Pondasi Dalam. Surabaya: Jurusan Teknik Sipil-FTSP ITS. Widyastuti, Dyah Iriani Diktat Pelabuhan. Surabaya. 6