BAB VII PENUTUP. Dari analisa Perencanaan Struktur Dermaga Batu Bara Kabupaten Berau Kalimantan Timur, diperoleh beberapa kesimpulan sebagai berikut :

Transkripsi

1 225 BAB VII PENUTUP 7.1. Kesimpulan Dari analisa Perencanaan Struktur Dermaga Batu Bara Kabupaten Berau Kalimantan Timur, diperoleh beberapa kesimpulan sebagai berikut : 1. Dari analisa penetapan tata letak dimensi ditetapkan sebagai berikut : a. Dengan kapal rencana 5500 DWT ditetapkan dimensi dermaga dengan panjang 38 meter, lebar dermaga 22,5 meter, tinggi apron +4,2 m LWS dan kedalaman air rencana 5 m LWS. b. Dimensi Trestel dengan panjang 50 meter, lebar dermaga 10 meter dengan trotoir 2 x 1 meter.trestle direncanakan dapat dilewati 2 truk dengan masingmasing lebar lajur 4 m. c. Dimensi Mooring dolphin dengan panjang yaitu 3,6 meter, lebar 2,80 meter, dan tinggi 2 meter disesuaikan dengan kebutuhan sebagai tempat bertambat kapal. d. Dimensi Berthing Dolphin dengan panjang 5,44 meter, lebar 4,20 meter, tinggi 2,50 meter disesuaikan dengan kebutuhan sebagai tempat bertumbuk kapal saat merapat di dermaga. e. Dimensi plat dermaga ditetapkan dengan ketebalan 35 cm. Sedangkan tebal pelat trestel 35 cm f. Dimensi balok dermaga dan trestel ditetapkan sebagai berikut :

2 226 Tabel 7.1. Dimensi Balok Dermaga dan trestel Terpakai No Type Balok Dimensi Terpakai Balok memanjang B1 Balok melintang B2 Balok memanjang B3 Balok melintang B4 Balok anak Balok kantilever fender Balok Listplank 500 x x x x x x x 1000 g. Ditetapkan tiang pancang dermaga pipa baja (pipe pile) berdiameter 609,6 mm tebal 16 mm dan untuk mooring dolphin berdiameter 406,4 mm tebal 12 mm h. Dimensi pile cap (poer) ditetapkan sebagai berikut : Tabel 7.2. Dimensi Pile Cap Terpakai Dimensi Poer Jumlah Type (mm) Tiang Keterangan A 1500 x 1500 x Tiang tegak dermaga B 2500 x 1500 x Tiang miring dermaga 2. Dari analisa pembebanan diperoleh bahwa : a. Perhitungan energi bersandar kapal 5500 DWT sebesar 8,451 tm, ditahan 1 buah fender dengan panjang bidang sentuh 1,1 m, energi yang dapat diserap tiap

3 227 fender 9,1 tm/m, dari kurva karakteristik fender diperoleh gaya reaksi 27,3 t/m, maka gaya reaksi yang diterima 27,1 Ton /fender. Maka dipasang 1 buah fender type Super Arch Fender Bridgestone ukuran 600H 3000L pada berthing dolphin, model R2, maks = 45%, mampu menahan reaksi kapal 24,9 Ton dan memiliki energi serap sebesar 8,451 ton-m, dan SA300H 3500L pada dermaga. b. Gaya tarik kapal maksimum diakibatkan oleh gaya angin pada keadaan kapal kosong sebesar 13,04 ton. Berdasarkan peraturan yang ada, gaya tambat untuk kapal rencana 5500 DWT didapat gaya kapal (tractive force on bollard) sebesar 65,244 ton, dengan jumlah boulder sebanyak 2 buah dipasang pada ujung kanan dan kiri dan pada dolphin masing-masing 1 buah. 3. Dari analisa struktur didapat penulangan elemen elemen struktur yang telah dikontrol stabilitasnya terhadap retak dan lendutan adalah sebagai berikut : a. Pada plat dermaga t = 35 cm dan plat trestel t = 35 cm, tulangan terpasang sebagai berikut :

4 228 Tabel 7.3.Tulangan Rangkap Terpasang pada Plat Dermaga dan Trestel Tulangan No Type Tulangan Terpasang Lapangan Arah X Lapangan Arah Y Tumpuan Arah X Tumpuan Arah Y Atas D Bawah D Atas D Bawah D Atas D Bawah D Atas D Bawah D b. Pada balok dermaga dipasang tulangan rangkap sebagai berikut :

5 229 Tabel 7.4.Tulangan Rangkap Terpasang pada Balok Dermaga dan Trestel Tulangan Pasang No. Type Balok Tulangan Lentur Atas Tulangan Lentur Bawah Tulangan Geser Tulangan Torsi Badan Balok memanjang Dermaga (B1) Tumpuan 8 D19 2 D19 3 Ø D16 Lapangan 2 D19 6 D19 Ø D16 Balok melintang Dermaga (B2) Tumpuan 6 D19 2 D19 3 Ø D16 Lapangan 2 D19 6 D19 Ø D16 Balok memanjang Trestel (B3) Tumpuan 6 D19 2 D19 3 Ø D16 Lapangan 2 D19 6 D19 Ø D16 Balok melintang Trestel (B4) Tumpuan 6 D19 2 D19 3 Ø D16 Lapangan 2 D19 6 D19 Ø D16 Balok anak Tumpuan 3 D19 2 D19 Ø D16 Lapangan 3 D19 2 D19 Ø D16 Balok Listplank Tumpuan 8 D19 8 D19 3 Ø D16 Lapangan 2 D19 8 D19 3 Ø D16 c. Pada pilecap dipasang tulangan sebagai berikut :

6 230 Tabel 7.5.Tulangan Rangkap Terpasang pada Pilecap Dimensi Poer No. Keterangan (mm) 1. Type A ( 609,6 tegak) D Type B ( 609,6 miring) D Struktur atas ditumpu oleh tiang pancang pipa baja, daya dukung tanah pelabuhan Berau ditentukan oleh daya dukung tanah pada titik bor 1 (Bore hole 1) : - Tiang tegak dermaga 609,6 mm, P Tekan terjadi = 97,059 ton - Tiang miring dermaga 609,6 mm, P Tekan terjadi = 99,483 ton; P cabut terjadi = ton - Tiang tegak trestel 609,6 mm, P Tekan terjadi = ton - Tiang miring trestel 609,6 mm, P Tekan terjadi = ton; P cabut terjadi = ton - Tiang berthing dolphin 609,6 mm, P Tekan terjadi = ton; P cabut terjadi = ton - Tiang mooring dolphin 406,4 mm, P Tekan terjadi = 19,557 ton; P cabut terjadi = ton Angka keamanan untuk gaya tekan aksial diambil 2,5 (beban tetap) dan gaya cabut aksial diambil 5 (beban tetap) sesuai Technical Standards For Port and Harbour Facilities in Japan (1980). Hasil SAP 2000 beban maksimum yang terjadi : Maka daya dukung tanah mampu menahan beban yang bekerja. Sedangkan daya dukung pondasi yang diijinkan adalah sebagai berikut (SF = 2,5) : Tiang dermaga ϕ609,6 mm :

7 231 P tekan ijin : Ton. Tiang trestle ϕ609,6 mm : P tekan ijin : 137,218 Ton. Tiang berthing dolphin : P tekan ijin : 141,579 Ton. Tiang mooring dolphin : P tekan ijin : 91,497 Ton. Maka tiang pancang kuat menahan beban yang bekerja Saran 1. Dalam merencanakan struktur dermaga sebaiknya mengacu pada Standard for Port in Indonesia (1984) dan Technical Standards for Port and Harbour Facilities in Japan (1980) kecuali dalam perencanaan struktur beton bertulang disarankan menggunakan SNI , Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Gedung. 2. Pada daerah lokasi pekerjaan dengan daerah asam sulfat (H 2 SO 4 )rendah hingga sedang disarankan menggunakan beton dengan campuran semen minimum tipe II yang tahan terhadap kadar asam sulfat rendah hingga sedang, namun untuk daerah dengan kadar asam sulfat tinggi maka sebaiknya menggunakan semen portland type V yang tahan terhadap lokasi dengan kadar asam sulfat sedang hingga tinggi. 3. Untuk menentukan dimensi tiang yang sesuai, hendaknya melakukan asumsi tiang dengan dimensi tiang terkecil namun tidak mengabaikan kekuatan tiang dalam menahan beban yang bekerja, dan dalam menentukan ketebalan tiang hendaknya memperhatikan pengaruh korosi.

8 Dalam penetapan tata letak, posisi tiang pancang hendaknya memperhatikan kemudahan pemasangan (metode pelaksanaan) yang ada di lapangan.