BAB V PENULANGAN STRUKTUR

BAB V PENULANGAN STRUKTUR 5.1 Penulangan Pelat Gambar 5.1 : Denah type pelat lantai Ket : S 2 : Jalur Pelat Area yang diarsir : Jalur Kolom Data- data struktur pelat S2 : a. Tebal pelat lantai : 25 cm (diambil tebal pelat lantai 1-6) b. f c : 35 mpa c. f y : mpa Beban Mati Pelat (DL) Berat sendiri pelat lantai 0.25 x 24 6 KN/m2 Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-1

Screed waterproofing 0.25 x 0.05 0.0125 KN/m2 (+) Total DL 6.0125 KN/m2 Beban hidup (LL) Beban hidup lantai 8 KN/m2 Beban Ultimit Wu 1.2 DL + 1.6 LL (1.2 x 6.0125) + (1.6 x 8) 20.015 KN/m2 20015 N/m2 Menentukan syarat batas dan bentangnya Lx Ly Ly Lx 10000 mm 8000 mm 8000 10000 0.8 Momen-momen yang menentukan pada Jalur pelat ( S 2 ) Momen-momen yang ditentukan dari table Cur 4 (Pelat type I) dimana, 0.8 Ly Lx Mlx 0.001. Wu. Lx 2. x Mly 0.001. Wu. Lx 2. x x 28 (didapat dari interpolasi) x 47 (didapat dari interpolasi) Mtx 1 2 x Mlx Mty 1 2 x Mly Maka : Mlx 0.001 x 20.015 x 10 2 x 28 56.042 KN/m Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-2

Mly 0.001 x 20.015 x 10 2 x 47 94.07 KN/m Mtix 1 2 x 56.042 28.021 KN/m Mtiy 1 2 x 94.07 47.04 KN/m Menghitung tulangan Tebal pelat hp 250 mm Selimut beton (ρ) 40 mm Tulangan yang direncanakan dalam arah x dan y D 10 mm Tinggi efektif (d) dalam arah x adalah Dx hp ρ - 1 2 D 250-40 - 1 2.10 205 mm Tinggi efektif (d) dalam arah y adalah Dy hp ρ - Dx 1 2 Dy 250-40 - 10-1 2.10 195 mm Momen lapangan arah x (Mlx 56.042 KN/m) 56.042 1333.54 KN/m2 bd ² 1 x 0.205² Menurut buku grafik dan table perencanaan beton bertulang (table CUR) table 5.3.j Mencari ρ (interpolasi) ρ 1200 0.0032 ρ 1 0.0037 interpolasi : ρ 0.0032 + (1333.54 1200 ) 200 x (0.0037-0.0032) ρ 0.0035 > ρmin Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-3

ρmin 0.0018 (table 7 CUR 1) ρmax 0.0243 (table 8 CUR 1) ρmin < ρ < ρmax Aslx ρ x bd x 10 6 0.0035 x 1 x 0.205 x 10 6 717.5 mm2 (71.75 cm2) Momen lapangan arah y (Mly 94.07 KN/m) 94.07 2473.89 KN/m2 bd ² 1 x 0.195² Menurut buku grafik dan table perencanaan beton bertulang (table CUR) table 5.3.j Mencari ρ (interpolasi) ρ 2 0.0064 ρ 2600 0.0069 interpolasi : ρ 0.0064 + (2473.89 2 ) 200 x (0.0069-0.0064) ρ 0.0066 > ρmin ρmin 0.0018 (table 7 CUR 1) ρmax 0.0243 (table 8 CUR 1) ρmin < ρ < ρmax Asly ρ x bd x 10 6 0.0065 x 1 x 0.195 x 10 6 1267.5 mm2 (126.75 cm2) Momen jepit tak terduga permeter lebar arah X (Mtix 28.021 KN/m) 28.021 666.77 KN/m2 bd ² 1 x 0.205² Menurut buku grafik dan table perencanaan beton bertulang (table CUR) table 5.3.j Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-4

ρ 0.0017 (interpolasi) < ρmin..not OK ρmin 0.0018 (table 7 CUR 1) ρmax 0.0243 (table 8 CUR 1) ρmin < ρ < ρmax Astix ρ x bd x 10 6 0.0017 x 1 x 0.205 x 10 6 348.5 mm2 (34.85 cm2) Momen jepit tak terduga permeter lebar arah Y (Mtiy 47.04 KN/m) 28.021 736.91 KN/m2 bd ² 1 x 0.195² Menurut buku grafik dan table perencanaan beton bertulang (table CUR) table 5.3.j ρ 0.0017 (interpolasi) < ρmin..not OK ρmin 0.0018 (table 7 CUR 1) ρmax 0.0243 (table 8 CUR 1) ρmin < ρ < ρmax Astiy ρ x bd x 10 6 0.0017 x 1 x 0.195 x 10 6 331.5 mm2 (33.15 cm2) Menentukan tulangan pelat lantai type S2 pada jalur pelat 1. Momen lapangan dalam arah X : Aslx 717.5 mm2; pilih ϕd 10 300 314 mm2 2. Momen lapangan dalam arah Y : Asly 1267.5 mm2; pilih ϕd 10 300 314 mm2 3. Momen jepit tak terduga permeter lebar arah X Karena ρ < ρmin ; maka tulangan jepit arah X tidak dipakai 4. Momen jepit tak terduga permeter lebar arah Y Karena ρ < ρmin ; maka tulangan jepit arah Y tidak dipakai Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-5

5.2 Periksa geser Dua arah atau Geser Punching sekeliling kolom untuk panel interior Gambar 5.2 : Asumsi distribusi tegangan geser untuk kolom interior Karena slab ini termasuk two way slab maka V u ϕv c V u2 l1 l2 sisi kolom + d (sisi kolom + d) *W u ϕv c 1 3 f c. bo. d dimana : V u2 l 1 l 2 ϕv c b 0 d Faktor gaya geser Bentang panjang Bentang pendek Geser nominal yang dilakukan oleh beton perimeter bagian kritis untuk pelat dua arah tebal efektif sesuai ACI, beban terfaktor untuk flat slab (1.4 qdl) + ( 1.7 qll) beban yang bekerja pada pelat : a. Beban Mati Pelat (qdl) Berat sendiri pelat lantai 0.25 x 24 6 KN/m2 Screed waterproofing 0.25 x 0.05 0.0125 KN/m2 (+) Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-6

Total qdl 6.0125 KN/m2 b. Beban hidup (qll) Beban hidup lantai (qll) 8 KN/m2 c. Beban Ultimit (Wu) Wu 1.2 DL + 1.6 LL (1.2 x 6.0125) + (1.6 x 8) 20.015 KN/m2 20015 N/m2 d. Menentukan tebal efektif pelat ( d ) d 250 40 210 mm e. Perimeter bagian kritis untuk pelat dua arah b 0 2 C 1 + 2C 2 + 4d b 0 (2 x 1300) + (2 x 1300) + (4 x 210) 6040 mm 6.04 m f. V u2 l1 l2 sisikolom + d (sisikolom + d) *W u 10 8 1.3 + 0.21 (1.3 + 0.21) x 20.015 KN 1555.56 KN g. ϕvc 1 x 3 f c. bo. d 0.8 x 1 3 35 x 6040 x 210 2001054.83 N 2001 KN > V u2 1555.56 KN.OK 5.3 Distribusi momen dalam pelat interior : M 0 Wu.l2 (ln )2 8 dimana : M 0 W u momen statis beban ultimit Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-7

l 2 l n bentang pendek bentang panjang bersih Gambar 5.3 : Distribusi momen Bagian dari momen yang diterima jalur kolom dan jalur tengah diasumsikan tersebar merata pada seluruh jalur. l 2 X 10 meter l 1 Y 8 meter Gambar 5.4 : Jalur kolom dan jalur tengah Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-8

a. Ukuran kolom 1300 x1300 mm, maka : l n untuk bentang 10 m l n untuk bentang 8 m 8.7 m 6.7 m b. Momen statis total yang harus ditahan dalam kedua arah Untuk bentang l 1 8 m (gambar II) Momen statis M 01 Wu.l1 (ln )2 8 20.015.8 (6.7)2 8 898.47 KN/m2 Distribusi momen rencana statis kedalam momen negative dan postif untuk bentang interior sesuai peraturan ACI subbab 13.6.3.2 yaitu Gambar 5.5 : Distribusi momen rencana statis 0.65 M 0 untuk momen negative dan 0.35 M 0 untuk momen positif Momen rencana negative 0.65 x 898.47-584.01 KN/m2 Momen rencana positif 0.35 x 898.47 + 314.46 KN/m2 c. Untuk bentang l 2 10 m (gambar I) Momen statis M 02 Wu.l1 (ln )2 8 20.015.10 (8.7)2 10 1514.94 KN/m2 Distribusi momen rencana statis kedalam momen negative dan postif untuk bentang interior sesuai peraturan ACI subbab 13.6.3.2 yaitu 0.65 M 0 untuk momen negative dan 0.35 M 0 untuk momen positif Momen rencana negative 0.65 x 1514.94-984.71 KN/m2 Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-9

Momen rencana positif 0.35 x 1514.94 + 530.23 KN/m2 d. Presentase momen statis positif dan negative, dan pembagian nilai antara jalur kolom dan jalur tengah, menurut ACI subbab 13.6.4.1 flat slab jika tidak menggunakan balok sisi maka rasio kekakuan lentur 1. 0.75 M 0 untuk momen negative pada jalur kolom 2. 0.25 M 0 untuk momen negative pada jalur tengah 3. 0.6 M 0 untuk momen positif pada jalur kolom 4. 0.4 M 0 untuk momen positif pada jalur tengah d.1 untuk bentang l1 8 m (gambar II) α1.l1 l1 (α0) maka 1. momen negative pada jalur kolom : (0.75 x -584.01) - 438.01 KN/m2 2. momen negative pada jalur tengah : (0.25 x -584.01) - 146.00 KN/m2 3. momen positif pada jalur kolom : (0.6 x 314.46) 188.68 KN/m2 4. momen positif pada jalur tengah : (0.4 x 314.46) 125.78 KN/m2 d.2 untuk bentang l2 10 m (gambar II) 1. momen negative pada jalur kolom : (0.75 x -984.71) - 738.53 KN/m2 2. momen negative pada jalur tengah : (0.25 x -984.71) - 246.18 KN/m2 3. momen positif pada jalur kolom : (0.6 x 530.23) 318.14 KN/m2 Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-10

4. momen positif pada jalur tengah : (0.4 x 530.23) 212.09 KN/m2 5.4 Perhitungan pembesian Flat Slab/ Jalur kolom Perhitungan pembesian flat slab lajur kolom tulangan atas arah x : a. 13808.077 kgm b. Rn φ x b x d 13808.077 x 104 2 0.8 x 1000 x 2502 2.76 Nmm c. m 13.45 Nmm 0.85. f c 0.85.35 d. ρ 1 m 1 1 2.m.Rn 1 13.45 1 1 2. 13.45. 2.76 0.0072 e. luas tulangan : As ρ x b x d 0.0072 x 1000 x 250 1813.46 mm2..dipakai tulangan D 13 1813.46 132.73 13.66 f. Jarak tulangan 1000 13.66 73.21 maka dipakai D 13 150 Perhitungan pembesian flat slab lajur kolom tulangan atas arah y : a. 11291.873 kgm b. Rn φ x b x d 11291.873 x 104 2 0.8 x 1000 x 2502 2.25 Nmm c. m 13.45 Nmm 0.85. f c 0.85.35 d. ρ 1 m 1 1 2.m.Rn 1 13.45 1 1 2. 13.45. 2.25 0.0058 Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-11

e. luas tulangan : As ρ x b x d 0.0058 x 1000 x 250 1463.89 mm2..dipakai tulangan D 13 1463.89 132.73 11.02 f. Jarak tulangan 800 11.02 72.59 maka dipakai D 13-150 5.5 Perhitungan pembesian drop panel Perhitungan pembesian drop panel arah X a. 2504.78 kgm b. Rn 2504.78 x 10 4 0.5 Nmm φ x b x d 2 0.8 x 1000 x 2502 c. m 13.45 Nmm 0.85. f c 0.85.35 d. ρ 1 m 1 1 2.m.Rn 1 13.45 1 1 2. 13.45. 0.5 0.0012 e. luas tulangan : As ρ x b x d 0.0012 x 1000 x 250 300 mm2..dipakai tulangan D 13 f. Jarak tulangan 300 132.73 2.26 200 2.26 88.50 maka dipakai D 13 200 Perhitungan pembesian drop panel arah Y a. 1521.82 kgm b. Rn 1521.82 x 10 4 0.3 Nmm φ x b x d 2 0.8 x 1000 x 2502 c. m 13.45 Nmm 0.85. f c 0.85.35 Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-12

d. ρ 1 m 1 1 2.m.Rn 1 13.45 1 1 2. 13.45. 0.3 0.00075 e. luas tulangan : As ρ x b x d 0.00075 x 1000 x 250 188.45 mm2..dipakai tulangan D 13 188.55 132.73 1.42 f. Jarak tulangan 200 1.42 140.85 maka dipakai D 13 200 5.6 Penulangan balok 5.6.1 Perencanaan tulangan tarik dan tekan pada balok (ambil dimensi balok 450 mm x 900 mm di story 1) Data- data balok : Tinggi balok (h) Lebar balok (b) Selimut beton (ρ) : 900 mm : 450 mm : 40 mm Diameter tulangan utama yang dipakai : D 22 Diameter tulangan sengkang yang dipakai : D 10 tu beton (f c) tu tulangan (f y) : 35 Mpa : Mpa 5.6.1.1 Perencanaan tulangan tarik (tumpuan kiri) a. -85051.93 kgm hasil analisis struktur ETABS b. Rn φ x b x d 85051.93 x 104 2 0.8 x 450 x 8602 3.19 Nmm Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-13

c. m 1.34 Nmm 0.85. f c 0.85.35 d. ρ 1 m 1 1 2.m.Rn 1 1.34 1 1 2. 1.34. 3.19 0.008 e. Cek rasio tulangan (ρmin < ρ < ρmax) ρmin 1.4 1.4 0.0035 ρmax 0.75 ρb Ρb 0.85.β1.f c x 600 600+ 0.85.0.85.35 x 600 600+ 0.037 ρmax 0.75 x 0.037 0.028 maka 0.0035 < 0.008 < 0.028 Ok f. Luas tulangan As ρ x b x d 0.008 x 450 x 860 3096 mm2..dipakai tulangan 9 D 22 5.6.1.2 Perencanaan tulangan tekan (lapangan) a. 47018.12 kgm hasil analisis struktur ETABS b. Rn φ x b x d 47018.12 x 104 2 0.8 x 450 x 8602 1.76 Nmm c. m 1.34 Nmm 0.85. f c 0.85.35 d. ρ 1 m 1 1 2.m.Rn 1 1.34 1 1 2. 1.34. 1.76 0.0044 e. Cek rasio tulangan (ρmin < ρ < ρmax) Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-14

ρmin 1.4 1.4 0.0035 ρmax 0.75 ρb Ρb 0.85.β1.f c x 600 600+ 0.85.0.85.35 x 600 600+ 0.037 ρmax 0.75 x 0.037 0.028 maka 0.0035 < 0.0044 < 0.028 Ok f. Luas tulangan As ρ x b x d 0.0044 x 450 x 860 1702.8 mm2..dipakai tulangan 5 D 22 5.6.1.3 Tulangan minimum (tulangan atas) daerah lapangan : a. ρmin 1.4 1.4 0.0035 b. As ρ x b x d 0.0035 x 450 x 860 1354.5 mm2..dipakai tulangan 3 D 22 5.6.1.4 Perencanaan tulangan tarik (lapangan) a. -79804.203 kgm hasil analisis struktur ETABS b. Rn φ x b x d 79804.203 x 104 2.99 Nmm 2 0.8 x 450 x 8602 c. m 1.34 Nmm 0.85. f c 0.85.35 d. ρ 1 m 1 1 2.m.Rn 1 1.34 1 1 2. 1.34. 2.99 0.0075 e. Cek rasio tulangan (ρmin < ρ < ρmax) Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-15

ρmin 1.4 1.4 0.0035 ρmax 0.75 ρb Ρb 0.85.β1.f c x 600 600+ 0.85.0.85.35 x 600 600+ 0.037 ρmax 0.75 x 0.037 0.028 maka 0.0035 < 0.0075 < 0.028 Ok f. Luas tulangan As ρ x b x d 0.0075 x 450 x 860 2902.5 mm2..dipakai tulangan 6 D 22 5.6.2 Perencanaan tulangan geser balok (450 x 900) 5.6.2.1 Perencanaan tulangan geser pada daerah tumpuan : Vc 0 (karena pada daerah tumpuan) Vu 28137.25 Kg hasil analisis struktur ETABS Vs Vu 28137.25x10 0.75 375163.33 N S mm) 2. 1 4. π. d2.. d Vs 2. 1 4. 3.14. 102.. 860 375163.33 144.03 mm ( D10-150 5.6.2.2 Perencanaan tulangan geser pada daerah tumpuan Vc 1 x 6 f c. b. d 1 x 35. 450. 860 613.39 kg 6 Vu 9548.74 Kg hasil analisis struktur ETABS Vs Vu - Vc 9548.74x10 0.75-613.39 126703.14 N S mm) 2. 1 4. π. d2.. d Vs 2. 1 4. 3.14. 102.. 860 126703.14 426.47 mm ( D10-250 Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-16

Maka dapat disimpulkan tulangan balok 450 x 900 mm : Tabel 5.1 resume hasil perhitungan penulangan balok TYPE BALOK BALOK 450 x 900 Tumpuan kiri Lapangan Tumpuan kanan Tul Atas 5 D 22 3 D 22 5 D 22 Tul Bawah 4 D 22 6 D 22 4 D 22 Tul sengkang D10-150 D10-250 D10-150 5.7 Penulangan kolom Perhitungan penulangan kolom dengan menggunakan PCA COOL, diambil contoh kolom 1200 x 1200 : Rasio tulangan (ρ) didapat 1.11% Tulangan didapat 20 D32 Cek tulangan : 20 x 804,25 1200 x 1200 0.0111 x 100 1.11% 1.11%. OK Gambar 5.6 : tulangan kolom 1200 x 1200 Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-17

5.7.1. Perhitungan Tulangan Geser kolom Asumsi Tulangan sengkang dipakai jarak 100 mm Ash 0.3 ( 0.3 ( S.c.fc ) ( Ag Ac 1 ) 100. 1200 2x40 20.35 ) ( 0.3 x 9625 x 0.4675 1349.5 mm2 1200 2 ) 1200 2x40x20 2 1 Ash 0.09 S. c. f c 0.09 x 100. 1100. 35 866.25 mm2 Maka dipakai Ash 1349.5 mm2 di pakai 4 D22 Gambar 5.7 : tulangan sengkang kolom 1200 x 1200 5.8 Penulangan Ramp Data- data struktur pelat Ramp : d. Tebal pelat lantai : 12 cm e. f c : 35 mpa f. f y : mpa Beban Mati Pelat (DL) Berat sendiri pelat lantai 0.12 x 24 2.88 KN/m2 Screed waterproofing 0.12 x 0.05 0.006 KN/m2 (+) Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-18

Total DL 2.886 KN/m2 Beban hidup (LL) Beban hidup lantai 5 KN/m2 Beban Ultimit Wu 1.2 DL + 1.6 LL (1.2 x 2.886) + (1.6 x 5) 11.463 KN/m2 11463 N/m2 Menentukan syarat batas dan bentangnya Lx Ly Ly Lx 10000 mm 16000 mm 16000 10000 1.6 Momen-momen yang menentukan pada Jalur pelat ( S 2 ) Momen-momen yang ditentukan dari table Cur 4 (Pelat type II) dimana, 0.8 Ly Lx Mlx 0.001. Wu. Lx 2. x Mly 0.001. Wu. Lx 2. x Mtx -0.001. Wu. Lx 2. x Mty -0.001. Wu. Lx 2. x x 49 (didapat dari tabel) x 15 (didapat dari tabel) x 78 (didapat dari tabel) x 54 (didapat dari tabel) Maka : Mlx 0.001 x 11.463 x 10 2 x 49 56.17 KN/m Mly 0.001 x 11.463 x 10 2 x 15 17.19 KN/m Mtx -0.001 x 11.463 x 10 2 x 78-89.41 KN/m Mty -0.001 x 11.463 x 10 2 x 54-61.90 KN/m Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-19

Menghitung tulangan Tebal pelat hp 120 mm Selimut beton (ρ) 40 mm Tulangan yang direncanakan dalam arah x dan y D 16 mm Tinggi efektif (d) dalam arah x adalah Dx hp ρ - 1 2 D 120-40 - 1 2.16 102 mm Tinggi efektif (d) dalam arah y adalah Dy hp ρ - Dx 1 2 Dy 120-40 - 16-1 2.16 56 mm Momen lapangan arah x (Mlx 56.17 KN/m) 56.17 5398.88 KN/m2 bd ² 1 x 0.102² Menurut buku grafik dan table perencanaan beton bertulang (table CUR) table 5.3.j Mencari ρ (interpolasi) ρ 5200 0.0140 ρ 5 0.0146 interpolasi : ρ 0.0140 + (5398.88 5200 ) 200 x (0.0146-0.0140) ρ 0.0145 > ρmin ρmin 0.0018 (table 7 CUR 1) ρmax 0.0243 (table 8 CUR 1) ρmin < ρ < ρmax Aslx ρ x bd x 10 6 0.0145 x 1 x 0.102 x 10 6 1488.85 mm2 (92.25 cm2) Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-20

Momen lapangan arah y (Mly 17.19 KN/m) 17.19 306.96 KN/m2 bd ² 1 x 0.056² Menurut buku grafik dan table perencanaan beton bertulang (table CUR) table 5.3.j Mencari ρ (interpolasi) ρ 200 0.0005 ρ 0.0011 interpolasi : ρ ρ 0.0005 + (306.96 200) 200 0.0008 < ρmin not OK x (0.0011-0.0005) ρmin 0.0018 (table 7 CUR 1) ρmax 0.0243 (table 8 CUR 1) ρmin < ρ < ρmax Asly ρ x bd x 10 6 0.0008 x 1 x 0.056 x 10 6 45.97 mm2 (0.45 cm2) Momen tumpuan maksmum permeter lebar arah X (Mtx 89.41 KN/m) 89.41 8593.81 KN/m2 bd ² 1 x 0.102² Menurut buku grafik dan table perencanaan beton bertulang (table CUR) table 5.3.j ρ 0.0234 (interpolasi) > ρmin ρmin 0.0018 (table 7 CUR 1) ρmax 0.0243 (table 8 CUR 1) ρmin < ρ < ρmax Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-21

Astx ρ x bd x 10 6 0.0234 x 1 x 0.102 x 10 6 2386.8 mm2 (238.68 cm2) Momen tumpuan maksimum permeter lebar arah Y (Mty 61.90 KN/m) 61.90 19738.52 KN/m2 bd ² 1 x 0.056² Menurut buku grafik dan table perencanaan beton bertulang (table CUR) table 5.3.j ρ 0.0240 (interpolasi) > ρmin ρmin 0.0018 (table 7 CUR 1) ρmax 0.0243 (table 8 CUR 1) ρmin < ρ < ρmax Asty ρ x bd x 10 6 0.024 x 1 x 0.056 x 10 6 1344 mm2 (134.4 cm2) Menentukan tulangan pelat Ramp 1. Momen lapangan dalam arah X : Aslx 1488.85 mm2; pilih ϕd 16 250 804.24 mm2 2. Momen lapangan dalam arah Y : Karena ρ 0.0008 < ρmin maka tulangan sama ϕd 16 250 804.24 mm2 3. Momen tumpuan maksmum permeter lebar arah X Astx 2386.8 mm2; pilih ϕd 16 300 804.24 mm2 4. Momen tumpuan maksmum permeter lebar arah Y Asty 1344 mm2; pilih ϕd 16 250 804.24 mm2 Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab V-22