Re-Desain Teknis & Biaya Struktur Portal Beton (Kasus: Gedung 3 Lantai SMP GIKI 3 Surabaya) Julistyana Tistogondo

Transkripsi

1 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) 155 Re-Desain Teknis & Biaya Struktur Portal Beton (Kasus: Gedung 3 Lantai SMP GIKI 3 Surabaya) Julistyana Tistogondo ABSTRAK Peran serta swasta akhirnya kekhawatiran kekurangan sekolah bisa teratasi, seperti yang dilakukan Yayasan Gita Kirti (GIKI) Surabaya membangun dan memperluas/menambah jumlah ruangan dengan membangun gedung berlantai 3. Untuk keseluruhan balok, kolom dan plat dapat dilakukan efisiensi yang cukup besar dalam pengurangan volume dan biaya. Efisiensi ini bisa dilakukan pada saat preliminary desain dengan cara memperhatikan kebutuhan-kebutuhan minimum perencanaan berdasarkan peraturanperaturan yang ada. Untuk keseluruhan redesain telah terjadi efisiensi biaya sebesar Rp ,00 (Delapan Puluh Dua Juta Tujuh Ratus Sembilan Puluh Lima Ribu Dua Ratus Lima Puluh Rupiah) atau setara 9,183% dari biaya perencanaan awal. Kata Kunci : preliminary desain, efisiensi biaya, jumlah ruangan 1. PENDAHULUAN Latar Belakang : Pembangunan Gedung 3 lantai pada SMP GIKI 3 jalan Klampis Jaya no.11 Surabaya direncanakan menggunakan pelat, kolom dan balok portal beton bertulang. Pada penelitian akan melakukan evaluasi terhadap perencanaan balok portal, kolom dan plat yang sudah ada. Dimensi semula dari balok portal memanjang yaitu 0 x 0 cm, melintang yaitu 35 x 70 cm, kolom 35 x 55 cm dan plat dengan tebal 1 cm, kemudian penulis mencoba melakukan perencanaan ulang dengan menggunakan dasar-dasar preliminary desain dari SKSNI T , sehingga didapatkan dimensi baru yang lebih ekonomis yaitu 0 x 5 cm untuk balok portal memanjang, 0 x 60 cm untuk balok portal melintang dan 30 x 50 cm untuk dimensi kolom dan plat dengan tebal 11 cm. Dan pada akhirnya berdasarkan hasil perhitungan nanti akan dievaluasi dari segi teknis dan biaya, sehingga pada akhirnya akan diperoleh balok portal dan kolom yang lebih ekonomis dan efisien sesuai kebutuhan. Pembangunan Gedung 3 Lantai pada SMP GIKI 3 ini mempunyai maksud untuk menambah sarana pendidikan bagi kepentingan siswa dan masyarakat Surabaya. Batasan permasalalahan materi pembahasan adalah sebagai berikut: Evaluasi perencanaan yang dilakukan hanya pada pekerjaan struktur atas yaitu pelat, balok anak, balok portal dan kolom. Perhitungan pada bangunan atas hanya sebatas beban dan gaya-gaya yang akan diterima oleh balok portal dan kolom struktur saja.

2 156 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: Tidak melakukan penyelidikan bearing capacity dari tanah, tetapi langsung memakai data hasil tes tanah yang telah dilaksanakan. Untuk perhitungan struktur beton menggunakan Peraturan Beton Bertulang SKSNI T Pembebanan Jenis pembebanan yang harus diperhitungkan dalam perencanaan gedung ini adalah beban vertikal. Untuk analisa struktur utama dilakukan kombinasi pembebanan sesuai ketentuan dalam SKSNI Untuk BebanVertikal dibagi menjadi yaitu : a. Beban Mati, yaitu berat semua bagian gedung yang bersifat tetap, termasuk segala unsur tambahan, finishing, mesin atau peralatan tetap yang merupakan bagian tak terpisahkan dari gedung itu. Beban mati dapat dihitung berdasarkan tabel.1. PPI 1983 pasal 1.1. b. Beban Hidup, yaitu mencakup semua beban yang terjadi akibat pemakaian gedung dan didalamnya termasuk beban-beban pada lantai yang berasal dari barang-barang, mesin serta peralatan yang tidak merupakan bagian yang tak terpisahkan dan dapat diganti selama masa hidup dari gedung tersebut. Menurut PPI 1983 pasal 3.1 dan 3., besarnya beban hidup yang bekerja tergantung dari fungsional gedung atau lantai tersebut. c. Beban Angin, yaitu mencakup semua beban angin yang berpengaruh pada konstruksi atap, yang nantinya disalurkan pada struktur utama melalui kolom-kolom struktural portal. Perencanaan Pelat Pelat berfungsi menerima langsung beban atau muatan sebelum meneruskannya pada balok. Untuk perencanaan pelat beton selain memperhatikan pembebanan juga harus diperhatikan ukuran dan syaratsyarat tumpuan tepi. Syarat-syarat tumpuan menentukan jenis perletakan dan jenis penghubung di tempat tumpuan. Bila pelat dapat berotasi bebas pada tumpuan, maka pelat itu dikatakan ditumpu bebas. Bila tumpuan mencegah pelat berotasi dan relatif sangat kaku terhadap momen puntir, maka pelat itu terjepit penuh. Bila balok tepi tidak cukup kuat untuk mencegah rotasi sama sekali, maka pelat itu terjepit sebagian (jepitan elastis). Penulangan Pelat Faktor beban terkait dalam perhitungan. Selanjutnya koefisien momen lapangan dan momen tumpuan dapat dilihat pada Tabel atau dalam PBI Perencanaan Balok Anak Dalam perencanaan ini, balok anak dimodelkan sebagai balok yang terletak pada beberapa tumpuan dengan menganggap tumpuan tengah sebagai balok

3 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) 157 menerus dan tumpuan tepi sebagai jepit elastis sedangkan gaya-gaya dalamnya dihitung dengan ikhtisar momen dan gaya lintang pada PBI 1971 dan SKSN1 T Beban beban yang bekerja pada balok anak adalah berat sendiri balok anak dan semua beban merata pada pelat (termasuk berat sendiri pelat dan beban hidup merata diatasnya). Distribusi beban pada balok anak pendukung sedemikian rupa sehingga dapat dianggap sebagai beban segitiga pada lajur pendek serta dalam bentuk trapesium untuk lajur memanjang. Beban-beban berbentuk trapesium maupun segitiga tersebut kemudian dirubah menjadi beban merata ekivalen dengan menyamakan momen maksimum. Variasi pembebanan dan beban ekivalen yang terjadi pada perhitungan tugas akhir ini adalah bentuk segitiga dan trapezium karena kombinasi plat 7,5 m x m, dan m x m. Untuk lajur menerus pada balok anak dianalisa dengan ketentuan yang ada pada SKSNI Penulangan Balok Induk Prinsip perhitungan untuk penulangan balok induk adalah melakukan pemodelan struktur pada salah satu portal yang ada, karena semua portal dianggap memiliki beban dan dimensi yang ekivalen atau sama. Dengan memasukkan beban-beban yang mungkin terjadi baik itu pada struktur utama maupun pada atap, seperti berat sendiri strukutur, beban mati, hidup dan angin. Adapun hasil yang akan didapatkan pada pemodelan tersebut adalah gaya-gaya dalam yang terjadi pada balok struktur utama yang nantinya dipakai untuk melakukan perencanaan penulangannya. Adapun langkah-langkah awal yaitu dengan melakukan perhitungan bebanbeban yang mungkin terjadi : 1. Hitung beban berfaktor Wu Wu 1,. WD + 1,6. WL Wu 0,75 (1,.WD + 1,6.WL+ 1,6.WW). Hitung gaya-gaya dalam maksimum yang terjadi dengan melihat hasil output SAP000. Untuk kondisi pembebanan seperti itu, maka secara praktis perhitungan penulangan yang dipakai adalah tulangan tunggal. Tulangan tekan otomatis akan terpasang pada kondisi momen yang berbalik arah, sedangkan untuk momen tunggal, ada dua kondisi sistem penulangan, yaitu : 1. Apabila perlu < max, maka tulangan tekan hanya dipasang praktis saja.. Apabila perlu max, maka tulangan tekan dibutuhkan untuk menambah kekuatan. h As bd d d As bd

4 158 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: b Penampang persegi dengan tulangan rangkap Perhitungan Penulangan Kolom Sebagai perhitungan desain, akan ditunjukkan perhitungan tulangan terhadap beban-beban yang diberikan (momen dan beban aksial) pada suatu penampang. Dalam pembahasan perhitungan penampang ini ada beberapa syarat batas di antara tegangan dalam tulangan yang dapat divariasikan. Karena itu, dipergunakan rumus yang eksak untuk menentukan jumlah tulangan dalam penampang yang dibebani lentur dan beban aksial tidak diberikan. Pada perhitungan penulangan kolom ini, dimana ukurang penampang serta beban aksial dan momen yang bekerja telah diketahui maka penulis menggunakan grafik-grafik. Pembagian tulangan pada kolom berpenampang persegi dapat dilakukan dengan (dua) cara : 1. Tulangan dipasang simetris pada dua sisi penampang, tegak lurus terhadap arah lentur dengan As As 0,5 Ast.. Tulangan dipasang simetris pada empat sisi penampang dengan As As Ast Aska. (a) (b) As As As Aska As Aski Tulangan pada dua sisi (a) dan tulangan pada seluruh sisi (b) Penggunaan grafik terutama lebih tepat untuk penulangan pada seluruh sisi kolom dengan eksentrisitas yang pendek, berarti beban aksial relatif besar dan beban momen relatif kecil. Penulangan pada dua sisi terutama digunakan pada beban momen lentur yang relatif besar dan beban aksial yang relatif kecil. Pada grafik penulangan dapat dilihat sumbu vertikal yang dinyatakan dengan Pu nilai. Nilai ini adalah suatu besaran yang tidak berdimensi, dan. Agr.0,85. fc' ditentukan baik oleh faktor beban yang dikalikan dengan beban aksial maupun mutu beton serta ukuran penampang. Pu e Pada sumbu horizontal dinyatakan dengan nilai ( 1 ), inipun. Agr.0,85. fc' h berupa suatu besaran yang tidak berdimensi. Dalam e1 telah diperhitungkan

5 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) eksentristias e 159 Mu beserta faktor pembesar yang berkaitan dengan gejala Pu tekuk. Besaran pada kedua sumbu dapat dihitung dan ditentukan, kemudian suatu nilai r dapat dibaca. Penulangan yang diperlukan adalah.r., dng tergantung pada mutu beton. Menurut SKSNI 1991 pasal 3..., untuk kolom diperkenankan menganggap faktor reduksi kekuatan 0,65 untuk harga Pu < 0,10 Agr fc, sedangkan untuk harga Pu 0 nilai ditingkatkan secara linier menjadi 0,80. DATA DAN METODE Data Perencanaan Gedung SMP GIKI 3, jalan Klampis Jaya no.11, Surabaya Mutu Beton : K 5 ( 5 kg/cm atau fc,5 Mpa) Mutu Baja : U 39 ( 000 kg/cm atau fy 00 Mpa) Analisa Teknis : SK-SNI 1993 dan PBI 1971 Analisa Biaya : SNI 00 Data Portal Struktur 00 cm 00 cm Portal Struktur 3 Dimensi cm 378 cm 378 cm 950 cm

6 160 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: Portal Struktur 3 Dimensi Preliminiary Desain Perencanaan awal dimensi balok dan kolom struktur Gedung SMP GIKI 3, jalan Klampis Jaya no.11, Surabaya ini didasarkan pada ketentuan SKSNI T tabel Balok Induk Arah Memanjang L terpanjang 00 cm 1 h min L cm b h ,7 cm 0 cm Jadi digunakan balok induk memanjang dengan dimensi 0 cm 5. Balok Anak Arah Memanjang L terpanjang 00 cm 1 fy h min ) L(0, ) 00(0, cm 0 cm b h ,33 cm 15 cm Jadi digunakan balok anak dengan dimensi 15 cm 0 3. Balok Induk Arah Melintang L terpanjang 950 cm 1 h min L ,375 cm 60 cm

7 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) b 161 h cm Jadi digunakan balok induk memanjang dengan dimensi 0 60 cm. Kolom Perencanaan Dimensi Kolom harus dibuat lebih kaku dari dimensi balok dan dibuat seragam dengan syarat: K kolom > K balok E.I E.I ( ) kolom > ( ) balok L L 1 bk.hk 3 1 bb.hb 3 1 > ( ) ( 1 ) Lb Lk bk.hk ( ) >( ) bk.hk3 > cm Jadi direncanakan kolom dengan dimensi 30 cm 50 Data Pembebanan Pembebanan Plat Lantai 00 cm 00 cm a 750 cm 00 cm b Plat Lantai dan Sistem Pembebananya Pada Balok Pembebanan pada pelat lantai

8 16 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: Beban yang bekerja pada lantai Gedung SMP GIKI 3 Beban Mati (WD) Berat sendiri plat 0,11 x 00 6 kg/m Berat plafon + penggantung kg/m Tegel + spesi 66 kg/m WD 38 kg/m Beban Hidup (WL) 50 kg/m Beban Ultimate (Wu) 1, WD + 1,6 WL 1, x (38) + 1,6 x (50) 817,6 kg/m Koefisien Momen Plat berdasarkan PBI 71 Type Skema Ly/Lx Momen per meter Lebar A Ly 1,875 Lx B Lx,00 Mlx 0,001 Wu.Lx.53 Mly 0,001 Wu.Lx.15 Mtx - 0,001 Wu.Lx.81 Mty - 0,001 Wu.Lx.5 Mlx 0,001 Wu.Lx.58 Mly 0,001 Wu.Lx.15 Mtx - 0,001 Wu.Lx.8 Mty - 0,001 Wu.Lx.53 Ly Pembebanan Pada Atap Pada perhitungan tidak disertakan perencanaan dan perhitungan atap secara mendetail. Tetapi semua beban yang mungkin terjadi baik itu beban sendiri struktur, beban assesoris, beban hidup dan beban angin dihitung dan menjadi beban pada portal beton bertulang. Pembebanan pada Atap Beban yang bekerja pada Struktur Atap Gedung SMP GIKI 3 Beban Mati (WD) Berat sendiri Rangka Atap Berat Gording 7,51 kg/m Beban Penutup Atap 1 kg/m Beban Hidup (WL) /q 0 0,8 α (dimana α sudut kemiringan 0 0,8 (30) atap) 16 kg/m (Beban hidup atap yang diisyaratkan harus lebih besar atau sama dengan 0 kg/m) Beban Angin (Wa)

9 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) Tekanan Angin W 0 kg/m Angin Tekan (dimana α sudut kemiringan atap) Angin Hisap 163 (0,0 α 0,) W (0,0 x 30 0,) 0 8 kg/m - 0, W - 0, x 0-16 kg/m Wind Load Live Load Dead Load Struktur Atap dan Gambar Pembebanannya Pembebanan Rangka Atap Titik Keterangan Dimensi Panjang Lebar Beban Atap (/m) Berat Gording (/m') q q P q 16 Kg/m P Tekanan Angin W q 0.0 α q α Menurut peraturan 0 dipakai Kg/m q 0. W, angin tekan q 8 Kg/m q 0. W, angin hisap q 16 Kg/m Kg/m

10 16 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: H 9. tekan hisap Pembebanan Pada Portal Memanjang Dengan perhitungan beban-beban segitiga dan trapesium yang dipikul oleh plat diatasnya didapatkan qek maksimum untuk balok memanjang adalah 7 qek3 dengan koefisien distribusi plat sebesar q. Beban Mati (qd) Berat sendiri balok 0, x 0.5 x kg/m Pasangan ½ Bata 50 x 3,78 95 kg/m Tegel dan Spesi 7 x 66 kg/m 115,5 kg/m Plat Lantai 7 x 0,11 x 00 6 kg/m qd 16,5 kg/m Beban Hidup (ql) 7 50 kg/m 37 kg/m Sistem Pembebanan pada Portal Memanjang Pembebanan Pada Portal Melintang Portal beton bertulang arah melintang dihitung berdasarkan 189

11 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) 00 cm 00 cm qek 1 q 750 cm qek q / 7.5 q ek max untuk balok melintang qek 3 7q/ qek q 00 cm qek 5 3q/ Struktur Plat dan Sistem Pembebanannya pada Portal Melintang q1 P q P1 P3 q1 P q P3 P1 Sistem Pembebanan pada Portal Melintang Beban Mati P1 165

12 166 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: Plat Lantai 11 cm 0,11 x 00 x 1056 kg Tegel dan Spesi 66 x 6 kg Balok Memanjang 0,5x0. x 00 x 80 kg Pasangan ½ bata x 50 x 3, kg Plafond dan Penggantung 18 x 3,75 x 70 kg P kg P Plat Lantai 11 cm (7/)x0,11x00x 188 kg Tegel dan Spesi (7/)x66 x 6 kg Balok Memanjang 0,x0.15 x 00 x 88 kg Pasangan ½ bata x 50 x 3, kg Plafond dan Penggantung 18 x,75 x 3 kg P 670 kg P 3 Plat Lantai 11 cm (3/)x0,11x00x 79 kg Tegel dan Spesi (3/) x 66 x 198 kg Balok Memanjang 0,x0.5 x 00 x 80 kg Pasangan ½ bata x 50 x 0,9 900 kg Plafond dan Penggantung 18 x 1 x 7 kg P3 kg q 1 Plat Lantai 11 cm (/7,5) x 6 77, kg/m Tegel dan Spesi (/7,5) x ,6 kg/m Pasangan ½ bata 50 x 3,78 95 kg/m q kg/m q Plat Lantai 11 cm (1) x 6 6 kg/m Tegel dan Spesi (1) x kg/m q 330 kg/m Perhitungan Pelat Lantai Plat Lantai Tipe A (7,5 m x m) Data-data Pembebanan dan Koefisien Momen Berdasarkan perhitungan pembebanan plat lantai pada subbab diatas didapatkan dan berdasarkan tabel 3.1 Koefisien Momen Plat didapatkan data-data sebagai berikut : Wu (beban ultimate) 86, kg/m, Mtx - 0,001 Wu.Lx.81 Mty - 0,001 Wu.Lx.5 Mlx 0,001 Wu.Lx.53 Mly 0,001 Wu.Lx.15 Penulangan Plat

13 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) Mtx - 0,001 Wu.Lx.81-0,001 x 817,6 x x ,6 kg-m Mty - 0,001 Wu.Lx.5-0,001 x 817,6 x x 5 706, kg-m Mlx 0,001 Wu.Lx.53 0,001 x 817,6 x x , kg-m Mly 0,001 Wu.Lx.15 0,001 x 817,6 x x ,3 kg-m Tebal Pelat 110 mm decking 0 mm Tulangan 10 mm A 0,79 cm d ,5 x mm.(arah x) d 110 ( ) 75 mm.. (arah y) untuk fc,5 Mpa < 30 Mpa, maka 1 0,85 0,85. fc ' ,85.,5.0,8 600 b 0,05 0 fy fy max 0,75 b 0,75. 0,05 0,03 1, 1, min 0,00583 fy 0 Penulangan Tumpuan Arah x t 110 mm dx , mm Mtx 1059,6 kg-m Nmm Mu ,83 Mpa Rn.b.d 0, fy 0 m 1,55 0,85. fc ' 0,85.,5 perlu 1.m.Rn 1.1,55.1, m fy 1,55 0 0,00803 min pakai 0,00803 Tulangan pasang Asperlu.b.d 0, ,5 6,83 cm Dipakai tulangan 10 mm 11 cm (As 7,1 cm) Tulangan susut dan suhu : Asusut 0,00.b.t 0,00 (1000) (110) 0 mm,0 cm Dipakai tulangan 8 mm cm (As,8 cm) Penulangan Tumpuan Arah y t 110 mm d 110 ( ) 75 mm Mty 706, kg-m Nmm Mu ,57 Mpa Rn.b.d 0, fy 0 m 1,55 0,85. fc ' 0,85.,5 167

14 168 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: perlu.1,55.1,57 1.m.Rn m fy 1,55 0 0,00683 min pakai 0,00683 Tulangan pasang Asperlu.b.d 0, ,5 5,13 cm Dipakai tulangan 10 mm 15 cm (As 5,3 cm) Tulangan susut dan suhu : Asusut 0,00.b.t 0,00 (1000) (110) 0 mm,0 cm Dipakai tulangan 8 mm cm (As,8 cm) Penulangan Lapangan Arah x t 110 mm dx , mm Mlx 693, kg-m Mu , Mpa Rn.b.d 0, fy 0 m 1,55 0,85. fc ' 0,85.,5 perlu 1.m.Rn 1.1,55.1, m fy 1,55 0 0,00517 min pakai min 0,00583 Tulangan pasang Asperlu.b.d 0, ,5 5,5 cm Dipakai tulangan 10 mm 11 cm (As 7,1 cm) Tulangan susut dan suhu : Asusut 0,00.b.t 0,00 (1000) (110) 0 mm,0 cm Dipakai tulangan 8 mm cm (As,8 cm) Penulangan Lapangan Arah y t 110 mm d 110 ( ) 75 mm Mly 196,3 kg-m Nmm Mu ,36 Mpa Rn.b.d 0, fy 0 m 1,55 0,85. fc ' 0,85.,5 perlu 1.m.Rn 1.1,55.0, m fy 1,55 0 0,00183 min pakai min 0,00583 Tulangan pasang Asperlu.b.d 0, ,5,38 cm Dipakai tulangan 10 mm 15 cm (As 5,3 cm)

15 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) 169 Tulangan susut dan suhu : Asusut 0,00.b.t 0,00 (1000) (110) 0 mm,0 cm Dipakai tulangan 8 mm cm (As,8 cm )

16 170 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: Ly 8 cm Lx 10 cm 10 cm 1 A cm cm Penulangan Plat Tipe A Plat Lantai Tipe B ( m x m) Data-data Pembebanan dan Koefisien Momen Berdasarkan perhitungan pembebanan plat lantai pada subbab diatas didapatkan dan berdasarkan tabel 3.1 Koefisien Momen Plat didapatkan data-data sebagai berikut : Wu (beban ultimate) 86, kg/m, Mtx - 0,001 Wu.Lx.8 Mty - 0,001 Wu.Lx.53 Mlx 0,001 Wu.Lx.58 Mly 0,001 Wu.Lx.15 Penulangan Plat Mtx - 0,001 Wu.Lx.8-0,001 x 817,6 x x 8 68, kg-m Mty - 0,001 Wu.Lx.53-0,001 x 817,6 x x ,33 kg-m Mlx 0,001 Wu.Lx.58 0,001 x 817,6 x x ,7 kg-m Mly 0,001 Wu.Lx.15 0,001 x 817,6 x x 15 9,06 kg-m Dengan cara yang sama pada hitungan plat A didapatkan Penulangan Plat B sebagai berikut Penulangan Plat Tipe B Jenis Tulangan Arah Dipakai Tulangan 10 mm 15 cm Tulangan Tumpuan Sumbu x 10 mm 15 cm Tulangan Tumpuan Sumbu y 10 mm 15 cm Tulangan Lapangan Sumbu x 10 mm 15 cm Tulangan Lapangan Sumbu y

17 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) 171 Tulangan Susut Sumbu x dan Sumbu y 8 mm cm

18 17 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: Perhitungan Portal Memanjang PEMBEBANAN PORTAL MEMANJANG Pada preliminary desain pada subbab () kita rencanakan dimensi balok memanjang 0/5 cm, dan pembebanan diatasnya masuk dalam perhitungan sistem pembebanan portal memanjang pada subbab , untuk selanjutnya kita pakai sebagai input pada program SAP 000, sehingga didapatkan gaya-gaya dalam yang terjadi akibat beban-beban tersebut. PENULANGAN PORTAL MEMANJANG OutPut Bidang Momen pada Portal Memanjang PENULANGAN LENTUR Mut - 380,0 kg-m Nmm Mul 161,86 kg-m Nmm B 0 cm H 5 cm Direncanakan menggunakan tulangan D16 mm, deking 3 cm d H Deking - Sengkang - ½ Tulangan Utama d / 0 mm d Deking + Sengkang + ½ Tulangan Utama d / 6 mm Pada tumpuan Mut Nmm Mu ,93 Mpa Rn.b.d 0, , 1, min 0, fy Tulangan Tarik 1.m.Rn 1.0,9., perlu 1 1 m fy 0,9 00 0,015 min pakai 0,015 Asperlu.b.d 0, , 5,916 cm Dipakai tulangan 6D1 mm (As 6,78 cm)

19 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) 173 Tulangan Tekan (dari table momen berfaktor penampang persegi 0,5) As.Asperlu 0,5. 5,916 cm,95 cm Dipakai tulangan 3D1 mm (As 3,39 cm) Pada Lapangan Mul Nmm Mu ,6 Mpa Rn.b.d 0, Tulangan Tarik perlu.0,9.,6 1.m.Rn m fy 0,9 00 0,0066 min pakai 0,0066 Asperlu.b.d 0, ,,693 cm Dipakai tulangan 3D1 mm (As 3,39 cm) Tulangan Tekan (dari table momen berfaktor penampang persegi 0,) As.Asperlu 0,.,693 cm 0,5 cm < As min As As min 0, , 1,8 cm Dipakai tulangan D1 mm (As,6 cm) PENULANGAN GESER OutPut Bidang Geser pada Portal Memanjang Vuk 00 cm x Bidang Geser Kritis pada Portal Memanjang d

20 17 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: Penulangan Geser pada Tepi ¼ Bentang Balok 95, * ,7 95,,x 00,06 cm 00 x x 915,7 95, 95, * (00,06 0,) 95, Vuk 95, * ( x d ), Vuk x x d x 00,06 Vuk 8,5 kg 8,5 N f 'c *b * d,5 * 00 * N 6 6 Vc yang digunakan ½ Vc ½ ,5 N 8,5 Vuk Vs - Vc , N 0,6 bw * d 00 * 0 Vsmin 1366,67 N 3 3 Check kebutuhan tulangan geser 1 Vc Vs min Vu Vc fc * bw * d, 3 1 0, ,67 8,5 0, ,5 * 00 * 0, 3 73,33 8,5 5790, dipakai tulangan geser dengan memperhitungkan jarak sengkang * 0,5 * * 10 * 00 * 0 Av * fy * d s 19. mm Vs dipasang sengkang mm Vc Penulangan Geser pada Tengah Bentang Vuk 65,3 kg 65,3 N f 'c *b * d,5 * 00 * N 6 6 Check kebutuhan tulangan geser 0,5 * Vc Vu Vc, dipakai tulangan geser minimum dipasang sengkang mm Vc cm D cm 5 cm 5 cm 6D1 3D1 3D1 0 cm 0 cm Tumpuan Lapangan

21 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) 175 Penulangan Lentur dan Geser Portal Memanjang Perhitungan Portal Melintang PEMBEBANAN PORTAL MELINTANG Pada preliminary desain direncanakan dimensi balok anak 30/5 cm, dan pembebanan diatasnya masuk dalam perhitungan sistem pembebanan portal melintang, untuk selanjutnya kita pakai sebagai input pada program SAP 000, sehingga didapatkan gaya-gaya dalam yang terjadi akibat bebanbeban tersebut. PENULANGAN PORTAL MELINTANG OutPut Bidang Momen pada Portal Melintang PENULANGAN LENTUR Mut ,5 kg-m Nmm

22 176 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: Mul 688,6 kg-m Nmm B 0 cm H 60 cm Direncanakan menggunakan tulangan D mm, deking 3 cm d / 59 mm Pada tumpuan Mut Nmm Mu ,6 Mpa Rn.b.d 0, perlu 1.m.Rn 1.0,9.3, m fy 0,9 00 0,009 min pakai 0,009 Asperlu.b.d 0, ,9 19,76 cm Dipakai tulangan 6 D mm (As,81 cm) Tulangan Tekan (dari table momen berfaktor penampang persegi 0,5) As.Asperlu 0,5. 19,76 cm 9,88 cm Dipakai tulangan 3D mm (As 11,1 cm) Pada Lapangan Mut Nmm Mu ,79 Mpa Rn.b.d 0, ,5 perlu 1.m.Rn 1.0,9., m fy 0,9 00 0,0076 min, pakai 0,0076 Asperlu.b.d 0, ,9 16,6 cm Dipakai tulangan 5 D mm (As 19 cm) Tulangan Tekan (dari table momen berfaktor penampang persegi 0,) As.Asperlu 0,. 16,6 cm 3,8 cm Dipakai tulangan D mm (As 7,6 cm)

23 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) PENULANGAN GESER OutPut Bidang Geser pada Portal Melintang Bidang Geser Kritis pada Portal Melintang Penulangan Geser pada Tepi ¼ Bentang Balok Vuk 36,31 kg 363,1 N f 'c *b * d,5 * 00 * ,0 N 6 6 Vc yang digunakan ½ Vc ½ ,0 8680,5 N 17313,7 Vuk Vs - Vc , ,3133 N 0,6 bw * d 00 * 59 Vsmin 7300 N 3 3 Check kebutuhan tulangan geser Vc 177

24 178 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: Vc Vs min Vu Vc 3 fc * bw * d, 1 0, , ,1 0, ,0,5 * 00 * 59, , 363,1 3196,3, dipakai tulangan geser dengan memperhitungkan jarak sengkang Av * fy * d * 0,5 * * 10 * 00 * 59 s 170,97 mm Vs 01753,3133 dipasang sengkang mm Penulangan Geser pada Tengah Bentang Vuk 133,65 kg 1336,5 N f 'c *b * d,5 * 00 * 57, N 6 6 Check kebutuhan tulangan geser 0,5 * Vc Vu ( Vc Vs min), dipakai tulangan geser minimum dipasang sengkang mm Vc D 0 cm Tumpuan D 60 cm 60 cm 6D D 0 cm Lapangan Penulangan Lentur dan Geser Portal Melintang Perhitungan Kolom 30/50 Lantai Dasar Beban kombinasi berfaktor Mu kolom atas 170,37 kgm Mu kolom bawah 561,86 kgm Pu 6651,57 kg 66515,7 N Pu 66515,7 0,8. Agr.0,85. fc' 0, ,85.,5 e Mu 170,37 0,196m 196mm p 6651, ,7 Nm 5618,6 Nm e 0,196 0,39 h 0,50

25 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) e Pu 0,8.0,39 0,11. A.0,85. fc ' h gr d ' 50 Dianggap 0,1 h 500 r 0,08 ; 0,9; 0,05 ( Lihat Grafik 3.1)..(a) Asperlu.Agr 0, ,8 cm Dipakai tulangan kolom 1 D 19 (As 39.7 cm) 30 cm 1D19 8 1,5 cm 50 cm Penulangan Kolom 30/50 cm Lantai Dasar Lantai 1 Beban kombinasi berfaktor Mu kolom atas 1975,89 kgm Mu kolom bawah 18718,18 kgm Pu 319,1 kg 319,1 N Pu 319,1 0,1. Agr.0,85. fc' 0, ,85., ,9 Nm ,8 Nm Mu 19758,9 e 0,57 0,57 m 577 mm 1,1 p 319,1 h 0,50 e Pu 0,1.1,1 0,16. A.0,85. fc ' h gr d ' 50 Dianggap 0,1 h 500 r 0,08 ; 0,9; 0,05 ( Lihat Grafik 3.1)..(b) Asperlu.Agr 0, ,8 cm Dipakai tulangan kolom 1 D 19 (As 39.7 cm) e 30 cm 1D19 8 1,5 cm 50 cm 179

26 180 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: Penulangan Kolom 30/50 cm Lantai 1 Lantai Beban kombinasi berfaktor Mu kolom atas 8,9 kgm 89 Nm Mu kolom bawah 1031,13 kgm 10311,3 Nm Pu 3808,1 kg 38081, N Pu 38081, 0,017. Agr.0,85. fc' 0, ,85.,5 Mu 10311,3,686 m p 38081, e Pu 0,0165.5,37 0,088. A.0,85. fc ' h gr d ' 50 Dianggap 0,1 h 500 r 0,01 ; 0,9; 0,0108..(c) Asperlu.Agr 0, , cm Dipakai tulangan kolom 8 D 19 (As.7 cm) e 30 cm e,686 5,37 h 0,50 8 D ,5 cm 50 cm Penulangan Kolom 30/50 cm Lantai

27 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) (c) (b) (a) (c)(a)(b) Grafik W.C Wis dan Gideon Kusuma, Grafik dan Tabel Perhitungan Beton Bertulang 181

28 18 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: ANALISIS BIAYA DESAIN AWAL Balok Portal Memanjang 0/0 cm, L m No. Item Pekerjaan Sat. Volume HS Total 1 Beton M , ,587.0 Bekisting M , , Jembatan Perancah M , ,75.0 Tul. Pokok 6 D 16 mm Kg 37. 5, , Sengkang10 mm Kg 6.0 5, ,1.30 Total 73,909.6 Lantai 1 dibulatkan 7, Lantai dibulatkan 760,00.00 Balok Portal Melintang 35/70 cm, L 10 m No. Item Pekerjaan Sat. Volume HS Total 1 Beton M 3.5 5, ,39,07.00 Bekisting M , ,038, Jembatan Perancah M , ,8, Tul. Pokok 9 D mm Kg , ,59, Sengkang10 mm Kg , ,95.6 Total 5,9, Lantai 1 dibulatkan 5,93, Lantai dibulatkan 5,557, Kolom Lt Dasar, 1 No. Item Pekerjaan Sat. Volume HS Total 1 Beton M , ,99.8 Bekisting M , , Jembatan Perancah M , ,079. Tul. Pokok 1 D 19 mm Kg , , Sengkang10 mm Kg , ,79.91 Total 1,63, Lantai Dasar dibulatkan 1,63, Lantai 1 dibulatkan 1,70,150.00

29 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) 183 Kolom Lt. No. Item Pekerjaan Sat. Volume HS Total 1 Beton M , ,99.8 Bekisting M , , Jembatan Perancah M , ,079. Tul. Pokok 10 D 19 mm Kg , , Sengkang10 mm Kg , ,79.91 Total 1,55,31.76 Lantai dibulatkan 1,60, Plat Lantai Type A (750 x 00 cm) No. Item Pekerjaan Sat. Volume HS Total 1 Beton M , ,95, Bekisting M , ,55, Jembatan Perancah M , ,805,38.5 Tul. Utama Kg , , Tulangan Susut Kg , ,73.63 Total 5,658, Lantai Dasar dibulatkan 5,659, Lantai 1 dibulatkan 5,91, Lantai dibulatkan 5,91, Plat Lantai Type B (00 x 00 cm) No. Item Pekerjaan Sat. Volume HS Total 1 Beton M , , Bekisting M , , Jembatan Perancah M , ,6.0 Tul. Utama Kg , , Tulangan Susut Kg , ,73.0 Total 1,551, Lantai Dasar dibulatkan 1,55, Lantai 1 dibulatkan 1,69, Lantai dibulatkan 1,69,600.00

30 18 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: HASIL PEMBAHASAN Balok Portal Memanjang 0/5 cm, L m No. Item Pekerjaan Sat. Volume HS Total 1 Beton M , ,9.00 Bekisting M , , Jembatan Perancah M , ,97.13 Tul. Pokok D 1 mm Kg , , Sengkang10 mm Kg , ,07.17 Balok Portal Melintang 0/60 cm, L 10 m No. Item Pekerjaan Sat. Volume Total 516, Lantai 1 dibulatkan 516, Lantai dibulatkan 51, HS Total 1 Beton M 3.0 5, ,301,90.00 Bekisting M , ,016, Jembatan Perancah M , ,03, Tul. Pokok 9 D mm Kg 3.0 5, ,17, Sengkang10 mm Kg , , Kolom Lt Dasar dan 1 No. Item Pekerjaan Sat. Volume Total 5,015, Lantai 1 dibulatkan 5,015, Lantai dibulatkan 5,65, HS Total 1 Beton M , , Bekisting M , , Jembatan Perancah M , ,581.1 Tul. Pokok 1 D 19 mm Kg , , Sengkang10 mm Kg 16. 5, ,659.9 Total 1,503,77.87 Lantai Dasar dibulatkan 1,50, Lantai 1 dibulatkan 1,579,00.00

31 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) 185

32 186 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: Kolom Lt. No. Item Pekerjaan Sat. Volume HS Total 1 Beton M , , Bekisting M , , Jembatan Perancah M , ,581.1 Tul. Pokok 10 D 19 mm Kg , , Sengkang8 mm Kg , ,59.93 Total 1,117, Lantai dibulatkan 1,17, Plat Lantai Type A (750 x 00 cm) No. Item Pekerjaan Sat. Volume HS Total 1 Beton M , ,790, Bekisting M , ,398, Jembatan Perancah M , ,65,90.56 Tul. Utama Kg , , Tulangan Susut Kg 0.5 5, ,69.85 Total 5,305, Lantai Dasar dibulatkan 5,306, Lantai 1 dibulatkan 5,571, Lantai dibulatkan 5,571, Plat Lantai Type B (00 x 00 cm) No. Item Pekerjaan Sat. Volume HS Total 1 Beton M , ,36.80 Bekisting M , , Jembatan Perancah M , , Tul. Utama Kg.80 5, , Tulangan Susut Kg , ,9.9 Total 1,98,59. Lantai Dasar dibulatkan 1,98, Lantai 1 dibulatkan 1,57, Lantai dibulatkan 1,57,900.00

33 Re-Desain Teknis dan Biaya Struktur Portal Beton (Julistyana T) 187 Dari analisa perhitungan biaya kedua balok portal dan kolom dan juga plat lantai, ternyata setelah dievaluasi terdapat beberapa efisiensi volume dan biaya sebagai berikut : Semula Harga Redesain Harga Selisih harga Balok Balok 7, Memanjang 516, Memanjang 08, /0 0/0 Balok Balok Melintang 5,93, Melintang 35/70 Kolom 35x55cm Plat Type A (750 x 00cm) Plat Type B (00 x 00cm) 5,015, , ,50, , ,571, , ,98, , /60 1,63, ,659, ,55, Kolom 30x50cm Plat Type A (750 x 00cm) Plat Type B (00 x 00cm) KESIMPULAN Dari hasil evaluasi desain teknik diatas dapat diambil kesimpulan : Untuk keseluruhan balok, kolom dan plat dapat dilakukan efisiensi yang cukup besar dalam pengurangan volume dan biaya. Efisiensi ini bisa dilakukan pada saat preliminary desain dengan cara memperhatikan kebutuhan-kebutuhan minimum perencanaan berdasarkan peraturanperaturan yang ada. Untuk keseluruhan redesain telah terjadi efisiensi biaya sebesar Rp ,00 (Delapan Puluh Dua Juta Tujuh Ratus Sembilan Puluh Lima Ribu Dua Ratus Lima Puluh Rupiah) atau setara 9,183% dari biaya perencanaan awal. Untuk perencana atau konstruktor memang dituntut untuk menghasilkan desain rencana yang seefisien mungkin namun harus tetap memperhatikan persyaratan teknis sehingga akan diperoleh manfaat ekonomis dan teknis yang seoptimal mungkin. REFERENSI Analisa BOW Edisi Revisi, MS Bandung, Anggota IKAPI. C.K. Wang & C.G. Salmon, Reinforced ConcreteDesign, th edition, Harper and 57 Row, New York, 1985.

34 188 NEUTRON, Vol.6, No., Agustus 006: Departemen Pekerjaan Umum, Peraturan Beton Bertulang Indonesia 1971, D.P.U., Bandung, Departemen Pekerjaan Umum, Peraturan Pembebanan Indonesia untuk Gedung, Yayasan Penyelidikan Masalah Bangunan, Bandung, Departemen Pekerjaan Umum, Buku Pedoman untuk Struktur Beton Bertulang Biasa dan Struktur Tembok Bertulang untuk Gedung, D.P.U., Bandung, Departemen Pekerjaan Umum, Standar Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung SKSNI T , Yayasan Penyelidikan Masalah Bangunan, Bandung, W.C. Vis dan Gideon H.K., Dasar-dasar Perencanaan Beton Bertulang, edisi kedua, Erlangga, Jakarta, W.C. Vis dan Gideon H.K., Grafik dan Tabel Perhitungan Beton Bertulang, Erlangga, Jakarta, 1993.