5.4.1 Momen akibat pengangkatan satu titik

Transkripsi

1 Tiang Pancang 5.4. Momen akibat pengangkatan satu titik M R q a q ( L a ) Mx R x q x Gambar 5.79 Pengangkatan dengan titik qa dmx yarat Maksimum 0 dx R qx 0 R x q ( L M max R al) { ( L a) } L q (L - a) - a L al L al ( ) ( ) q L a L a L al max ( ) M q L a qa (L - a) ql aq ( L a)

2 34 M M a a qa a L al q ( ) L a L al (L - a) 4 al + L 00a L 5 m ( 00) 00 ± a,. a 6, 69m( memenuhi ) a 93, 3m( tidakmemenuhi ) a 0,97 L 0,97 x 5 7,45 m WD π d γ beton 34, 0, ,44 kg/m WL 40 kg/m q tot, WD +,6 WL (, 30,44) + (,6 40) 45,78 kg M M M max q a 30, 44 6,69 956,96 kgm 9, Nm 5.4. Momen akibat pengangkatan dengan dua titik Gambar 5.80 Pengangkatan dengan dua titik

3 35 M q a M q 8 M M qa q 8 a 0,09 L ( L a) ( L a) qa qa a 0,09 x 5 5,5 M M M max q a 45, 78 5, 5 58,3 kgm 5,8.0 4 Nm Pada perhitungan tulangan didasarkan pada momen pengangkatan dengan titik karena momen yang didapat dari titik pengangkatan lebih kecil daripada momen pengangkatan akibat titik. Pada perhitungan tulangan didasarkan pada momen pengangkatan dengan titik. M design,5 M Max,5 956,96 490,44 kgm, Nm Direncanakan ; f c 45 Mpa fy 40 Mpa Diameter pancang (h) 400 mm Tebal selimut (p) 50 mm Diameter efektif (d) , mm Tulangan Untuk K 450 ( fc 37,5 Mpa ) dan BJTP 4 ( fy 40 Mpa ), 4, 4 ρmin 0, fy 40 0, 85xfc' 600 ρmax 0, 75xβx x dimanaβ 0, 85 fy fy 0, 85x ρmax 0, 75x0, 85x x 0,

4 36 Tiang pancang berbentuk bulat, sehingga perhitungannya dikonfirmasikan ke dalam bentuk bujur sangkar dengan b 0,88D 0,88. 0,4 0,35 m Mu bxd Mu bxd 8, ,ρ ρ 0,08 fy ρ.φ.fy 0,588ρx fc' 40 ρx0,8x40 0,588ρx 45 9ρ 60,ρ 9ρ + 3,78 0 ρmin 0,00583 ρmaks 0,076 ρ min< ρ < ρ max Tulangan utama Ast ρ.b.d.0 6 0,08x 35x35 4,66 mm Dipakai tulangan 0D9 ( Ast 835 mm ) Kontrol terhadap Tumbukan Hammer Jenis Hammer yang akan digunakan adalah tipe K 35 dengan berat hammer 3,5 ton. Daya dukung satu tiang pancang 7,7.0 5 N Rumus Tumbukan : R Wr. H Φ ( s + c ) Dimana : R Kemampuan dukung tiang akibat tumbukan Wr Berat Hammer 3,5 T 35 kn H Tinggi jatuh Hammer,5 m final settlement rata-rata,5 cm Koefisien untuk double acting system Hammer 0,

5 37 Maka : R R Wr. H Φ 0, ( s + c ) 35 x,5 ( 0,05 + 0,) 0 kn,.0 5 N < P tiang 7,7.0 5 N.. ( Aman ) Penulangan Akibat Tumbukan Dipakai rumus New Engineering Formula : eh. Wr. H P U s + c Dimana : P U Daya Dukung Tiang tunggal eh efisiensi Hammer 0,8 H Tinggi jatuh Hammer,5 m final settlement rata-rata,5 cm Maka : eh. Wr. H P U s + c 0,8 x35 x,5 336 kn 0,05 + 0, Menurut KNI T Pasal Kuat Tekan truktur : Pmak 0,8 ( 0,85 f c ( Ag Agt ) + fy.ast ) ,8 ( 0,85.45 ( 3, Agt ) + 45.Ast ) Ast Karena hasil negatif, maka digunakan : Ast % x 3,4 x 00 Ast 56 mm Dipakai tulangan 0 D 9 ( Ast 835 mm )

6 38 PT - Kontrol geser τ τ τ b b b Dmax 0, 9x / 4π. d ( q. a) + ( /. q. L) 0, 9x / 4π. d ( 45, 78x6, 69) + ( / x45, 78x5) 0, 9x / 4x34x0,, 4 77,86 kg/m 7,7 kg/cm 0, 53σ σ 600kg / cm 0, kg /cm karena τ b < τbijin maka tidak perlu tulangan geser,maka digunakan tulangan sengkang praktis yaitu tulangan spiral Perhitungan Tulangan piral Rasio penulangan spiral : ρ ρ s s Ag 0, 45 x Ac / 4. π. 40 0, 45 / 4. π. 30 fc fy x , 0656

7 39 As x ρs x Ac x 0,0656 x ¼.π 40 64,85 cm s x π x Dc x Asp/s x 3,4 x 40 x ¼.3,4.0,8 /64,85 0,76 cm 6 cm sehingga dipakai tulangan Ø8-60 sengkang pada ujung tiang dipakai Ø8-60 sengkang pada tengah tiang dipakai Ø8-00 Gambar 5.8 Penulangan Tiang Pancang

8 Perencanaan Wing Wall Perencanaan wing wall bertujuan untuk menahan stabilisasi tanah urugan dibelakang abutmen. Gambar 5.8 Pembebanan untuk Wing Wall Tanah merupakan tanah urugan, diambil tanah dengan data sebagai berikut : γt,75 t/m , kg/cm. Ka tg ϕ (45 - ) tg ϕ ( 45 ) 0,4 Tegangan tegangan yang terjadi : σ ( q * Ka ) (,050 * 0,4 ) 0,43 t/m. σ ( γ * Ka * h ) (,75 * 0,4 * 6,0 ) 4,448 t/m

9 33 Tekanan tanah aktif : P 0,43 * 6,0 * 5 3,36 ton P 4,090 * 6,0 * 5 37,888 ton Momen yang terjadi : MP 3,36 * 3,0 4,49 ton.m MP 37,888 *,067 85,04 ton.m Mtotal 4, ,04 36,433 ton.m Penulangan Wing Wall : Tebal plat 50 mm d diambil 0 mm Mu bd * 740,0 kg / cm ρ 0,003 syarat ρ min ρ ρ max ρ min 0,0035 ρ max 0,08 Maka, digunakan ρ min 0,0035 As ρ * b * d 0,0035 * 000 * mm. Digunakan tulangan D6 00 ( As 005 mm ) hecking : ρ As terpasang / (b*d) 005 / (000 * 0 ) 0,00478 < ρ max ( k ) Tulangan Pembagi 0,005 * b * d 0,005 * 000 * 0 55 mm. digunakan tulangan D 00 ( As 566 mm )

10 tabilitas Timbunan ptrit γt,75 t/m 3. γt,63 t/m , kg/cm, t/m 0,3 kg/cm,3 t/m σ 0,68 kg/m Ka tg ϕ (45 - ) tg 5 o ( 45 ) 0,4 tegangan tanah yang terjadi Pa ½ ( γ * Ka * H ) ½ (,75 * 0,4 * 4 ) 5,74 t/m Besarnya gaya internal lapisan tanah : H * u * tan 4 *, * tan 5 o,38 t/m Untuk stabilitas timbunan terhadap keruntuhan / kelongsoran permukaan, maka ; > Pa, dengan catatan mengambil faktor keamanan sebesar 3, sehingga diperoleh : Pa 5,74 Min >,93 t / m 3 3 maka ; Min,38 t/m >,93 t/m..ok

11 PERHITUNGAN JALAN PENDEKAT (prit) 5.7. PERENANAAN GEMETRIK JALAN ALINYEMEN HRIZNTAL Dalam perencanaan jembatan Air Tiris ini digunakan tikungan piral ircle piral. eperti tergambar sebagai berikut : Gambar 5.83 Lengkung -- Keterangan : PI Point of Intersection, titik perpotongan garis tangent utama. T Tangent piral, titik awal spiral (dari Tangent ke piral). piral ircle, titik perubahan dari piral ke ircle.. ircle piral, titik perubahan dari ircle ke piral. T piral Tangent, titik perubahan dari piral ke Tangent. Xs Absis titik pada garis tangen, jarak dari titik T ke (jarak lurus lengkung peralihan). Ys rdinat titik pada garis tegak lurus garis tangen, jarak tegak lurus

12 334 Ls Ts Es θs Rc p k ke titik pada lengkung. Panjang busur lingkaran (panjang dari titik ke ). Panajang tangen dari titik PI ke titik T atau ke titik T. Jarak dari PI ke busur lingkaran. udut pertemuan antara tangent utama. udut lengkung spiral. Jari-jari lingkaran Pergeseran tangen terhadap spiral Absis dari p pada garis tangen spiral Data dan Ketentuan : - V R km/jam, diambil V R 70 km/jam (VR ) - R MIN 7 *( e MAK f MAK ) - e mak 0 % ; maka f mak 0,4 - maka ; (70) R MIN, 5 m, diambil R m 7 * Menentukan Nilai L s : ( 0,0 0,4) a) Berdasarkan Waktu Tempuh Maksimum (3 detik) VR 70 L * T *3 58, 34 m 3,6 3,6 b) Berdasarkan Antisipasi Gaya entrifugal L L 3 ( VR ) VR * e 0,0,77 R * 3 (70) 70*0, 0,0,77 30,95 m 50* c) Berdasarkan Tingkat Pencapaian Perubahan Kelandaian ( em en ) (0,0 0,0) L * VR * 70 44, 45 m 3,6* Γe 3,6*0,035 Besar nilai L diambil nilai terbesar yakni L 58,34 m 60,0 m

13 335 PI- ) Menghitung Komponen Tikungan R m ; 3,7 ; L 60,0 m X ( L ) L 40 *( R ) (60) 40*() 60 *, 5 ( L ) (60) Y 50 m 6 *( R ) 6*() 90* L θ π * R 90*60,465 π * ( L ) (60) P R ( cos θ ) *( cos,465 ), 00 m 6 * ( R ) 6 *() 3 3 ( L ) (60) K L R sin θ 0 sin,465 9, 945 m 40*( R ) 40*() T E ( R + P) tan ( +,00) tan ( R + P)sec ( +,00)sec + K 3,7 R 3,7 + 9,945,088 m 5,033 m ( θ ) (3,7 *,465 ) L * π * R * π * 8, 397 m ) Mencari Posisi titik-titik Tikungan TA A TA PI- (0+360) m m TA T TA TA TA T (0+37) T (0+37), ,9 m TA T + Ls (0+356,9) + 60,0 0+49,9 m TA + Lc (0+49,9) + 8, ,309 m TA + Ls (0+438,309) + 60, ,309 m TA B TA T Ts + (0+480), ,9 m

14 336 PI- ) Menghitung Komponen Tikungan R m ; 3,7 ; L 60,0 m L X L ( ) (60) 60 * 59, 76 m 40 * ( R ) 40*(50) ( L ) (60) Y 4, 00 m 6*( R ) 6 * (50) 90 * L θ π * R 90 * 60 π *50 ( L ) P R ( cos θ 6*( R ),465 (60) ) 50*( cos,465 6 *(50) ),00 m 3 3 ( L ) (60) K L R sin θ 0 50 sin,465 9, 945 m 40*( R ) 40*(50) T E ( R + P) tan + K (50 +,00) tan 8 + 9,945 40,505 m ( R + P)sec (50 +,00) sec R ,64 m ( θ ) (8 *,465 ) L * π * R * π *50 39, 067 m ) Mencari Posisi titik-titik Tikungan TA A 0+75 TA PI- (0+75) m TA T TA TA TA T (0+35) T (0+35) 40, ,495 m TA T + Ls (0+84,495) + 60, ,495 m TA + Lc (0+344,495) + 39, ,56 m TA + Ls (0+383,56) + 60, ,56 m TA B TA T Ts + 50 PI-3 (0+443,56) 40, ,057 m

15 337 ) Menghitung Komponen Tikungan R m ; 3,7 ; L 60,0 m X ( L ) L 40 * ( R ) (60) 40 * () 60 *, 5 ( L ) (60) Y 50 m 6 *( R ) 6*() 90* L θ π * R 90*60,465 π * ( L ) (60) P R ( cos θ ) *( cos,465 ), 00 m 6 * ( R ) 6 *() 3 3 ( L ) (60) K L R sin θ 0 50 sin,465 9, 945 m 40*( R ) 40*() m T E ( R + P) tan ( +,00) tan ( R + P)sec ( +,00)sec + K 3.7 R 8 + 9, m m ( θ ) (8 *,465 ) L * π * R * π * m ) Mencari Posisi titik-titik Tikungan TA A TA PI- (0+480) m TA T TA TA TA T (0+49) T (0+49) m TA T + Ls ( ) m TA + Lc ( ) ,706 m TA + Ls (0+56,706) + 60, m TA B TA T Ts + 50 ( ) m Gambar ket Alinyemen Horisontal RENANA PI- 3,7 A TA PI- TA. 0+49,05 3,7

16 ALINYEMEN VERTIKAL 338

17 339 A) Perhitungan Alinyemen Vertikal pada section A ( TA ) Perhitungan tasioning ( lengkung vertikal cekung ) Direncanakan dengan V R 70 km/jam Dari tabel didapat Data dan Ketentuan : Kelandain maksimum (i) 3,7 % ( datar ) Jarak Pandang Henti Minimum (Jh) 00 m Jarak Pandang Mendahului Minimum (Jd) 450 m Perencanaan Lengkung Vertikal ) Menghitung kelandaian rancana g 0 % ( awal ) ; g 3,7 % A g + g 0 + 3,7 3,7 % ) Mencari Panjang L Berdasarkan Jarak Pandang Henti (Jh) A* Jh 3,7 *00 Jh < L L 69,57 m... tdk 0 + (3,5 Jh) 0 + (3,5*00) memenuhi 0 + (3,5 Jh) Jh > L L Jh A 0 + (3,5*00) L *00 56,6m... memenuhi 3,7 Jadi panjang L : Berdasarkan jarak pandang henti 56,6 m Dengan pertimbangan ekonomis maka : diambil Lv 50 m A* L 3,7 *50 Dari rumus ; Ev 0, TA. PV Lv 50 m TA. PLV TA. PPV (½ * Lv)

18 (½ * 50) 0+75 m Elevasi Elv. PPV (½ * g * Lv) + 5,00 (½ * 0,0% * 50) + 5,00 m Titik ½ lengkung TA 0+00 Elevasi Elv. PPV + E + 5,00 + 0, + 5, m Titik akhir lengkung TA akhir TA.PPV + (½ * Lv) (½ * 50) 0+5 Elevasi Elv. PPV + ½. g. Lv + 5,00 + (½ * 3,7% * 50) + 5,8 m B) Perhitungan Alinyemen Vertikal pada section B ( TA +30 ) Perhitungan tasioning ( lengkung vertikal cembung ) Direncanakan dengan V R 70 km/jam Dari tabel didapat Data dan Ketentuan : Kelandain maksimum (i) 3,7 % Jarak Pandang Henti Minimum (Jh) 00 m Jarak Pandang Mendahului Minimum (Jd) 450 m Perencanaan Lengkung Vertikal ) Mencari Panjang L Berdasarkan Jarak Pandang Henti (Jh) A* Jh 3,7 *00 Jh < L L 8,95 m... tdk memenuhi Jh > L L Jh *00 77,9m... memenuhi A 3,7 Berdasarkan Jarak Pandang Mendahului (Jd)

19 34 A* Jd 3,7 * 450 Jd < L L 788,30 m... memenuhi Jh > L L Jh *75 56,88 m... tdk memenuhi A 3,7 Jadi panjang L : Berdasarkan jarak pandanag henti 77,9 m Berdasarkan jarak pandanag mendahului 788,30 m Dengan pertimbangan ekonomis maka : diambil L 50 m A* L 3,7 *50 Dari rumus ; Ev 0, TA. PV Lv 50 m TA. PLV TA. PPV (½ * Lv) 0+30 (½ * 50) 0+95 m Elevasi Elv. PPV (½ * g * Lv) + 9,00 (½ * 3,7% * 50) + 5, m Titik ½ lengkung TA 0+35 Elevasi Elv. PPV E + 9,00 0,04 + 8,79 m Titik akhir lengkung TA akhir TA.PPV + (½ * Lv) (½ * 50) Elevasi Elv. PPV + ½. g. Lv + 9,00 + (½ * 3,7% * 50) + 9,08 m Gambar ket Alinyemen Vertikal

20 34 ) LENGKUNG VERTIKAL EMBUNG. ETIN A (TA 0+00) Jh 75,0 m g 3, % g Lv 50,0 m TA 0+75 Elv. +5,0 m TA 0+00 Elv. +5, m TA 0+5 Elv. +5,8 m. ETIN B (TA 0+30) F) LENGKUNG VERTIKAL EMBUNG h a g b PVI Ev d / Lv g h Lv 0,0 m Jh 75,0 m TA Elv. +9,49 m TA Elv. +9,47 m TA Elv. +9,75 m 5.7. PERENANAAN TEBAL PERKERAAN

21 343 Data LHR awal umur rencana ( tahun 005 ) M 777 kendaraan LV 383 kendaraan MHV 500 kendaraan LT 7 kendaraan Total 8775 kendaraan Faktor Regional ( ) x 00% Prosentase kendaraan berat 38,30 % > 30% 8775 Iklim II curah hujan > 900 mm/th Kelandaian I < 6 % Faktor Regional (FR),0 Koefisien Distribusi Kendaraan Harga untuk : Kendaraan ringan 0,5 Kendaraan berat 0,5 Angka Ekivalen (E) M 0,6 LV MHV,4 LT 5 LHR pada akhir umur rencana LHR 08 LHR 008 ( + i ) n Dimana : i,8 % n 0 tahun LHR 08 44,93 ( + 0,08) 0 894,06 MP / hari Lintas Ekivalen Permulaan ( LEP )

22 344 LEP LHR x x E LEP 970 MP/Hari x 0, MP / hari Lintas Ekivalen Akhir ( LEA ) LEA LHR x x E LEA 894,06 MP / hari x 0,5 447 MP / hari Lintas Ekivalen Tengah ( LET ) LEP + LEA LET 00 Lintas Ekivalen Rencana (LER) 0 0 LER LET ( 0,5) 00+ ( 0,5) 6000, 5 + UR 0

23 345 Indeks Perkerasan (IP),0 BR tanah dasar 6,0 %, maka ; DDT 5,0 FR,0 LER 6586 Dari nomogram 3 diperoleh : ITP 3

24 346 Menentukan Tebal Lapisan * Lapis Permukaan (a) Laston 0,40 * Lapis Pondasi Atas (a) Batu Pecah Kelas A (BR 00 %) 0,4 * Lapis Pondasi Bawah (a3) irtu (Kelas A) 0,3 Maka ; ITP a.d + a.d + a3.d3 3 0,40*0 + 0,4*5 + 0,3*D3 D3 5,5 4,307 cm 45 cm 0,3 Laston 0 cm Batu Pecah (Kelas A) 5 cm irtu / Pitrum (Kelas A) 45 cm Gambar 5.84 usunan perkerasan