3.6.4 Perhitungan Sambungan Balok dan Kolom
|
|
- Leony Santoso
- 7 tahun lalu
- Tontonan:
Transkripsi
1 Perhitungan Sambungan Balok dan Kolom A. Sambungan pada balok anak melintang ke balok anak memanjang Diketahui: Balok anak memanjang menggunakan profil WF , BJ 37 Balok anak melintang menggunakan profil WF , BJ 37 h = d = 194 mm b = 150 mm tw = 6 mm tf = 9 mm ro = 13 mm As = 3901 mm Ix = 690 cm 4 ; Iy = 507 cm 4 Mutu baja BJ 37 fy = 40 MPa fu = 370 MPa Didapat reaksi perletakan pada balok anak melintang: VA akibat beban mati = 9,850 kn VA akibat beban hidup =,400 kn Misal gunakan baut Ø6 dengan mutu BJ 37 - Beban terfaktor Ru 1,.(9,850) 1, 6.(, 400) = 15,660 kn - Tahanan tumpu pada bagian web dari balok Rn p = 0,75.,4. fu. d. t = 0,75x,4x370 x6x6 = 3,976 kn b p
2 65 - Tahanan geser baut dengan dua bidang geser b Rn = 0,75.0,5. fu. m. A b 1 = 0,75x0,5x370x x..6 4 = 7,846 kn Ambil nilai terkecil antara tahanan tumpu dan tahanan geser, yaitu 7,846 kn. - Jumlah baut 15, 660 n 1,995 buah baut 7,846 - Jarak antar baut dan tebal profil penyambung Direncanakan: Tebal Plat, t ( h b) / 90 SNI hal 131 t ( ) / 90 3,8 mm t 4 mm Jadi, gunakan profil siku L sebagai penyambung. Jarak maksimum Jarak minimum S 1500 mm S 1,5d 9 mm S 4. tp 100 mm 116 mm S 3d 18 mm S 00 Diambil S 10 mm; S 0 mm 1 b b Gambar Sambungan Balok Anak Melintang
3 66 - Periksa geser blok A A A A gv nv gt nt = 30.(4) 10 mm (30 1,5.(6 )).4 7 mm 15.(4) 60 mm (15 0,5.(6 ).4 44 mm fu. A 370.(44) 1680 N nt 0,6. fu. A 0, (7) N nv fu. A 0,6. fu. A Geser fraktur - tarik leleh nt Tn.(0,6. fu. A fy. A ) nv nv = 0,75.( ) = 789,5 N =,789 kn > Ru 15,660 kn (OKE) gt B. Sambungan pada balok anak memanjang ke balok induk Diketahui: Balok induk menggunakan profil WF Balok anak memanjang menggunakan profil WF , BJ 37 h = d = 194 mm b = 150 mm tw = 6 mm tf = 9 mm ro = 13 mm As = 3901 mm Ix = 690 cm 4 ; Iy = 507 cm 4 Mutu baja BJ 37 fy = 40 MPa fu = 370 MPa
4 67 Didapat reaksi perletakan pada balok anak memanjang: VA akibat beban mati = 31,800 kn VA akibat beban hidup = 14,940 kn Misal gunakan baut Ø1 dengan mutu BJ 37 - Beban terfaktor Ru 1,.(31,800) 1, 6.(14,940) = 6,064 kn - Tahanan tumpu pada bagian web dari balok p Rn = 0,75.,4. fu. d. t = 0,75x,4x370x1 x6 = 47,95 kn - Tahanan geser baut dengan dua bidang geser b Rn = 0,75.0,5. fu. m. A b 1 = 0,75x0,5x370x x..1 4 = 31,384 kn b p Ambil nilai terkecil antara tahanan tumpu dan tahanan geser, yaitu 31,385 kn. - Jumlah baut 6, 064 n 1,977 3 buah baut 31,384 - Jarak antar baut dan tebal profil penyambung Direncanakan: Tebal Plat, t ( h b) / 90 SNI hal 131 t ( ) / 90 3,8 mm t 5 mm Jadi, gunakan profil siku L sebagai penyambung.
5 68 Jarak maksimum Jarak minimum S 150 mm S 1,5d 18 mm 1 1 S 4. tp 100 mm 10 mm S 3d 36 mm 1 S 00 Diambil S 0 mm; S 40 mm 1 b b Gambar 3.10 Sambungan Balok Anak Memanjang - Periksa geser blok A A A A gv nv gt nt = 100.(5) 500 mm (100 1,5.(1 )).5 35 mm 5.(5) 15 mm (5 0,5.(1 ).5 90 mm fu. A 370.(90) N nt 0,6. fu. A 0, (35) 7150 N nv fu. A 0,6. fu. A Geser fraktur - tarik leleh nt Tn.(0,6. fu. A fy. A ) nv nv = 0,75.( ) = 7031,5 N = 70,31 kn > Ru 6,064 kn (OKE) gt
6 69 C. Sambungan pada balok induk melintang lantai 4 ke kolom Diketahui: Kolom menggunakan profil WF Balok induk menggunakan profil WF h = d = 496 mm b = 199 mm tw = 9 mm tf = 14 mm ro = 0 mm As = 101,3 cm Ix = cm 4 Iy = 1840 cm 4 Mutu baja, BJ 37 fy = 40 MPa fu = 370 MPa Misal gunakan 8 buah baut Ø0 dan tebal las 3 mm dengan mutu BJ 37 Nu = 3,980 kn Vu = 38,000 kn Mu = 97,354 knm Gambar 3.11 Gaya Dalam pada Sambungan Balok Melintang ke Kolom
7 70 - Jarak antar baut dan tebal profil penyambung Direncanakan: Tebal Plat, t ( h b) / 90 SNI hal 131 t ( ) / 90 7,7 mm t 8 mm Jarak maksimum Jarak minimum S 150 mm S 1,5d 30 mm 1 1 S 4. tp 100 mm 13 mm S 3 d = 60 mm 1 S 00 Diambil S 150 mm; S 196 mm 1 1 a. Sambungan Las Tebal las ( tw) 3 mm Lw (95x3) (199 x ) 683 mm Lw 468x4 187 mm Lw Lw Lw mm Mutu las fy = 40 MPa fu = 370 MPa b b Gambar 3.1 Penampang Sambungan Las pada Balok Induk Melintang
8 71 Tn fu.0,707. tw. Lw ) 1 1 0, 75.(0, , ) 41199,06 N Tn fu.0,707. tw. Lw ) 0, 75.(0, , ) , 5 N Tn Tn Tn M , , ,31 N 90, 89 kn Vu (38,000 kn) R. Mn Mn Zx. fy Zx las las las las Mn las Mn.( ,5) 4.( ,5) 4.(95.3.8,5) 4.( ) mm 49013x Nmm 598,083 knm las 0,9x598, ,75 knm Mu (97,354 knm) b. Sambungan Baut Nu 3,980 kn Vu 38,000 kn Mu 97, 354 knm b fu 370 MPa 3
9 7 Gambar 3.13 Sambungan Baut pada Balok Induk Melintang - Kuat geser baut Rnv 0,5. fu. A 1 0,5.370.(..0 ) ,46 N 58,119 kn - Kuat tarik baut Rnt 0,75. fu. A b b 1 0, (..0 ) ,19 N 87,179 kn
10 73 - Gaya lintang dipikul bersama oleh baut Vu Ruv n 38, ,75 kn - Gaya normal dipikul bersama oleh baut Nu Rut n 3,980 8,997 kn - Gaya tarik akibat momen My.1 Ti. yi y1 y (196x) (150 x ) mm y3 y 4 (196x1) (150 x ) mm y.(88 63 ) mm 3 97,354x88x10 Rut 37,147 kn x10 Rut 37,147,997 40,144 kn Ruv Rut Rnv Rnt 1 9, 75 40,144 0, 75.58,119 0, 75.87,179 0,84 1 (OKE) 1
11 74 Gambar 3.14 Sambungan pada Balok Induk Melintang ke Kolom D. Sambungan pada balok induk memanjang lantai 4 ke kolom Diketahui: Kolom menggunakan profil WF Balok induk menggunakan profil WF h = d = 496 mm b = 199 mm tw = 9 mm tf = 14 mm ro = 0 mm As = 101,3 cm Ix = cm 4 Iy = 1840 cm 4 Mutu baja, BJ 37 fy = 40 MPa fu = 370 MPa Misal gunakan 1 buah baut Ø0 dan tebal las 3 mm dengan mutu BJ 37 Nu = 1,67 kn Vu = 309,43 kn Mu = 156,35 knm
12 75 Gambar 3.15 Gaya dalam pada Sambungan Balok Induk Memanjang ke Kolom - Jarak antar baut dan tebal profil penyambung Direncanakan: Tebal Plat, t ( h b) / 90 SNI hal 131 t ( ) / 90 7,7 mm t 8 mm Jarak maksimum Jarak minimum S 150 mm S 1,5d 30 mm 1 1 S 4. tp 100 mm 13 mm S 3d 60 mm 1 S 00 Diambil S 85 mm; S 130 mm 1 1 c. Sambungan Las Tebal las ( tw) 3 mm Lw (95x3) (199 x ) 683 mm Lw 468x4 187 mm Lw Lw Lw mm Mutu las fy = 40 MPa fu = 370 MPa b b
13 76 Gambar 3.16 Penampang Sambungan Las pada Balok Induk Memanjang Tn fu.0,707. tw. Lw ) 1 1 0, 75.(0, , ) 41199,06 N Tn fu.0,707. tw. Lw ) 0, 75.(0, , ) , 5 N Tn Tn Tn M , , ,31 N 90, 89 kn Vu (309, 43 kn) R. Mn Mn Zx. fy Zx las las las las Mn las Mn.( ,5) 4.( ,5) 4.(95.3.8,5) 4.( ) mm 49013x Nmm 598,083 knm las 0,9x598, ,75 knm Mu (156,35 knm) 3
14 77 d. Sambungan Baut Nu 1,67 kn Vu 309, 43 kn Mu 156,35 knm b fu 370 MPa Gambar 3.17 Sambungan Baut pada Balok Induk Memanjang - Kuat geser baut Rnv 0,5. fu. A 1 0,5.370.(..0 ) ,464 N 58,119 kn - Kuat tarik baut Rnt 0,75. fu. A b b 1 0, (..0 ) ,196 N 87,179 kn
15 78 - Gaya lintang dipikul bersama oleh baut Vu Ruv n 309, ,786 kn - Gaya normal dipikul bersama oleh baut Nu Rut n 1,67 1 1,056 kn - Gaya tarik akibat momen My.1 Ti. yi y1 y (198 x4) (50 x ) mm y3 y 4 (196 x3) (150 x ) mm y5 y6 (196 x) (150 x ) mm y.( ) mm 3 156,35x98x10 Rut 43,5 kn x10 Rut 43,5 1,056 44,81 kn Ruv Rut Rnv Rnt 1 5, , 81 0, 75.58,119 0, 75.87,179 0,81 1 (OKE) 1
16 Gambar 3.18 Sambungan pada Balok Induk Memanjang ke Kolom 79
17 Perhitungan Sambungan pada Kolom A. Sambungan memanjang kolom Diketahui: Menggunakan profil WF H = 300 mm B W tw tf Ro Ag Ix Iy rx ry fy = 300 mm = 94,0 kg/m = 10 mm = 15 mm = 18 mm = 119,8 cm² = 0,400 cm⁴ = 6,750 cm⁴ = 13,1 cm = 7,51 cm = 400 Mpa Nu = 314,81 kn Vu = 10,584 kn Mu = 31,6757 knm Menggunakan baut Ø16, mutu baut dan plat penyambung adalah BJ 37 Sambungan plat sayap
18 81 Gambar 3.19 Gaya Dalam pada Sambungan Kolom M s s = h.s = 31,6757 x 10⁶ 300 = ,6667 N - Kuat geser baut b Rn.0,5. fu. m. Ab 1 = 0,75x0,5x370 x1 x = 7897,343 N - Kuat tumpu baut p Rn.,0. db. fu. tp = 0,75xx16x370xtp = tp - Jumlah baut = s = ,6667 Rn 7897,343 = 3,78 4 baut
19 8 - Tebal plat penyambung s Rn tp 085 tp tf 8880, 8 tp 1 Jadi, tp = 5 mm - Jarak baut dan panjang plat penyambung : Jarak maksimum Jarak minimum S1 < 150 mm S1 > 1,5db = 4 mm S1 < 4.tp mm = 10 mm S > 3db = 48 mm S < 00 Diambil S1 = 30 mm ; S = 60 mm Panjang plat penyambung = ( 30 x 4 ) + 60 = 180 mm Gambar Sambungan Plat Sayap pada Kolom Sambungan plat badan Coba menggunakan 8 buah baut. - Beban yang harus dipikul baut akibat gaya geser Vu 60, 57 Vi 3,53 kn n 8 Vi = Vu n = 10,584 8 = 1,33 kn
20 83 Gambar Beban yang Bekerja pada Baut Tabel 3.10 Nilai gaya pada baut Baut xi (mm) yi (mm) Fix (N) Fiy (N) Ri (N) , , , , , , , , , , ,014 61, , , , , ,014 41, , , , , , ,083 xi = 4. ( -30 ) + 4. ( 30 ) = 700 mm yi =. ( 90 ) +. ( 30 ) +. ( -30 ) +. ( -90 ) = mm ri = xi + yi = = 4300 mm
21 84 Fix = M.yi = 31, yi ri² 4300 Fiy = M.xi = 31, xi ri² 4300 Ri = (Vi + Fix ) + Fiy Nilai Ru yang menentukan adalah pada baut 1, 5 dan 8 dengan memikul beban sebesar 69561,083 N = 69,567 kn. - Kuat geser baut b Rn.0,5. fu. m. Ab 1 = 0, 75x0,5x370x x = 55794,686 N Ru 4768, 678 N (OKE) - Kuat tumpu baut p Rn.,0. db. fu. tp = 0,75xx16x370xtp = tp - Tebal plat penyambung Ru Rn 4768, tp 4768, 678 tw tp ,3 tp 6,5 Jadi, tp = 6 mm Gambar 3.13 Sambungan Plat Badan pada Kolom
22 85 B. Sambungan Sepatu Kolom Diketahui: Menggunakan profil WF d = 300 mm b = 300 mm tw = 10 mm tf = 15 mm ro = 18 mm Ag = 119,8 cm Ix = cm 4 Iy = 6,750 cm 4 Ix = 13,1 cm iy = 7,51 cm fy = 400 Mpa Nu = 314,81 kn Vu = 10,584 kn Mu = 31,6757 knm Coba menggunakan 6 baut Ø30 mm dengan mutu baut dan plat penyambung adalah BJ 37. Gambar Detail Sambungan Sepatu Kolom
23 86 - Tebal plat dasar kolom m = ( N 0,95.d ) = ( 500 0, ) = 107,5 mm n = = B 0,8. bf 500 0, = 130 mm Nilai diambil yang terbesar dari m dan n untuk menentukan tebal plat. t =.Pu.n² B.N.( 0,9 ).fy x 314,81.10³ x 90² = = 30,617 mm 30 mm 500 x 500 ( 0,9 ) x 40 - Periksa ukuran luas permukaan kolom terhadap f c beton : ( Pu Ag ) + ( Mu w ). f c ; w = 1 6 ( 314,81.10³ ,60 < 5,5. B. N 31, ⁶ ) + ( 1 ) 0,85 x ² 6 e. Sambungan Las Gambar Penampang Sambungan Las Sepatu Kolom
24 87 Lw1 = ( 300 x ) + ( 500 x 4 ) = 600 mm Lw = 46, x = 9,4 mm Lw total = Lw1 + Lw = ,4 = 69,4 mm Mutu las fy = 40 MPa fu = 370 MPa Tn1 =. ( 0,6. fu. 0,707. tw. Lw₁) = 0,75 ( 0,6 x 370 x 0,707 x 8 x 600 ) = 44848,4 N Tn = ( 0,6. fu. 0,707. tw. Lw₂) = 0,75 ( 0, , x 9,4 ) =87015,976 N Tn = Tn₁ + Tn₂ = 44848, ,976 = ,698 N = 535,497 kn > Vu ( 10, 584 kn ) MR =. Mn MnLas = ZxLas. FyLas
25 88 Zx = ( 300 x 8 x 195 ) + 4 ( 143,5 x 8 x 15 ) + 4 ( 135 x 8 x 67,5 ) = MnLas = x 40 = Nmm = 43,384 knm MnLas = 0,9 x 43,384 = 389,1456 > Mu ( 31,6757 knm ) f. Sambungan Baut Vu = 10,584 kn Mu = 31,6757 knm fu b = 370 Mpa Dicoba dengan menggunakan 6 buah baut Ø30 mm. Baut ini menahan momen dan gaya geser secara bersamaan. Jarak maksimum Jarak minimum S 150 mm S 1,5d 45 mm 1 1 S 4. tf 100 mm 134 mm S 3d 90 mm 1 S 00 Diambil S 10 mm; S 130 mm 1 b b Gambr Sambungan Baut pada Sepatu Kolom
26 89 - Kuat geser baut Rnv 0,5. fu. A b , 794 N 0,5.370.(..30 ) 130,769 kn - Kuat tarik baut Ru = 0,75. Fu. Ab = 0,75 x 370 x ( 1 x π x 30 ² ) 4 = ,1913 N = 196,153 kn - Gaya Lintang dipikul bersama oleh baut : Ruv = Vu n = 10,584 6 = 1,764 kn - Gaya tarik akibat momen : Rut = M. x x² = 31,6757 x 106 x 130 ( )² = 30,457 kn - Panjang penjangkaran L = A.plat π 500 x 500 = 3,14 = 8,16 mm 300 mm
27 Gambar Sambungan Plat Dasar Kolom 90
28 Perencanaan Sloof Perencanaan Sloof Memanjang Data Perencanaan Dimensi Sloof Mutu Beton (f c) Mutu Baja (fy) Tulangan Utama Tulangan geser (sengkang) Tebal selimut beton (p) = 30 x 60 cm = 5 MPa = 40 MPa = D16 = Ø10 = 40 mm Pembebanan sloof Beban Mati a. Berat sendiri sloof = 0,3m x 0,6m x 4KN/m 3 = 4,3 kn/m b. Berat dinding ½ bata = 4m x 1,KN/m 3 = 4,8 kn/m c. Plesteran (4cm) = 0,1KN/m x 4 x 4m = 3,36 kn/m WD = 1,48 kn/m Beban Hidup WL = 0 KN/m Beban Terfaktor (Wu) Wu = 1,4 WD = 1,4 x 1,48 KN/m = 17,47 KN/m Data-data perencanaan dan pembebanan akan dimasukkan kedalam program SAP000 versi 10 untuk selanjutnya di analisa dan hasil analisa akan ditampilkan berupa diagram.
29 9 Gambar Pembebanan Sloof Memanjang Gambar Diagram Gaya Lintang Sloof Memanjang Gambar Diagram Gaya Momen Sloof Memanjang Penulangan Sloof Memanjang 1. Tulangan Tumpuan Dimensi Balok = 30 x60 cm Mu = 8,3 KNm Tinggi Efektif (d) = h p Øsengkang - ½ Ø tulangan utama = ½ 16 = 54 mm Gambar Detail Garis As Tulangan Tumpuan
30 93 k = Mu bd = 8,3 x ,8.300.(54) = 1,166 Dari tabel ρ dengan melihat nilai k yaitu 1,166 didapat nilai ρ = 0,0058 Maka As = ρ. b. d = 0, = 943,08 mm Jumlah tulangan n = As 1 = 943,08 4.π.d 1 4.π.16 = 4,69 ~ 5 buah sehingga tulangan yang dipakai adalah 5 Ø 16 Kontrol Lebar Balok x p = x 40 mm = 80 mm x Ø sengkang = x 10 mm = 0 mm 5 x Ø tulangan pokok = 5 x 16 mm = 80 mm Jarak antar tulangan = 4 x 5 mm = 100 mm Jumlah = 80 mm < 300 mm (OK) Gambar Detail Tulangan Tumpuan Sloof Memanjang
31 94. Tulangan Lapangan Dimensi Balok = 30 x60 cm Mu = 4,55 KNm Tinggi Efektif (d) = h p Øsengkang - ½ Ø tulangan utama = ½ 16 = 54 mm Gambar 3.14 Detail Garis As Tulangan Lapangan k = Mu bd = 4,55 x ,8.300.(54) = 0,604 Dari tabel ρ dengan melihat nilai k yaitu 0,604 didapat nilai ρ = 0,0058 Maka As = ρ. b. d = 0, = 943,08 mm Jumlah tulangan n = As 1 = 943,08 4.π.d 1 4.π.16 = 4,69 ~ 5 buah sehingga tulangan yang dipakai adalah 5 Ø 16
32 95 Kontrol Lebar Balok x p = x 40 mm = 80 mm x Ø sengkang = x 10mm = 0 mm 5 x Ø tulangan pokok = 5 x 16mm = 80 mm Jarak antar tulangan = 4 x 5 mm = 100 mm Jumlah = 80 mm < 300 mm (OK) Gambar Detail Tulangan Lapangan Sloof Memanjang Dari perhitungan penulangan sloof memanjang diatas maka didapatkan bahwa untuk daerah tumpuan dipakai tulangan 5Ø16 dan daerah lapangan dipakai tulangan 5Ø16. Gambar Detail Tulangan Sloof Memanjang
33 96 Cek Daktilitas AS tumpuan = AS lapangan = 1005,3 mm ρmin = 1,4 fy = 1,4 40 = 0,0058 ρaktual = AS bd = 1005, = 0,006 ρmaks = 0,0403 Maka ρmin < ρaktual < ρmaks (oke) Cek momen nominal a = AS.fy 0,85.fc.b = 1005,3.40 0, = 37,847 Mn = φ. AS. fy. (d - a ) = 0, ,3. 40 (54 37,847 ) = 100,963 knm Momen dilapangan 100,963 KNm > 8,3 knm (Aman) 100,963 KNm > 4,55 knm (Aman) Penulangan tulangan geser Gambar Diagram Tulangan Geser
34 97 Deff = 54 Vu = 66,14 KN P = deff + 1 kolom = = 79 mm = 0,790 m X = Vu L = 66,14.7 = 3,785 m Vu+Vu 66, ,17 Vu kritis = Vu.(X P) X = 66,14. (3,785 0,790) 3,785 = 5,30 KN φvc = φ. 1 6 fc. b.d = 0, = 101,6 KN ΦVc >Vu kritis, tidak memerlukan tulangan geser Digunakan tulangan praktis AV = π. d = π. 10 = 157,08 AV = 1 3 S = + b. S fy 3. AV. fy b Smaks = deff = , = 54 = 71 = 376,99 mm Jadi, dipasang tulangan praktis Ø Perencanaan Sloof Melintang Data Perencanaan Dimensi Sloof Mutu Beton (f c) Mutu Baja (fy) Tulangan Utama Tulangan geser (sengkang) = 30 x 60 cm = 5 MPa = 40 MPa = Ø19 = Ø10
35 98 Tebal selimut beton (p) = 40 mm Pembebanan sloof Beban Mati a. Berat sendiri sloof = 0,3m x 0,6m x 4KN/m 3 = 4,3 KN/m b. Berat dinding ½ bata = 4m x 1,KN/m 3 = 4,8 KN/m c. Plesteran (4cm) = 0,1KN/m x 4 x 4m = 3,36 KN/m WD = 1,48 KN/m Beban Hidup WL = 0 KN/m Beban Terfaktor (WU) WU = 1,4 WD = 1,4 x 1,48 KN/m = 17,47 KN/m Data-data perencanaan dan pembebanan akan dimasukkan kedalam program SAP000 versi 10 untuk selanjutnya di analisa dan hasil analisa akan ditampilkan berupa diagram. Gambar Pembebanan Sloof Melitang Gambar Diagram Gaya Lintang Sloof Melintang
36 99 Gambar Diagram Gaya Momen Sloof Melintang Penulangan Sloof Melintang 3. Tulangan Tumpuan Dimensi Balok = 30 x60 cm Mu = 54,99 KNm Tinggi Efektif (d) = h p Øsengkang - ½ Ø tulangan utama = ½ 19 = 540,5 mm Gambar Detail Garis As Tulangan Tumpuan k = Mu bd = 54,99 x ,8.300.(540,5) = 0,784 Dari tabel ρ dengan melihat nilai k yaitu 0,784 didapat nilai ρ = 0,0058 Maka As = ρ. b. d = 0, ,5 = 940,47mm
37 300 Jumlah tulangan n = As 1 = 940,47 4.π.d 1 4.π.19 = 3,3 ~ 4 buah sehingga tulangan yang dipakai adalah 4 Ø 19 Kontrol Lebar Balok x p = x 40 mm = 80 mm x Ø sengkang = x 10 mm = 0 mm 5 x Ø tulangan pokok = 4 x 19 mm = 76 mm Jarak antar tulangan = 3 x 5 mm = 75 mm Jumlah = 51 mm < 300 mm (OK) Gambar Detail Tulangan Tumpuan Sloof Melintang 4. Tulangan Lapangan Dimensi Balok Mu Tinggi Efektif (d) = 30 x60 cm = 53,53 KNm = h p Øsengkang - ½ Ø tulangan utama = ½ 19 = 540,5 mm k = Mu bd = 53,53 x ,8.300.(540,5) = 0,763
38 301 Gambar Detail Garis As Tulangan Lapangan Dari tabel ρ dengan melihat nilai k yaitu 0,763 didapat nilai ρ = 0,0058 Maka As = ρ. b. d = 0, ,5 = 940,47 mm Jumlah tulangan n = As 1 = 940,47 4.π.d 1 4.π.19 = 3,3 ~ 4 buah sehingga tulangan yang dipakai adalah 4 Ø 19 Kontrol Lebar Balok x p = x 40 mm = 80 mm x Ø sengkang = x 10 mm = 0 mm 5 x Ø tulangan pokok = 4 x 19 mm = 76 mm Jarak antar tulangan = 3 x 5 mm = 75 mm Jumlah = 51 mm < 300 mm (OK)
39 30 Gambar 3.15 Detail Tulangan Lapangan Sloof Melintang Dari perhitungan penulangan sloof memanjang diatas maka didapatkan bahwa untuk daerah tumpuan dipakai tulangan 5Ø16 dan daerah lapangan dipakai tulangan 5Ø16. Gambar Detail Tulangan Sloof Melintang Cek Daktilitas AS tumpuan = AS lapangan = 1134,1mm ρmin = 1,4 fy = 1,4 40 = 0,0058 ρaktual = AS bd = 1134, ,5 = 0,0070 ρmaks = 0,0403
40 303 Maka ρmin < ρaktual < ρmaks (oke) Cek momen nominal a = AS.fy 0,85.fc.b = 1134,1.40 0, = 4,695 Mn = φ. AS. fy. (d - a ) = 0, ,1. 40 (540,5 4,695 ) = 113,044 KNm Momen dilapangan 113,044 KNm > 54,99 KNm (Aman) 113,044 KNm > 53,53 KNm (Aman) Penulangan tulangan geser Gambar Detail Tulangan Geser Deff = 540,5 Vu = 61,58 KN P = deff + 1 kolom = 540, = 790,5 mm = 0,7905 m
41 304 X = Vu L = 61,58.6 = 3,55 m Vu+Vu 61, ,5 Vu kritis = Vu.(X P) X = 61,58. (3,55 0,7905) 3,55 = 47,77 KN φvc = φ. 1 6 fc. b.d = 0, ,5 = 101,34 KN ΦVc >Vu kritis, tidak memerlukan tulangan geser Digunakan tulangan praktis AV = π. d = π. 10 = 157,08 AV = 1 3 S = + b. S fy 3. AV. fy b Smaks = deff = , = 540,5 300 = 70,5 = 376,99 mm Jadi, dipasang tulangan praktis Ø10-60
42 Perencanaan Pondasi Dari data sondir dapat diketahui bahwa nilai konus (NK) dan jumlah hambatan pelekat (JHP). Data-data perencanaan : Proyek Pembangunan : Gedung Fakultas Hukum Universitas Sriwijaya Diameter Pile : 30 x 30 cm Luas Ab : = 1 4. π. D = 1 4. π. 60 = 87,433 cm² = 8743,3 mm² Kedalaman pondasi : 1 m Ukuran kolom : (50 x 50) cm Keliling Penampang(O) : = π. D = π.60 = 188,495 cm Nilai konus (NK) : 139,1 Kg/cm Jmlh Hambatan Pelekat : 4909,575 Kg/cm Beban yang bekerja Portal C C (Melintang) = 301,31 KN/m Portal - (Memanjang) = 4675,8 KN/m Sloof Melintang = 61,58 KN/m Sloof Memanjang = 66,14 KN/m Pu = 7104,31 KN/m Momen Portal Melintang C-C (Mx) Momen Portal Memanjang - (My) = 41,43 KNm = 47,9 KNm Perhitungan Pondasi 1. Daya Dukung Ijin Tiang - Terhadap Kekuatan Bahan Tiang Q tiang = x Atiang = 0,3. fc. Atiang
43 306 = 0,3 x 5 x 8743,3 = 10574,75 N = 10,574 KN diambil yang terkecil - Terhadap Kekuatan Tanah Q ijin = = NK.Ab JHP.O + Fb Fs 139,1. 87, = ,71 kg = 3161,84 KN 4909, , Menentukan Jumlah Pondasi Berat pondasi tiang pancang ditaksir 10% dari berat total Q = (P x 10%) + P + Berat poer n = = (7104,31 x 10%) ,31 + (,5m x,5m x 0,80m x 4KN/cm³) = 7934,741KN Q = 7934,741 = 3,74 ~ 4 tiang Qijin 10,574 Jarak antar tiang (s) Smin = 0,6 m dan Smaks =,0 m Direncanakan S =,5. D =,5 x 60 = 150 cm = 1,5 m Efisiensi kelompok tiang, Eg : Arc tan = D s = = 1,801 m =, n = Eg = 1 θ { (m 1)n+(n 1)m 90 m.n = 1 1, = 0,7577 } { ( 1).+( 1). }. Q ijin group = Q ijin. n. Eg
44 307 =3161,84 KN. 4. 0,7577 = 958,904 KN Gambar Jumlah Pondasi Tiang - Beban yang bekerja pada masing masing tiang P = 7934,741 KN Mx = 41,43 KNm My = 47,9 KNm Diametr 30 Σy = y 1 +y +y 3 +y 4 = (0,75) +(0,75) +(0,75) +(0,75) =,5 m Σx = X 1 +X +X 3 +X 4 = (0,75) +(0,75) +(0,75) +(0,75) =,5 m - Tiang no. 1 X 1 = 0,75 m Y 1 = 0,75 m
45 308 Qn = Q n ± Mx.y1 Σy² Q 1 = 7934, = 013,468 KN ± My.x1 Σx² 41,43. 0,75,5 + 47,9. 0,75,5 - Tiang no. X = 0,75 m Y = 0,75 m Qn = Q n ± Mx.y Σy² Q = 7934, = 1981,5 KN ± My.x Σx² 41,43. 0,75,5 47,9. 075,5 - Tiang no. 3 X 3 = 0,75 m Y 3 = 0,75 m Qn = Q n ± Mx.y3 Σy² Q 3 = 7934,741 4 = 1985,849 KN ± My.x3 Σx² 41,43. 0,75,5 + 47,9. 0,75,5 - Tiang no. 4 X 4 = 0,75 m Y 4 = 0,75 m Qn = Q n ± Mx.y4 Σy² Q 4 = 7934,741 4 = 1953,90 KN ± My.x4 Σx² 41,43. 0,75,5 47,9. 0,75,5 Cek jumlah total Q setiap tiang terhadap Q total Q total = Q 1 + Q + Q 3 + Q ,741KN = 013, , , ,90
46 ,741KN = 7934,741 KN Karena Q ijin grup = 958,904 KN> Qtotal yang bekerja =7934,741 KN, maka pondasi ini aman Perhitungan Bore Pile Beban pada tiap-tiap Bore Pile, P = 7934,741 KN / 4 bh = 1983,685 KN Mutu Baja (fy) Mutu Beton (f c) Diameter Bore pile Diameter Tul. Pokok Diameter Tul. Sengkang : 400 Mpa : 5 Mpa : 600 mm : D36 : D10 d = ½. 36 = 103 mm d ρ g = % = = 497 mm As = As = 0, = 5964 ( 6D36, As = 6107, mm² ) Periksa Pu terhadap keadaan seimbang Tebal Penampang segiempat ekivalen = 0,8 (600) = 480 Lebar Penampang segiempat ekivalen (b) = As = As = ½ Ast = ½. 6107, = 3053,6 mm C b = 600. d = = 98, mm 600+fy a b = 0,85. C b = 0,85. 98, = 53,47 mm ε s = C b d 98, 103.0,003 =. 0,003 = 0,0018 C b 98, ε y = fy Es = = 0,000 ε s < ε y fs = Es. ε s = ,0018 = 360 Mpa ØPnb = Ø (0,85 fc. ab. b + As. fs As. fy) π 4 (600) = 589,1 mm 480 Ø Pnb = 0,65 (0, , , , ,6. 400) Ø Pnb = ,94 N = 1957,869 Kn < 1983,685 Kn Ø Pnb < Pu maka akan mengalami hancur dengan diawali beton didaerah tekan.
47 310 Periksa terhadap kekuatan Penampang : Ds = 600 (75) = 450 mm e min = , = 33 mm 3e = 3.33 = 0, Ds 450 9,6 h. e = 9, = (0,8h+0,67 Ds) (0, ,67.450) 0,311 Pn = Pn ØPn ØPn = As.fy Ag + ( 3e )+ 0,5 Ds 6107,.400 (0,)+0,5.fc 9,6 h.e (0,8h+0,67 Ds) + 1, ,3. 5 (0,311)+ 1,18 = 81337, n = 8133,7Kn = 0, ,7 kn = 586,918 kn = 586,918 > Pu maks = 1983,685 kn (oke) Dengan demikian ukuran bor pile 60 cm dengan tulangan 6D36 dapat digunakan. Merencanakan Penulangan spiral ρ s perlu = 0,45. ( Ag fc 1). Ac fy Digunakan tulangan spiral D10 dengan fsy = 400 Mpa, tebal bersih selimut beton dc = 75 mm. Dc = h dc = = 450 mm Ac = 1 4 π (450) = ,13 mm Ag = 8743,3 mm ρ s = 0,45. ( 8743,3 5 1). = 0, , Sedangkan spasi spiral adalah : S = 4As(Dc ds) Dc ρ s = 4.78,5(450 10) 450 0,0 = 31,01 mm
48 311 Jarak spiral yang di izinkan SNI minimal 5 mm dan maksimal 75 mm, jadi spiral batang D10 30 mm Perhitungan Tulangan Pasak Digunakan tulangan pasak dengan fsy = 40 Mpa Kuat tekan rencana kolom Ø.Pn = Ø.0,85.Fc.Ag = 0,65.0,85.5.( ).10-3 = 3453,15 kn Jadi, ØPn = 3453,15 kn > P = 1983,685 kn ØPn > P Beban pada kolom dapat dipindahkan dengan dukungan saja. Tetapi disyaratkan untuk mengunakan tulangan pasak minimum. As min = 0,005 x Ag = 0,005 x 500 x 500 = 150 mm Jumlah Tulangan yang dipakai = As 150 = d 4 4 Kontrol Panjang Penyaluran Tulangan Pasak : Ldb = 0,5. fy. db f ' c 0,04. Fy. db = 0, , = 64 mm 11, mm.π. = 3,9 = 4 bh L1 = h p Øpondasi db = = 371 mm > 64 mm (Oke)
49 31 Karena jumlah tulangan kolom lantai dasar adalah D maka jumlah tulangan pasak mengikuti jumlah tulangan kolom, maka dipakai tulangan pasak D Perhitungan Pilecap Data data: - Tebal pilecap : 800 mm = 0,80 m - Panjang (L) : 50 cm - Lebar (B) : 50 cm - Dimensi (A) :,5 m x,5 m = 6,5 m - P : 75 mm = 0,75 cm - Diameter tulangan : mm - f c : 5 Mpa - fy : 40 Mpa d eff = h p ½. Øtulangan Øtulangan = 800 mm 75 mm ½. mm mm = 69 mm Beban Pu : Pu kombinasi dari kolom = 764,75 KN Sloof memanjang = 66,14 KN Sloof melintang = 61,58 KN Pu = 775,47 KN Mu Melintang = 41,43 KNm Mu Memanjang = 47,9 KNm Diambil momen terbesar pada Mu portal melintang dan memanjang. Mu = 47,9 KNm (Arah memanjang).
50 313 Gambar Sketsa Pembebanan Pilecap RB RA = (775,47 KN x 1,5 m ) 47,9 KNm,5 m = 3857,067 KN = 775,47 KN 3857,067 KN = 3895,403 KN Mu maks = 3895,403 KN x 1,5 m = 4869,53 knm Mu K = ø b d 4869,53 x 106 = = 5,113 = 0,049 0,8 x 500 x 69 As = b d = 0, = mm Jumlah Tulangan yang dipakai = As 1 D = 380,1 mm = As 1.. d π. 4 = 113,3 ~ 114 bh
51 314 Jarak tulangan As Tulangan = As Pakai = 380, x 500 =,05 ~ 5 OK x Lebar poer Jadi dipakai tulangan D 5. Pengecekan Tebal Pile Cap Tebal pile cap dipakai = 0,8 m Pu = 1983,685 KN untuk satu bore pile Untuk Aksi Satu Arah Tiang yang berada diluar daerah kritis adalah buah, maka gaya geser pada penampang kritis adalah: Gambar Detail Gaya Geser Pilecap Gaya geser terfaktor Vu = x Pu = x 1983,685 KN = 3967,37 KN Gaya geser normal ØVc = Ø bw. d. fc Vu > ØVc 3967,37 KN > 1081,5 KN = Ø = N = 1081,5 KN Jadi, tebal pelat tidak mencukupi untuk memikul gaya geser tanpa memerlukan tulangan geser.
52 315 Av = π. d 4 = S = ɸ.Av.fy.d Vu ɸVc π. 4 Smaks = d = 69 = 380,13 mm = 0,75 x 380,13 x 40 x , ,5 = 164,05 mm = 346 mm (diambil jarak 170 mm)
BAB VII PENUTUP 7.1 Kesimpulan
BAB VII PENUTUP 7.1 Kesimpulan Dari keseluruhan pembahasan yang telah diuraikan merupakan hasil dari perhitungan perencanaan struktur gedung Fakultas Teknik Informatika ITS Surabaya dengan metode SRPMM.
Lebih terperinciPRESENTASI TUGAS AKHIR PROGRAM STUDI D III TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAAN INSTITUT TEKNOLOGI SEPULUH NOPEMBER SURABAYA 2010
PRESENTASI TUGAS AKHIR oleh : PROGRAM STUDI D III TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAAN INSTITUT TEKNOLOGI SEPULUH NOPEMBER SURABAYA 2010 LATAR BELAKANG SMA Negeri 17 Surabaya merupakan salah
Lebih terperinciBAB 2 DASAR TEORI Dasar Perencanaan Jenis Pembebanan
BAB 2 DASAR TEORI 2.1. Dasar Perencanaan 2.1.1 Jenis Pembebanan Dalam merencanakan struktur suatu bangunan bertingkat, digunakan struktur yang mampu mendukung berat sendiri, gaya angin, beban hidup maupun
Lebih terperinciBab 6 DESAIN PENULANGAN
Bab 6 DESAIN PENULANGAN Laporan Tugas Akhir (KL-40Z0) Desain Dermaga General Cargo dan Trestle Tipe Deck On Pile di Pulau Kalukalukuang Provinsi Sulawesi Selatan 6.1 Teori Dasar Perhitungan Kapasitas Lentur
Lebih terperinci5.2 Dasar Teori Perilaku pondasi dapat dilihat dari mekanisme keruntuhan yang terjadi seperti pada gambar :
BAB V PONDASI 5.1 Pendahuluan Pondasi yang akan dibahas adalah pondasi dangkal yang merupakan kelanjutan mata kuliah Pondasi dengan pembahasan khusus adalah penulangan dari plat pondasi. Pondasi dangkal
Lebih terperinciBAB XI PERENCANAAN PONDASI TIANG PANCANG
GROUP BAB XI PERENCANAAN PONDASI TIANG PANCANG 11. Perencanaan Pondasi Tiang Pancang Perencanaan pondasi tiang pancang meliputi daya dukung tanah, daya dukung pondasi, penentuan jumlah tiang pondasi, pile
Lebih terperincin ,06 mm > 25 mm sehingga tulangan dipasang 1 lapis
Menghitung As perlu Dari perhitungan didapat nilai ρ = ρ min As = ρ b d perlu As = 0,0033x1700 x1625 perlu Asperlu = 9116, 25mm 2 Menghitung jumlah tulangan yang diperlukan Coba D25 sehingga As perlu 9116,
Lebih terperinciBAB V ANALISA STRUKTUR PRIMER
BAB V ANALISA STRUKTUR PRIMER PEMBEBANAN GRAVITASI Beban Mati Pelat lantai Balok & Kolom Dinding, Tangga, & Lift dll Beban Hidup Atap : 100 kg/m2 Lantai : 250 kg/m2 Beban Gempa Kategori resiko bangunan
Lebih terperinciBAB III LANDASAN TEORI. A. Pembebanan
BAB III LANDASAN TEORI A. Pembebanan Dalam perancangan suatu struktur bangunan harus memenuhi peraturanperaturan yang berlaku sehingga diperoleh suatu struktur bangunan yang aman secara konstruksi. Struktur
Lebih terperinciArah X Tabel Analisa Δs akibat gempa arah x Lantai drift Δs drift Δs Syarat hx tiap tingkat antar tingkat Drift Ke (m) (cm) (cm) (cm)
7 rah X Tabel nalisa Δs akibat gempa arah x Lantai drift Δs drift Δs Syarat hx tiap tingkat antar tingkat Drift terangan 10 40 13,340 0,90 2 ok 9 36 12,77140 1,89310 2 ok 8 32 11,908 1,80140 2 ok 7 28
Lebih terperinciLAPORAN TUGAS AKHIR (KL-40Z0) Perancangan Dermaga dan Trestle Tipe Deck On Pile di Pelabuhan Garongkong, Propinsi Sulawesi Selatan. Bab 6.
LAPORAN TUGAS AKHIR (KL-40Z0) Perancangan Dermaga dan Trestle Tipe Deck On Pile di Pelabuhan Garongkong, Propinsi Sulawesi Selatan Bab 6 Penulangan Bab 6 Penulangan Perancangan Dermaga dan Trestle Tipe
Lebih terperinciBAB III ESTIMASI DIMENSI ELEMEN STRUKTUR
BAB III ESTIMASI DIMENSI ELEMEN STRUKTUR 3.. Denah Bangunan Dalam tugas akhir ini penulis merancang suatu struktur bangunan dengan denah seperti berikut : Gambar 3.. Denah bangunan 33 34 Dilihat dari bentuk
Lebih terperinciPERENCANAAN ULANG GEDUNG PERKULIAHAN POLITEKNIK ELEKTRONIKA NEGERI SURABAYA (PENS) DENGAN MENGGUNAKAN METODE PRACETAK
JURNAL TEKNIK POMITS Vol. 2, No. 1, (2014) 1-6 1 PERENCANAAN ULANG GEDUNG PERKULIAHAN POLITEKNIK ELEKTRONIKA NEGERI SURABAYA (PENS) DENGAN MENGGUNAKAN METODE PRACETAK Whisnu Dwi Wiranata, I Gusti Putu
Lebih terperinciBAB V DESAIN TULANGAN STRUKTUR
BAB V DESAIN TULANGAN STRUKTUR 5.1 Output Penulangan Kolom Dari Program Etabs ( gedung A ) Setelah syarat syarat dalam pemodelan struktur sudah memenuhi syarat yang di tentukan dalam peraturan SNI, maka
Lebih terperinciBAB IV ANALISA PERHITUNGAN STUKTUR
BAB IV ANALISA PERHITUNGAN STUKTUR 4.1 Perhitungan Struktur Atas Sebelum menghitung daya dukung dari tanah untuk menghitung berapa banyaknya pondasi yang akan digunakan serta berapa daya dukung yang didapat
Lebih terperinciBAB V PENULANGAN STRUKTUR
BAB V PENULANGAN STRUKTUR 5.1. PENULANGAN PELAT 5.1.. Penulangan Pelat Lantai 1-9 Untuk mendesain penulangan pelat, terlebih dahulu perlu diketahui data pembebanan yang bekerja pada pelat. Data Pembebanan
Lebih terperinciBAB V ANALISIS PEMBEBANAN
BAB V ANALISIS PEMBEBANAN Analisis pembebanan pada penelitian ini berupa beban mati, beban hidup, beban angin dan beban gempa. 3,5 m 3,5 m 3,5 m 3,5 m 3,5 m 3,5 m 4,5 m 3,25 m 4,4 m 4,45 m 4 m Gambar 5.1.
Lebih terperinciBAB V PERBANDINGAN DEFORMASI DAN PENULANGAN DESAIN. Pada bab V ini akan membahas tentang perbandingan deformasi dan
BAB V PERBANDINGAN DEFORMASI DAN PENULANGAN DESAIN 5.1 Perbandingan Deformasi Pada bab V ini akan membahas tentang perbandingan deformasi dan perhitungan tulangan yang akan digunakan dalam perencaan struktur
Lebih terperinciBAB V PENULANGAN ELEMEN VERTIKAL DAN HORIZONTAL
BAB V PENULANGAN ELEMEN VERTIKAL DAN HORIZONTAL 5.1 Desain Penulangan Elemen Struktur Pada bab V ini akan membahas tentang perhitungan tulangan yang akan digunakan dalam perencaan struktur yang telah didesain.
Lebih terperinciPerhitungan Struktur Bab IV
Permodelan Struktur Bored pile Perhitungan bore pile dibuat dengan bantuan software SAP2000, dimensi yang diinput sesuai dengan rencana dimensi bore pile yaitu diameter 100 cm dan panjang 20 m. Beban yang
Lebih terperinciBAB V ANALISIS PEMBEBANAN STRUKTUR. A. Spesifikasi Data Teknis Banguan
58 BAB V ANALISIS PEMBEBANAN STRUKTUR A. Spesifikasi Data Teknis Banguan 1. Denah Bangunan Gambar 5.1 Denah Struktur Bangunan lantai 1.. Lokasi Bangunan Gedung Apartemen Malioboro City Yogyakarta terletak
Lebih terperinciPerencanaan Struktur Tangga
4.1 PERENCANAAN STRUKTUR TANGGA Skema Perencanaaan Struktur Tangga Perencanaan Struktur Tangga 5Pembebanan Tangga START Dimensi Tangga Rencanakan fc, fy, Ø tulangan Penentuan Tebal Pelat Tangga dan Bordes
Lebih terperinciMODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG RUMAH SAKIT ROYAL SURABAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA-BETON
TUGAS AKHIR RC09 1380 MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG RUMAH SAKIT ROYAL SURABAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA-BETON OLEH: RAKA STEVEN CHRISTIAN JUNIOR 3107100015 DOSEN PEMBIMBING: Ir. ISDARMANU, M.Sc
Lebih terperinci1. Rencanakan Tulangan Lentur (D19) dan Geser (Ø =8 mm) balok dengan pembebanan sbb : A B C 6 m 6 m
Ujian REMIDI Semester Ganjil 013/014 Mata Kuliah : Struktur Beton Bertulang Hari/Tgl/ Tahun : Jumat, 7 Pebruari 014 Waktu : 10 menit Sifat Ujian : Tutup Buku KODE : A 1. Rencanakan Tulangan Lentur (D19)
Lebih terperinciSoal 2. b) Beban hidup : beban merata, w L = 45 kn/m beban terpusat, P L3 = 135 kn P1 P2 P3. B C D 3,8 m 3,8 m 3,8 m 3,8 m
Soal 2 Suatu elemen struktur sebagai balok pelat berdinding penuh (pelat girder) dengan ukuran dan pembebanan seperti tampak pada gambar di bawah. Flens tekan akan diberi kekangan lateral di kedua ujung
Lebih terperinciBAB 2 DASAR TEORI Dasar Perencanaan Jenis Pembebanan
BAB DASAR TEORI.1. Dasar Perencanaan.1.1. Jenis Pembebanan Dalam merencanakan struktur suatu bangunan bertingkat, digunakan struktur yang mampu mendukung berat sendiri, gaya angin, beban hidup maupun beban
Lebih terperinciGambar Gambar Perencanaan Tangga Tampak Samping. Ukuran antrede = 2 optrede + 1antrede = 65 A = 65-2(17,5)
66 3.3 Perhitungan Tangga 3.3.1 Perencanaan Ukuran Lantai Dasar ± 0,00 Lantai 1 ± 4,20 30 4200 17,5 3300 2150 Gambar 3.3.1 Gambar Perencanaan Tangga Tampak Samping Maka tinggi bordes = = 2,10 Ukuran optrede
Lebih terperinciKriswan Carlan Harefa NRP : Pembimbing : Ir. Maksum Tanubrata, MT FAKULTAS TEKNIK JURUSAN TEKNIK SIPIL UNIVERSITAS KRISTEN MARANATHA BANDUNG
STUDI PERBANDINGAN BIAYA DAN WAKTU PELAKSANAAN KONSTRUKSI RUMAH TINGGAL DUA LANTAI MENGGUNAKAN PONDASI TIANG STRAUZ DENGAN PONDASI SETEMPAT BETON BERTULANG Kriswan Carlan Harefa NRP : 0321015 Pembimbing
Lebih terperinciBAB II LANDASAN TEORI
BAB II LANDASAN TEORI.1 Dasar-Dasar Perencanaan.1.1 Uraian Umum Konstruksi suatu bangunan adalah suatu kesatuan dan rangkaian dari beberapa elemen yang direncanakan agar mampu menerima beban dari luar
Lebih terperinciBAB I. Perencanaan Atap
BAB I Perencanaan Atap 1. Rencana Gording Data perencanaan atap : Penutup atap Kemiringan Rangka Tipe profil gording : Genteng metal : 40 o : Rangka Batang : Kanal C Mutu baja untuk Profil Siku L : BJ
Lebih terperinciBAB III METODOLOGI PERANCANGAN. Permasalahan utama yang dihadapi dalam perencanaan gedung bertingkat tinggi
BAB III METODOLOGI PERANCANGAN 3.1. Umum Permasalahan utama yang dihadapi dalam perencanaan gedung bertingkat tinggi adalah masalah kekakuan dari struktur. Pada prinsipnya desain bangunan gedung bertingkat
Lebih terperinciBAB V ANALISIS KAPASITAS DUKUNG FONDASI TIANG BOR
31 BAB V ANALISIS KAPASITAS DUKUNG FONDASI TIANG BOR 5.1 DATA STRUKTUR Apartemen Vivo terletak di seturan, Yogyakarta. Gedung ini direncanakan terdiri dari 9 lantai. Lokasi proyek lebih jelas dapat dilihat
Lebih terperinciMODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG SEKOLAH TERANG BANGSA SEMARANG MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA BETON
SEMINAR TUGAS AKHIR MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG SEKOLAH TERANG NGSA SEMARANG MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT JA BETON Oleh : Insan Wiseso 3105 100 097 Dosen Pembimbing : Ir. R. Soewardojo, MSc Ir. Isdarmanu,
Lebih terperinciPERENCANAAN STRUKTUR RANGKA BAJA BERATURAN TAHAN GEMPA BERDASARKAN SNI DAN FEMA 450
PERENCANAAN STRUKTUR RANGKA BAJA BERATURAN TAHAN GEMPA BERDASARKAN SNI 03-1726-2002 DAN FEMA 450 Calvein Haryanto NRP : 0621054 Pembimbing : Yosafat Aji Pranata, S.T.,M.T. JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS
Lebih terperinciMODIFIKASI PERENCANAAN JEMBATAN JUANDA DENGAN METODE BUSUR RANGKA BAJA DI KOTA DEPOK
SEMINAR TUGAS AKHIR MODIFIKASI PERENCANAAN JEMBATAN JUANDA DENGAN METODE BUSUR RANGKA BAJA DI KOTA DEPOK OLEH : FIRENDRA HARI WIARTA 3111 040 507 DOSEN PEMBIMBING : Ir. IBNU PUDJI RAHARDJO, MS JURUSAN
Lebih terperinciBAB IV ESTIMASI DIMENSI KOMPONEN STRUKTUR
BAB IV ESTIMASI DIMENSI KOMPONEN STRUKTUR 4.1. Estimasi Dimensi Estimasi dimensi komponen struktur merupakan tahap awal untuk melakukan analisis struktur dan merancang suatu bangunan gedung. Estimasi yang
Lebih terperinciTUGAS AKHIR RC
TUGAS AKHIR RC09-1380 MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG OFFICE BLOCK PEMERINTAHAN KOTA BATU MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA BETON AMANDA KHOIRUNNISA 3109 100 082 DOSEN PEMBIMBING IR. HEPPY KRISTIJANTO,
Lebih terperinciRe-Desain Struktur Pondasi Tiang Pancang pada Stadion Wilis Madiun. A. Muchtar ABSTRAK
Re-Desain Struktur Pondasi Tiang Pancang pada Struktur Stadion (A Muchtar) 05 Re-Desain Struktur Pondasi Tiang Pancang pada Stadion Wilis Madiun A. Muchtar ABSTRAK Stadion Wilis Kota Madiun pada kondisi
Lebih terperinciPERENCANAAN STRUKTUR JEMBATAN BANGILTAK DESA KEDUNG RINGIN KECAMATAN BEJI KABUPATEN PASURUAN DENGAN BUSUR RANGKA BAJA
SEMINAR TUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR JEMBATAN BANGILTAK DESA KEDUNG RINGIN KECAMATAN BEJI KABUPATEN PASURUAN DENGAN BUSUR RANGKA BAJA OLEH : AHMAD FARUQ FEBRIYANSYAH 3107100523 DOSEN PEMBIMBING : Ir.
Lebih terperinciPERENCANAAN JEMBATAN RANGKA BAJA SUNGAI AMPEL KABUPATEN PEKALONGAN
TUGAS AKHIR PERENCANAAN JEMBATAN RANGKA BAJA SUNGAI AMPEL KABUPATEN PEKALONGAN Diajukan Sebagai Syarat Untuk Menyelesaikan Pendidikan Tingkat Strata Satu (S-1) Pada Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik
Lebih terperinciPERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG SYARIAH TOWER UNIVERSITAS AIRLANGGA MENGGUNAKAN BETON BERTULANG DAN BAJA-BETON KOMPOSIT
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG SYARIAH TOWER UNIVERSITAS AIRLANGGA MENGGUNAKAN BETON BERTULANG DAN BAJA-BETON KOMPOSIT Retno Palupi, I Gusti Putu Raka, Heppy Kristijanto Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik
Lebih terperinciMODIFIKASI PERENCANAAN STRUKTUR BAJA KOMPOSIT PADA GEDUNG PERPUSTAKAAN UNIVERSITAS NEGERI JEMBER
MAKALAH TUGAS AKHIR PS 1380 MODIFIKASI PERENCANAAN STRUKTUR BAJA KOMPOSIT PADA GEDUNG PERPUSTAKAAN UNIVERSITAS NEGERI JEMBER FERRY INDRAHARJA NRP 3108 100 612 Dosen Pembimbing Ir. SOEWARDOYO, M.Sc. Ir.
Lebih terperinciMODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG GRAHA AMERTA RSU Dr. SOETOMO SURABAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA BETON
SEMINAR TUGAS AKHIR MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG GRAHA AMERTA RSU Dr. SOETOMO SURABAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA BETON Oleh : ANTON PRASTOWO 3107 100 066 Dosen Pembimbing : Ir. HEPPY KRISTIJANTO,
Lebih terperinciPERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG RUSUNAWA UNIMUS
TUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG RUSUNAWA UNIMUS Diajukan Sebagai Syarat Untuk Menyelesaikan Pendidikan Tingkat Sarjana Strata (S-1) Pada Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Katolik
Lebih terperinciPERHITUNGAN STRUKTUR GEDUNG SANTIKA HOTEL BEKASI DENGAN METODE SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)
PERHITUNGAN STRUKTUR GEDUNG SANTIKA HOTEL BEKASI DENGAN METODE SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM) DANANG KURNIAWAN 3111.030.039 WIDITA ARAWINDA 3111.030.129 Dosen Pembimbing: Dr. M. Muntaha,
Lebih terperinciTUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PERPUSTAKAAN PUSAT YSKI SEMARANG
TUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PERPUSTAKAAN PUSAT YSKI SEMARANG Diajukan Sebagai Syarat Untuk Menyelesaikan Pendidikan Tingkat Sarjana Strata 1 (S-1) Pada Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik
Lebih terperinciPERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG KULIAH 4 LANTAI DENGAN SISTEM DAKTAIL TERBATAS
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG KULIAH 4 LANTAI DENGAN SISTEM DAKTAIL TERBATAS Naskah Publikasi untuk memenuhi sebagian persyaratan mencapai derajat Sarjana S-1 Teknik Sipil disusun oleh : MUHAMMAD NIM : D
Lebih terperinciTUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG DEWAN KERAJINAN NASIONAL DAERAH (DEKRANASDA) JL. KOLONEL SUGIONO JEPARA
TUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG DEWAN KERAJINAN NASIONAL DAERAH (DEKRANASDA) JL. KOLONEL SUGIONO JEPARA Merupakan Syarat Untuk Menyelesaikan Pendidikan Tingkat Sarjana Strata 1 (S-1) Pada Jurusan
Lebih terperinciModifikasi Perencanaan Gedung Office Block Pemerintahan Kota Batu Menggunakan Struktur Komposit Baja Beton
Modifikasi Perencanaan Gedung Office Block Pemerintahan Kota Batu Menggunakan Struktur Komposit Baja Beton Amanda Khoirunnisa, Heppy Kristijanto, R. Soewardojo. Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil
Lebih terperinciTUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG KANTOR PERPAJAKAN PUSAT KOTA SEMARANG
TUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG KANTOR PERPAJAKAN PUSAT KOTA SEMARANG Diajukan Sebagai Syarat Untuk Menyelesaikan Pendidikan Tingkat Sarjana Strata 1 (S-1) Pada Program Studi Teknik Sipil Fakultas
Lebih terperinciBAB 1 PENDAHULUAN Latar Belakang
BAB 1 PENDAHULUAN 1.1. Latar Belakang Dunia konstruksi saat ini semakin berkembang pesat, meningkatnya berbagai kebutuhan manusia akan pekerjaan konstruksi menuntut untuk terciptanya inovasi dan kreasi
Lebih terperinciGambar 5.1 Struktur Portal Balok dan Kolom
BAB V ANALISIS PEMBEBANAN Analisis pembebanan pada penelitian ini terdapat beban hidup, beban mati, beban angin dan beban gempa. Gambar 5.1 Struktur Portal Balok dan Kolom 45 46 A. Beban Struktur 1. Pelat
Lebih terperinciBAB V DESAIN TULANGAN ELEMEN GEDUNG. Berdasarkan hasil analisis struktur dual system didapat nilai gaya geser setiap
BAB V DESAIN TULANGAN ELEMEN GEDUNG 5.1 Umum Berdasarkan hasil analisis struktur dual system didapat nilai gaya geser setiap tingkat dari analisis gempa dinamik dan analisis gempa statik ekuivalen, Vstatik
Lebih terperinciPerhitungan Penulangan Kolom Suatu kolom portal beton bertulang, yang juga berfungsi menahan beban lateral, dengan dimensi seperti gambar :
3 5 0 Perhitungan Penulangan Kolom 3 5 0 Suatu kolom portal beton bertulang, yang juga berfungsi menahan beban lateral, dengan dimensi seperti gambar : A A Direncanakan : Mutu beton fc 35 Mpa Mutu baja
Lebih terperinciMODIFIKASI PERENCANAAN STRUKTUR JEMBATAN MALO-KALITIDU DENGAN SYSTEM BUSUR BOX BAJA DI KABUPATEN BOJONEGORO M. ZAINUDDIN
JURUSAN DIPLOMA IV TEKNIK SIPIL FTSP ITS SURABAYA MODIFIKASI PERENCANAAN STRUKTUR JEMBATAN MALO-KALITIDU DENGAN SYSTEM BUSUR BOX BAJA DI KABUPATEN BOJONEGORO Oleh : M. ZAINUDDIN 3111 040 511 Dosen Pembimbing
Lebih terperinciPERENCANAAN PEMBANGUNAN GEDUNG PARKIR UNISMA BEKASI DENGAN MENGGUNAKAN STRUKTUR BAJA
25 PERENCANAAN PEMBANGUNAN GEDUNG PARKIR UNISMA BEKASI DENGAN MENGGUNAKAN STRUKTUR BAJA Nana Suryana 1), Eko Darma 2), Fajar Prihesnanto 3) 1,2,3) Teknik Sipil Universitas Islam 45 Bekasi Jl. Cut Mutia
Lebih terperincixxiv r min Rmax Rnv Rnt
DAFTAR NOTASI A adalah luas penampang, mm 2 Ab adalah Luas penampang bruto Acp adalah luas yang dibatasi oleh keliling luar penampnag beton, mm 2 Ae adalah luas efektif penampang, mm 2 Ag adalah luas bruto
Lebih terperinciTugas Besar Struktur Bangunan Baja 1. PERENCANAAN ATAP. 1.1 Perhitungan Dimensi Gording
1.1 Perhitungan Dimensi Gording 1. PERENCANAAN ATAP 140 135,84 cm 1,36 m. Direncanakan gording profil WF ukuran 100x50x5x7 A = 11,85 cm 2 tf = 7 mm Zx = 42 cm 2 W = 9,3 kg/m Ix = 187 cm 4 Zy = 4,375 cm
Lebih terperinciMODIFIKASI PERENCANAAN JEMBATAN BANTAR III BANTUL-KULON PROGO (PROV. D. I. YOGYAKARTA) DENGAN BUSUR RANGKA BAJA MENGGUNAKAN BATANG TARIK
SEMINAR TUGAS AKHIR JULI 2011 MODIFIKASI PERENCANAAN JEMBATAN BANTAR III BANTUL-KULON PROGO (PROV. D. I. YOGYAKARTA) DENGAN BUSUR RANGKA BAJA MENGGUNAKAN BATANG TARIK Oleh : SETIYAWAN ADI NUGROHO 3108100520
Lebih terperinciPERENCANAAN JEMBATAN MALANGSARI MENGGUNAKAN STRUKTUR JEMBATAN BUSUR RANGKA TIPE THROUGH - ARCH. : Faizal Oky Setyawan
MENGGUNAKAN STRUKTUR JEMBATAN BUSUR Oleh : Faizal Oky Setyawan 3105100135 PENDAHULUAN TINJAUAN PUSTAKA METODOLOGI HASIL PERENCANAAN Latar Belakang Dalam rangka pemenuhan dan penunjang kebutuhan transportasi
Lebih terperincifc ' = 2, MPa 2. Baja Tulangan diameter < 12 mm menggunakan BJTP (polos) fy = 240 MPa diameter > 12 mm menggunakan BJTD (deform) fy = 400 Mpa
Peraturan dan Standar Perencanaan 1. Peraturan Perencanaan Tahan Gempa untuk Gedung SNI - PPTGIUG 2000 2. Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Gedung SKSNI 02-2847-2002 3. Tata Cara Perencanaan Struktur
Lebih terperinciNAMA ANGGOTA KELOMPOK 1:
MATERI TUGAS : SAMBUNGAN BAUT PADA KONSTRUKSI BAJA OLEH NAMA ANGGOTA : RIZAL FEBRI K. (0 643 00) ESMU PRAMONO (0 643 002) RISKA M.( 0 643 003) FAJRI TRIADI (0 643 004) SANDI H.S.A.P (0 643 005) GUSTI DENI
Lebih terperinciPLATE GIRDER A. Pengertian Pelat Girder
PLATE GIRDER A. Pengertian Pelat Girder Dalam penggunaan profil baja tunggal (seperti profil I) sebagai elemen lentur jika ukuran profilnya masih belum cukup memenuhi karena gaya dalam (momen dan gaya
Lebih terperinciSTRUKTUR BAJA 1 KONSTRUKSI BAJA 1
STRUKTUR BAJA 1 KONSTRUKSI BAJA 1 GATI ANNISA HAYU, ST, MT, MSc. PROGRAM STUDI TEKNIK SIPIL UNIVERSITAS JEMBER 2015 MODUL 3 STRUKTUR BATANG TARIK PROFIL PENAMPANG BATANG TARIK BATANG TARIK PADA KONSTRUKSI
Lebih terperinciPERHITUNGAN STRUKTUR RENCANA GEDUNG KANTOR PELAYANAN PERBENDAHARAAN NEGARA KOTA SAMARINDA PROVINSI KALIMANTAN TIMUR ABSTRAK
PERHITUNGAN STRUKTUR RENCANA GEDUNG KANTOR PELAYANAN PERBENDAHARAAN NEGARA KOTA SAMARINDA PROVINSI KALIMANTAN TIMUR Yacobus Palimbunga Purwanto Megawaty JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS
Lebih terperinciSTUDIO PERANCANGAN II PERENCANAAN GELAGAR INDUK
PERANCANGAN II PERENCANAAN GELAGAR INDUK DATA PERENCANAAN : Panjang jembatan = 20 m Lebar jembatan = 7,5 m Tebal plat lantai = 20 cm (BMS 1992 K6 57) Tebal lapisan aspal = 5 cm (BMS 1992 K2 13) Berat isi
Lebih terperinci2.5.3 Dasar Teori Perhitungan Tulangan Torsi Balok... II Perhitungan Panjang Penyaluran... II Analisis dan Desain Kolom...
DAFTAR ISI Lembar Pengesahan Abstrak Daftar Isi... i Daftar Tabel... iv Daftar Gambar... vi Daftar Notasi... vii Daftar Lampiran... x Kata Pengantar... xi BAB I PENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang... I-1 1.2
Lebih terperinciBAB V PENULANGAN BAB V PENULANGAN. 5.1 Tulangan Pada Pelat. Desain penulangan pelat dihitung berdasarkan beban yang dipikul oleh
BAB V PENULANGAN 5.1 Tulangan Pada Pelat Desain penulangan pelat dihitung berdasarkan beban yang dipikul oleh pelat itu sendiri. Setelah mendapat nilai luasan tulangan yang dibutuhkan maka jumlah tulangan
Lebih terperincid b = Diameter nominal batang tulangan, kawat atau strand prategang D = Beban mati atau momen dan gaya dalam yang berhubungan dengan beban mati e = Ek
DAFTAR NOTASI A g = Luas bruto penampang (mm 2 ) A n = Luas bersih penampang (mm 2 ) A tp = Luas penampang tiang pancang (mm 2 ) A l =Luas total tulangan longitudinal yang menahan torsi (mm 2 ) A s = Luas
Lebih terperinciBAB III METODOLOGI PERENCANAAN
BAB III METODOLOGI PERENCANAAN 3.1. Diagram Alir Perencanaan Struktur Atas Baja PENGUMPULAN DATA AWAL PENENTUAN SPESIFIKASI MATERIAL PERHITUNGAN PEMBEBANAN DESAIN PROFIL RENCANA PERMODELAN STRUKTUR DAN
Lebih terperinciTUGAS AKHIR RC OLEH : ADE SHOLEH H. ( )
TUGAS AKHIR RC09-1830 OLEH : ADE SHOLEH H. (3107 100 129) LATAR BELAKANG Banyaknya kebutuhan akan gedung bertingkat Struktur gedung yang dibandingkan adalah beton bertulang (RC) dan baja berintikan beton
Lebih terperinciHASIL DAN PEMBAHASAN
IV. HASIL DAN PEMBAHASAN 4.1 Perhitungan Struktur Perhitungan struktur meliputi perencanaan atap, pelat, balok, kolom dan pondasi. Perhitungan gaya dalam menggunakan bantuan program SAP 2000 versi 14.
Lebih terperinciSTRUKTUR JEMBATAN BAJA KOMPOSIT
STRUKTUR JEMBATAN BAJA KOMPOSIT WORKSHOP/PELATIHAN - 2015 Sebuah jembatan komposit dengan perletakan sederhana, mutu beton, K-300, panjang bentang, L = 12 meter. Tebal lantai beton hc = 20 cm, jarak antara
Lebih terperinciTUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG SEKOLAH SMP SMU MARINA SEMARANG
TUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG SEKOLAH SMP SMU MARINA SEMARANG Diajukan Sebagai Syarat Untuk Menyelesaikan Pendidikan Tingkat Sarjana Strata 1 (S-1) Pada Fakultas Teknik Program Studi Teknik Sipil
Lebih terperinciMODIFIKASI PERENCANAAN STRUKTUR BAJA KOMPOSIT PADA GEDUNG FAKULTAS PERTANIAN UNIVERSITAS MATARAM
1 MODIFIKASI PERENCANAAN STRUKTUR BAJA KOMPOSIT PADA GEDUNG FAKULTAS PERTANIAN UNIVERSITAS MATARAM Abstrak - Dalam Tugas Akhir ini dibahas mengenai desain struktur bangunan Gedung Fakultas Pertanian Universitas
Lebih terperinciPERHITUNGAN TUMPUAN (BEARING ) 1. DATA TUMPUAN. M u = Nmm BASE PLATE DAN ANGKUR ht a L J
PERHITUNGAN TUMPUAN (BEARING ) BASE PLATE DAN ANGKUR ht h a 0.95 ht a Pu Mu B I Vu L J 1. DATA TUMPUAN BEBAN KOLOM DATA BEBAN KOLOM Gaya aksial akibat beban teraktor, P u = 206035 N Momen akibat beban
Lebih terperinciDAFTAR ISTILAH. Al = Luas total tulangan longitudinal yang memikul puntir
DAFTAR ISTILAH A0 = Luas bruto yang dibatasi oleh lintasan aliran geser (mm 2 ) A0h = Luas daerah yang dibatasi oleh garis pusat tulangan sengkang torsi terluar (mm 2 ) Ac = Luas inti komponen struktur
Lebih terperinciPERANCANGAN STRUKTUR GEDUNG RUSUNAWA 5 LANTAI DI WILAYAH GEMPA 3
PERANCANGAN STRUKTUR GEDUNG RUSUNAWA 5 LANTAI DI WILAYAH GEMPA 3 Laporan Tugas Akhir sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana dari Universitas Atma Jaya Yogyakarta Oleh : FELIX BRAM SAMORA
Lebih terperinciPERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PUSAT KEGIATAN MAHASISWA POLITEKNIK NEGERI MALANG DENGAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PUSAT KEGIATAN MAHASISWA POLITEKNIK NEGERI MALANG DENGAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM) Oleh : TRIA CIPTADI 3111 030 013 M. CHARIESH FAWAID 3111 030 032 Dosen
Lebih terperinciLANDASAN TEORI. Katungau Kalimantan Barat, seorang perencana merasa yakin bahwa dengan
BAB III LANDASAN TEORI 3.1. Tinjauan Umum Menurut Supriyadi dan Muntohar (2007) dalam Perencanaan Jembatan Katungau Kalimantan Barat, seorang perencana merasa yakin bahwa dengan mengumpulkan data dan informasi
Lebih terperinciBAB 3 ANALISIS PERHITUNGAN
BAB 3 ANALISIS PERHITUNGAN 3.1 PERHITUNGAN RESERVOIR (ALT.I) Reservoir alternatif ke-i adalah reservoir yang terbuat dari struktur beton bertulang. Pada program SAP2000 reservoir yang dimodelkan sebagai
Lebih terperinciPERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PERPUSTAKAAN 2 LANTAI
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PERPUSTAKAAN LANTAI Oleh: Fredy Fidya Saputra I.8505014 FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS SEBELAS MARET PROGRAM D III JURUSAN TEKNIK SIPIL SURAKARTA 009 BAB I PENDAHULUAN 1.1 Latar
Lebih terperinciPERANCANGAN MODIFIKASI DENGAN MENGGUNAKAN. Oleh : Sulistiyo NRP Dosen Pembimbing : Ir. Iman Wimbadi, MS
PERANCANGAN MODIFIKASI STRUKTUR GEDUNG PELAYANAN PAJAK DENGAN MENGGUNAKAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS DI ACEH Oleh : Sulistiyo NRP 3108 100 507 Dosen Pembimbing : Ir. Aman Subakti, MS Ir. Iman Wimbadi,
Lebih terperinciPERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG KANTOR PEMERINTAH DAERAH KABUPATEN PAMEKASAN DENGAN METODE LOAD RESISTANCE AND FACTOR DESIGN
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG KANTOR PEMERINTAH DAERAH KABUPATEN PAMEKASAN DENGAN METODE LOAD RESISTANCE AND FACTOR DESIGN Oleh : 1. AGUNG HADI SUPRAPTO 3111 030 114 2.RINTIH PRASTIANING ATAS KASIH 3111
Lebih terperinciPERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG RUMAH SUSUN SEDERHANA DAN SEWA ( RUSUNAWA ) MAUMERE DENGAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG RUMAH SUSUN SEDERHANA DAN SEWA ( RUSUNAWA ) MAUMERE DENGAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS Oleh: AGUS JUNAEDI 3108 040 022 Dosen Pembimbing Ir. SUNGKONO, CES Ir. IBNU PUDJI
Lebih terperinciANALISA DIMENSI DAN STRUKTUR ATAP MENGGUNAKAN METODE DAKTILITAS TERBATAS
Analisa Dimensi dan Struktur Atap Menggunakan Metode Daktilitas Terbatas 1 - ANALISA DIMENSI DAN STRUKTUR ATAP MENGGUNAKAN METODE DAKTILITAS TERBATAS M. Ikhsan Setiawan ABSTRAK Sttruktur gedung Akademi
Lebih terperinciBAB IV POKOK PEMBAHASAN DESAIN. Perhitungan prarencana bertujuan untuk menghitung dimensi-dimensi
BAB IV POKOK PEMBAHASAN DESAIN 4.1 Perencanaan Awal (Preliminary Design) Perhitungan prarencana bertujuan untuk menghitung dimensi-dimensi rencana struktur, yaitu pelat, balok dan kolom agar diperoleh
Lebih terperinciBAB IV ANALISIS PERHITUNGAN STRUKTUR
BAB IV ANALISIS PERHITUNGAN STRUKTUR 4.1 Data Perencanaan Bangunan Direncanakan : Bentang Jembatan : 120 meter Lebar Jembatan : 7.5 (1 + 6.5) meter Jenis Jembatan : Sturktur Rangka Baja (Tipe Warren Truss)
Lebih terperinciPERANCANGAN RUMAH SUSUN SEDERHANA SEWA (RUSUNAWA) DI JEPARA
PERANCANGAN RUMAH SUSUN SEDERHANA SEWA (RUSUNAWA) DI JEPARA Laporan Tugas Akhir sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana dari Universitas Atma Jaya Yogyakarta Oleh : ALFANIDA AYU WIDARTI
Lebih terperinciBAB II LANDASAN TEORI
BAB II LANDASAN TEORI 2.1 Uraian Umum Perencanaan suatu gedung (bangunan) merupakan suatu usaha untuk menyusun dan mengorganisasikan suatu proyek konstruksi baik berupa perhitungan-perhitungan ataupun
Lebih terperinciANALISA PELAT LANTAI DUA ARAH METODE KOEFISIEN MOMEN TABEL PBI-1971
ANALISA PELAT LANTAI DUA ARAH METODE KOEFISIEN MOMEN TABEL PBI-97 Modul-3 Sistem lantai yang memiliki perbandingan bentang panjang terhadap bentang pendek berkisar antara,0 s.d. 2,0 sering ditemui. Ada
Lebih terperinciMODIFIKASI PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG RAWAT INAP KELAS 1 RSUD SIDOARJO DENGAN MENGGUNAKAN HEXAGONAL CASTELLATED BEAM
JURNAL TEKNIK POMITS Vol. 1, No. 1, (2012) 1-6 1 MODIFIKASI PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG RAWAT INAP KELAS 1 RSUD SIDOARJO DENGAN MENGGUNAKAN HEXAGONAL CASTELLATED BEAM Ridha Novikayanti Sholikhah, dan Heppy
Lebih terperinciPERBANDINGAN STRUKTUR BETON BERTULANG DENGAN STRUKTUR BAJA DARI ELEMEN BALOK KOLOM DITINJAU DARI SEGI BIAYA PADA BANGUNAN RUMAH TOKO 3 LANTAI
PERBANDINGAN STRUKTUR BETON BERTULANG DENGAN STRUKTUR BAJA DARI ELEMEN BALOK KOLOM DITINJAU DARI SEGI BIAYA PADA BANGUNAN RUMAH TOKO 3 LANTAI Wildiyanto NRP : 9921013 Pembimbing : Ir. Maksum Tanubrata,
Lebih terperinciDAFTAR ISI. HALAMAN JUDUL.. i. LEMBAR PENGESAHAN ii. KATA PENGANAR.. iii ABSTRAKSI... DAFTAR GAMBAR Latar Belakang... 1
DAFTAR ISI HALAMAN JUDUL.. i LEMBAR PENGESAHAN ii KATA PENGANAR.. iii ABSTRAKSI... DAFTAR ISI DAFTAR GAMBAR.. DAFTAR NOTASI. v vi xii xiii BAB I PENDAHULUAN 1.1. Latar Belakang...... 1 1.2. Maksud dan
Lebih terperinciBAB II TINJAUAN PUSTAKA. tiang pancang dan tiang bor. ( SNI ). (Hardiyatmo, H. C. (2010), Analisis dan Perancangan Fondasi, Gadjah Mada
BAB II TINJAUAN PUSTAKA.1 Pondasi pondasi adalah bagian dari struktur bawah gedung yang kekuatannya ditentukan oleh kekuatan tanah yang mendukungnya, seperti fondasi telapak, rakit, tiang pancang dan tiang
Lebih terperinciPERENCANAAN JEMBATAN BUSUR MENGGUNAKAN DINDING PENUH PADA SUNGAI BRANTAS KOTA KEDIRI. Oleh : GALIH AGENG DWIATMAJA 3107 100 616
PERENCANAAN JEMBATAN BUSUR MENGGUNAKAN DINDING PENUH PADA SUNGAI BRANTAS KOTA KEDIRI Oleh : GALIH AGENG DWIATMAJA 3107 100 616 LATAR BELAKANG Kondisi jembatan yang lama yang mempunyai lebar 6 meter, sedangkan
Lebih terperinciContoh Soal 1: Sambungan Sebidang/Tipe Tumpu Jawab :
Contoh Soal 1: Sambungan Sebidang/Tipe Tumpu Suatu sambungan pelat ukuran 250 x 12 dengan baut tipe tumpu Ø25 seperti tergambar. Bila pelat dari baja BJ37 dan baut dari baja BJ50, pembuatan lubang dengan
Lebih terperinciMODIFIKASI PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG APARTEMEN PUNCAK KERTAJAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR BAJA DENGAN SISTEM GANDA PADA WILAYAH GEMPA KUAT
JURNAL TEKNIK POMITS Vol. 1, No. 1, (2014) 1-6 1 MODIFIKASI PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG APARTEMEN PUNCAK KERTAJAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR BAJA DENGAN SISTEM GANDA PADA WILAYAH GEMPA KUAT Anzhari Eza Putra,
Lebih terperinciSTUDI PERILAKU TEKUK TORSI LATERAL PADA BALOK BAJA BANGUNAN GEDUNG DENGAN MENGGUNAKAN PROGRAM ABAQUS 6.7. Oleh : RACHMAWATY ASRI ( )
TUGAS AKHIR STUDI PERILAKU TEKUK TORSI LATERAL PADA BALOK BAJA BANGUNAN GEDUNG DENGAN MENGGUNAKAN PROGRAM ABAQUS 6.7 Oleh : RACHMAWATY ASRI (3109 106 044) Dosen Pembimbing: Budi Suswanto, ST. MT. Ph.D
Lebih terperinciBAB 2 DASAR TEORI. Bab 2 Dasar Teori. TUGAS AKHIR Perencanaan Struktur Show Room 2 Lantai Dasar Perencanaan
3 BAB DASAR TEORI.1. Dasar Perencanaan.1.1. Jenis Pembebanan Dalam merencanakan struktur suatu bangunan bertingkat, digunakan struktur yang mampu mendukung berat sendiri, gaya angin, beban hidup maupun
Lebih terperinci