BAB IV ANALISA DAN HASIL PERANCANGAN. TPA Rawa Kucing Kota Tangerang dengan menggunakan profil baja.
|
|
|
- Vera Susman
- 6 tahun lalu
- Tontonan:
Transkripsi
1 BAB IV ANALISA DAN HASIL PERANCANGAN 41 PENDAHULUAN Bab IV ini menjelaskan mengenai Perancangan dan Perhitungan Hanggar TPA Rawa Kucing Kota Tangerang dengan menggunakan profil baja Untuk mempermudah proses perancangan struktur hanggar tersebut, maka tahapan yang digunakan : a Perancangan Gording b Perancangan Kuda kuda c Perancangan Plat Kopel d Perancangan Kolom e Perancangan Sambungan f Perhitungan Jumlah Material 42 PERANCANGAN GORDING 421 DATA PERENCANAAN Jenis Penutup Atap : Zincalum (Product Blueschop Lysaght) Type Lysaght Trimdek, BMT 048 Berat Atap : 486 kg/m2 Aksesoris Atap : 20% x Beban Atap : 0972 kg/m2 Berat Atap + Aksesoris : : 5832 kg/m2 Beban Hujan : 20 kg/m2 Beban Pekerja : 100 kg UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 1
2 Beban Angin : 25 kg/m2 (asumsi jauh dari laut) Tegangan Leleh (fy) : 2400 kg/cm2 : 240 N/mm2 Tegangan Dasar : 1600 kg/cm2 : 160 N/mm2 Faktor Keamanan : 15 Jarak Kuda-kuda (D port = Lx) : 75 m Jarak tumpuan Lateral (Dport/2 = Ly): 375 m Bentang Kuda-kuda : 40 m Jarak Antar Gording : 106 m (maksimum 305 untuk atap type BMT 048) Kemiringan (α) : 21 Sin α : 036 Cos α : 093 Tangen α : PERENCANAAN PROFIL LIPPED CHANNEL : 150 x 50 x 20 x 32 B = 50 mm H = 150 mm Ix = 280 cm 4 (Momen Inertia) Iy = 28 cm 4 ix = 571 cm (Radius of gyration = rx) iy = 181 cm Zx = 374 cm 3 Zy = 82 cm 3 UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 2
3 A = 861 cm 2 W = 676 kg/m Ebaja = 21 x 10 6 kg/cm 2 Buku PPI hal 11 (Mutu Baja BJ 37) G = E/26 Mpa (Modulus Geser) = kg/cm 2 = Mpa Cw = 1398 cm 6 J = 2938 cm 4 Sx = 377 cm 423 PRELIMERI PEMBEBANAN GORDING 1 Beban Mati (DL) Atap Zincalum x Jarak Gording = 486 x 106 = 115 kg/m Accesories x Jarak Gording = 097 x 106 = 103 kgm Berat sendiri gording = 676 kg/m + qdl = 1294 kg/m 2 Beban Hidup (La) : Buku PPI 1983 hal 13 Beban pekerja dianggap pada pusat bentang (La) = 100 kg 3 Beban Angin (WL) : Koefisien tekan angin UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 3
4 Gambar 41 Bidang Angin Syarat sudut < 65 sudut = 21 Koefisien muka angin tekan = 002 α - 04 = 002 x = 002 Koefisien muka angin hisap = ω tekan = koefisien x w angin x jarak gording = 002 x 25 x 106 = 053 kg/m ω hisap = koefisien x w angin x jarak gording = -040 x 25 x 106 = kg/m 4 Beban Hujan (H) H hujan = w x Luas = 20 x 106 x 75 = 1590 kg UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 4
5 424 MOMEN YANG BEKERJA PADA GORDING a Momen Akibat Beban Mati (q) Gambar 42 Gaya Akibat Beban Mati qx = qdl x cos α = 1294 x 093 = 1208 kg/m qy = qdl x sin α = 1294 x 036 = 464 kg/m Mx = 1 x qx x Ly 2 = 1 x 1208 x = 2124 kgm 8 8 My = 1 x qx x Ly 2 = 1 x 464 x = 815 kgm 8 8 b Momen Akibat Beban Hidup (P = La) Gambar 43 Gaya Akibat Beban Hidup UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 5
6 Mx = 1 x P x cos α x Lx = 1 x 100 x 093 x 75 = My = 1 x P x sin α x Ly = 1 x 100 x 036 x 375 = 3360 kgm 4 4 c Momen Akibat Beban Angin (q = WL) Karena beban angin bekerja tegak lurus arah sumbu X, maka yang ditinjau hanya pada Mx Tanda minus (-) berarti arah angin tekan sangat dominan Angin tekan, Mx= 1 x ω tekan x Ly 2 = 1 x 053 x = 093 kgm 8 8 Angin hisap, My = 1 x ω hisap x Ly 2 = 1 x (- 1060) x = (-1863) kgm d Momen Akibat Kombinasi Pembebanan (Maksimum) - Ditinjau pada arah sumbu y (Mux) 1 14 x DL = 14 x 2124 = 2973 kgm 2 12 x DL + 05 x La = 12 x x 100 = = 7549 kgm 3 12 x DL + 16 x La = 12 x x 100 = = kgm 4 12 x DL + 16 x La + 08 x WL= 12 x x x 053 = = kgm 5 12 x DL + 13 x WL + 05 x La= 12 x x x 100 UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 6
7 = = 7618 kgm 6 09 x DL + 13 x WL = 09 x x 053 = = 1980 kgm 7 09 x DL 13 x WL = 09 x x 053 = = 1843 kgm - Ditinjau pada arah sumbu x (Muy) 1 14 x DL = 14 x 815 = 1141 kgm 2 12 x DL + 05 x La = 12 x x 100 = = 5978 kgm 3 12 x DL + 16 x La = 12 x x 100 = = kgm 4 12 x DL + 16 x La + 08 x WL = 12 x x x 0 = = kgm 5 12 x DL + 13 x WL + 05 x La = 12 x x x 100 = = 5978 kgm 6 09 x DL + 13 x WL = 09 x x 0 = = 734 kgm 7 09 x DL 13 x WL = 09 x x 0 = = 734 kgm Dari kombinasi pembebanan diatas, maka didapat hasil momen kombinasi maksimum sebagai berikut : - Mux = kgm = x 10 4 Nmm = 186 KNm - Muy = kgm = x 10 4 Nmm = 170 KNm UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 7
8 425 PERHITUNGAN PERENCANAAN LRFD PADA PROFIL GORDING a Batas kelangsingan penampang/ Unbraced Length - Cek tekuk lokal pada plat flange λ = b/ tf = 50/32 = 1563 λp = 170/ fy = 170 / 240 = 1097 λr = 370/ fy - fr = 370 / = 2838 λp < λ < λr = 1097 < 1563 < 2838 Penampang tidak kompak! - Cek tekuk lokal pada plat web λ = h/tw = 150/ 32 = 4688 λp = 1680/ fy = 1680/ 240 = λ < λp = 4688 < Penampang kompak! Keterangan : - fy = tegangan leleh = 240 Mpa = 2400 kg/cm 2 - Fr = tegangan sisa = 70 Mpa untuk penampang gilas panas = 115 Mpa untuk penampang yg dilas b Menghitung Momen Residual (Mr) - Mr = (fy fr) x Sx = ( ) x 377 = 1700 x 377 = 6409 Kgm c Perencanaan Lentur - Mn tanpa tekuk global pada penampang kompak (Web) Mn = Mp = Zx x fy UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 8
9 = 374 x 2400 = 898 Kgm - Mn tanpa tekuk global pada penampang tidak kompak (Flange) Mn = Mp (Mp Mr) x (( λ - λp) / (λr - λp)) = 898 ( ) x (( ) / ( )) = 898 (834) x (465 / 1740) = Kgm φ Mn = 09 x Mn = 09 x = Kgm Mu = Kgm Mu φ Mn = Kgm KgmOK! d Menghitung Perencanaan Lateral (Lp dan Lr) X1 = π / Sx x (EGJA) / 2 = 314 / 38 x (21 x 10 4 x x 2938 x 861) / 2 = 0833 x ( / 2) = 0833 x = 8,638,49190 Kgcm = 8,63849 Kgm X2 = ((4 Cw) / Iy) x (Sx / GJ) 2 = (( 4 x 1398) / 28) x (377 / 810,000 x 2938) 2 = (5592 / 28) x (158 x 10-9 ) 2 = x 251 x = 501 x Kgcm UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 9
10 = 501 x Kgm Lp = (790 / fy ) x ry = (790 / 2400) x 181 = 2919 cm = 0292 m Lr = ((ry x (X1 / ( fy fr)) x X2 x (fy fr) 2 = (( 181 x ( 8,638,49190 / (1700)) x x x 2,890,000 = 9,19745 x 141 = 13,00716 cm = m Dari hitungan diatas diketahui : Lp < L < Lr = 029 < 75 < maka Mn : Mn = Cb x (( Mr + (Mp Mr)) x (( Lr L) / (Lr Lp))) < Mp Besaran Cb ditentukan sebesar 101, sehingga : Mn = 101 x (( ( )) x ( / 12978))) = 101 x (89760 x 0944) = 101 x = Kgm Mp = OK! e Kesimpulan untuk nilai tekuk lokal penampang - Tekuk lokal pada web = Mnx = Kgm - Tekuk lokal pada flange = Mny = Kgm - Tekuk Lateral = Kgm Momen nominal diambil nilai yang terkecil, berdasarkan SNI baja dan LRFD : Mu φ Mn UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 10
11 Mu = 186 KNm φ Mn = 09 x 856 KNm Mu = 186 KNm φ Mn = 771 KNmOK! 426 KUAT GESER WEB PADA PROFIL GORDING a Gaya geser yang dicek hanya pada sumbu X (sumbu kuat) - qu = 12 DL + 16 LL = 12 x x 100 = = Kg/m - Vu = 05 x qu x Dpor x Cos α = 05 x x 75 x 093 = Kg = 615 KN b Besaran luas penampang untuk perhitungan geser - Aw = H x tw = 150 x 32 = 480 mm 2 c Kelangsingan Web dan batas-batas kelangsingan - h/ tw = 150/ 32 = 4688 < 260 tidak disyaratkan pengaku x E / fy = 245 x 875 = x E / fy = 307 x 875 = 9081 d Gaya geser nominal - Vn = 06 x fy x Aw = 06 x 2400 x 48 UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 11
12 = 6,912 Kg = 6912 KN e Geser di design dengan faktor tahanan (φv = 09) - Vu = 615 KN φ v x Vn = 09 x 6912 = 6221 KN OK! 427 CEK MASALAH PUNTIR Untuk mengatasi masalah puntir (Torsion), maka persamaan menjadi : (Mux / (φ Mnx)) + ( Muy / (φ Mny/2)) 1 ( / (09 x 898)) + ( / ( 09 x /2)) 1 ( / 80784) + (16978 / 30367) 1 Cek rasio ( 023 ) + ( 056) = OK! 428 BATASAN LENDUTAN PADA GORDING a Batasan lendutan ( max) Menurut SNI , tabel 643 (hal 15) agar memenuhi persyaratan lendutan maksimum, maka disyaratkan untuk balok biasa ( L/2400) max = 750 / 240 = 313 cm b Defleksi pada arah Y (fy) - Akibat beban mati δ DL dan akibat beban hidup δ LL terjadi = 5/384 (qdl x cos α x L 4 ) / E x Ix UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 12
13 = (5x 013 x 093 x ) / (2,1x10 6 x 280x384) = (5x ,78) / = 085 cm terjadi = 1/48 (P x cos α x L 3 ) / E x Ix = (1x100 x 093 x ) / (2,1x10 6 x 280x48) = ( ,85)/( ) = 140 cm c Defleksi pada arah X (fx) - Akibat beban mati δ DL dan akibat beban hidup δ LL terjadi = 5/384 (qdl x sin α x L 4 ) / E x Ix = (5x013 x 036 x ) / (2,1x10 6 x 280 x 384) = (5x ,53) / = 033 cm terjadi = 1/48 (P x sin α x L 3 ) / E x Ix = (1x100 x 036 x ) / (2,1x10 6 x 280 x 48) = (1x ,44) / ( ) = 054 cm d Defleksi total komb = ( δ fy 2 + δ fx 2 ) = ( ) 2 + ( ) 2 = 240 cm e Kontrol defleksi terhadap beban layan (service) komb = 240 cm max = 313 cm OK! UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 13
14 429 KEKUATAN ATAP Beban yang dipikul atap - Beban Angin = 25 kg/m 2 - Beban Hujan = 20 kg/m kg/m 2 Dari brosur Lysaght Trimdek (Lampiran No 12) beban yang dapat dipikul atap = 960 kpa = 960 kg/m 2 Maka Beban total 45 kg/m2 < Beban yang diijinkan = 960 kg/m 2 OK! 4210 KESIMPULAN Dari perhitungan perancangan gording diatas, dapat diambil kesimpulan bahwa profil Lip- kannal C type C aman dan OK memenuhi persyaratan perancangan struktur gording 43 PERANCANGAN KUDA-KUDA 431 PERANCANGAN PROFIL SIKU GANDA : 2 x 100 x 100 x 10 B = 100 mm H = 200 mm T = 10 mm A = 38 cm 2 W = 2983 Kg/m Ix = Iy = 175 cm 4 (Geometrical Momen of Inertia) ix = iy = 303 cm (Radius of Gyration of Area) Zx = Zy = 2437 cm 3 (Modulus of Section) L = 1,060 mm UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 14
15 Ebaja = 21 x 10 6 kg/cm 2 (Buku PPI hal 11 ) Alat sambung = Baut Profil gording = C 150 x 50 x 20 x 32 Berat Gording = 676 kg/m 432 PRELIMERI PEMBEBANAN KUDA-KUDA 1 Berat sendiri kuda-kuda Dalam program SAP, berat sendiri kuda-kuda secara otomatis masuk dengan sendirinya, dengan memasukkan dimensi profil pada program tersebut Asumsi awal menggunakan profil siku ganda : L 100 x 100 x 10 2 Berat Atap Berat Atap + Accesories = 5832 Kg/m 2 Qatap = Berat atap+accesories x jarak kuda-kuda = 5832 x 75 = 4374 Kg/m Patap = qatap x L = 4374 x 106 = 4636 Kg 3 Berat Gording Pgording = Berat gording x Jarak kuda-kuda = 676 x 75 = 5070 Kg UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 15
16 4 Beban Hidup Berat pekerja Berat air hujan = 100 kg = panjang kuda-kuda max x panjang gording x 20 kg/m = 106 x 75 x 20 = 159 kg 5 Beban Angin Tekanan angin diluar daerah pantai (qw) = 25 kg/m 2 Sudut kemiringan kuda-kuda = 21 Koefisien angin tekan = 002 α - 04 = 002 x 21 04= = 002 Koefisien angin hisap = - 04 a Angin tekan qt = Ljrk gording x Bantar kk x Koefisien tekan = 106 x 75 x 002 x 25 = 397 Kg Beban angin vertikal (Vt) = qt x cos α = 397 x 093 = 371 Kg Beban angin horisontal (Ht) = qt x sin α = 397 x 036 = 142 Kg UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 16
17 b Angin hisap qh = Ljrk antar gording x Bantar kk x Koefisien hisap = 106 x 75 x 04 x 25 = 7950 Kg Beban angin vertikal (Vt) = qt x cos α = 7950 x 093 = 7422 Kg Beban angin horisontal (Ht) = qt x sin α = 7950 x 036 = 2849 Kg 433 INPUT KOMBINASI PEMBEBANAN - Beban mati DL = Berat atap + Berat gording = = 9706 Kg - Beban Hidup LL = Beban pekerja = 100 Kg - Beban Hujan H = 159 Kg - Beban Angin W (tekan V) = 371 Kg (tekan H) = 142 Kg - Beban Angin W (hisap V) = 7422 Kg (hisap H) = 2849 Kg Kombinasi pembebanan yang digunakan (diambil yang maksimal) : 1 14 DL 2 12 DL + 16 LL + 05 H 3 12 DL + 16 LL + 05 H + 08 W UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 17
18 4 12 DL + 16 LL + γ LL + 05 H > γ = 05 (bila L < 5 Kpa, SNI hal 13) 12 DL + 21 LL + 05 H 5 12 DL + 1 E + 05 LL 6 12 DL - 1 E + 05 LL 7 09 DL + 13 W 8 09 DL - 13 W Kombinasi pembebanan yang diambil nomer : 1, 2, 3, 4 dan OUTPUT GAYA BATANG Data Table 41 (Terlampir) UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 18
19 435 PEMBUKTIAN BATANG TEKAN Gambar 412 Rangka Kuda-kuda DL = 9706 kg LL = 100 kg H = 159 kg P = Beban Combo 4 P = 12 DL + 16 LL + γ LL + 05 H = 12 (9706) + 16 (100) + 05 (100) + 05 (159) = kg V1 = 42,24812 kg H1 = 2,64642 kg V2 = 50,92866 kg H2 = 2,64642 kg UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 19
20 Gambar 413 Joint 42 Σ V = 0 P + S83 sin 6024 = S83 (087) = S83 = S83 = kg (Tekan) Σ H = 0 S41 + S83 cos 6024 = 0 S41 + S83 (0496) = 0 S41 = - S83 (0496) S41 = - (-46663) x (0496) S41 = kg (Tarik) UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 20
21 Gambar 414 Joint 1 Σ V = 0 S83 cos S206 V1 = (0868) + S206 42,24812 = 0 S206 = + 42, S206 = +42,65316 kg (Tarik) Σ H = 0 S83 sin H1 S1 = 0 S83 (0496) + 2,646,42 S1 = 0 S1 = x ,64642 S1 = ,64642 S1 = +2,41497 kg (Tarik) UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 21
22 Gambar 415 Joint 43 Σ V = 0 S42 sin 1934 S206 S85 sin 6024 = 0 S42 (0331) - 42,65316 S85 (0868) = S S85 = 42,65316 Persamaan (1) Σ H = 0 - S41 + S42 cos S85 cos 6024 = S42 (0944) + S85 (0496) = S S85 = 23145Persamaan (2) UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 22
23 Dari persamaan (1) dan Persamaan (2) 0331 S S85 = 42,65316 x S S85 = x 0331 Menjadi 031 S S85 = 40, S S85 = S85 = 40,18797 S85 = - 40,85937 kg (Tekan) Kepersamaan (1) 0331 S S85 = 42, S (- 40,85937) = 42, S ,46594 = 42, S42 = 42, , S42 = +7,18722 S42 = + 21,71366 kg (Tarik) UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 23
24 Gambar 416 Joint 44 Σ V = 0 P S43 sin S209 + S42 sin 1934 = S43 (0314) + S ,71366 (0331) = 0 7, S43 + S209 = 0 Persamaan (1) Σ H = 0 S42 cos 1934 S43 cos 1831 = 0 S43 (0949) = 21,71366 (0944) 0949 S43 = 20,49770 S43 = + 21,59926 kg (Tarik) Kepersamaan (1) 7, S43 + S209 = 0 UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 24
25 7, x 21, S209 = 0 S209 = 6, ,59320 S209 = kg (Tekan) Gambar 417 Joint 2 Σ V = 0 S85 sin S87 sin S2 sin S209 + V2 = 0-40,85937 x S87 x S2 x ,92866=0-35, S S2 + 50,11763 =0 14, S S2 = S S2 = -14,65179 Persamaan (1) UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 25
26 Σ H = 0 S1 + S85 cos 6024 S2 cos 2058 S87 cos 6764 H2 = 0 2, (-40,85937) (0496) S2 (0936) S87 (038) 2,64642 =0 2, , S S87 2,64642 = 0-20, S S87 = S S87 = 20,49770 Persamaan (2) Dari persamaan (1) dan persamaan (2) 0925 S S2 = -14,65179 x S S2 = 20,49770 x 0925 Menjadi 0352 S S2 = - 5, S S2 = 18, S2 = 13,39273 S2 = -18,29508 kg (Tekan) Kepersamaan (1) 0925 S S2 = -14, S x (-18,29508) = -14, S87 6,43987 = -14, S87 = -8,21183 S87 = -8,87766 kg (Tekan) UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 26
27 436 CEK PERENCANAAN KUDA-KUDA DENGAN LRFD Dari kombinasi hasil pembebanan dan output perhitungan SAP, maka didapat hasil kombinasi sebagai berikut : Digunakan hasil perhitungan dari COMBO 4 (Maksimum) Gaya tarik maksimum pada kuda-kuda Nu tarik (batang 43) = 5,50851 kg = 551 ton Panjang batang tarik terpanjang = 1,05332 mm Gaya tekan maksimum Nu tekan (batang 3) = 15,98679 kg = 1599 ton Panjang batang tekan terpanjang = 1,06900 mm Cek Kuat Tarik - Cek Kondisi Leleh Nu φ Nn Nu φ x Ag x fy untuk kondisi leleh φ = 09 Nu 09 x 38 x 2400 Nu kg Nu 8208 T 551 T 8208 T OK! - Cek Kondisi Fraktur Asumsi Baut yang akan digunakan = dia 11/8 = 2857 mm Jarak tepi baut (le) = 15 d ~ 2 d = 15 ( 2857) ~ 2 (2857) UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 27
28 = 4286 mm ~ 5714 mm dipakai 45 mm Diambil jarak dari tepi = 45 mm Jarak antar baut (s) = 3d ~ 7d 14t = 3 (2857) ~ 7 (2857) 14 (10) = 8571 ~ Maka digunakan jarak antar baut Tebal plat φlubang = 100 mm = 10 mm = φbaut + 2mm = 2857 mm + 2 mm = 3057 mm Gambar 418 Potongan Baut Pola segaris An = Ag (d x t) = 38 (2857 x 1) = = cm 2 Periksa terhadap syarat An = 085 Ag An = 085 x 38 An = 323 cm 2 UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 28
29 Maka yang digunakan An yang terkecil = 3230 cm 2 U = 1 (x / L) = 1 (1929 / 50) = = (untuk penampang selain I,termasuk penampang bersusun, dengan alat pengencang minimal 3 buah perbaris) Ae = U x An = 0614 x 323 = 1983 cm 2 Nn = φ x Ae x fu = 075 x 1983 x 3700 = 55,01732 Kg > Nu tekan = 55,01732 Kg > 15,98679 Kg OK! Keterangan : Ae = Luas penampang effektif An = Luas netto penampang, mm 2 U = Koefisien reduksi = 1 (x / L) 09 X = eksentrisitas sambungan = ½ penampang siku dan pelat = (05 x 10) + (05 x 2874) = = 1929 mm Fu = Tegangan tarik putus, Mpa = 3700 Kg/cm 2 Dengan φ adalah faktor tahanan, yang besarnya adalah : φ = 09 untuk kondisi leleh UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 29
30 Cek Kuat Tekan - Periksa kelangsingan φ = 075 untuk kondisi fraktur λtarik = i λtarik Nn K Q = Ag x fcr = = =, = 1 (perletakan sendi sendi) = 1 (penampang tempa) = 215 cm = 48, OK! λc = λ π x = π x = 053 Untuk 025 < λc < 12 maka ω = λc x < 15 ω = λ = x 1 < 15 maka Fcr = ( 0658 % λ& ) x Q x fy Fcr = ( 0658 & ) x 1 x 2400 Fcr = 0658 x 1 x 2400 Fcr = 0889 x 1 x 2400 Fcr = 2,13370 Kg/cm 2 UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 30
31 Nn = Ag x Fcr Nn = 38 x 2,13370 Nn = 81,080 Kg > Nu = kg OK! Cek Kuat Tekan terhadap batang terpanjang Nu tekan (batang 87) Panjang batang tekan terpanjang = 3829,25 kg = 2,83 ton = 2,629 mm - Periksa kelangsingan λtarik = i λtarik Nn K Q = Ag x fcr = = = = 1 (perletakan sendi sendi) = 1 (penampang tempa) = 215 cm = OK! λc = λ π x = π = 132 x Untuk λc 12 maka ω = 125 x λc 2 ω = 125 x ω = 2178 UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 31
32 λc x < x 1 < 15 maka Fcr = ( 0658 % λ& ) x Q x fy Fcr = ( 0658 & ) x 1 x 2400 Fcr = 0658 x 1 x 2400 Fcr = 0482 x 1 x 2400 Fcr = 1,15680 Kg/cm 2 Nn = Ag x Fcr Nn = 38 x 1,15680 Nn = 43,95840 Kg > Nu = 3829,25 kg OK! 437 KESIMPULAN Dari perhitungan perancangan kuda-kuda diatas, dapat diambil kesimpulan bahwa profil siku ganda type L aman dan OK memenuhi persyaratan perancangan struktur kuda-kuda UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 32
33 44 PERANCANGAN PELAT KOPEL 441 PERANCANGAN DIMENSI PELAT KOPEL PROFIL ix y ey ix x a a t 1 2a A PLAT KOPEL TAMPAK - A Gambar 419 Perencanaan pelat kopel t = tebal pelat penyambung t = 10 mm ey = jarak titik berat profil ey = 282 mm rx/ry = jari-jari girasi komponen terhadap sumbu x-x/ sumbu y-y, adalah: ix /iy = 303 mm = 303 cm Lkx = panjang tekuk profil (terpanjang) Lkx = 1,74919 mm = cm a = jarak antara dua titik berat elemen λx/λy = kelangsingan pada arah tegak lurus sumbu x-x sumbu y-y UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 33
34 LI = jarak spasi plat kopel komponen tekan λiy/λw = kelangsingan ideal m = konstanta jumlah profil = 2 ii=imin=iη = jari-jari girasi minimum, sumbu I-I = 195 cm Ix = Iy = 175 cm 4 Ia = Iξ = 278 cm 4 Ib = Iη = 72 cm 4 A = 19 cm 2 a = 2ey + t = 2 x = 664 mm = 664 cm λx = = = cm iy = '( + 1/2, iy = (05/ 664) = = = 449 cm λy = = = 7792 cm λw 2 = λ( + 3 x λ > m = 2 (dua profil) UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 34
35 Perencanaan optimum λw 2 = λ/ λ/ = λ( + 3 x λ4 λ/ = λ( + x λ4 λ/ = λ( + λ4 λ4 = λ/ - λ( λ4 = = 13, , = 7, λi = 7, = 8520 cm λi = η > i1 = imin = iη LI = λi x iη = 8520 x 195 = cm n = jumlah medan n = = = 105 medan 3 medan (Syarat ganjil untuk jumlah medan) Jarak antar kopel L1 = 6 = = 5831 cm UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 35
36 PLAT KOPEL a Periksa kelangsingan penampang Gambar 420 Pelat kopel λy = = η = 2990 λω = λ( + λ1 = = = = 9029 cm λx = cm OK! - Periksa kekakuan 7 10 x I1 = Imin = 175 cm 4 Ip = momen inersia pelat kopel, untuk pelat kopel dimuka dan dibelakang yang tebalnya t dan tingginya h, maka Ip = 1/12 x t x h 3 Ip 10 x a = 2 x ½ a = 2 x ½ x 664 = 664 cm Ip 10 x Ip cm4 UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 36
37 Perhitungan Ip apabila tebal pelat kopel dipakai t = 10 mm = 1 cm 1/12 x t x h cm 4 1/12 x 1 x h 3 = cm 4 h 3 = h 3 = h = 1337 cm 15 cm = 150 mm Dimensi pelat kopel p = = 210 mm p x h x b = 210 x 150 x Gambar 421 Dimensi pelat kopel UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 37
38 442 PERIKSA KEKUATAN PELAT KOPEL P Q P Q terbesar (tekan) = 15,98679 kg Dengan panjang batang = 1069,00 mm Jumlah pelat kopel dalam 1 batang tekan = 1069/150 = pelat kopel Q = 2% x Nutekan = 2% x 15,98679 = kg Gaya sebesar kg dibagi untuk 7 pelat kopel, sehingga masing-masing kopel memikul 4568 kg Kuat geser pelat kopel : λw = 8 = = 20 kn = 5 + 9& : UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 38
39 = 5 + ;;<& &== = 5 + = = x 6 = 11 x = 11 x 44,14375 = 11 x = λw = 20 < 11 x 6 = sehingga Vn = 2 x 06x fy x Aw = 2 x 06 x 2400 x 20 x 1 = 5760 kg φ Vn = 09 x Vn = 09 x5760 = 5184 kg >? φ >6 = = 088 < 1 OK! 443 KESIMPULAN Pelat kopel yang digunakan t = 10 mm dengan ukuran 210 mm x 150 mm UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 39
40 45 PERANCANGAN KOLOM 451 DATA-DATA KOLOM KOLOM BAJA HB ANGKUR BAUT Gambar 422 Detail Perancangan Struktur Kolom Dari kombinasi hasil pembebanan dan output perhitungan SAP, maka didapat hasil kombinasi sebagai berikut : Digunakan hasil perhitungan dari COMBO 4 (Maksimum) Gaya tarik maksimum pada kolom Nu tarik (batang 206) = 9,27831 kg = 928 ton Panjang batang tarik terpanjang = 1,74919 mm Gaya tekan maksimum Nu tekan (batang 221) = 14,03570 kg = 14,04 ton Panjang batang tekan terpanjang (Ly) = 1,62500 mm Profil yang digunakan : HB 150 x 150 x 7 x 10 H = 150 mm B = 150 mm Ag = 4014 cm 2 UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 40
41 tw = 7 mm tf = 10 mm Ix = 1640 cm 4 Iy = 563 cm 4 ix = 639 cm iy = 375 cm 452 PERIKSA KEKUATAN KOLOM - Cek kelangsingan penampang Flange : ) / tf 170/A( ( )/10 170/ Penampang kompak! Web : (h / tw) 1680/A( (150 / 7) 1680/ Penampang kompak! Kondisi kedua tumpuan adalah jepit sendi sehingga diambil k = 08 Tinjauan pada arah sumbu bahan ( sumbu X) rx = = = 4086 = 639 cm λx = = UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 41
42 = = 188 Tinjauan pada arah sumbu bebas bahan (sumbu Y) ry = = = 1403 = 375 cm λy = = = = 3467 λy λx batang menekuk kearah sumbu lemah λcy = λ π x = π x = x = x 0034 = 037 Untuk 025 < λc < 12 maka ω = λ ω = = = 106 Nn = Ag x fcr = Ag x ( ω ) = 4014 x ( ) = 4014 x 2,26415 = 90,88302 Kg = 9088 Ton UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 42
43 φc x Nn = 085 x Nn = 085 x 9088 = 7725 Ton Cek : B? φc D EF < 1 < 1 02 < 1 OK! 453 KESIMPULAN Dari hasil perhitungan diatas, profil kolom HB 150 x 150 x 7 x 10 cukup OK dan dapat digunakan sebagai batang tekan pada struktur kolom 46 PERANCANGAN BAUT 461 DATA DATA BAUT Nu tekan (batang 3) = 15,98679 kg = 1599 ton Panjang batang tekan terpanjang = 1,06900 mm Mutu baut baja BJ 41 fub = 4,100 Kg/cm 2 φbaut = 11/8 = 2857 mm Abaut = ¼ π d 2 = ¼ x π x (2857) 2 = mm 2 = 641 cm 2 Tebal pelat penyambung = 10 mm Jarak tepi baut (le) = 15 d ~ 2 d = 15 ( 2857) ~ 2 (2857) UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 43
44 = 4286 mm ~ 5714 mm Diambil jarak dari tepi = 45 mm Jarak antar baut (s) = 3d ~ 7d 14t = 3 (2857) ~ 7 (2857) 14 (10) = 8571 ~ Diambil jarak antar baut = 100 mm 462 PERIKSA KEKUATAN BAUT - Kekuatan terhadap geser : Vd = φ x Vn = φ x r1 x fub x Ab = 075 x 04 x 4100 x 641 = 7,88430 kg Jumlah baut n = Vu/Vd = 15,98679/7,88430 = 2 - Kekuatan baut terhadap tarik Td = φ x Tn = φ x 075 x fub x Ab = 075 x 075 x 4100 x 641 = 14,78306 Kg G? 6 Td Td 7,99340 kg 14,78306 Kg OK! UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 44
45 - Kekuatan terhadap tarik dan tekan Fu = = B? r1 x φf x fub x m 04 x 075 x 4100 x 1 = ,230 Ft f1 (r2 x fuv) f2 Ft 4100 (2857 x 83135) 3100 Ft 1, , OK! Td = φf x Tn Td = φf x ft x Ab Td = 075 x 3100 x 641 Td = 14,90325 Kg 15,98679/2 14,90325 Kg 7,99340 Kg OK! - Kekuatan terhadap kuat tumpu 15 d = 15 x (r1 + r2) Ie 15 d = 15 x ( ) Ie 15 d = 643 cm 4,5 cm OK! 3 d = 3 x (r1 + r2) S 3 d = 3 x ( ) S 3 d = 1286 cm 10 cm OK! UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 45
46 Rd = φf x Rn Rd = φf x24 x db x dp x fu Rd = 075 x 24 x 2857 x x 4100 Rd = 30,11944 Kg Nu/n Rd 15,98679/2 Kg 30,11944 Kg 7,99340 Kg 30,11944 Kg OK! 463 KESIMPULAN Jadi dipakai baut φ 1 1/8 ( 2857 mm) dengan tebal pelat 100 mm 464 JUMLAH BAUT Perhitungan jumlah baut : Table 42 Terlampir UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 46
47 47 PERHITUNGAN JUMLAH MATERIAL Table 43 Terlampir 471 KESIMPULAN Jumlah kebutuhan material 1 C ,2 = 44,21040 kg 2 HB = 13,04226 kg 3 L = 134,19508 kg 4 Pelat 10 mm = 39,26650 kg 5 Baut 11/8 = 4,920 buah 6 Pengecatan = 8,54787 m 2 UNIVERSITAS MERCUBUANA IV - 47
48 PROYEK : HANGGAR TPA RAWAKUCING KOTA TANGERANG LOKASI : JL ISKANDAR MUDA TABLE 43 PERINCIAN PERHITUNGAN VOLUME Total Volume Total Luas 230, ,54787 No Material Volume Luas Description Ukuran Qty Weight Sort Orgil Code Size mm Kg m 2 KUDA - KUDA PENUH 1 Kolom K1 HB 150x150x7x10 HB HB 150x150x7x10 5, , , Kolom K2 HB 150x150x7x10 HB HB 150x150x7x10 5, , , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB 1 40 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB 2 39 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Kuda-kuda KDB 3 38 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Kuda-kuda KDB 4 37 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Kuda-kuda KDB 5 36 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Kuda-kuda KDB 6 35 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Kuda-kuda KDB 7 34 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Kuda-kuda KDB 8 33 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Kuda-kuda KDB 9 32 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Gording GR CNP 150x50x20x32 CNP CNP 150x50x20x32 7, , , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 2, , , Page 1
49 No Material Volume Luas Description Ukuran Qty Weight Sort Orgil Code Size mm Kg m 2 46 Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT 124 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 2, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 2, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 2, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 2, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 2, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 2, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Filler Kolom FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler Kolom FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Sambungan DETAIL 2 Plate 10 PL Plate 10 61, , Sambungan DETAIL 3 Plate 10 PL Plate 10 89, , Sambungan DETAIL 3 Plate 10 PL Plate 10 98, , Sambungan DETAIL 4 Plate 10 PL Plate 10 36, , Sambungan DETAIL 5 Plate 10 PL Plate , , Sambungan DETAIL 6 Plate 10 PL Plate 10 98, , Sambungan DETAIL 7 Plate 10 PL Plate 10 75, , , Sambungan DETAIL 8 Plate 10 PL Plate 10 99, , , Sambungan DETAIL 9 Plate 10 PL Plate 10 74, , , Sambungan DETAIL 10 Plate 10 PL Plate , , , Sambungan DETAIL 12 Plate 10 PL Plate 10 22, , Sambungan DETAIL 13 Plate 10 PL Plate 10 22, , Plate Kopel Plate 10 PL Plate 10 31, , , Page 2
50 No Material Volume Luas Description Ukuran Qty Weight Sort Orgil Code Size mm Kg m 2 KUDA - KUDA SETENGAH 100 Kolom K1 HB 150x150x7x10 HB HB 150x150x7x10 5, , , Kolom K2 HB 150x150x7x10 HB HB 150x150x7x10 5, , , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDA L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB 1 40 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB 2 39 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB 3 38 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB 4 37 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB 5 36 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB 6 35 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB 7 34 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB 8 33 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB 9 32 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Kuda-kuda KDB L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Gording GR CNP 150x50x20x32 CNP CNP 150x50x20x32 7, , , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 2, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Page 3
51 No Material Volume Luas Description Ukuran Qty Weight Sort Orgil Code Size mm Kg m Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLT 124 L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 2, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 2, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 2, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 2, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 2, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 2, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler Kolom FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , Filler Kolom FLM L 100x100x10 L L 100x100x10 1, , , Sambungan DETAIL 2 Plate 10 PL Plate 10 61, , Sambungan DETAIL 3 Plate 10 PL Plate 10 89, , Sambungan DETAIL 3 Plate 10 PL Plate 10 98, , Sambungan DETAIL 4 Plate 10 PL Plate 10 36, , Sambungan DETAIL 5 Plate 10 PL Plate , , Sambungan DETAIL 6 Plate 10 PL Plate 10 98, , Sambungan DETAIL 7 Plate 10 PL Plate 10 75, , Sambungan DETAIL 8 Plate 10 PL Plate 10 99, , Sambungan DETAIL 9 Plate 10 PL Plate 10 74, , Sambungan DETAIL 10 Plate 10 PL Plate , , Sambungan DETAIL 11 Plate 10 PL Plate 10 71, , Sambungan DETAIL 12 Plate 10 PL Plate 10 22, , Sambungan DETAIL 13 Plate 10 PL Plate 10 22, , Plate Kopel Plate 10 PL Plate 10 31, , , TOTAL MATERIAL C 150x50x20x32 44,21040 kg HB 150x150x7x10 13,04226 kg L 100x100x10 134,19508 kg Pelat 10 mm 39,26650 kg Baut 4,92000 buah Pengecatan 8,54787 m2 Page 4
BAB IV ANALISA PERHITUNGAN
BAB IV ANALISA PERHITUNGAN 4.1 PERHITUNGAN METODE ASD 4.1.1 Perhitungan Gording Data perencanaan: Jenis baja : Bj 41 Jenis atap : genteng Beban atap : 60 kg/m 2 Beban hujan : 20 kg/m 2 Beban hujan : 100
BAB IV ANALISA DAN HASIL. Bab IV ini menjelaskan mengenai Perancangan dan Perhitungan
BAB IV ANALISA DAN HASIL 4.1. Pendahuluan Bab IV ini menjelaskan mengenai Perancangan dan Perhitungan Bangunan Warehouse dengan menggunakan profil baja. Untuk mempermudah proses perancangan struktur tersebut,
TAMPAK DEPAN RANGKA ATAP MODEL 3
TUGAS STRUKTUR BAJA 11 Bangunan gedung dengan struktur atap dibuat dengan struktur rangka baja. Bentang struktur bangunan, beban gravitasi, beban angin dan mutu bahan, dijelaskan pada data teknis berikut.
BAB III METODE DESAIN DAN PERENCANAAN RANGKA BALOK BAJA
BAB III METODE DESAIN DAN PERENCANAAN RANGKA BALOK BAJA 3.1 Diagram Alir Perencanaan Kuda kuda Mulai KUDA KUDA TYPE 1 KUDA KUDA TYPE 2 KUDA KUDA TYPE 3 PRE/DESIGN GORDING PEMBEBANAN PRE/DESIGN GORDING
BAB IV ANALISA & HASIL PERANCANGAN. Bab ini menjelaskan mengenai Perancangan dan Perhitungan struktur atas
BAB IV ANALISA & HASIL PERANCANGAN 4.1 Pendahuluan Bab ini menjelaskan mengenai Perancangan dan Perhitungan struktur atas berupa bangunan Kubah (Dome) dengan menggunakan profil baja. Untuk memudahkan proses
BAB III METODE DESAIN DAN PERENCANAAN KUDA KUDA BAJA BENTANG PANJANG
BAB III METODE DESAIN DAN PERENCANAAN KUDA KUDA BAJA BENTANG PANJANG 3.1 Diagram Alir Perencanaan Kuda kuda Mulai Data perencanaan & gambar rencana KUDA-KUDA TYPE 1 Pre/Desain gording Pembebanan gording
Soal 2. b) Beban hidup : beban merata, w L = 45 kn/m beban terpusat, P L3 = 135 kn P1 P2 P3. B C D 3,8 m 3,8 m 3,8 m 3,8 m
Soal 2 Suatu elemen struktur sebagai balok pelat berdinding penuh (pelat girder) dengan ukuran dan pembebanan seperti tampak pada gambar di bawah. Flens tekan akan diberi kekangan lateral di kedua ujung
BAB III METODOLOGI PERENCANAAN
BAB III METODOLOGI PERENCANAAN 3.1 Diagram Alir Mulai Data Eksisting Struktur Atas As Built Drawing Studi Literatur Penentuan Beban Rencana Perencanaan Gording Preliminary Desain & Penentuan Pembebanan
Tugas Besar Struktur Bangunan Baja 1. PERENCANAAN ATAP. 1.1 Perhitungan Dimensi Gording
1.1 Perhitungan Dimensi Gording 1. PERENCANAAN ATAP 140 135,84 cm 1,36 m. Direncanakan gording profil WF ukuran 100x50x5x7 A = 11,85 cm 2 tf = 7 mm Zx = 42 cm 2 W = 9,3 kg/m Ix = 187 cm 4 Zy = 4,375 cm
BAB III METODE DESAIN DAN PERENCANAAN KUDA KUDA BAJA 3.1 Diagram Alir Perencanaan Kuda kuda. Mulai. Data perencanaan & gambar rencana
BAB III METODE DESAIN DAN PERENCANAAN KUDA KUDA BAJA 3.1 Diagram Alir Perencanaan Kuda kuda Mulai Data perencanaan & gambar rencana Pre/Desain gording Pembebanan gording No Cek kekakuan Cek kestabilan
DESAIN BATANG TEKAN PROFIL C GANDA BERPELAT KOPEL
lemen Struktur Tekan Profil C Ganda - Struktur Baja - DSAIN BATANG TKAN PROFIL C GANDA BRPLAT KOPL e Y Y r a Y X X G X d tw tp b bf tf xe Satuan : kn := 000N MPa := N mm Panjang fekt klx := 5m kly := 5m
BAB III METODOLOGI PERANCANGAN. Permasalahan utama yang dihadapi dalam perencanaan gedung bertingkat tinggi
BAB III METODOLOGI PERANCANGAN 3.1. Umum Permasalahan utama yang dihadapi dalam perencanaan gedung bertingkat tinggi adalah masalah kekakuan dari struktur. Pada prinsipnya desain bangunan gedung bertingkat
DESAIN BALOK SILANG STRUKTUR GEDUNG BAJA BERTINGKAT ENAM
DESAIN BALOK SILANG STRUKTUR GEDUNG BAJA BERTINGKAT ENAM Fikry Hamdi Harahap NRP : 0121040 Pembimbing : Ir. Ginardy Husada.,MT UNIVERSITAS KRISTEN MARANATHA FAKULTAS TEKNIK JURUSAN TEKNIK SIPIL BANDUNG
Penyelesaian : Penentuan beban kerja (Peraturan Pembebanan Indonesia untuk Gedung 1983) : Penutup atap (genteng) = 50 kg/m2
II. KONSEP DESAIN Soal 2 : Penelesaian : Penentuan beban kerja (Peraturan Pembebanan Indonesia untuk Gedung 1983) : Penutup atap (genteng) = 50 kg/m2 = 0,50 kn/m2 Air hujan = 40 - (0,8*a) dengan a = kemiringan
BAB I. Perencanaan Atap
BAB I Perencanaan Atap 1. Rencana Gording Data perencanaan atap : Penutup atap Kemiringan Rangka Tipe profil gording : Genteng metal : 40 o : Rangka Batang : Kanal C Mutu baja untuk Profil Siku L : BJ
PLATE GIRDER A. Pengertian Pelat Girder
PLATE GIRDER A. Pengertian Pelat Girder Dalam penggunaan profil baja tunggal (seperti profil I) sebagai elemen lentur jika ukuran profilnya masih belum cukup memenuhi karena gaya dalam (momen dan gaya
TUGAS BESAR STRUKTUR BAJA II TYPE KUDA - KUDA VAULTED PARALLEL CHORD
TYPE KUDA - KUDA VAULTED PARALLEL CHORD Ketentuan : L = 47,5 m H = 19,5 m Jarak kuda - kuda = 6,8 m Beban Angin = 43 kg/m Mutu Baja = BJ 34 Jenis Sambungan = Baut Page 1 I. DESAIN GORDING A. Perhitungan
STUDI PERBANDINGAN STRUKTUR RANGKA ATAP BAJA UNTK BERBAGAI TYPE TUGAS AKHIR M. FAUZAN AZIMA LUBIS
STUDI PERBANDINGAN STRUKTUR RANGKA ATAP BAJA UNTK BERBAGAI TYPE TUGAS AKHIR Diajukan Untuk Melengkapi Tugas Tugas Dan Memenuhi Syarat Untuk Menempuh Ujian Sarjana Teknik Sipil M. FAUZAN AZIMA LUBIS 050404041
BAB 2 DASAR TEORI Dasar Perencanaan Jenis Pembebanan
BAB 2 DASAR TEORI 2.1. Dasar Perencanaan 2.1.1 Jenis Pembebanan Dalam merencanakan struktur suatu bangunan bertingkat, digunakan struktur yang mampu mendukung berat sendiri, gaya angin, beban hidup maupun
BAB III METODOLOGI PERENCANAAN
BAB III METODOLOGI PERENCANAAN 3.1. Diagram Alir Perencanaan Struktur Atas Baja PENGUMPULAN DATA AWAL PENENTUAN SPESIFIKASI MATERIAL PERHITUNGAN PEMBEBANAN DESAIN PROFIL RENCANA PERMODELAN STRUKTUR DAN
LAMPIRAN 1 PRELIMINARY DESAIN
LAMPIRAN 1 PRELIMINARY DESAIN L1.1 Preliminary Pelat Lantai. - Kombinasi Pembebanan - q ult1 = 1,4 q DL = 1,4 (104) = 145,6 kg/m 2 - q ult2 = 1,2 q DL + 1,6q LL = 1,2 (104) +1,6(400) = 764,8 kg/m 2 Digunakan
STRUKTUR BAJA 2 TKS 1514 / 3 SKS
STRUKTUR BAJA 2 TKS 1514 / 3 SKS MODUL 1 TEKUK TORSI LATERAL Panjang elemen balok tanpa dukungan lateral dapat mengalami tekuk torsi lateral akibat beban lentur yang terjadi (momen lentur). Tekuk Torsi
BAB 5 ANALISIS. Laporan Tugas Akhir Semester II 2006/ UMUM
BAB 5 ANALISIS 5.1 UMUM Setelah semua perhitungan elemen kolom dimasukkan pada tahap pengolahan data, maka tahap berikutnya yaitu tahap analisis. Tahap analisis merupakan tahap yang paling penting dalam
BAB IV ANALISIS PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG
BAB IV ANALISIS PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG Bab IV Analisis Perencanaan Struktur Gedung 4.1 Pembebanann Struktur Berdasarkan SNI-03-1729-2002 tentang Tata Cara Perencanaan Struktur Bajaa untuk Bangunan
Integrity, Professionalism, & Entrepreneurship. Mata Kuliah : Perancangan Struktur Baja Kode : CIV 303. Balok Lentur.
Mata Kuliah : Perancangan Struktur Baja Kode : CIV 303 SKS : 3 SKS Balok Lentur Pertemuan 11, 12 TIU : Mahasiswa dapat merencanakan kekuatan elemen struktur baja beserta alat sambungnya TIK : Mahasiswa
STUDI PERBANDINGAN PERENCANAAN STRUKTUR BAJA MENGGUNAKAN PROFIL BIASA DAN PROFIL KASTELA PADA PROYEK GEDUNG PGN DI SURABAYA.
EXTRAPOLASI Jurnal Teknik Sipil Untag Surabaya P-ISSN: 1693-8259 Desember 2015, Vol. 8 No. 2, hal. 207-216 STUDI PERBANDINGAN PERENCANAAN STRUKTUR BAJA MENGGUNAKAN PROFIL BIASA DAN PROFIL KASTELA PADA
BAB III METODOLOGI PENELITIAN
BAB III METODOLOGI PENELITIAN III.1 Metodologi Umum Secara garis besar metode penyelesaian tugas akhir ini tergambar dalam flow chart dibawah ini: Mulai Analisa 1.1 Analisa 1.2 Analisa 1.3 Mengumpulkan
BAB 2 DASAR TEORI Dasar Perencanaan Jenis Pembebanan
BAB DASAR TEORI.1. Dasar Perencanaan.1.1. Jenis Pembebanan Dalam merencanakan struktur suatu bangunan bertingkat, digunakan struktur yang mampu mendukung berat sendiri, gaya angin, beban hidup maupun beban
PLATE GIRDER A. Pengertian Pelat Girder
PLATE GIRDER A. Pengertian Pelat Girder Dalam penggunaan profil baja tunggal (seperti profil I) sebagai elemen lentur jika ukuran profilnya masih belum cukup memenuhi karena gaya dalam (momen dan gaya
BAB 1 PENDAHULUAN Latar Belakang
BAB 1 PENDAHULUAN 1.1. Latar Belakang Dunia konstruksi saat ini semakin berkembang pesat, meningkatnya berbagai kebutuhan manusia akan pekerjaan konstruksi menuntut untuk terciptanya inovasi dan kreasi
BAB V ANALISA STRUKTUR 5.1. Pemodelan Struktur 5.1.1. Sistem Struktur Sebuah jembatan direncanakan dengan struktur baja. Jembatan tersebut terletak di lokasi gempa zona 5 dengan kondisi tanah lunak. Pemodelan
A. IDEALISASI STRUKTUR RANGKA ATAP (TRUSS)
A. IDEALISASI STRUKTUR RAGKA ATAP (TRUSS) Perencanaan kuda kuda dalam bangunan sederhana dengan panjang bentang 0 m. jarak antara kuda kuda adalah 3 m dan m, jarak mendatar antara kedua gording adalah
STUDIO PERANCANGAN II PERENCANAAN GELAGAR INDUK
PERANCANGAN II PERENCANAAN GELAGAR INDUK DATA PERENCANAAN : Panjang jembatan = 20 m Lebar jembatan = 7,5 m Tebal plat lantai = 20 cm (BMS 1992 K6 57) Tebal lapisan aspal = 5 cm (BMS 1992 K2 13) Berat isi
A. IDEALISASI STRUKTUR RANGKA ATAP (TRUSS)
A. IDEALISASI STRUKTUR RAGKA ATAP (TRUSS) Perencanaan kuda kuda dalam bangunan sederhana dengan panjang bentang 0 m. jarak antara kuda kuda adalah 3 m dan m, jarak mendatar antara kedua gording adalah
PERENCANAAN PETRA SQUARE APARTEMENT AND SHOPPING ARCADE SURABAYA MENGGUNAKAN HEXAGONAL CASTELLATED BEAM NON-KOMPOSIT
TUGAS AKHIR MODIFIKASI PERENCANAAN PETRA SQUARE APARTEMENT AND SHOPPING ARCADE SURABAYA MENGGUNAKAN HEXAGONAL CASTELLATED BEAM NON-KOMPOSIT Dosen Pembimbing : Ir. Heppy Kristijanto, MS Oleh : Fahmi Rakhman
xxiv r min Rmax Rnv Rnt
DAFTAR NOTASI A adalah luas penampang, mm 2 Ab adalah Luas penampang bruto Acp adalah luas yang dibatasi oleh keliling luar penampnag beton, mm 2 Ae adalah luas efektif penampang, mm 2 Ag adalah luas bruto
H 2 H 1 PERHITUNGAN KOLOM LENTUR DUA ARAH (BIAXIAL ) A. DATA BAHAN B. DATA PROFIL BAJA C. DATA KOLOM KOLOM PADA PORTAL BANGUNAN
H 2 H 1 PERHITUGA KOLOM LETUR DUA ARAH (BIAXIAL ) A. DATA BAHA B. DATA PROFIL BAJA C. DATA KOLOM KOLOM PADA PORTAL BAGUA Perhitungan Struktur Baja Dengan Microsoft Excel PERHITUGA KOLOM LETUR DUA ARAH
PERENCANAAN STRUKTUR RANGKA BAJA BERATURAN TAHAN GEMPA BERDASARKAN SNI DAN FEMA 450
PERENCANAAN STRUKTUR RANGKA BAJA BERATURAN TAHAN GEMPA BERDASARKAN SNI 03-1726-2002 DAN FEMA 450 Calvein Haryanto NRP : 0621054 Pembimbing : Yosafat Aji Pranata, S.T.,M.T. JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS
E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER 3. PERENCANAAN TRAP TRIBUN DIMENSI
1.20 0.90 0.90 1.20 0.90 0.45 0. E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER. PERENCANAAN TRAP TRIUN DIMENSI 0.0 1.20 0.90 0.12 TRAP TRIUN PRACETAK alok L : balok 0cm x 45cm pelat sayap 90cm x 12cm. Panjang bentang
PERENCANAAN PEMBANGUNAN GEDUNG PARKIR UNISMA BEKASI DENGAN MENGGUNAKAN STRUKTUR BAJA
25 PERENCANAAN PEMBANGUNAN GEDUNG PARKIR UNISMA BEKASI DENGAN MENGGUNAKAN STRUKTUR BAJA Nana Suryana 1), Eko Darma 2), Fajar Prihesnanto 3) 1,2,3) Teknik Sipil Universitas Islam 45 Bekasi Jl. Cut Mutia
BAB IV ANALISIS STRUKTUR. Berat sendri pelat = 0.12 x 2400 kg/m 3 = 288 kg/m 2. Berat Spesi = 3 x 21 kg/m 2 /cm = 63 kg/m 2
BAB IV ANALISIS STRUKTUR 4.1. Pembebanan a. Beban Mati ( DL) Berat sendri pelat = 0.1 x 400 kg/m 3 = 88 kg/m Berat Spesi = 3 x 1 kg/m /cm = 63 kg/m Penutup lantai (Granit) = x 4 kg/m /cm = 48 kg/m Pelafond
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR REDESAIN
BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR REDESAIN 4.1 STRUKTUR ATAP GEDUNG Pada perhitungan struktur atap gedung dari kuda-kuda baja konvensional dalam perencanaan konstruksinya dibuat sesuai dengan Pedoman Perencanaan
BAB III METODE PENELITIAN
BAB III METODE PENELITIAN 3.1. Bagan Alir Mulai PENGUMPULAN DATA STUDI LITERATUR Tahap Desain Data: Perhitungan Beban Mati Perhitungan Beban Hidup Perhitungan Beban Angin Perhitungan Beban Gempa Pengolahan
LAMPIRAN I (Preliminary Gording)
LAMPIRAN I (Preliminary Gording) L.1. Pendimensian gording Berat sendiri gording dapat dihitung dengan menggunakan atau dengan memisalkan berat sendiri gording (q), Pembebanan yang dipikul oleh gording
BAB III METODE PERANCANGAN JEMBATAN RANGKA BAJA KERETA API. melakukan penelitian berdasarkan pemikiran:
BAB III METODE PERANCANGAN JEMBATAN RANGKA BAJA KERETA API 3.1. Kerangka Berpikir Dalam melakukan penelitian dalam rangka penyusunan tugas akhir, penulis melakukan penelitian berdasarkan pemikiran: LATAR
5ton 5ton 5ton 4m 4m 4m. Contoh Detail Sambungan Batang Pelat Buhul
Sistem Struktur 2ton y Sambungan batang 5ton 5ton 5ton x Contoh Detail Sambungan Batang Pelat Buhul a Baut Penyambung Profil L.70.70.7 a Potongan a-a DESAIN BATANG TARIK Dari hasil analisis struktur, elemen-elemen
REVIEW DESAIN STRUKTUR GEDUNG CENTER FOR DEVELOPMENT OF ADVANCE SCIENCE AND TECHNOLOGY (CDAST) UNIVERSITAS JEMBER DENGAN KONSTRUKSI BAJA TAHAN GEMPA
REVIEW DESAIN STRUKTUR GEDUNG CENTER FOR DEVELOPMENT OF ADVANCE SCIENCE AND TECHNOLOGY (CDAST) UNIVERSITAS JEMBER DENGAN KONSTRUKSI BAJA TAHAN GEMPA Wahyu Aprilia*, Pujo Priyono*, Ilanka Cahya Dewi* Jurusan
PERBANDINGAN STRUKTUR BETON BERTULANG DENGAN STRUKTUR BAJA DARI ELEMEN BALOK KOLOM DITINJAU DARI SEGI BIAYA PADA BANGUNAN RUMAH TOKO 3 LANTAI
PERBANDINGAN STRUKTUR BETON BERTULANG DENGAN STRUKTUR BAJA DARI ELEMEN BALOK KOLOM DITINJAU DARI SEGI BIAYA PADA BANGUNAN RUMAH TOKO 3 LANTAI Wildiyanto NRP : 9921013 Pembimbing : Ir. Maksum Tanubrata,
PERHITUNGAN GORDING DAN SAGROD
PERHITUNGAN GORDING DAN SAGROD A. DATA BAHAN [C]2011 : M. Noer Ilham Tegangan leleh baja (yield stress ), f y = 240 MPa Tegangan tarik putus (ultimate stress ), f u = 370 MPa Tegangan sisa (residual stress
BAB III LANDASAN TEORI. Bangunan Gedung SNI pasal
BAB III LANDASAN TEORI 3.1. Analisis Penopang 3.1.1. Batas Kelangsingan Batas kelangsingan untuk batang yang direncanakan terhadap tekan dan tarik dicari dengan persamaan dari Tata Cara Perencanaan Struktur
LANDASAN TEORI. Katungau Kalimantan Barat, seorang perencana merasa yakin bahwa dengan
BAB III LANDASAN TEORI 3.1. Tinjauan Umum Menurut Supriyadi dan Muntohar (2007) dalam Perencanaan Jembatan Katungau Kalimantan Barat, seorang perencana merasa yakin bahwa dengan mengumpulkan data dan informasi
DAFTAR NOTASI. = Luas efektif bidang geser dalam hubungan balok-kolom (mm²) = Luas penampang tiang pancang (mm²)
DAFTAR NOTASI A cp Acv Ag An Atp Al Ao Aoh As As At Av b = Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton, mm² = Luas efektif bidang geser dalam hubungan balok-kolom (mm²) = Luas bruto penampang
MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG GRAHA AMERTA RSU Dr. SOETOMO SURABAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA BETON
SEMINAR TUGAS AKHIR MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG GRAHA AMERTA RSU Dr. SOETOMO SURABAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA BETON Oleh : ANTON PRASTOWO 3107 100 066 Dosen Pembimbing : Ir. HEPPY KRISTIJANTO,
PERHITUNGAN IKATAN ANGIN (TIE ROD BRACING )
PERHITUNGAN IKATAN ANGIN (TIE ROD BRACING ) [C]2011 : M. Noer Ilham Gaya tarik pada track stank akibat beban terfaktor, T u = 50000 N 1. DATA BAHAN PLAT SAMBUNG DATA PLAT SAMBUNG Tegangan leleh baja, f
BAB IV ANALISIS STRUKTUR ATAS. Data-data yang digunakan dalam perancangan ini :
BAB IV ANALISIS STRUKTUR ATAS 4.1 Data Perancangan Data-data yang digunakan dalam perancangan ini : Jumlah lantai : 10 lantai Tinggi gedung total : 45 m Fungsi gedung : 1) Lantai 2 untuk ruang restoran
PERENCANAAN KONSTRUKSI BAJA TIPE GABLE FRAME PADA BANGUNAN PABRIK
PERENCANAAN KONSTRUKSI BAJA TIPE GABLE FRAME PADA BANGUNAN PABRIK Aif Firman 09701104 (aif_firman@ymail.com) Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Siliwangi Jl. Siliwangi No. 4 Tasikmalaya
STUDI PERILAKU TEKUK TORSI LATERAL PADA BALOK BAJA BANGUNAN GEDUNG DENGAN MENGGUNAKAN PROGRAM ABAQUS 6.7. Oleh : RACHMAWATY ASRI ( )
TUGAS AKHIR STUDI PERILAKU TEKUK TORSI LATERAL PADA BALOK BAJA BANGUNAN GEDUNG DENGAN MENGGUNAKAN PROGRAM ABAQUS 6.7 Oleh : RACHMAWATY ASRI (3109 106 044) Dosen Pembimbing: Budi Suswanto, ST. MT. Ph.D
BAB 1 PERHITUNGAN PANJANG BATANG
BAB 1 PERHITUNGAN PANJANG BATANG A4 A5 A3 A6 T4 A1 T1 A2 D1 T2 D2 T3 D3 D4 T5 D5 T6 A7 D6 T7 A8 A 45 B1 B2 B3 B4 B5 B6 B7 B8 B 30 1.1 Perhitungan Secara Matematis Panjang Batang Bawah B 1 B 2 B 3 B 4 B
BAB IV ANALISIS PERHITUNGAN STRUKTUR
BAB IV ANALISIS PERHITUNGAN STRUKTUR 4.1 Data Perencanaan Bangunan Direncanakan : Bentang Jembatan : 120 meter Lebar Jembatan : 7.5 (1 + 6.5) meter Jenis Jembatan : Sturktur Rangka Baja (Tipe Warren Truss)
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PUSAT KEGIATAN MAHASISWA POLITEKNIK NEGERI MALANG DENGAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM)
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG PUSAT KEGIATAN MAHASISWA POLITEKNIK NEGERI MALANG DENGAN SISTEM RANGKA PEMIKUL MOMEN MENENGAH (SRPMM) Oleh : TRIA CIPTADI 3111 030 013 M. CHARIESH FAWAID 3111 030 032 Dosen
BAB II STUDI PUSTAKA
BAB II STUDI PUSTAKA 2.1 Metode Desain LRFD dengan Analisis Elastis o Kuat rencana setiap komponen struktur tidak boleh kurang dari kekuatan yang dibutuhkan yang ditentukan berdasarkan kombinasi pembebanan
III. BATANG TARIK. A. Elemen Batang Tarik Batang tarik adalah elemen batang pada struktur yang menerima gaya aksial tarik murni.
III. BATANG TARIK A. Elemen Batang Tarik Batang tarik adalah elemen batang pada struktur yang menerima gaya aksial tarik murni. Gaya aksial tarik murni terjadi apabila gaya tarik yang bekerja tersebut
PERHITUNGAN PANJANG BATANG
PERHITUNGAN PANJANG BATANG E 3 4 D 1 F 2 14 15 5 20 A 1 7 C H 17 13 8 I J 10 K 16 11 L G 21 12 6 B 200 200 200 200 200 200 1200 13&16 0.605 14&15 2.27 Penutup atap : genteng Kemiringan atap : 50 Bahan
PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG RUSUNAWA UNIMUS
TUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG RUSUNAWA UNIMUS Diajukan Sebagai Syarat Untuk Menyelesaikan Pendidikan Tingkat Sarjana Strata (S-1) Pada Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Katolik
DAFTAR NOTASI. xxvii. A cp
A cp Ag An Atp Al Ao Aoh As As At Av b bo bw C C m Cc Cs d DAFTAR NOTASI = Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton, mm² = Luas bruto penampang (mm²) = Luas bersih penampang (mm²) = Luas penampang
VI. BATANG LENTUR. I. Perencanaan batang lentur
VI. BATANG LENTUR Perencanaan batang lentur meliputi empat hal yaitu: perencanaan lentur, geser, lendutan, dan tumpuan. Perencanaan sering kali diawali dengan pemilihan sebuah penampang batang sedemikian
Henny Uliani NRP : Pembimbing Utama : Daud R. Wiyono, Ir., M.Sc Pembimbing Pendamping : Noek Sulandari, Ir., M.Sc
PERENCANAAN SAMBUNGAN KAKU BALOK KOLOM TIPE END PLATE MENURUT TATA CARA PERENCANAAN STRUKTUR BAJA UNTUK BANGUNAN GEDUNG (SNI 03 1729 2002) MENGGUNAKAN MICROSOFT EXCEL 2002 Henny Uliani NRP : 0021044 Pembimbing
BAB IV PERMODELAN DAN ANALISIS STRUKTUR
BAB IV PERMODELAN DAN ANALISIS STRUKTUR 4.1 Permodelan Elemen Struktur Di dalam tugas akhir ini permodelan struktur dilakukan dalam 2 model yaitu model untuk pengecekan kondisi eksisting di lapangan dan
PRESENTASI TUGAS AKHIR PROGRAM STUDI D III TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAAN INSTITUT TEKNOLOGI SEPULUH NOPEMBER SURABAYA 2010
PRESENTASI TUGAS AKHIR oleh : PROGRAM STUDI D III TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAAN INSTITUT TEKNOLOGI SEPULUH NOPEMBER SURABAYA 2010 LATAR BELAKANG SMA Negeri 17 Surabaya merupakan salah
D = Beban mati atau momen dan gaya dalam yang berhubungan dengan beban mati e = Eksentrisitas dari pembebanan tekan pada kolom atau telapak pondasi
DAFTAR NOTASI A cp = Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton, mm 2 Ag = Luas bruto penampang (mm 2 ) An = Luas bersih penampang (mm 2 ) Atp = Luas penampang tiang pancang (mm 2 ) Al = Luas
BAB V ANALISA STRUKTUR PRIMER
BAB V ANALISA STRUKTUR PRIMER PEMBEBANAN GRAVITASI Beban Mati Pelat lantai Balok & Kolom Dinding, Tangga, & Lift dll Beban Hidup Atap : 100 kg/m2 Lantai : 250 kg/m2 Beban Gempa Kategori resiko bangunan
BAB IV POKOK PEMBAHASAN DESAIN. Perhitungan prarencana bertujuan untuk menghitung dimensi-dimensi
BAB IV POKOK PEMBAHASAN DESAIN 4.1 Perencanaan Awal (Preliminary Design) Perhitungan prarencana bertujuan untuk menghitung dimensi-dimensi rencana struktur, yaitu pelat, balok dan kolom agar diperoleh
BAB III METODOLOGI PERANCANGAN. Untuk mempermudah perancangan Tugas Akhir, maka dibuat suatu alur
BAB III METODOLOGI PERANCANGAN 3.1 Bagan Alir Perancangan Untuk mempermudah perancangan Tugas Akhir, maka dibuat suatu alur sistematika perancangan struktur Kubah, yaitu dengan cara sebagai berikut: START
LEMBAR PENGESAHAN PERENCANAAN GEDUNG PERUM PERHUTANI UNIT I JAWA TENGAH, SEMARANG
LEMBAR PENGESAHAN PERENCANAAN GEDUNG PERUM PERHUTANI UNIT I JAWA TENGAH, SEMARANG (Design of Perum Perhutani Unit I Central Java Building, Semarang ) Disusun Oleh : ADE IBNU MALIK L2A3 02 095 SHINTA WENING
Analisis Profil Baja Kastilasi. Ni Kadek Astariani
GaneÇ Swara Vol 7 No1 Maret 2013 ANALISIS PROFIL BAJA KASTILASI NI KADEK ASTARIANI ABSTRAKSI Universitas Ngurah Rai Denpasar Penggunaan baja kastilasi selain dapat mengurangi biaya konstruksi dapat juga
DAFTAR ISI. Halaman LEMBAR PENGESAHAN ABSTRAK ABSTRACT. iii KATA PENGANTAR DAFTAR ISI DAFTAR GAMBAR DAFTAR TABEL. xii DAFTAR NOTASI DAN SINGKATAN 1-1
DAFTAR ISI LEMBAR PENGESAHAN ABSTRAK ABSTRACT KATA PENGANTAR DAFTAR ISI DAFTAR GAMBAR DAFTAR TABEL DAFTAR NOTASI DAN SINGKATAN Halaman i ii iii vi ix xi xii BAB I PENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang 1.2 Tujuan
perpustakaan.uns.ac.id digilib.uns.ac.id commit to user
1 BAB 1 PENDAHULUAN 1.1. Latar Belakang Pesatnya perkembangan dunia teknik sipil menuntut bangsa Indonesia untuk dapat menghadapi segala kemajuan dan tantangan. Hal itu dapat terpenuhi apabila sumber daya
2.2 Pembahasan Penelitian Terdahulu 7
DAFTAR ISI HALAMAN JUDUL HALAMAN PENGESAHAN HALAMAN PERSEMBAHAN KATA PENGANTAR DAFTAR ISI DAFTAR GAMBAR DAFTAR TABEL DAFTAR NOTASI in IV VI XI XIV XVI INTISARI XX BAB IPENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang Masalah
ANALISA DIMENSI DAN STRUKTUR ATAP MENGGUNAKAN METODE DAKTILITAS TERBATAS
Analisa Dimensi dan Struktur Atap Menggunakan Metode Daktilitas Terbatas 1 - ANALISA DIMENSI DAN STRUKTUR ATAP MENGGUNAKAN METODE DAKTILITAS TERBATAS M. Ikhsan Setiawan ABSTRAK Sttruktur gedung Akademi
BAB II STUDI LITERATUR
BAB II STUDI LITERATUR.1 TINJAUAN UMUM Pada bab ini akan dijelaskan tentang tata cara dan langkah-langkah perhitungan struktur rangka atap. Studi literatur dimaksudkan agar dapat memperoleh hasil perencanaan
BAB IV ANALISA STRUKTUR
BAB IV ANALISA STRUKTUR 4.1 Data-data Struktur Pada bab ini akan membahas tentang analisa struktur dari struktur bangunan yang direncanakan serta spesifikasi dan material yang digunakan. 1. Bangunan direncanakan
BAB II DASAR TEORI. baja yang dipakai adalah Baja Karbon (Carbon Steel) dengan sebutan Baja ASTM
BAB II DASAR TEORI 2.1 Sifat Baja Struktural Pengenalan baja struktural sebagai bahan bangunan utama pada tahun 1960, baja yang dipakai adalah Baja Karbon (Carbon Steel) dengan sebutan Baja ASTM (American
BAB IV ANALISA STRUKTUR GEDUNG. Berat sendiri pelat = 156 kg/m 2. Berat plafond = 18 kg/m 2. Berat genangan = 0.05 x 1000 = 50 kg/m 2
BAB IV ANALISA STRUKTUR GEDUNG. Pembebanan a. Beban ati (DL) Beba mati pelat atap : Berat sendiri pelat = 56 kg/m Berat plaond = 8 kg/m Berat genangan = 0.05 000 = 50 kg/m DL = kg/m Beban mati untuk lantai
BAB IV ANALISIS DAN PEMBAHASAN. Perencanaan struktur bagian atas Warehouse alternatif 1 menggunakan kuda-kuda
BAB IV ANALISIS DAN PEMBAHASAN 4.1. Pendahuluan 4.1.1. Sistem Struktur Perencanaan struktur bagian atas Warehouse alternatif 1 menggunakan kuda-kuda profil baja IWF honeycomb dan alternatif 2 menggunakan
5- STRUKTUR LENTUR (BALOK)
Pengertian Balok 5- STRUKTUR LENTUR (BALOK) Balok adalah bagian dari struktur bangunan yang menerima beban tegak lurus ( ) sumbu memanjang batang (beban lateral beban lentur) Beberapa jenis balok pada
BAB III PEMODELAN DAN ANALISIS STRUKTUR
BAB III PEMODELAN DAN ANALISIS STRUKTUR 3.1. Pemodelan Struktur Pada tugas akhir ini, struktur dimodelkan tiga dimensi sebagai portal terbuka dengan penahan gaya lateral (gempa) menggunakan 2 tipe sistem
3.1 Tegangan pada penampang gelagar pelat 10
DAFTAR ISI HALAMAN JUDUL HALAMAN PENGESAHAN HALAMAN MOTTO DAN PERSEMBAHAN KATA PENGANTAR DAFTAR ISI DAFTAR GAMBAR DAFTAR TABEL DAFTAR NOTASI ABSTRAKSI i ii iii iv vi x xijj xiv xvi{ BAB I PENDAHULUAN 1
Contoh Soal 1: Sambungan Sebidang/Tipe Tumpu Jawab :
Contoh Soal 1: Sambungan Sebidang/Tipe Tumpu Suatu sambungan pelat ukuran 250 x 12 dengan baut tipe tumpu Ø25 seperti tergambar. Bila pelat dari baja BJ37 dan baut dari baja BJ50, pembuatan lubang dengan
Modifikasi Perencanaan Gedung Office Block Pemerintahan Kota Batu Menggunakan Struktur Komposit Baja Beton
Modifikasi Perencanaan Gedung Office Block Pemerintahan Kota Batu Menggunakan Struktur Komposit Baja Beton Amanda Khoirunnisa, Heppy Kristijanto, R. Soewardojo. Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil
KAJIAN KEKUATAN ELEMEN STRUKTUR PELENGKUNG RANGKA BAJA MENERUS PADA JEMBATAN UTAMA TAYAN PROVINSI KALIMANTAN BARAT
KAJIAN KEKUATAN ELEMEN STRUKTUR PELENGKUNG RANGKA BAJA MENERUS PADA JEMBATAN UTAMA TAYAN PROVINSI KALIMANTAN BARAT Ulfa Septiadi *) Elvira., Aryanto **) Abstrak Jembatan merupakan suatu konstruksi yang
LAPORAN TUGAS AKHIR (KL-40Z0) Perancangan Dermaga dan Trestle Tipe Deck On Pile di Pelabuhan Garongkong, Propinsi Sulawesi Selatan. Bab 6.
LAPORAN TUGAS AKHIR (KL-40Z0) Perancangan Dermaga dan Trestle Tipe Deck On Pile di Pelabuhan Garongkong, Propinsi Sulawesi Selatan Bab 6 Penulangan Bab 6 Penulangan Perancangan Dermaga dan Trestle Tipe
BAB IV ANALISIS STRUKTUR ( MENGGUNAKAN LANTAI BETON BONDECK ) Sebuah gedung perhotelan 9 lantai direncanakan dengan struktur baja.
BAB IV ANALISIS STRUKTUR ( MENGGUNAKAN LANTAI BETON BONDECK ) 4.1. Pemodelan Struktur 4.1.1. Sistem Struktur Sebuah gedung perhotelan 9 lantai direncanakan dengan struktur baja. Gedung tersebut terletak
3.6.4 Perhitungan Sambungan Balok dan Kolom
64 3.6.4 Perhitungan Sambungan Balok dan Kolom A. Sambungan pada balok anak melintang ke balok anak memanjang Diketahui: Balok anak memanjang menggunakan profil WF 00.150.6.9, BJ 37 Balok anak melintang
Sambungan diperlukan jika
SAMBUNGAN Batang Struktur Baja Sambungan diperlukan jika a. Batang standar kurang panjang b. Untuk meneruskan gaya dari elemen satu ke elemen yang lain c. Sambungan truss d. Sambungan sebagai sendi e.
BAB III ESTIMASI DIMENSI ELEMEN STRUKTUR
BAB III ESTIMASI DIMENSI ELEMEN STRUKTUR 3.. Denah Bangunan Dalam tugas akhir ini penulis merancang suatu struktur bangunan dengan denah seperti berikut : Gambar 3.. Denah bangunan 33 34 Dilihat dari bentuk
d b = Diameter nominal batang tulangan, kawat atau strand prategang D = Beban mati atau momen dan gaya dalam yang berhubungan dengan beban mati e = Ek
DAFTAR NOTASI A g = Luas bruto penampang (mm 2 ) A n = Luas bersih penampang (mm 2 ) A tp = Luas penampang tiang pancang (mm 2 ) A l =Luas total tulangan longitudinal yang menahan torsi (mm 2 ) A s = Luas
BAB V HASIL DAN PEMBAHASAN
1 BAB V HASIL DAN PEMBAHASAN 5.1 DATA TEKNIS JEMBATAN Dalam penelitian ini menggunakan Jembatan Kebon Agung-II sebagai objek penelitian dengan data jembatan sebagai berikut: 1. panjang total jembatan (L)
PERHITUNGAN TUMPUAN (BEARING ) 1. DATA TUMPUAN. M u = Nmm BASE PLATE DAN ANGKUR ht a L J
PERHITUNGAN TUMPUAN (BEARING ) BASE PLATE DAN ANGKUR ht h a 0.95 ht a Pu Mu B I Vu L J 1. DATA TUMPUAN BEBAN KOLOM DATA BEBAN KOLOM Gaya aksial akibat beban teraktor, P u = 206035 N Momen akibat beban
Oleh : MUHAMMAD AMITABH PATTISIA ( )
Oleh : MUHAMMAD AMITABH PATTISIA (3109 106 045) Dosen Pembimbing: BUDI SUSWANTO, ST.,MT.,PhD. Ir. R SOEWARDOJO, M.Sc PROGRAM SARJANA LINTAS JALUR JURUSAN TEKNIK SIPIL Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan
PERENCANAAN JEMBATAN RANGKA BAJA SUNGAI AMPEL KABUPATEN PEKALONGAN
TUGAS AKHIR PERENCANAAN JEMBATAN RANGKA BAJA SUNGAI AMPEL KABUPATEN PEKALONGAN Diajukan Sebagai Syarat Untuk Menyelesaikan Pendidikan Tingkat Strata Satu (S-1) Pada Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik