BAB III METODE PENELITIAN

Transkripsi

1 BAB III METODE PENELITIAN 3.1. Bagan Alir Mulai PENGUMPULAN DATA STUDI LITERATUR Tahap Desain Data: Perhitungan Beban Mati Perhitungan Beban Hidup Perhitungan Beban Angin Perhitungan Beban Gempa Pengolahan Data: Pradimensi Analisa Strruktur dengan: - Direct Analysis Method - Effective Length Method Hasil dan Pembahasan : Dimensi Struktur Capacity Ratio Gambar 3.1 Bagan Alir Penelitian Kesimpulan dan Saran Selesai 3.2 Pengumpulan Data Pengumpulan data data yang di gunakan dalam perencanaan struktur baja seperti profil yang di gunakan, dan dimensi gedung yang direncanakan. 59

2 3..3 Studi Literatur Studi literatur bermula dari pengumpulan teori-teori yang berhubungan dengan disain baja dan system rangka baja pemikul momen khusus. Selain itu, dikumpulkan juga data-data yang berhubungan dengan tugas akhir ini, seperti data pembebanan gedung yang diambil dari peraturan pembebanan untuk gedung 1983 dan rumus-rumus yang akan digunakan dalam perhitungan berdasarkan metode Load and Resistance Factor Design (LRFD). Untuk Perhitungan analisa struktur gedung terhadap gempa mengacu pada Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung ( SNI ) Teori-teori dan rumus-rumus yang berkaitan dengan perencanaan stabilitas struktur baja menggunakan SNI tentang Spesifikasi untuk Bangunan Gedung Baja Struktural yang mengacu pada AISC Tahap Desain Data Pada tahap desain data, hal pertama yang dikerjakan adalah menghitung pembebanan pada struktur. Perhitungan pembebanan berdasarkan PPURG 1983 untuk beban mati, beban hidup, dan beban angin. Perhitungan beban gempa statis berdasarkan SNI Setelah perhitungan pembebanan selesai, tahap selanjutnya adalah melakukan pradimensi pradimensi profil. Struktur primer yang sudah di pradimensi akan di analisa dengan menggunakan kombinasi kombinasi beban mati beban hidup, beban angin dan beban gempa dengan bantuan software SAP2000 ver14. Kemudian, hasil pradimensi akan dikontrol, apakah dimensi yang di asumsikan sudah memenuhi syarat atau belum sesuai dengan besarnya gaya-gaya dalam yang bekerja tersebut. Selanjutkan output dari SAP2000 berupa momen lentur, gaya lintang dan gaya normal pada masing masing balok dan kolom akan di kontrol secara manual dengan metode LRFD yang mengacu kepada SNI (AISC 2010). 60

3 3.5 Pengolahan Data Analisa Struktur Manual Dengan Metode LRFD Pada tahap analisa struktur manual dengan metode LRFD, bagian yang akan dianalisa adalah mengontrol gaya aksial, momen lentur, dan gaya geser yang terjadi pada balok. Pada kolom di kontrol kombinasi gaya tekan dan lentur dua arah, serta gaya geser. Lalu selanjutnya adalah melakukan kontrol terhadap pradimensi apakah sudah memenuhi syarat atau belum. 3.6 Hasil dan Pembahasan Dimensi struktur sekunder dan dimensi struktur primer yang memenuhi syarat keamanan dan kenyamanan. Rekapitulasi kuat perlu, momen ultimate dan capacity ratio pada balok dan kolom yang ada di struktur. Capacity ratio sendiri adalah perbandingan gaya atau momen ultimate pada penampang yang terjadi (beban terfaktor: Pu atau Mu) yang tentunya telah memasukkan factor reduksi. Apabila capacity ratio lebih besar dari satu (1) maka struktur dinyatakan tidak memenuhi syarat keamanan Kesimpulan dan Saran Dari hasil perhitungan dan analisa struktur, penulis akan memberikan kesimpulan dari penelitian yang dilakukan. Dan juga dicantumkan sran-saran yang berguna agar penelitian di kemudian hari dapat dilakukan dengan sempurna dan diaplikasikan dengan baik di dunia kerja professional. 61

4 BAB IV HASIL DAN PEMBAHASAN 4.1. Data Gedung Dimensi Gedung Bangunan yang akan dianalisis adalah bangunan 10 lantai (Gambar 4.1) dengan perincian data sebagai berikut : (a) (b) (c) (d) ,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 (d) Gambar 4.1. Model Kontruksi Baja 10 Lantai. (a) Model 3D (b) Denah. (c) Tampak Depan. (d) Tampak Samping 62

5 Spesifikasi Material Mutu Baja = BJ41 - Tegangan Leleh (fy) = 250 Mpa - Tegangan Putus (Pu) = 410 MPa - Modulus Elastisitas (E) = 2x10 5 MPa - Modulus Geser = MPa - Poisson Ratio (µ) = 0,3 - Koefisien Pemuaian (α) = 12x10-6 / 0 C Gedung direncanakan menggunakan HWF dan IWF baja kontruksi, yakni : - HWF 350x350x12x19 - IWF 300x150x6,5x9 - HWF 300x300x10x15 - IWF 250x125x6x9 - IWF 350x175x7x Beban-beban yang Bekerja Beban Gravitasi a. Beban Mati Tambahan pada Pelat Lantai Berat pelat : 0,12 x 1 x 2400 = 288 kn/m 2 Berat spesi : 0,02 x 1 x 2100 = 42 kn/m 2 Berat keramik : 0,01 x 1 x 2400 = 24 kn/m 2 Plafond & Penggantung = 0,2 kn/m 2 Instalasi ME = 0.25 kn/m 2 q dl = 1,57 kn/m 2 (Beban Instalasi ME,Sumber= Adhitiyo Eka Mahendra, PrasetyaDita Perana, Himawan Indarto, Bambang Pradoy, Bambang Pardoyo, PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG HOTEL PERSONA JAKARTA, Jurnal Karya Teknik Sipil, VOLUME 4, Nomor 4, Tahun 2015, Universitas Diponegoro, Semarang ) b. Beban Mati Tambahan pada Pelat Atap Waterproofing Aspal(2cm): 0,02 x 14 = 0,28 kn/m 2 Plafond & Penggantung = 0,2 kn/m 2 Instalasi ME = 0.25 kn/m 2 q dl = 0,73 kn/m 2 63

6 adapun berat sendiri profil dihitung dengan software SAP2000 b. Beban Hidup (life load) Berdasarkan PPURG 1987 Beban hidup rencana untuk : - lantai apartemen = 2 kn/m 2 - atap apartemen = 1 kn/m 2 Koefisien reduksi untuk perencanaan portal = 0,75 Koefisien reduksi untuk peninjauan terhadap masa gempa = 0, Beban Angin Gedung direncanakan di Wilayah Medan Tekanan tiup minimum : 25 kg/m 2 Tekanan tiup minimum : 40 kg/m 2 ( di laut dan di tepi laut sampai 5 km dari pantai) Digunakan tekanan angina : 40 kg/m 2 Di pihak angin = 0,9 x 40 = 36 kg/m 2 = 0.36 kn/m 2 Di belakang angin = - 0,4 x 40 = - 16 kg/m 2 = 0.16 kn/m Beban Gempa Perhitungan analisa struktur gedung terhadap gempa mengacu pada Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung ( SNI ) Jenis pemamfaatan bangunan = Apartemen (kategori risiko II, tabel 2.8) Faktor keutamaan gempa I e = 1 (tabel 2.9) S s = 0,5g S 1 = 0,3g Jenis tanah = Keras (kelas C) Fa = 1,2 ( tabel 2.12 dengan input S s = 0,5 ) Fv = 1,5 ( tabel 2.13 dengan input S 1 = 0,4 ) 64

7 S DS = F a. S s = 1,2. 0,5 = 0,40 S D1 = F V. S 1 = 1,4. 0,4 = 0,30 Waktu getar alami : ( didapat dari modal analysis SAP2000) T cx = 0,777 T cy = 0,707 Berdasarkan S DS gedung berada di kategori risiko : C ( tabel 2.14 ) Berdasarkan S D1 gedung berada di kategori risiko : D ( tabel 2.15 ) Sehingga bangunan akan direncanakan dengan kategori risiko D, yaitu sistem rangka baja pemikul momen khusus. Adapun nilai koefisien modifikasi respons (R), faktor kuat lebih (Ω) dan faktor pembesaran defleksi (c d ) adalah Koefisien modifikasi respons (R) = 8 Faktor kuat lebih (Ω) = 3 Faktor pembesaran defleksi (c d ) = 5,5 Jumlah tingkat (N) = 10 Gaya gempa statik ekivalen - Menentukan T - T a = C t Ketinggian gedung 10 tingkat dengan tinggi antar tingkat 3,5m, maka dapat menggunakan rumus : T a = 0,1*10 = 0,1 T max = C u T a -> C u = 1,4 ( tabel 2.17 ) = 1,4. 1,0 = 1,4 detik Kontrol batasan waktu getar : T cx < T maks 0,777 < 1,4 65

8 T cy < T maks 0,707 < 1,4 - Menentukan nilai C C min = 0,044. S DS. I > 0,01 = 0,044. 0,40. 1 > 0,01 = 0,0176 Cs max = ( ) Cs max x = ( ) =,, ( ) = 0,064 Cs max y = ( ) =,, ( ) = 0,053 - Menentukan berat struktur Beban mati Tabel 4.1 Berat Gedung Tiap Lantai Lantai Beban Mati Tamba han (kn) Beban Hidup Tereduksi (kn) Berat Sendiri (kn) Beban Total (kn) Lantai Lantai Lantai Lantai Lantai Lantai Lantai Lantai Lantai Lantai 10/Atap Total Adapun beban hidup total permeter luas adalah 66

9 - lantai = 0,75 x 200 = 150 kn/m 2 - atap = 0,75 x 100 = 75 kn/m 2 - Menentukan gaya geser dasar Vx = C s x * W= 0,064 * = 800,046 kn Vx = C s y * W = 0,053 * = 600,378 kn - Menghitung Distribusi Beban Gempa = = T = 1,0 detik, maka nilai k = 1,3 Tabel 4.2 Distribusi Beban Gempa Tiap Lantai Lantai Beban Total(kN) h(m) w*h^k Fx (kn) Fy (kn) Px (Fx/Nx) (kn) Py (Fx/Ny) (kn) Lantai Lantai Lantai Lantai Lantai Lantai Lantai Lantai Lantai Lantai 10/Atap Total Dimana = Nx= Ny = Jumlah portal Arah x / Arah y = 6 67

10 - Nilai Simpangan Struktur yang diperoleh : Tabel 4.3 Simpangan Antar Lantai akibat Beban Gempa Statik X Story h(mm) δ se (mm) δ x (mm) x m(m) izin(mm) Keterangan) OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK Tabel 4.4 Simpangan Antar Lantai akibat Beban Gempa Statik Y Story h(mm) δ se (mm) δ x (mm) x m(m) izin(mm) Keterangan) OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK 4.3.Beban Notional Untuk struktur yang menahan beban gravitasi terutama melalui kolom, dinding atau portal vertikal nominal, diijinkan menggunakan beban notional untuk mewakili efek ketidaksempurnaan awal. Beban notional harus digunakan sebagai beban lateral pada semua level.beban national di hitung otomatis dari program SAP2000 ver14 dengan nominal 0,002 α Y i untuk mewakili ketidaksempurnaan awal dan 0,001 α Y i untuk kekakuan lentur, sehingga N i = 0,003 α Y i 68

11 Gambar 4.2. Beban notional pada SAP2000 ver 14 Beban tersebut di distribusikan arah orthogonal baik untuk beban grafitasi beban hidup maupun beban grafitasi akibat beban mati Kombinasi Pembebanan komponen-elemen struktur dan elemen-elemen fondasi menurut SNI 1726:2012 harus dirancang sedemikian hingga kuat rencananya sama atau melebihi pengaruh beban-beban terfaktor dengan kombinasi-kombinasi sebagai berikut: 1. 1,4D 2. 1,2D 1,6L 3. 1,2D 1,0 W L 4. 1,2D 1,0 E L 5. 0,9D 1,0 W 6. 0,9D 1,0 E 69

12 4.5 Kontrol Profil Kolom 350 x 350 x 12 x 19, ( A = 173,9 cm 2 ) I x = cm 4 Z x = 2493,1 cm 3 I y = cm 4 Z y = 1174,9 cm 3 S x = 2300 cm 3 L p = m S y = 776 cm 3 L r = m r x = 15,2 cm M p = KNm r y = 8,84 cm M r = KN m J = 179,1089 cm 4 Cw = cm 6 Panjang tidak terkekang lateral Elastisitas bahan Tegangan leleh bahan = 3,5 m = MPa = 250 MPa a. Reduksi Kekakuan = , ,5 = 0,834 0,5 Maka, = 4 1 = 4(0,834)[1 (0,834)] = 0,555 = 0,8 = 0,8 0, = 88718,84 b. Klasifikasi Penampang Sayap = =, = 9,2105 < 0,56 = 15,8 Tidak Langsing Badan = = = 26 < 1,49 = 42,144 Tidak Langsing c. Kapasitas kolom terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk - Lentur λ =. < 4,71 70

13 =, < 4,71 = < 133,219 f e = =,., = 1257,934 MPa, 0,199 f cr = 0,658. f y = 0,658, x 250 = 230,046 MPa - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 Kolom Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 1368,11 f cr = 0,658. f y = 231,592 MPa F cr tekuk-puntir > f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk lentur ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 230,046 x = 3600,45 KN Pu = 617,258 kn < ϕpn = 3600,45 kn (OK) 71

14 d. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu x Lb = 3,5 m L p L r = 4,402 m = 16,517 m didapat Lp > Lb, sehingga momen ultimate adalah M n = F y x Z x = 623,295 KN m ϕ M n = 0,9. 623,295 = 560,966 KN m e. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0, , = 264,371 KN m f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A1. Dari Tabel A1, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,3276 < 1 (OK) No. Profil Capacity Ratio Status x 350 x 12 x 19 0,328 OK x 350 x 12 x 19 0,306 OK x 350 x 12 x 19 0,326 OK x 350 x 12 x 19 0,348 OK g. Kapasitas kolom terhadap geser 72

15 Tabel 4.5 Resume gaya geser Kolom 350 x 350 x 12 x 19 V2, kn V3, kn V max 24,072 15,67 V min ,241 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0, = 505,44 KN > 24,072 kn ( OK) Kolom 300 x 300 x 10 x 15, ( A = 119,8 cm 2 ) I x = cm 4 Z x = 1464,7 cm 3 I y = 6750 cm 4 Z y = 681,7 cm 3 S x = 1360 cm 3 L p = 3,737 m S y = 450 cm 3 L r = 13,262 m r x = 13,1 cm M p =366,1875 KN m r y = 7,51 cm M r = 238 KN m J = 77 cm 4 Cw = cm 6 Panjang tidak terkekang lateral Elastisitas bahan Tegangan leleh bahan = 3,5 m = MPa = 250 MPa a. Reduksi Kekakuan = , = 0,802 0,5 Maka, = 4 1 = 4(0,802)[1 (0,802)] = 0,635 = 0,8 = 0,8 0, = ,4 73

16 b. Klasifikasi Penampang Sayap = =, = 10 < 0,56 = 15,84 Tidak Langsing Badan = 0 = 27 < 1, = 42,144 Tidak Langsing c. Kapasitas kolom terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ =. < 4,71 =., < 4,71 = 46,66 < 133,219 f e = =,., = 907,89 MPa, 0,275 f cr = 0,658. f y = 0,658,. 250 = 222,785 MPa - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 Kolom Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 664,967 f cr = 0,658. f y = 213,6 MPa F cr tekuk-puntir < f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk puntir 74

17 ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 213,6 x = 2303,03 KN Pu = 293,112 kn < ϕpn = 2303,03 kn (OK) d. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu x Lb = 3,5 m L p L r = 3,737 m = 13,262 m didapat Lp > Lb, sehingga M n = C b [M p ( M p - M r ). ] = 1. [ 366, (366, ). = 366,188 KN m ϕ M n = 0,9. 366,188 = 329,569 KN m e. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu y,,,, ] ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9. 681, = 153,394 KN m f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A2. 75

18 Dari Tabel A2, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,296 < 1 (OK) No. Profil Capacity Ratio Status x 300 x 10 x 15 0,296 OK x 300 x 10 x 15 0,258 OK x 300 x 10 x 15 0,270 OK x 300 x 10 x 15 0,309 OK g. Kapasitas kolom terhadap geser Tabel 4.6 Resume gaya geser Kolom 300 x 300 x 10 x 15 V2, kn V3, kn V max V min Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0, = 364,5 KN > 19,093 OK Balok 350 x 175 x 11 x 17, ( A = 63,14 cm 2 ) I x = cm 4 Z x = 840,85 cm 3 I y = 984 cm 4 Z y = 172,46 cm 3 S x = 775 cm 3 L p = 1,965 m S y = 112 cm 3 L r = 5,774 m r x = 14,68 cm M p =366,1875 KN m r y = 3,95 cm M r = 238 KN m J = 19,404 cm 4 r ts = 46,3 mm Cw = ,7 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral Elastisitas bahan Tegangan leleh bahan = 6 m = MPa = 250 MPa 76

19 a. Reduksi Kekakuan = 1 983, ,5 = 0,6229 0,5 Maka, = 4 1 = 4(0,6229)[1 (0,6229)] = 0,9396 = 0,8 = 0,8 0, = b. Klasifikasi Penampang 1/2b f /t f = 7,95 < λ pf = 0,38(E/Fy) 1/2 = 10,748 ( Sayap kompak) h/t w = 50 < λ pw = 3,76 (E/Fy) 1/2 = 106,349 ( Badan kompak) Maka, Profil 300x175x17x11 termasuk klasifikasi kompak c. Kapasitas balok terhadap momen sumbu x Lb = 6 m L p L r = 1,965 m = 5,774 m didapat Lb > Lr, sehingga M n = 1 0,0078 = 164,703 knm ϕ M n = 0,9 x 164,703 = 148,23 KN m Mux = 0,1629 knm < ϕ M n = 148,23 knm (OK) d. Kapasitas balok terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9 x 172,46 x. 250 = 38,8035 KNm Muy = 29,098 knm < ϕ M n = 38,8035 knm (OK) e. Kapasitas balok terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur 77

20 λ =. < 4,71 =., > 4,71 = 151,9 > 133,219 f e = =,., = 85,464 MPa, > 2,25 2,925 > 2,25 f cr = 0,877 = 0,877 85,464 = 74,9515 MPa - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 balok Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 284,344, 0,879 f cr = 0,658. f y = 173,03 MPa F cr tekuk-puntir > f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk lentur ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 74,95 x 6314 = 425,92 KN 78

21 f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A3. Dari Tabel A3, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,751< 1 (OK) No. Profil Capacity Status Ratio x 175 x 11 x 17 0,751 OK x 175 x 11 x 17 0,433 OK g. Kuat Geser Nominal Tabel 4.7 Resume gaya geser Balok 300 x 175 x 11 x 17 V2, kn V3, kn V max 26,497 0,179 V min -28,449-0,181 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0, = 309,96 KN > 28,449 ( OK ) 79

22 Balok 300 x 150 x 6,5 x 9, ( A = 46,18 cm 2 ) I x = 7210 cm 4 Z x = 522,08 cm 3 I y = 508 cm 4 Z y = 104,23 cm 3 S x = 481 cm 3 L p = 1,64 m S y = 67,7cm 3 L r = 4,862 m r x = 12,41 cm M p = 130,52 KN m r y = 3,3 cm M r = 374,95 KN m J = 9,953 cm 4 r ts = 39,2 mm Cw = ,9 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral Elastisitas bahan Tegangan leleh bahan a. Reduksi Kekakuan = 1 724, ,5 = 0,6195 0,5 = 4 m = MPa = 250 MPa Maka, = 4 1 = 4(0,6195)[1 (0,6195)] = 0,94285 = 0,8 = 0,8 0, = ,9 b. Klasifikasi Penampang 1/2b f /t f = 8,33 < λ pf = 0,38(E/Fy) 1/2 = 10,748 ( Sayap kompak) h/t w = 46,15 < λ pw = 3,76 (E/Fy) 1/2 = 106,349 ( Badan kompak) Maka, Profil 300x150x6,5x9 termasuk klasifikasi kompak c. Kapasitas balok terhadap momen sumbu x Lb = 4 m L p L r = 1,64 m = 4,862 m didapat Lb < Lp < Lr, sehingga 80

23 M n = [ ( )] = 236,31 knm ϕ M n = 0,9 x 236,31 = 212,679 KN m Mux = 0,1149 knm < ϕ M n = 212,679 knm (OK) d. Kapasitas balok terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9 x 104,23 x. 250 = 23,4518 KNm Muy = 18,2887 knm < ϕ M n = 23,4518 knm (OK) e. Kapasitas balok terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ =. < 4,71 =., < 4,71 = 121,2 < 133,219 f e = =,., = 134,214 MPa, 1,863 f cr = 0,658. f y = 114,644 MPa 81

24 - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 balok Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 280,205, 0,892 f cr = 0,658. f y = 172,092 MPa F cr tekuk-puntir > f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk lentur ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 114,644 x 4678 = 482,672 KN f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A4. Dari Tabel A4, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,795 < 1 (OK) No. Profil Capacity Status Ratio x 150 x 6,5 x 9 0,795 OK x 150 x 6,5 x 9 0,376 OK 82

25 g. Kuat Geser Nominal Tabel 4.8 Resume gaya geser Balok 300 x 150 x 6,5 x 9 V2, kn V3, kn V max V min Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0, = 247,455 KN > 16,624 ( OK ) Balok 250 x 125 x 6 x 9, ( A = 37,66 cm 2 ) I x = 4050 cm 4 Z x = 351,86 cm 3 I y = 294 cm 4 Z y = 72,4 cm 3 S x = 324 cm 3 L p = 1,391 m S y = 47cm 3 L r = 4,351 m r x = 10,37 cm M p = 87,965 KN m r y = 2,8 cm M r = 208,8 KN m J = 7,81 cm 4 r ts = 33,1 mm Cw = 42689,5 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral Elastisitas bahan Tegangan leleh bahan a. Reduksi Kekakuan = 1 645, ,5 = 0,685 0,5 = 2 m = MPa = 250 MPa Maka, = 4 1 = 4(0,685)[1 (0,685)] = 0,863 = 0,8 = 0,8 0, = ,9 83

26 b. Klasifikasi Penampang 1/2b f /t f = 6,94 < λ pf = 0,38(E/Fy) 1/2 = 10,748 ( Sayap kompak) h/t w = 41,67 < λ pw = 3,76 (E/Fy) 1/2 = 106,349 ( Badan kompak) Maka, Profil 250x125x6x9 termasuk klasifikasi kompak c. Kapasitas balok terhadap momen sumbu x Lb = 2 m L p L r = 1,391 m = 4,351 m didapat Lb < Lp < Lr, sehingga M n = [ ( )] = 112,826 knm ϕ M n = 0,9 x 112,826 = 101,543 KN m Mux = 0,0294 knm < ϕ M n = 101,543 knm (OK) d. Kapasitas balok terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9 x 72,4 x. 250 = 16,29 KNm Muy = 3,3702 knm < ϕ M n = 16,29 knm (OK) e. Kapasitas balok terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ =. < 4,71 =., < 4,71 = 71,68 < 133,219 f e = =,., = 383,741 MPa 84

27 , 0,651 f cr = 0,658. f y = 190,334 MPa - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 balok Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 294,659, 0,848 f cr = 0,658. f y = 175,273 MPa F cr tekuk-puntir < f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk puntir ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 175,273 x 3766 = 594,071 KN f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 85

28 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A5. Dari Tabel A5, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,262 < 1 (OK) No. Profil Capacity Status Ratio x 125 x 6 x 9 0,262 OK x 125 x 6 x 9 0,293 OK g. Kuat Geser Nominal Tabel 4.9 Resume gaya geser Balok 250 x 125 x 6 x 9 V2, kn V3, kn V max 3, V min -5, Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0, = 187,92 KN > 5,694 ( OK ) 86

29 Tabel 4.10 Hasil Capacity Ratio untuk Direct Analysis Method N0 Profil Capacity Ratio Status x 350 x 12 x 19 0,328 OK x 350 x 12 x 19 0,306 OK x 350 x 12 x 19 0,326 OK x 350 x 12 x 19 0,348 OK Kolom x 300 x 10 x 15 0,296 OK x 300 x 10 x 15 0,258 OK x 300 x 10 x 15 0,270 OK x 300 x 10 x 15 0,309 OK x 175 x 11 x 17 0,751 OK x 175 x 11 x 17 0,433 OK Balok x 150 x 6,5 x 9 0,795 OK x 150 x 6,5 x 9 0,376 OK x 125 x 6 x 9 0,262 OK x 125 x 6 x 9 0,293 OK 87

30 4.6. Kontrol Profil dengan cara lama, Effective Length Method Kolom 350 x 350 x 12 x 19, ( A = 173,9 cm 2 ) I x = cm 4 Z x = 2493,1 cm 3 I y = cm 4 Z y = 1174,9 cm 3 S x = 2300 cm 3 L p = m S y = 776 cm 3 L r = m r x = 15,2 cm M p = KNm r y = 8,84 cm M r = KN m J = 179,1089 cm 4 Cw = cm 6 Panjang tidak terkekang lateral Elastisitas bahan Tegangan leleh bahan = 3,5 m = MPa = 250 MPa a. Menghitung Nilai K - Dengan Rumus = 1,6 4( ) 7,5 7.5 G = =, = 3,511 G = = 1,0 (Tumpuan jepit) Maka, =, (, )( ) (, ),,. = 1,611 88

31 b. Mencari faktor B 2 untuk pengaruh P-Δ pada struktur 1 = 1 = = (1, ) = 25003,64 =, Pnt = gaya aksial setiap kombinasi pembebanan c. Klasifikasi Penampang Sayap = =, = 9,2105 < 0,56 = 15,8 Tidak Langsing Badan = = = 26 < 4,71 = 42,144 Tidak Langsing d. Kapasitas kolom terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk - Lentur λ =. < 4,71 =,, < 4,71 = 63,77 < 133,219 f e = =,., = 484,845 MPa, 0,516 f cr = 0,658. f y = 0,658, x 250 = 201,471 MPa 89

32 - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 Kolom Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 1,611L = 684,404 f cr = 0,658. f y = 214,556 MPa F cr tekuk-puntir > f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk lentur ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 201,471 x = 3153,22 KN Pu = 630,445 kn < ϕpn = 3153,22 kn (OK) e. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu x Lb = 3,5 m L p L r = 4,402 m = 16,517 m didapat Lp > Lb, sehingga momen ultimate adalah M n = F y x Z x = 623,295 KN m ϕ M n = 0,9. 23,295 = 560,966 KN m f. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0, , = 264,371 KN m 90

33 g. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A6. Dari Tabel A6, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,437 < 1 (OK) No. Profil Capacity Ratio Status x 350 x 12 x 19 0,437 OK x 350 x 12 x 19 0,3996 OK x 350 x 12 x 19 0,447 OK x 350 x 12 x 19 0,453 OK h. Kapasitas kolom terhadap geser Tabel 4.11 Resume gaya geser Kolom 350 x 350 x 12 x 19 V2, kn V3, kn V max 14,979 0, V min ,7E-05 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0, = 505,44 KN > 14,979 kn ( OK) 91

34 Kolom 300 x 300 x 10 x 15, ( A = 119,8 cm 2 ) I x = cm 4 Z x = 1464,7 cm 3 I y = 6750 cm 4 Z y = 681,7 cm 3 S x = 1360 cm 3 L p = 3,737 m S y = 450 cm 3 L r = 13,262 m r x = 13,1 cm M p =366,1875 KN m r y = 7,51 cm M r = 238 KN m J = 77 cm 4 Cw = cm 6 Panjang tidak terkekang lateral Elastisitas bahan Tegangan leleh bahan a. Menghitung Nilai K - Dengan Rumus = 3,5 m = MPa = 250 MPa = 1,6 4( ) 7,5 7.5 G = =, = 1,777 G = =, =2,644 Maka, =, (, )(, ) (,, ),,,. = 1,656 b. Mencari faktor B 2 untuk pengaruh P-Δ pada struktur 92

35 1 = 1 = = (1, ) = 19825,72 = 19825,72 Pnt = gaya aksial setiap kombinasi pembebanan c. Klasifikasi Penampang Sayap = =, = 10 < 0,56 = 15,84 Tidak Langsing Badan = 0 = 27 < 4,71 = 42,144 Tidak Langsing d. Kapasitas kolom terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ =. < 4,71 =,., < 4,71 = 77,19 < 133,219 f e = =,., = 330,921 MPa, 0,755 f cr = 0,658. f y = 0,658,. 250 = 182,228 MPa 93

36 - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 Kolom Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 1,656L = 408,821 f cr = 0,658. f y = 193,056 MPa F cr tekuk-puntir > f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk lentur ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 182,228 x = 1964,78 KN Pu = 296,369 kn < ϕpn = 1964,78 kn (OK) e. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu x Lb = 3,5 m L p L r = 3,737 m = 13,262 m didapat Lp > Lb, sehingga M n = C b [M p ( M p - M r ). ] = 1. [ 366, (366, ). = 366,188 KN m ϕ M n = 0,9. 366,188 = 329,569 KN m f. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu y,,,, ] ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9. 681, = 153,394 KN m 94

37 g. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A7. Dari Tabel A7, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,363 < 1 (OK) No. Profil Capacity Ratio Status x 300 x 10 x 15 0,363 OK x 300 x 10 x 15 0,314 OK x 300 x 10 x 15 0,341 OK x 300 x 10 x 15 0,391 OK h. Kapasitas kolom terhadap geser Tabel 4.12 Resume gaya geser V2, kn V3, kn V max 8,525 2,85E-05 V min ,1E-05 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0, = 364,5 KN > 8,525 OK 95

38 Balok 350 x 175 x 11 x 17, ( A = 63,14 cm 2 ) I x = cm 4 Z x = 840,85 cm 3 I y = 984 cm 4 Z y = 172,46 cm 3 S x = 775 cm 3 L p = 1,965 m S y = 112 cm 3 L r = 5,774 m r x = 14,68 cm M p =366,1875 KN m r y = 3,95 cm M r = 238 KN m J = 19,404 cm 4 r ts = 46,3 mm Cw = ,7 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral = 6 m Elastisitas bahan = MPa Tegangan leleh bahan = 250 MPa a. Mencari faktor B 2 untuk pengaruh P-Δ pada struktur 1 = 1 = = (1 6000) = 7449,47 =, Pnt = gaya aksial setiap kombinasi pembebanan b. Klasifikasi Penampang 1/2b f /t f = 7,95 < λ pf = 0,38(E/Fy) 1/2 = 10,748 ( Sayap kompak) h/t w = 50 < λ pw = 3,76 (E/Fy) 1/2 = 106,349 ( Badan kompak) Maka, Profil 300x175x17x11 termasuk klasifikasi kompak c. Kapasitas balok terhadap momen sumbu x Lb = 6 m L p L r = 1,965 m = 5,774 m didapat Lb > Lr, sehingga 96

39 M n = 1 0,0078 = 164,703 knm ϕ M n = 0,9 x 164,703 = 148,23 KN m Mux = 0,154 knm < ϕ M n = 148,23 knm (OK) d. Kapasitas balok terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9 x 172,46 x. 250 = 38,8035 KNm Muy = 29,249 knm < ϕ M n = 38,8035 knm (OK) e. Kapasitas balok terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ =. < 4,71 =., > 4,71 = 151,9 > 133,219 f e = =,., = 85,464 MPa, > 2,25 2,925 > 2,25 f cr = 0,877 = 0,877 85,464 = 74,9515 MPa - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 97

40 balok Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 284,344, 0,879 f cr = 0,658. f y = 173,03 MPa F cr tekuk-puntir > f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk Lentur ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 74,9515 x 6314 = 425,92 KN f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A8. Dari Tabel A8, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,806 < 1 (OK) No. Profil Capacity Status Ratio x 175 x 11 x 17 0,806 OK x 175 x 11 x 17 0,462 OK 98

41 g. Kuat Geser Nominal Tabel 4.13 Resume gaya geser Balok 300 x 175 x 11 x 17 V2, kn V3, kn V max 0,182 1,2E-17 V min -0,178-9,8E-06 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0, = 309,96 KN > 0,182 ( OK ) Balok 300 x 150 x 6,5 x 9, ( A = 46,18 cm 2 ) I x = 7210 cm 4 Z x = 522,08 cm 3 I y = 508 cm 4 Z y = 104,23 cm 3 S x = 481 cm 3 L p = 1,64 m S y = 67,7cm 3 L r = 4,862 m r x = 12,41 cm M p = 130,52 KN m r y = 3,3 cm M r = 374,95 KN m J = 9,953 cm 4 r ts = 39,2 mm Cw = ,9 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral = 4 m Elastisitas bahan = MPa Tegangan leleh bahan = 250 MPa a. Mencari faktor B 2 untuk pengaruh P-Δ pada struktur 1 = 1 99

42 = = ,1 10 (1 4000) = 8885,97 =, Pnt = gaya aksial setiap kombinasi pembebanan b. Klasifikasi Penampang 1/2b f /t f = 8,33 < λ pf = 0,38(E/Fy) 1/2 = 10,748 ( Sayap kompak) h/t w = 46,15 < λ pw = 3,76 (E/Fy) 1/2 = 106,349 ( Badan kompak) Maka, Profil 300x150x6,5x9 termasuk klasifikasi kompak c. Kapasitas balok terhadap momen sumbu x Lb = 4 m L p L r = 1,64 m = 4,862 m didapat Lb < Lp < Lr, sehingga M n = [ ( )] = 236,31 knm ϕ M n = 0,9 x 236,31 = 212,679 KN m Mux = 0,049 knm < ϕ M n = 212,679 knm (OK) d. Kapasitas balok terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9 x 104,23 x. 250 = 23,4518 KNm Muy = 17,821 knm < ϕ M n = 23,4518 knm (OK) 100

43 e. Kapasitas balok terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ =. < 4,71 =., < 4,71 = 121,2 < 133,219 f e = =,., = 134,214 MPa, 1,863 f cr = 0,658. f y = 114,644 MPa - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 balok Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 280,205, 0,892 f cr = 0,658. f y = 172,092 MPa F cr tekuk-puntir > f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk lentur ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 114,644 x 4678 = 482,672 KN 101

44 f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A9. Dari Tabel A9, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,779 < 1 (OK) No. Profil Capacity Status Ratio x 150 x 6,5 x 9 0,788 OK x 150 x 6,5 x 9 0,396 OK g. Kuat Geser Nominal Tabel 4.14 Resume gaya geser V2, kn V3, kn V max 0,024 1,74E-06 V min -6E-16-6,8E-08 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0, = 247,455 KN > 0,024 ( OK ) 102

45 Balok 250 x 125 x 6 x 9, ( A = 37,66 cm 2 ) I x = 4050 cm 4 Z x = 351,86 cm 3 I y = 294 cm 4 Z y = 72,4 cm 3 S x = 324 cm 3 L p = 1,391 m S y = 47cm 3 L r = 4,351 m r x = 10,37 cm M p = 87,965 KN m r y = 2,8 cm M r = 208,8 KN m J = 7,81 cm 4 r ts = 33,1 mm Cw = 42689,5 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral = 2 m Elastisitas bahan = MPa Tegangan leleh bahan = 250 MPa a. Mencari faktor B 2 untuk pengaruh P-Δ pada struktur 1 = 1 = = ,5 10 (1 2000) = 19965,69 =, Pnt = gaya aksial setiap kombinasi pembebanan b. Klasifikasi Penampang 1/2b f /t f = 6,94 < λ pf = 0,38(E/Fy) 1/2 = 10,748 ( Sayap kompak) h/t w = 41,67 < λ pw = 3,76 (E/Fy) 1/2 = 106,349 ( Badan kompak) Maka, Profil 250x125x6x9 termasuk klasifikasi kompak c. Kapasitas balok terhadap momen sumbu x Lb = 2 m L p L r = 1,391 m = 4,351 m 103

46 didapat Lb < Lp < Lr, sehingga M n = [ ( )] = 112,826 knm ϕ M n = 0,9 x 112,826 = 101,543 KN m Mux = 0,0503 knm < ϕ M n = 101,543 knm (OK) d. Kapasitas balok terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9 x 72,4 x. 250 = 16,29 KNm Muy = 3,752 knm < ϕ M n = 16,29 knm (OK) e. Kapasitas balok terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ =. < 4,71 =., < 4,71 = 71,68 < 133,219 f e = =,., = 383,741 MPa, 0,651 f cr = 0,658. f y = 190,334 MPa - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 104

47 balok Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 294,659, 0,848 f cr = 0,658. f y = 175,273 MPa F cr tekuk-puntir < f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk puntir ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 175,273 x 3766 = 594,071 KN f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A10. Dari Tabel A10, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,2297 < 1 (OK) No. Profil Capacity Status Ratio x 125 x 6 x 9 0,2297 OK x 125 x 6 x 9 0,1531 OK 105

48 g. Kuat Geser Nominal Tabel 4.15 Resume gaya geser Balok 250 x 125 x 6 x 9 V2, kn V3, kn V max 0,048 6,73E-07 V min -1,1E-13-2,5E-16 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0, = 247,455 KN > 0,048 ( OK ) 106

49 Tabel 4.16 Hasil Capacity Ratio untuk Effective Length Method N0 Profil Capacity Ratio Status x 350 x 12 x 19 0,437 OK x 350 x 12 x 19 0,3996 OK x 350 x 12 x 19 0,447 OK x 350 x 12 x 19 0,453 OK Kolom x 300 x 10 x 15 0,362 OK x 300 x 10 x 15 0,314 OK x 300 x 10 x 15 0,341 OK x 300 x 10 x 15 0,391 OK x 175 x 11 x 17 0,806 OK x 175 x 11 x 17 0,462 OK Balok x 150 x 6,5 x 9 0,788 OK x 150 x 6,5 x 9 0,396 OK x 125 x 6 x 9 0,2297 OK x 125 x 6 x 9 0,153 OK 107

50 4.7. Perbandingan Direct Analysis Method dengan Effective Length Method Hasil Capacity ratio dari kedua metode baik Direct Analysis Method (DAM) maupun Effective Length Method (ELM) dari table 4.15 dan tabel 4.26 akan diperbandingkan pada tabel 4.27 berikut ini: Tabel 4.17 Perbandingan Capacity Ratio DAM dengan ELM No 1 Profil DAM Capacity Ratio ELM Capacity Ratio % Selisih 350 x 350 x 12 x x 350 x 12 x x 350 x 12 x x 350 x 12 x Kolom x 300 x 10 x x 300 x 10 x x 300 x 10 x x 300 x 10 x x 175 x 11 x x 175 x 11 x x 150 x 6,5 x ,45 Balok x 150 x 6,5 x , x 125 x 6 x x 125 x 6 x ,73 Dari tabel 4.17 dapat dilihat bahwa rata-rata capacity ratio metode Direct Analysis Method lebih kecil dibandingkan dengan capacity ratio Effective Length Method, Hanya elemen no. 11,13,dan 14 dimana capacity ratio DAM lebih kecil daripada Effective Length Method dimana elemen tersebut merupakan balok 300x150x6,5x9 dan balok 250x125x6 x9. % Selisih terkecil terdapat pada balok 11 (balok 300x150 6,5x9) yaitu 1,45 %dan % selisih terbesar terdapat pada balok 14 ( balok 250x125x6x9 ) yaitu 47,73 %. Penulis juga mendapatkan suatu kesimpulan, bahwa Direct Analysis Method merupakan metode yang lebih ekonomis dari segi ukuran prodil jika dibandingkan dengan Effective Length Method. Hal ini dikarenakan nilai capacity ratio Direct 108

51 Analysis Method lebih kecil daripada Effective Length Method. Hal ini juga sesuai dengan hipotesa dan referensi-referensi penulis terutama dari karya tulis Bapak Wiryanto Dewobroto yang menyatakan bahwa Direct Analysis Method lebih hemat karena kapasitas profil yang lebih tinggi. Selain itu, Direct Analysis Method memperhitungkan efek orde kedua dengan bantuan perangkat lunak, yakni SAP2000. Sedangkan Effective Length Method memperhitungkan efek orde kedua dengan menggunakan cara pendekatan saja yaitu faktor B1 dan B2. Perhitungan nilai factor panjang efektif pada Direct Analysis Method tidak perlu dilakukan lagi, sedangkan untuk Effective Length Method harus dilakukan perhitungan panjang efektif kolom, seperti menggunakan nomogram atau rumus Vinnakota Direct Analysis Method merupakan metode perencanaan stabilitas struktur yang lebih sederhana dibandingkan dengan Effective Length Method. 109

52 BAB V KESIMPULAN DAN SARAN 5.1. Kesimpulan Dari hasil perhitungn dan analisa yang telah dilakukan, maka dapat diambil kesimpulan sebagai berikut : 1. Grafik Perbandingan Capacity Ratio Direct Analysis Method (DAM) dengan Effective Length Method (ELM) Capacity Ratio Capacity Ratio K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 B1 B2 B3 B4 B5 B6 Profil DAM ELM Gambar 5.1. Grafik Perbandingan Capacity Ratio DAM dengan ELM 2. Dari Gambar 5.1 diperoleh Hasil Capacity Ratio menggunakan Direct Analysis Method nilainya lebih kecil jika dibandingkan dengan cara lama, Effective Length Method dan Variasi % selisih antara Direct Analysis Method dengan Effective Length Method adalah 1,45 % - 47,73 %. 110

53 5.2. Saran Berdasarkan penulisan Tugas Akhir ini, beberapa saran yang dapat penulis berikan adalah sebagai berikut : 1. Melakukan input yang akurat pada perangkat lunak(sap2000) yang digunakan. 2. Perlu dilakukan analisa geoteknik untuk menentukan titik jepit sesungguhnya agar mendapatkan hasil perilaku yang sebenarnya. 111