BAB V DESAIN RINCI PLTM

Transkripsi

1 BAB V DESAIN RINCI PLTM 5.1. UMUM Dalam Bab ini akan dibahas mengenai perencanaan dan perhitungan untuk setiap bangunan utama pada pekerjaan sipil yang membentuk PLTM Santong serta penentuan spesifikasi teknis untuk peralatan elektromekanik. Disain dasar dilakukan pada pekerjaan sipil dengan maksud untuk menghitung/memperkirakan ukuran dan volume dari bangunanbangunan yang direncanakan, yang meliputi : 1. Bendung. Pengambilan dan penguras 3. Kolam lumpur 4. Saluran penghantar 5. Bak penenang 6. Pipa pesat 7. Saluran pembuang (tail race) Untuk lebih jelasnya, bisa diperhatikan subbab berikutnya. 5.. PERENCANAAN TEKNIS BANGUNAN UTAMA 5..1 Bendung Bendung PLTM Santong direncanakan sebagai bendung tetap tipe pelimpah dengan mercu bulat satu jari-jari dan peredam energi tipe bak tenggelam. Muka hulu mercu vertikal dan kemiringan muka hilir mercu 1 : 1. Badan bendung terbuat dari pasangan batu dengan lapisan beton pada permukaannya. Debit banjir rencana yang diperhitungkan untuk perencanaan adalah Q 50 = 159 m 3 /det Lokasi Bendung Lokasi Bendung PLTM Santong terletak pada Sungai Sidutan dengan koordinat : x = m y = m z = m Pada lokasi tersebut ditandai dengan adanya patok BM STG-1 di sebelah kanan dan patok BM STG- di sebelah kiri. Lebar sungai rata-rata di sekitar lokasi bendung adalah 19 meter dengan kemiringan hidraulik 1.47 %. BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 1

2 5..1. Mercu Bendung Dari hasil pengukuran topografi dan perhitungan kehilangan dan elevasi muka air serta beda tinggi akibat kemiringan, elevasi mercu bendung diketahui sebagai berikut : Elevasi muka air bak penenang = m Kehilangan energi total =.30 m Beda tinggi akibat kemiringan = 1.77 m + Elevasi mercu bendung = m Setelah mengetahui elevasi mercu bendung, maka tinggi Bendung PLTM Santong dapat diketahui dengan pengurangan oleh elevasi dasar sungai yaitu : Elevasi dasar sungai = m Tinggi bendung, p =.04 m Lebar Bendung Direncanakan bendung yang dilengkapi dengan pintu bilas dengan lebar 1.5 m sebanyak 1 buah pintu yang dipisahkan dengan 1 buah pilar berujung bulat (K p = 0.01) dengan lebar 0.75 m. Pangkal bendung berupa tembok bulat dengan tembok hulu pada 90º terhadap arah aliran dengan 0.5 H 1 > r > 0.15 H 1 (K a = 0.1). Lebar bersih bendung sama dengan lebar rata-rata sungai pada as bendung dikurangi dengan lebar pilar-pilar. Perhitungan dilakukan dengan cara coba-coba secara tabelaris dengan masukan : Q = 159 m 3 /detik r = 1.4 m p =.0 m B = 18 1 x 0.75 = 17.5 m C do = 1.0 Perhitungan selengkapnya untuk desain mercu diperlihatkan pada tabel 5.1, sedangkan sketsa penampang bendung diperlihatkan pada gambar 5.1. Tabel 5.1. Perhitungan disain mercu Bendung PLTM Santong Q 50 m³/detik Be (m) p (m) r (m) Cd H 1 (m) H 1 /r p/h 1 Grafik Co C 1 (p/pg)/h (p/pg) BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V -

3 Gambar 5.1. Penampang Mercu Bendung PLTM Santong Dari Perhitungan diperoleh : Lebar efektif bendung, Be = m Koefisien debit, Cd = 1.7 Tinggi hulu, H 1 =.68 m Kolam Olak Untuk menentukan dimensinya, dilakukan perhitungan sebagai berikut : 159 Debit satuan, q = = 9.54 m³/detik Kedalaman kritis, h c = =.10 m 9.81 Tinggi energi hulu, H 1 = m Tinggi energi hilir, H = m ΔH = H 1 - H = 3.39 m Δ h c H = = R min /h c = 1.57 (dari Gambar 4.5) Jari-jari minimum, R min = 1.57 x.10 m = 3.97 m, maka diambil 4.0 m. Batas muka air hilir minimum(t min ) : T min /h c =.09 m (gambar 4.6) T min =.09 x.10 = m, maka diambil 4.5 m Lantai lindung = 0.1 x R = 0.4 m, maka diambil 1.3 m Dimensi kolam olak diperlihatkan pada gambar 5.. BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 3

4 Gambar 5.. Dimensi kolam olak Analisa Stabilitas Rembesan dan Tekanan Air Tanah Rembesan di bawah bendung diperiksa dengan Teori Lane guna menyelidiki adanya bahaya erosi bawah tanah dan tekanan air di bawah bendung. Dalam teori angka rembesan Lane, diandaikan bahwa bidang horisontal memiliki daya tahan terhadap aliran (rembesan) 3 kali lebih lemah dibandingkan dengan bidang vertikal. Ini dapat dipakai untuk menghitung gaya tekan ke atas di bawah bendung dengan cara membagi beda tinggi energi pada bendung sesuai dengan panjang relatif disepanjang pondasi. Dinyatakan dalam bentuk rumus : Lx Px = H x ΔH L Dimana : P x = gaya angkat pada x, kg/m L = panjang total bidang kontak bangunan dan tanah bawah, m L x = jarak sepanjang bidang kontak dari hulu sampai x, m ΔH = beda tinggi energi, m = tinggi energi di hulu bendung, m H x dan dimana L dan Lx adalah jarak relatif yang dihitung menurut cara Lane, bergantung kepada arah bidang tersebut. Bidang yang membentuk sudut 45 atau lebih terhadap bidang horisontal dianggap vertikal. Angka rembesan menurut Lane adalah : Lv + 1/ 3 H v Cw = H w Dimana : C W = Angka rembesan Lane BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 4

5 L V = panjang vertikal, m H V = jumlah panjang horisontal, m H W = beda tinggi muka air Perhitungan rembesan dan tekanan air tanah diperlihatkan pada Tabel 5. mengacu pada jalur rembesan seperti pada Gambar 5.3. Gambar 5.3. Jalur rembesan Bendung PLTM Santong BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 5

6 Tabel 5.. Perhitungan jalur rembesan dan tekanan air Metoda Lane Titik Garis Panjang Rembesan Lv Lh 1/3Lh I w ΔH=I w /C H P = H - ΔH A A A-B 4.1 B B-C 3 1,000 C C-D 1 D D-E 7.1,367 E E-F 1 F F-G G G-H 3.5 H BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 6

7 Stabilitas Bendung Stabilitas bendung perlu dicek : 1. Selama debit sungai rendah, pada waktu muka air hulu hanya mencapai elevasi mercu dan pada waktu bak dikeringkan, dan. Selama terjadi banjir rencana. Stabilitas Selama Debit Sungai Rendah Muka air hulu adalah m (elevasi mercu) dan muka air hilir m (elevasi lantai lindung kolam olak). Gaya-gaya yang bekerja pada bendung (Gambar 5.4) dihitung dan ditampilkan menggunakan Tabel 5.3 a c, meliputi : Tekanan air (W 1 W 9 ) Tekanan tanah (S 1 ) Beban mati bendung (G 1 G 13 ). Gambar 5.4. Beban mati dan tekanan air selama debit rendah BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 7

8 Tabel 5.3 a. Gaya Horizontal Gaya Tinggi (m) Tekanan (kn/m²) Gaya (kn) Lengan Momen Momen m knm W W W W W S ΣΗ = 7.68 ΣΜ Η = 8.39 Tabel 5.3 b. Gaya vertikal (akibat berat sendiri) Gaya Tinggi (m) Alas (m) Luas (m²) Tekanan (kn/m²) Gaya (kn) Lengan (m) Momen Momen (knm) G G G G G G G G G G G G G VG MVG = BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 8

9 Tabel 5.3 c. Gaya vertikal (akibat tekanan air) Gaya Tinggi (m) Tekanan (kn/m²) Gaya (kn) Lengan (m) Momen Momen (knm) W W W W Vw = Mvw = Resultante gaya : R v = kn R H = 7.68 kn Momen : M v = kn M H = 8.39 kn Titik tangkap resultante gaya dari titik G : M H 8.39 h = = = 3.14 m R 7.68 H M v v = = = 8.75 m R 85.1 v Momen guling : M G = KNm Tekanan tanah di bawah bendung Panjang telapak pondasi, L = 1.6 m Eksentrisitas harus lebih kecil dari : (L/6) =.1 L M G e = Rv e = 1.7 <.1 Ok BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 9

10 Tekanan tanah : R 6e = 1 ± = 00 kn/m L L v σ < σ izin x1.7 σ = + max 1 = kn/m Ok x1.7 σ max = 1 = 4.81 kn/m Ok Keamanan terhadap gelincir meliputi bagian tekanan tanah pasif di ujung hilir konstruksi. Karena perkembangan tekanan tanah memerlukan gerak, maka hanya separuh dari tekanan yang benar-benar berkembang yang dihitung. Juga dengan mempertimbangkan gerusan yang mungkin terjadi sampai setengah kedalaman pondasi, tekanan tanah pasif e pl menjadi : e pl = 0.5 (ρ s - ρ w ) x g x 0.5 h x tg ( ϕ/) e pl = 0.60 kn/m pada koperan C D : e pl = 0.5 (ρ s - ρ w ) x g x 0.5 h CD x tg ( ϕ/) e pl = kn/m Tekanan tanah pasif menjadi : Eρ 1 = 0.5 x 0.5 h x e pl = kn Eρ = 0.5 x 0.5 h CD x eρ = 5.15 kn Tekanan pasif total : Eρ = Eρ 1 + Eρ = 3.18 kn Keamanan terhadap guling dengan tekanan pasif Rv S = f RH Eρ S =.9 > Ok Keamanan terhadap guling, tanpa tekanan tanah pasif Rv S = f RH S = 1.96 > 1.5 Ok BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 10

11 Keamanan terhadap erosi bawah tanah (piping) Untuk harga mencegah pecahnya bagian hilir bangunan, harga keamanan terhadap erosi tanah harus sekurang-kurangnya, keamanan dapat dihitung dengan rumus : s ( 1+ a / s) S = h s Dimana : S = faktor keamanan s = kedalaman tanah a = tebal lapisan lindung = tekanan air pada titik G h s S = 7.53 > Ok Keamanan terhadap gempa Dari peta daerah-daerah gempa, dapat dihitung koefisien gempa. A d = n (a C x z) m a E = d g Dimana : a d = percepatan gempa rencana, cm/det n,m = koefisien jenis tanah,.76 dan 0.71 a C = percepatan gempa dasar, cm/dt = 10 cm/dt E = koefisien gempa g = percepatan gravitasi, cm/dt z = faktor yang tergantung kepada letak geografis = 1 Maka didapatkan : a d =.76 x (10 x 1) 0.71 = 8.63 cm/det E = 8.63/980 = Gaya horizontal ke arah hilir adalah : He = e x ΣG He = x = kn Momen tambahan yang dipakai adalah : He x h = x 3.14 = 00.6 knm BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 11

12 Jumlah momen sekarang menjadi : M = knm Stabil bendung dengan adanya gempa Eksentrisitas (guling) L M G e = = 0.9 < ( L / 6) =. 1 R v Tekanan tanah : σ R 6 e 1 ± < σ = 00 kn/m L L = v izin x 0.9 σ = + max 1 = 3.87 kn/m Ok x 0.9 σ max = 1 = 1.39 kn/m Ok Gelincir : S = f R H R v + He ΣEρ S = 1.6 > 1.5 Ok Stabilitas Selama Debit Banjir Tabel 5.4. Tekanan air selama terjadi banjir rencana (Lane) Hw =.77 Cw = 7.89 BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 1

13 Tekanan air pada bak bertambah akibat gaya sentrifugal : p = d v /gr Dimana: d = tebal pancaran v = kecepatan pancaran r = jari-jari bak g = percepatan gravitasi Kecepatan air tanpa memperhitungkan gesekan adalah : v = g ( H + z) = m/det Tebal pancaran air : d = q/v = 0.94 m Tekanan sentrifugal pada bak : p =.40 ton/m p = 4.04 kn/m Gaya sentrifugal resultante : Fc = p x (π/4) x R Fc = kn Berat air dalam bak berkurang sampai 75%, karena udara yang terhisap ke dalam air tersebut. Gaya-gaya yang terjadi pada bendung saat banjir adalah: Tabel 5.5 a. Gaya Horizontal Gaya Tinggi (m) Tekanan (kn/m ) Gaya (kn) Lengan (m) Momen Momen (knm) W W W W W W S H = M H BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 13

14 Tabel 5.5 b. Gaya Vertikal (akibat berat sendiri) Gaya Tinggi (m) Atas (m) Luas (m ) Momen Tekanan Lengan Momen (kn/m ) Gaya (kn) (m) (knm) G G G G G G G G G G G G G V G = M VG = Tabel 5.5 c. Gaya Vertikal (akibat tekanan air) Gaya Tinggi (m) Tekanan (kn/m ) Gaya (kn) Lengan (m) Momen Momen (knm) W W W W W W W F c V w = M H = Momen guling : M v = KNm M n = KNm M g = KNm Resultante gaya : R v = kn = kn R H Titik tangkap resultante gaya dari titik G : h = 3.91 m v = 7.6 m BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 14

15 Tekanan tanah di bawah bendung : Panjang telapak pondasi, L = 1.6 m Eksentrisitas : L M G e = = 0.1 < ( L / 6) =.1 Ok R v Tekanan tanah : σ R 6 e 1 ± < σ = 00 kn/m L L = v izin x 0.1 σ = + max 1 = 7.39 kn/m Ok x 0.1 σ max = 1 = 4.03 kn/m Ok Keamanan S untuk daya dukung adalah : S = σ izin /σ max = 7.30 > 1.5 Ok Keamanan terhadap gelincir tanpa tekanan tanah positif : R S = f R v H = 1.65 > 1. Ok Keamanan terhadap gelincir dengan tekanan pasif : Rv S = f RH E p S =. > 1.5 Ok Bangunan Pengambilan (Intake) dan Pembilas Bangunan Pengambilan Perhitungan : Debit rencana, Q rencana = 1.40 m 3 /det Debit intake, Q intake = 1. x Q rencana = 1.68 m 3 /det Kecepatan rencana pengambilan, v = 1.58 m/det Kehilangan tinggi energi yang diperlukan diketahui: V Z = x μ 1 g = 1.58 x x 9.81 = 0.18 m BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 15

16 Karena sungai mengangkut sedimen kasar dan bongkah, maka elevasi ambang diambil 1.3 m diatas dasar sungai. Sehingga elevasi dasar bangunan pengambilan diketahui m. Elevasi muka air sebelum pintu pengambilan pada keadaan normal m. Sehingga tinggi dan lebar bersih bukaan bangunan pengambilan menjadi : a = = 0.4 m Q b = = 1.68 =.55 m v.a 1.58 x 0.4 Sehingga dengan lebar bersih.55 m, maka hanya ada 1 (satu) buah pintu. Gambar 5.5. Potongan melintang bangunan pengambilan Bangunan Pembilas Maka perhitungan lebar bersih bangunan pembilas adalah : B SC = 0.6 x.0 = 1.0 m. Jadi, bangunan pembilas dibuat 1 pintu bilas dengan lebar 1.0 m. Dari hasil analisis hidrologi, maka dapat diambil analisis rangkaian parsial untuk menentukan debit pembilasan seperti tercantum pada Tabel 5.6. berikut : Tabel 5.6. Analisis Rangkaian Parsial untuk menentukan debit pembilasan No y = T x = log T x.y x BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 16

17 N = jumlah debit puncak = 8 X rata-rata = 1.55 Y rata-rata = persamaan : y = A + B log T y = log T Debit Q 1/5, T = 0. : Debit sungai saat pembilasan, Q 1/5 Muka air sungai pada, Q 1/5 Lebar saluran pembilas, b Jumlah pilar di pembilas, n Lebar pintu bilas, b nf Lebar bersih bukaan, b nf Tebal pilar, t Tinggi bukaan pembilas, b b Tambahan kedalaman, h Kehilangan di pintu bilas = m 3 /detik = 1.37 m = 4.87 m = 1 buah = m = 4 m = 0.87 m = 0.35 m = 0.05 m = 0.10 m Dimensi saluran pembilas : (dengan menggunakan nilai banding b/h =.5) Luas penampang basah, Af = (n + m)h = 1.49 m Perbandingan b/h =.5 Kemiringan talud, m = 1 Kedalaman saluran, h = 0.65 m Lebar saluran, b = 1.63 m Keliling basah, P = 3.37 m Jari-jari hidraulik, R = 0.4 m Koefisien Strikler, ks = 35 Kemiringan saluran, i r = Panjang saluran, L = 15 m Beda tinggi, h = 0.06 m Tinggi terjun = 1.17 m BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 17

18 Dinding Penahan Tanah Dinding penahan tanah yang akan digunakan merupakan tipe gravity wall yang terbuat dari pasangan batu kali. Jenis ini dipilih karena bahan-bahannya (batuan) mudah didapat di sekitar proyek. Analisa stabilitas dinding penahan tanah tersebut akan ditinjau terhadap : Guling (Overtuning) Geser (Sliding) Tegangan tarik pada Toe atau Heel Daya dukung tanah Uplift Analisa akan dilakukan pada tiga kondisi yaitu : Masa konstruksi Kondisi normal Kondisi terjadi gempa Tanah isian pada bagian belakang dinding penahan tanah merupakan material timbunan tanah berpasir (Cohesionless soil) dengan parameter tanah sebagai berikut : γ o = 1900 kg/m 3 φ o = 30 Parameter material tanah pada bagian bawah dinding penahan tanah diambil dari keadaan tanah pada lokasi penempatan dinding tersebut. Prosedur dan rumus-rumus yang akan digunakan dalam perhitungan perencanaan dinding penahan tanah adalah sebagai berikut : Masa Konstruksi Menghitung tekanan aktif φa Ka = Tan 45 BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 18

19 1 Pa =.γ a.h.k a.c a K a Dimana : φ a = Sudut geser dalam tanah yang menyebabkan tekanan aktif γ a = Berat volume tanah (aktif) H = Tinggi total dinding penahan tanah K a = Koefisien tekanan aktif rankine P a = Tekanan aktif tanah Menghitung tekanan pasif φa Kp = Tan Pp =. C p.d K p +. γ p.d K p Dimana : Φ P = Sudut geser dalam tanah (penyebab tekanan pasif) C P = Kohesi tanah (pasif) γ p = Berat volume tanah (pasif) K p = Koefisien tekanan pasif rankine P p = Tekanan pasif tanah Check Terhadap Guling (Overturning) Pa H M o = 3 Mr SF = M o Mo = Momen menggulingkan Mr = Momen menahan H = Tinggi total dinding penahan tanah Pa = Tekanan aktif tanah SF = Safety factor Check Terhadap Geser (Sliding) V tan φp + B Cp + P SF = 3 3 P Dimana : a p BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 19

20 ΣV = Total gaya vertikal B = Lebar dasar dinding penahan tanah Check Terhadap Eksentisitas (e) dan tegangan tarik pada Toe dan Heel B Mr Mo B c = < V 6 = V 6c q + toe 1 B B = V 6c q + heel 1 B B Check Terhadap Daya Dukung Tanah Q ult = C.Nc + γ.d.nq + 0,5. γ.b.n γ Dimana : C = koefisien tanah γ = Berat volume tanah B = Lebar dasar dinding penahan tanah Nc, Nq, Nγ = Parameter daya dukung tanah Terzaghi q q ult SF = = max q q ult toe Kondisi Normal Prosedur dan rumus perhitungan sama seperti masa konstruksi. BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 0

21 BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 1 Diasumsikan terdapat muka air tanah setinggi muka air pada saluran, sehingga tekanan hidrostatis akibat muka air tanah dianggap saling menghilangkan. Ada gaya uplift pada bagian bawah dinding penahan tanah. Kondisi Terjadi Gempa Menghitung Tekanan aktif ( ) ae v 1 ae K K 1 H P γ = = β α sin θ δ β sin d θ δ sin 1 δ θ β sin β sin cos θ θ β sin K ae φ φ φ = Kv 1 Kh tan θ 1 1 a ae ae P P ΔP = ae a ae P P 3 H ΔP H 0.6 Σ + = Dimana : K h = Percepatan horizontal akibat gempa 0,1 K v = Percepatan koefisien vertikal akibat gempa 0 K ae = Koefisien tekanan aktif akibat gempa

22 P ae = Tekanan aktif akibat gempa Σ = Resultan tekanan aktif akibat gempa dan akibat tanah Menghitung Tekanan Pasif 1 Pae = γh ( 1 K ) K ae v K pe = 1 cos θ sin β sin sin 1 β θ δ Check terhadap Guling Check terhadap Geser Check terhadap Eksentrisitas φ + β θ 1+ sin φ + δ φ θ sin β δ θ sin α + β 1 d Perhitungan dinding penahan tanah akan disajikan dalam bentuk tabel pada halaman halaman berikut : Kondisi Masa Konstruksi Lokasi : Samping Bendung (PLTM Santong) Parameter Tanah Tanah Timbunan : Ф a = 30º γ a = 1600 kg/m 3 C a = 0 kg/m Tanah di bawah DPT : φ p = 9 º γ p = 1655 kg/m 3 C p = 6950 kg/m N c = 9,14 N q =,48 N γ = 1,06 Dimensi Dinding Penahan Tanah H = 7 m B = 5 m BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V -

23 D = 1,5 m βo = 76 º aa = 1 m bb = 1,3 m cc = 1 m dd = 1, m ee = 1,5 m Menghitung Tekanan Aktif dan Pasif Ф a K a γ a C a H P a 30 0, ,67 Ф p K p γ p C p H P p 9 1, ,5 6964,64 Menghitung Momen Yang Menahan No Luas γ bahan Berat Lengan Momen M c V M r Check Terhadap Guling (Overturning) : Mo Mr SF 6888, ,64 SF > 1,5 Ok! Check Terhadap Geser (Sliding) : V Ф p B C p SF ,90 SF > 1,5 Ok! BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 3

24 Check Tegangan Pada Tumit (Toe) dan Sepatu (Heel) : B Mo Mr V e , ,11 B/6 q toe q heel 0, ,33 904,67 e B/6 Ok q toe Positif (Tidak Terjadi Tarik) Ok q heel Positif (Tidak Terjadi Tarik) Ok Check Terhadap Daya Dukung Tanah : C p γ p - γ air D B ,5 5 N c N q N γ 9,14,48 1,06 q ult q max SF 74065, ,33 6,4 SF > 1.5 Ok Kondisi Normal Lokasi : Samping Bendung (PLTM Santong) Parameter Tanah Tanah Timbunan : Ф a = 30º γ a = 1600 kg/m 3 C a = 0 kg/m Tanah Asli : φ p = 9 º γ p = 1655 kg/m 3 C p = 6950 kg/m N c = 9,14 N q =,48 N γ = 1,06 BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 4

25 Dimensi Dinding Penahan Tanah : H = 7 m B = 5 m D = 1,5 m β0 = 76 º aa = 1 m bb = 1,3 m cc = 1 m dd = 1, m ee = 1,5 m Tinggi Muka Air Yang Menyebabkan Uplift Tmau = 3.5 m Menghitung Tekanan Aktif dan Pasif Ф a K a γ a C a H P a 30 0, ,67 Ф p K p γ p γ air C p H P p 9 1, ,5 54,39 Menghitung Momen Yang Menahan No Luas γ bahan Berat Lengan Momen M c V M r Check Terhadap Uplift : γ air B D Pu , SF > 1,5 Ok! BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 5

26 Check Terhadap Guling (Overturning) : Mu (70%) Mo Mr SF , ,64 SF > 1,5 Ok! Check Terhadap Geser (Sliding) : V-Pu Ф p B C p SF ,48 SF > 1,5 Ok! Check Tegangan Pada Tumit (Toe) dan Sepatu (Heel) : B Mo + Mu Mr V-Pu e , ,1 B/6 q toe q heel 0,83 519,33 869,67 B/6 Ok e q toe Positif (Tidak Terjadi Tarik) Ok q heel Positif (Tidak Terjadi Tarik) Ok Check Terhadap Daya Dukung Tanah : C p γ p- γ air D B ,5 5 N c N q N γ 9,14,48 1,06 q ult q max SF 67695,35 519,33 1,97 SF > 1.5 Ok BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 6

27 Kondisi Terjadi Gempa Lokasi : Samping Bendung (PLTM Santong) Parameter Tanah Tanah Timbunan : Ф a = 30º γ a = 1600 kg/m 3 C a = 0 kg/m δ a = 0º α = 0º Tanah Asli : φ p = 9 º γ p = 1655 kg/m 3 C p = 6950 kg/m N c = 9,14 N q =,48 N γ = 1,06 Dimensi Dinding Penahan Tanah : H = 7 m B = 5 m D = 1,5 m βo = 76 º aa = 1 m bb = 1,3 m cc = 1 m dd = 1, m ee = 1,5 m Tinggi Muka Air Yang Menyebabkan Uplift Tmau = 3.5 m Parameter Gempa K v = 0 K h = 0.1 BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 7

28 Menghitung Tekanan Aktif Akibat Gempa q K ae γ a H P ae 6,84 0, Menghitung Tekanan Pasif Ф p K p γ p γ air C p D P p 9 1, ,5 6964,64 Menghitung Momen Akibat Gempa P ae P ae cos (90- β o +δ) M ae 139, , ,8 Menghitung Momen Yang Menahan No Luas γ bahan Berat Lengan Momen M c V M r Check Terhadap Uplift : γ air B D Pu SF ,5 1750,99 SF > 1,5 Ok! Check Terhadap Guling (Overturning) : Mu (70%) Mae Mr SF , ,61 SF > 1,5 Ok! Check Terhadap Geser (Sliding) : V-Pu Ф p B C p SF ,4 SF > 1,5 Ok! BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 8

29 Check Tegangan Pada Tumit (Toe) dan Sepatu (Heel) : B M ae + Mu Mr V-Pu e , ,65 B/6 q toe q heel 0, ,44 B/6 Ok e q toe Positif (Tidak Terjadi Tarik) Ok q heel Positif (Tidak Terjadi Tarik) Ok Check Terhadap Daya Dukung Tanah : C p γ p- γ air D B ,5 5 N c N q N γ 9,14,48 1,06 q ult q max SF 67695, ,56 44,96 SF > 1.5 Ok Kondisi Masa Konstruksi Lokasi : Hilir Bendung (PLTM Santong) Parameter Tanah Tanah Timbunan : Ф a = 30º γ a = 1600 kg/m 3 C a = 0 kg/m Tanah di bawah DPT : φ p = 9 º γ p = 1655 kg/m 3 C p = 6950 kg/m N c = 9,14 BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 9

30 N q =,48 N γ = 1,06 Dimensi Dinding Penahan Tanah : H = 9.5 m B = 6 m D = 1,5 m βº = 78 º aa = 1, m bb = 1,5 m cc = 1,5 m dd = 1,5 m ee = 1,5 m Menghitung Tekanan Aktif dan Pasif Ф a K a γ a C a H P a 30 0, , ,67 Ф p K p γ p C p H P p 9 1, ,5 6964,64 Menghitung Momen Yang Menahan No Luas γ bahan Berat Lengan Momen M c , , , , ,00 V M r ,00 Check Terhadap Guling (Overturning) : Mo Mr SF 71111, ,4 SF > 1.5 Ok BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 30

31 Check Terhadap Geser (Sliding) : V Ф p B C p SF ,74 SF > 1,5 Ok! Check Tegangan Pada Tumit (Toe) dan Sepatu (Heel) : B Mo Mr V e , ,35 B/6 q toe q heel 1, , ,15 B/6 Ok e q toe Positif (Tidak Terjadi Tarik) Ok q heel Positif (Tidak Terjadi Tarik) Ok Check Terhadap Daya Dukung Tanah : C p γ p - γ air D B ,5 6 N c N q N γ 9,14,48 1,06 q ult q max SF 7494, ,85 3,85 SF > 1,5 Ok! Kondisi Normal Lokasi : Hilir Bendung (PLTM Santong) Parameter Tanah Tanah Timbunan : Ф a = 30º γ a = 1600 kg/m 3 C a = 0 kg/m Tanah Asli : φ p = 9 º BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 31

32 γ p = 1655 kg/m 3 C p = 6950 kg/m N c = 9,14 N q =,48 N γ = 1,06 Dimensi Dinding Penahan Tanah : H = 9.5 m B = 6 m D = 1,5 m βº = 78 º aa = 1, m bb = 1,5 m cc = 1,5 m dd = 1,5 m ee = 1,5 m Tinggi Muka Air Yang Menyebabkan Uplift Tmau = 3.5 m Menghitung Tekanan Aktif dan Pasif Ф a K a γ a C a H P a 30 0, , ,67 Ф p K p γ p γ air C p D P p 9 1, ,5 54,39 Menghitung Momen Yang Menahan No Luas γ bahan Berat Lengan Momen M c 1 7, , , , , V M r BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 3

33 Check Terhadap Uplift : γ air B D Pu SF , SF > 1.5 Ok Check Terhadap Guling (Overturning) : Mu (70%) Mo Mr SF , ,6 SF > 1.5 Ok Check Terhadap Geser (Sliding) : V-Pu Ф p B C p SF Check Tegangan Pada Tumit (Toe) dan Sepatu (Heel) : B Mo + Mu Mr V-Pu e , ,17 SF > 1.5 Ok B/6 q toe q heel ,15 B/6 Ok e q toe Positif (Tidak Terjadi Tarik) Ok q heel Positif (Tidak Terjadi Tank) Ok Check Terhadap Daya Dukung Tanah : C p γ p- γ air D B ,5 6 N c N q N γ 9,14,48 1,06 q ult q max SF SF > 1.5 Ok BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 33

34 Kondisi Terjadi Gempa Lokasi : Hilir Bendung (PLTM Santong) Parameter Tanah Tanah Timbunan : Ф a = 30º γ a = 1600 kg/m 3 C a = 0 kg/m δ a = 0º α = 0º Tanah Asli : φ p = 9 º γ p = 1655 kg/m 3 C p = 6950 kg/m N c = 9,14 N q =,48 N γ = 1,06 Dimensi Dinding Penahan Tanah : H = 9,5 m B = 6 m D = 1,5 m βº = 78 º aa = 1, m bb = 1,5 m cc = 1,5 m dd = 1,5 m ee = 1,5 m Tinggi Muka Air Yang Menyebabkan Uplift Tmau = 3.5 m Parameter Gempa K v = 0 K h = 0.1 BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 34

35 Menghitung Tekanan Aktif Akibat Gempa q K ae γ a H P ae 6, Menghitung Tekanan Pasif Ф p K p γ p γ air C p D P p 9 1, ,5 6964,64 Menghitung Momen Akibat Gempa P ae P ae cos (90- β o +δ) M ae Menghitung Momen Yang Menahan No Luas γ bahan Berat Lengan Momen M c 1 7, , , , , V M r Check Terhadap Uplift : γ air B D Pu SF , SF > 1.5 Ok Check Terhadap Guling (Overturning) : Mu (70%) Mae Mr SF SF > 1.5 Ok Check Terhadap Geser (Sliding) : V-Pu Ф p B C p SF SF > 1.5 Ok BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 35

36 Check Tegangan Pada Tumit (Toe) dan Sepatu (Heel) : B M ae + Mu Mr V-Pu e B/6 q toe q heel B/6 Ok e q toe Positif (Tidak Terjadi Tarik) Ok q heel Positif (Tidak Terjadi Tarik) Ok Check Terhadap Daya Dukung Tanah : C p γ p- γ air D B ,5 6 N c N q N γ 9,14,48 1,06 q ult q max SF SF > 1.5 Ok 5.. Desain Saluran Umum Perencanaan saluran yang akan dibahas adalah saluran penghantar dan bangunan pelengkapnya dikaitkan dengan kebutuhan untuk membawa aliran air dari bendung sampai ke saluran pembuang Bangunan Kantong Lumpur Dimensi Kantong Lumpur a. Ukuran partikel rencana Ukuran partikel rencana hasil penyelidikan lapangan dan analisis laboratorium dapat dilihat pada tabel 4.. Kemudian didapatkan ukuran sedimen layang yang terkandung dalam air (a) = mm. Berdasarkan gambar 4.9. tentang hubungan antara diameter ayak dan kecepatan endap untuk air tenang, maka didapatkan harga kecepatan endap (w) = 4.81 mm/det. BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 36

37 b. Volume kantong lumpur Perhitungan kantong lumpur mempergunakan rumus yang terdapat pada persamaan 4.6. Pada perhitungan ini didapatkan data-data sebagai berikut : Sedimen yang harus diendapkan (a) = mm Debit rencana (Qn) = 1.68 m³/det. Periode pembilasan (T) = 1 bulan 30 hari Maka volume kantong lumpur (V) adalah : V = m x 1.68 m³/det x 1 bulan = m³. c. Luas permukaan rata-rata Perhitungan untuk mencari luas permukaan rata-rata kantong lumpur mempergunakan rumus pada persamaan 4.7 dan 4.8. Pada perhitungan ini didapatkan data : Debit rencana (Qn) = 1.68 m³/det. Kecepatan endap (w) = 4.81 mm/det Maka luas permukaan rata-rata (LB) = Qn/w = m² Syarat : L/B > 8, sehingga : L > 53 m B < 6.61 m d. Penentuan kemiringan (i n ) pada saat kantung lumpur hampir penuh Gambar 5.6. Potongan melintang kantong lumpur dalam keadaan penuh pada Q n Perhitungannya adalah sebagai berikut : Kecepatan pengendapan Vn = 0.4 m/det Koefisien kekasaran kn = 45 BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 37

38 Luas tampungan An = Qn/Vn = 1.68/0.4 = 4.0 m Lebar puncak B = 6.61 m Kedalaman air (h n ) menjadi : h n = An/B = 4./6.61 = 0.64 m m kolam = 1 Keliling basah P n : Pn = b + h 1+ z = x = 8.53 m Rn = An/Pn = 0.5 m n Kemiringan i n = ( ) R V / 3 k n = ( ) / 3 45 = e. Penentuan kemiringan (i s ) pada saat kantong kosong/pembilasan Kecepatan pengurasan, V s = 1.35 m 3 /det Debit pengurasan, Q s = 1. Q n = 1.68 m 3 /det Luas penampang, A s = Q s /V s = 1.4 m Lebar dasar, = 5.97 m Kedalaman, h s = A s /b = 0.1 m Gambar 5.7. Potongan melintang kantong lumpur dalam keadaan kosong pada Qs Keliling basah Ps : Ps = b + hs = x 0.1 = 6.39 m (segi empat) Radius Hidrolik : Rs = As/Ps = 0.19 Koefisien kekasaran, ks = 40 (untuk pembilasan) BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 38

39 Kemiringan, is = s 3 ( R ) / k s V s = ( ) / 3 40 = Pembilasan dilakukan pada aliran subkritis (Fr < 1) : v 1.35 Fr = = = 0.94 gh 9.81x 0.1 Volume kantong (V) = 0.5 b L b (i s - i n ) L = m³ Panjang Kantong Lumpur (L) = m Kedalaman di ujung saluran = 0.45 m Gambar 5.8. Kantong lumpur dalam keadaan penuh 5... Efisiensi kantong lumpur Pada perencanaan telah didapatkan parameter kantung lumpur, yaitu sebagai berikut : Panjang, L = m Kedalaman air rencana, h n = 0.64 m Kecepatan rencana, V n = 0.4 m/det h v Kecepatan endap rencana, w o = n n = m/det L Diameter yg sesuai, d o = mm Diameter rencana, d = mm Kecepatan endap rencana, w = m/det w/w o = 1.68 w/v n = 0.01 Maka berdasarkan parameter yang tersedia tersebut, dengan melihat Diagram Camp ( Gambar 4.8), diperoleh efisiensi = 0.93 BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 39

40 5...3 Saluran Penghantar Intake Ambang intake di saluran penghantar = 0.1 m diatas muka kantong lumpur dalam keadaan penuh. Perhitungan dimensi intake ke saluran pembawa adalah sebagai berikut : Debit rencana, Q = 1.68 m 3 /det Kehilangan di ambang, z = 0.1 m Koefisien, m = 0.9 pengambilan bebas Tma di ambang, h = 0.90 m Lebar bangunan, b Q = m. h. b. g. z Q b = m. h. g. z 1.68 = = 1.48 m 0.9 x 0.9 x 9.81x Saluran Perhitungan dimensi saluran mempergunakan rumus yang terdapat pada persamaan 4.9 dan Data yang diketahui untuk menghitung dimensi saluran ini adalah sebagai berikut : Debit rencana, Qd = 1.40 m 3 /det Debit rencana saluran. Q sal = 1.68 m 3 /det Panjang saluran, L = 1670 m, desand = 10 m Kemiringan saluran, S = Kemiringan talud, 1 : m, m = 0.5 Kekasaran Manning (pasangan batu), n = Lebar dasar saluran, b = 1.40 m Kedalaman saluran, y = 1.04 m Perhitungan : Luas penampang, A = 1.73 m Keliling basah, P = 3.54 m Jari-jari hidraulik, R = 0.49 m Kecepatan di saluran, v = 0.98 m/det Tinggi jagaan, w = 0.3 m Lebar permukaan saluran, T = m BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 40

41 Gambar 5.9. Penampang saluran penghantar Analisis Kestabilan Lereng Metoda yang digunakan untuk menganalisis kestabilan lereng disini adalah dengan cara Bishop yaitu dengan cara keseimbangan batas, dimana besarnya kekuatan geser yang diperlukan untuk mempertahankan kestabilan dibandingkan dengan kekuatan geser yang ada. Dari perbandingan ini kita dapatkan faktor keamanan (SF). Asumsi pertama yang digunakan adalah akan terjadi kelongsoran pada suatu bidang gelincir tertentu, maka dengan menghitung besarnya gaya atau momen penggerak yang menyebabkan terjadinya longsor (sliding force) akibat berat tanah dan gaya atau momen lawan (resisting moment) kita dapat menentukan faktor keamanan terhadap longsor pada bidang geser yang bersangkutan. Cara ini dilakukan berulang pada bidang bidang gelincir lain sampai tercapai faktor keamanan terkecil. Gaya-gaya yang terjadi bisa dilihat pada gambar berikut : Gambar Gaya Geser Tanah BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 41

42 Besarnya harga P diperoleh dengan menguraikan gaya-gaya lain dari arah vertikal yaitu : tan Ø c'l (P-ul) sin α + (P-ul) cos α = W + (X n - X n +1) - sin α - ul cos α F F Sehingga : W + (X n - X n + 1 ) - (c' sin α /F + u cos α) (p - ul) = cos α + (tan Ø sin α )/F karena : (X n - X n + 1) = 0, Maka : W - 1 (c'sin α /F + u cos α ) (p - ul) = cos α + (tan Ø sin α)/f Jadi : 1 sec α F = Σ [c'b (W - ub) tan Ø ] Σ W sin α 1 + (tan Ø 'tan α )/F Untuk mendapatkan nilai F (faktor keamanan), maka harus dilakukan dengan cara iterative (ulangan). Dari metoda yang digunakan di atas dilakukan program perhitungan dengan menggunakan komputer, sehingga menghasilkan harga faktor keamanan untuk bentuk lereng yang direncanakan. Dari hasil perhitungan disimpulkan bahwa kondisi kestabilan lereng tanah dengan talud 3 : 1 relatif aman sampai ketinggian 5.0 m. Setelah lebih dari 5.0 m, maka sebaiknya lereng dipapas (di "trap") secara horizontal selebar kurang lebih 1 m Bak Penenang Rumus yang digunakan untuk memperhitungkan bak penenang ini diperoleh dari persamaan 4.14 sampai Adapun analisis perhitungan bak penenang untuk per meter panjang adalah sebagai berikut : Diketahui lebar saluran penghantar (b) = 1.40 meter Maka : Lebar bak penenang (B) = 3b = 3 x 1.4 = 4. m Panjang bak penenang (L) = B = x 4. = 8.4 m Data dari dimensi pipa pesat adalah : Q = 1.4 m 3 /det BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 4

43 D = 0.85 m v = Q/A = 1.4/(0.5 x 3.14 x 0.85 ) =.46 m/det s = 0.54 x.46 x = 1.3 m Sehingga kedalaman di bak penenang adalah : h = =.08 m Analisa Stabilitas Tebal beton = 30 cm = 0.3 m Parameter Tanah : γ = 1.57 t/m 3 = 1570 kg/m 3 = kg/cm³ C = 10.3 t/m 3 = 1030 kg/m 3 = 1.03 kg/cm³ = 103. KPa Ф = 7º N c = 7.65 N q =.40 N γ = 0.65 Penulangan : a. Kondisi Kosong : Tegangan yang terjadi pada kondisi ini hanya tegangan Uplift akibat air tanah, karena muka air tanah terletak jauh di bawah permukaan tanah, maka disimpulkan tidak terjadi tegangan Uplift. BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 43

44 b. Kondisi banjir (Gempa) Dianggap air memenuhi kolam. Perhitungan gempa dianggap gempa statik. Analisa per meter panjang Tegangan kontak : Wair + Wbeton + 10 % x W σc = 1m x b Vair x γair + Vbeton + γ σc = 1 m x b σc = σc = air + beton 4. x.08 x 1 x 1000kg/m 96 kg/m W beton x 110 % 3 + x 0.30 x x 0.30 x 1 x 400kg/m 1m x (4. m m m) 3 Daya Dukung Tanah qult = C N c + γ D N q γ B N γ = 1030 kg/m x kg/m 3 x.08 x x 1570 kg/m 3 x 4. x 0.65 = kg/m q SF = ult = = 31 > 3 Ok σ 96 c Jadi konstruksi bak penenang aman saat kondisi banjir + gempa Perhitungan Struktur Kolam Penenang Ukuran kolam penenang = 8.4 m x 4. m x.08 m terbuat dari beton bertulang. Parameter tanah : γ = 1570 kg/m 3 C = 1030 kg/m² Ф = 7º BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 44

45 Karena lokasi kolam penenang elevasinya besar (di atas bukit), maka diasumsikan tidak ada tekanan air yang bekerja. Jadi : KA = tan (45 - /) = tan (45-7 /) = C KA = x 1030 kg/m x = 1864 kg/m γ. H. KA = 1570 kg/m 3 x.08 m x = 3073 kg/m Syarat : Kohesi tanah > Tekanan Aktif Super posisi tekanan aktif = γhka - C KA = kg/m kg/m = kg/m (Tidak terjadi tekanan aktif) Karena tekanan tanah yang terjadi adalah tekanan pasif, maka tidak ada momen akibat tekanan tanah aktif yang perlu diperhitungkan terhadap dinding bak Pipa pesat Dimensi Diameter pipa pesat dihitung dengan persamaan yang hanya tergantung dari besarnya aliran (debit rencana) yang akan melewatinya. Perhitungan dimensi pipa pesat mempergunakan rumus pada persamaan 4.18 dan Perhitungan dimensi pipa pesat adalah sebagai berikut : Diketahui debit rencana, Q = 1.4 m 3 /det Maka diameter pipa pesat, D = 0.7 x = 0.85 m Tebal pipa pesat dihitung menggunakan persamaan 4.19, maka perhitungannya : t = (D+0)/400 (in) = = m Tebal pipa pesat yang diambil, t = 8 mm Panjang pipa pesat, L = 53 m BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 45

46 5..4. Perhitungan Pondasi Pipa Pesat Untuk mengetahui stabilitas pondasi penstock dapat dibagi menjadi dua macam pondasi, yaitu : - Pondasi tumpuan biasa - Pondasi angker blok a. Pondasi Tumpuan Biasa Diambil jarak tiap tumpuan = 6 m Dimensi pondasi tumpuan sebagai berikut : Dari statika, untuk bentang pipa 6 m dengan sudut max = 30 didapat : Parameter-parameter tanah yang diketahui : c = 8.50 t/m² ; φ = 1.º ; γ = l,51 t/m 3 N c = ; N q = 3.08 ; N γ = Cek terhadap geser W pondasi = {(1,8 x.6 x 0,5 + (0, ) x 0,39/} m 3 x,4 t/m 3 = ton Daya Dukung Tanah : q ult = c Nc + γ D Nq γ B N γ (strip foundation) = 8.50 x x 1 x x 1.51 x x = 87 t/m BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 46

47 Akibat beban vertikal Fv = t/m² x.1 m² = ton C.L SF = F H + + FV tg δ 0.1 F V 1.5 tg δ = tg 3ϕ 8.5 x 1.8 x x tg x 7 3 = = 4. > 1.5 Ok (0.1 x 13.81) Jadi konstruksi aman terhadap gaya horizontal. Cek terhadap tegangan normal Penstock : Diameter = 0.85 m Luas (A) = l/4 x π x D = 0.57 m Volume (V) = 0.57 m x 6 m = 3,4 m 3 W air dalam penstock = Koef Impact x 3,4 m 3 x 1 t/m 3 = 1. x 3.4 t = t Berat Total : W tot = W air + W pondasi = ,5754 = t Tegangan Kontak : W σ = tot = =. 85 contact A 1.8 x.1 dasar t/m q ult = 87 t/m = 30 > 1 Ok σ t/m c.85 Jadi konstruksi aman terhadap gaya normal. b. Pondasi Angker Blok Untuk periksa stabilitas pondasi angker blok diambil gaya-gaya maksimum yang terjadi, Fv = FH = 6.5 ton (akibat α = 30º). Sebagai contoh perhitungan, diambil angker blok berukuran terkecil sebagai berikut : BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 47

48 Cek terhadap FH (1.6 x x x 1.6 x 0.5) x 4 x.4 = ton Fv = = ton 8.5 x 3. x tg 7 3 SF = = > 1, (0.1 x ) Konstruksi aman terhadap gaya horizontal. Cek terhadap Fv V σ contact = = = t/m A 3. x 4 q ult = 8.5 x 13,3 + 15,10 x 1,75 x,9 + 0,5 x 15,1 x 3, x,7 = 33.5 kn/m = 3.35 t/m² q ult 3.35 = =.05 > 1 σ c Konstruksi aman terhadap gaya vertikal Saluran Pembuang (Tail Race) Perhitungan dimensi saluran pembuang (Tail Race) mempergunakan dasar persamaan 4.0 sampai dengan persamaan 4.4. Perhitungan dimensi saluran pembuang (Tail Race) BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 48

49 adalah sebagai berikut : Diketahui data sebagai berikut : Debit rencana, Q = 1.4 m 3 /det Kemiringan saluran, S = 1 : 1000 = Koefisien Manning (pasangan batu) = Lebar dasar saluran, b = 1.50 m Perhitungan dilakukan dengan cara coba-coba untuk harga kedalaman y, kemudian hasilnya diperiksa dengan persamaan debit. Kedalaman saluran, y = 0.9 m Luas Penampang, A = b.y = 1.5 x 0.9 = 1.35 m Keliling basah, P = b + y = x 0.9 = 3.3 m Jari-jari hidraulik, R = A/P = 1.35 /3.3 = 0.41 m Kecepatan di saluran, v = kr 3 3 S = 60 x 0.41 x = 1.05 m/det Debit yang melalui saluran, Q = 1.05 x 1.35 = m 3 /det (OK!) Tinggi jagaan, w = 0.5 m 5..6 Kehilangan Tinggi Tekan/Energi Bangunan Hidraulik PLTM Perhitungan kehilangan tinggi tekan atau energi bangunan hidraulik PLTM mempergunakan dasar persamaan 4.5 sampai dengan persamaan 4.3. Perhitungan dimensi saluran pembuang (tail race) adalah sebagai berikut : 1 a. Kehilangan energi akibat masukan intake Perhitungan kehilangan energi akibat masukan intake mempergunakan dasar rumus pada persamaan 4.5. Diketahui : K e = koefisien, tergantung atas bentuk masukan untuk "Circulat Bell Mouth" koefisien bentuk masukannya berharga 0,10. V a = kecepatan masuk = 1.58 m/det g = percepatan gravitasi = 9.81 m/dt maka kehilangan energi : 1.58 H f = = m x 9.81 BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 49

50 b. Kehilangan energi akibat saringan Perhitungan kehilangan energi akibat saringan mempergunakan dasar rumus pada persamaan 4.6 dan 4.7. Diketahui : H f = kehilangan energi v = kecepatan awal = 1.58 m/dt g = percepatan gravitasi = 9.81 m/dt c = koefisien saringan jeruji β = koefisien baja =.4 untuk jeruji persegi dan 1,80 untuk jeruji bulat. s = tebal jeruji = 0.01 m b = jarak antar jeruji = 0.05 m δ = inklinasi saringan (sudut kemiringan dari horizontal) = 8 Maka kehilangan energi : c = /3 sin 8 = h = 0.1 = 0.06 m f x 9.81 c. Kehilangan energi akibat ambang Perhitungan kehilangan energi akibat ambang mempergunakan dasar rumus pada persamaan 4.8. Diketahui : Q = debit desain (m 3 /dt). μ = koefisien debit = 0,80. b = lebar ambang (m). h = tinggi air diatas ambang (m). Z = kehilangan energi (m). g = percepatan gravitasi (m/dt ). Maka kehilangan energi : h f3 = 0.0 m d. Kehilangan di kantong pasir Perhitungan kehilangan energi di kantong pasir mempergunakan dasar rumus pada persamaan 4.9. Diketahui : Kecepatan di intake, V intake = 1.58 m/det BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 50

51 Kecepatan di desand, V desand = 0.4 m/det Maka kehilangan energi : h f4 = ( ) x 9.81 = m e. Kehilangan energi pada saluran pembawa Perhitungan kehilangan energi pada saluran pembawa mempergunakan dasar rumus pada persamaan Diketahui : Panjang saluran, L = 1770 m Kemiringan saluran, S = 1 : 1000 = Kemiringan penampang, 1 : m, m = 0.5 Kekasaran Manning (pasangan batu), n = Jari-jari hidraulik, R = 0.49 m Kecepatan di saluran, v = 0.98 m/det Maka kehilangan energi : (0.0167) x (0.98) h f5 = 4 / 3 (0.49) x (1770) = 1.3 m f. Kehilangan energi di bak penenang Perhitungan kehilangan energi akibat bak penenang mempergunakan dasar rumus pada persamaan 4.31 dan 4.3. Akibat ekspansi tiba-tiba Diketahui : Koefisien k = 1 V saluran = 0.98 m/det v 0.98 Maka kehilangan energi akibat ekspansi = h f6a = k = 1 = m.g x 9.81 Akibat saringan Diketahui : Koefisien c = 0.5 V saluran = 0.98 m/det v 0.98 Maka kehilangan energi akibat saringan = h f6b = c = 0.5 = 0.01 m.g x 9.81 BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 51

52 Kehilangan energi total akibat bak penenang : h f6 = h f6a + h f6b = = 0.06 m Berdasarkan rincian perhitungan kehilangan energi pada setiap bangunan air, maka kehilangan tinggi energi total dari intake sampai ke bak penenang adalah : H f1 + H f + H f3 + H f4 + H f5 + H f6 = 1.6 m 5.3. PEMILIHAN TURBIN Jumlah Pemakaian Turbin di PLTM Santong Pembangkit Listrik Tenaga Minihidro Santong direncanakan untuk terinterkoneksi dengan Pembangkit Listrik Tenaga Diesel (PLTD) yang berada di sekitarnya. Untuk itu kebutuhan maksimum akan daya listrik pada kurun waktu tertentu dapat terpenuhi sekurangkurangnya 75 % dari kapasitas maksimum. Berdasarkan alasan di atas, maka perencanaan PLTM Santong akan dibangun sebanyak satu unit turbin agar produksi tenaga yang dihasilkan dapat diandalkan. Keterbatasan transportasi terkadang mengharuskan kita untuk memakai beberapa tenaga unit turbin yang berukuran kecil untuk mengurangi dimensi dan berat yang berlebihan dari sistem pembangkit Prosedur Perancangan Dimensi Turbin Untuk menentukan jenis dan konfigurasi roda gerak dipergunakan bilangan kecepatan putar spesifik dengan rumus 4.45 dan Sedangkan untuk penentuan jenis turbin yang digunakan berdasarkan harga kecepatan spesifik yang tercantum pada Tabel Prosedur Perhitungan Dimensi Dasar Turbin Pada Tugas Akhir yang disusun ini, kami membatasi lingkup perancangan desain mekanik hanya sampai pada penentuan tipe turbin saja. Hal ini berkaitan dengan lingkup awal dari Tugas Akhir kami yang membatasi hanya sampai pekerjaan infrastruktur keairan Teknik Sipil Penentuan Jenis/Tipe Turbin Di PLTM Santong Prosedur penentuan tipe turbin yang dipakai pada perencanaan PLTM Santong ini adalah berdasarkan pada data-data tinggi jatuh (head) dan kapasitas debit air (Q). Kemudian sejauh mungkin kecepatan putar (n) ditentukan sama dengan kecepatan putar generatornya agar dihasilkan PLTM yang optimum. Dari putaran spesifik (n s atau n q ), selanjutnya dapat ditentukan type turbin yang tepat untuk kondisi tersebut. Dalam perencanaan turbin ini, data-data perencanaan yang diambil adalah sebagai berikut : BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 5

53 Tinggi jatuh air (head) H = M Jumlah turbin N = 1 unit Debit nominal aliran total Qt = 1.40 m³/det Putaran poros turbin n = 750 rpm Dengan mengambil harga efisiensi turbin sebesar 76 %, daya hidraulik air (N h ) yang tersedia dengan data-data perencanaan tersebut diatas dapat dihitung sebagai berikut : N h = η.ρ.q.g.h = 0.76 x 1000 x 1.40 x 9.81 x = Watt = 841 kwatt Harga kecepatan spesifik adalah : n = n N = = s 5/4 5/4 H Berdasarkan harga kecepatan spesifik menurut Tabel 4.6, maka jenis turbin yang cocok untuk putaran 750 rpm adalah jenis Turbin Francis kecepatan rendah. BAB 5 DESAIN RINCI PLTM V - 53