BAB V PERENCANAAN SABO DAM DAN BENDUNG

Transkripsi

1 BAB V PERENCANAAN SABO DAM DAN BENDUNG 5.1. PERENCANAAN SABO DAM Pemilihan Jenis Material Konstruksi Dalam pemilihan jenis material konstruksi perlu dipertimbangkan beberapa aspek sebagai berikut : 1. Jenis material yang tersedia di dekat lokasi bangunan tersebut. Kemungkinan bisa atau tidaknya dibuat jalan masuk ke lokasi 3. Harga dari material yang akan digunakan 4. Kondisi lokasi seperti tanah, sifat banjir, angkutan sedimen, dan lain sebagainya. Berdasarkan pertimbangan-pertimbangan di atas, ditetapkan material konstruksi yang digunakan antara lain sebagai berikut : Tubuh main dam, menggunakan pasangan batu dengan campuran 1 PC : 4 Psr, dengan bagian luar diberi lapisan beton 1 PC : Psr : 3 kerikil setebal 40 cm yang berfungsi untuk menjaga tubuh main dam dari benturan batu yang dibawa oleh aliran. Tubuh sub dam, sesuai dengan tubuh main dam Apron (lantai terjun), sesuai dengan tubuh main dam Bangunan pelengkap lainnya menggunakan pasangan batu 1 PC : 4 Psr, disiar dengan campuran 1 PC : Psr atau dengan plesteran dengan campuran 1 PC : 3 Psr setebal cm Perencanaan Main Dam Tinggi Effektif Main Dam Berdasarkan fungsi sabo dam, maka tinggi efektif main dam direncanakan pada ketinggian tertentu untuk menghasilkan kemiringan dasar sungai stabil, tetapi kadang sulit untuk memperoleh ketinggian yang sesuai dengan yang diinginkan dikarenakan tinggi tebing di sebelah kiri atau kanan sungai tidak memungkinkan untuk mendapatkan tinggi yang tepat. Oleh sebab itu apabila 13

2 tinggi tebing tidak sesuai dengan yang diharapkan maka tinggi main dam didasarkan pada tinggi tebing di sebelah kiri atau kanan sungai yang ada di lokasi yaitu berada di bawah tinggi tebing agar apabila tampungan sedimen telah penuh aliran air masih mampu ditampung oleh alur sungai. Data geometri sungai adalah sebagai berikut : Elevasi dasar sungai pada hilir bangunan sabo dam sebelum lokasi + 739,665 m Elevasi dasar sungai di lokasi + 708,643 m Panjang sungai antar bangunan sebelum lokasi sampai ke lokasi 61 m Elevasi tebing sungai sebelah kiri + 7,870 m Elevasi tebing sungai sebelah kanan + 7,150 m Kemiringan dasar sungai stabil diihitung dengan Persamaan.17 sebagai berikut : I s = 80,9. d.10 g 10 / 7 B n. Qd 6 / 7 I s = kemiringan dasar sungai stabil d = diameter butiran material dasar sungai (m) =,75 cm = 0,075 m g = percepatan gravitasi = 9,8 m/det B = lebar sungai (m) = 76,54 m n = koefisien kekasaran Manning = 0,04 Q d = debit banjir rencana (m 3 /det) = 140,89 m 3 /det I s = 80,9x0,075 9,8x10 I s = 0, / 7 76,54 0,04x140,89 6 / 7 Dari kemiringan dasar sungai stabil maka dapat diketahui elevasi dasar sungai yang harus didapat pada lokasi antara lain sebagai berikut : Elevasi dasar sungai = Elevasi dasar sungai pada bagian hilir bangunan sebelum lokasi - (panjang sungai x I s ) = x 0,00156 = + 737,161 m. 14

3 Karena tebing sebelah kanan sungai di lokasi berelevasi + 7,150 m, maka dasar untuk penentuan tinggi main dam adalah tinggi tebing di sebelah kanan sungai antara lain sebagai berikut : Perbedaan tinggi tebing dan dasar sungai = Elevasi tebing sungai - Elevasi dasar sungai di lokasi = 7, ,643 = 13,507 m Tinggi main dam harus berada di bawah tinggi tebing sungai, oleh karena itu tinggi main dam direncanakan 11 m. hm = 11m main dam Gambar 5.1. Tinggi efektif main dam Keterangan : h m = tinggi efektif main dam (m) Perencanaan Lebar Peluap Main Dam Untuk menghitung lebar peluap main dam digunakan Persamaan.18 sebagai berikut : B 1 = a. Q d B 1 = lebar peluap (m) Q d = debit banjir rencana (m 3 /det) = 140,890 m 3 /det a = koefisien limpasan = 4 untuk luas Das 8,6875 km dari Tabel.. B 1 = , 890 = 47,47 m 48 m 15

4 B1 = 48 m Gambar 5.. Sketsa lebar peluap main dam Keterangan : B 1 = lebar peluap (m) Tinggi Limpasan di Atas Peluap Debit yang mengalir di atas peluap dihitung berdasarkan Persamaan.19 sebagai berikut : Q d = ( /15 )C d 3/ g ( 3B 1 + B )h w Q d = debit banjir rencana (m 3 /det) = 1401,890 m 3 /det C d = koefisien debit (0,60-0,66) diambil 0,63 g = percepatan gravitasi (9,8 m/det ) B 1 = lebar peluap (m) = 48 m B = lebar muka di atas peluap (m) = (B 1 + m.h w ) m = kemiringan tepi pelimpah = 0,5 h w = tinggi air di atas peluap (m) Q d = ( /15 )C d 140,89 = ( /15 ) x 0,63 9, 8 140,89 = 0,37(40 + h w ) h 140,89 = 89,5 3 / g ( 3B 1 + ( B1 +. m. h w )) hw 3 / w x ( x 48 + (48 + x0,5xh )) 3 / w h w 5 / h w 3 / h w dari cara coba-coba didapat h w = 1,345 m dibulatkan menjadi 1,4 m B = (B 1 +.m.h w ) = (48 + x0,5x1,4) = 49,4 m 16

5 B = 49,4 m w hw = 1,4 m B1 = 49,4 m Gambar 5.3. Sketsa lebar peluap dan tinggi limpasan main dam Tinggi Jagaan Tinggi jagaan diperhitungkan untuk menghindari meluapnya aliran air ke samping sungai. Tinggi jagaan diperhitungkan berdasarkan ketinggian banjir rencana. Berdasarkan Tabel.4. tinggi jagaan ditentukan sebesar 0,6 m sebagai berikut : B = 49,4 m w = 0,6 m hw = 1,4 m B1 = 49,4 m Gambar 5.4. Sketsa lebar peluap, tinggi limpasan dan tinggi jagaan main dam Tebal Mercu Peluap Main Dam Tebal mercu peluap harus diperhitungkan terhadap segi stabilitas dan kemungkinan kerusakan akibat hidraulik aliran debris. Mercu berbentuk ambang lebar. Untuk penenetuan lebar mercu peluap main dam digunakan Tabel.5. yaitu sebesar 4,0 m karena aliran yang melewatinya merupakan aliran debris. 17

6 b = 4,0 m Gambar 5.5. Sketsa tebal mercu peluap main dam Keterangan : b = lebar peluap Kedalaman Pondasi Main Dam Sketsa kedalaman pondasi main dam dapat dilihat pada gambar sebagai berikut : hp = 4,0 m Gambar 5.6. Sketsa kedalaman pondasi main dam Untuk perhitungan kedalaman pondasi main dam digunakan Persamaan.0 sebagai berikut : h p = ( 1/3 s/d ¼ ) (h w + h m ) Keterangan : h w = tinggi air di atas peluap (m) = 1,40 m h m = tinggi efektif main dam = 11,00 m h p = kedalaman pondasi main dam (m) 18

7 h p = ( 1/3 s/d 1/4 ) ( 1, ) h p = 3,10 s/d 4,13 diambil 4,0 Dari hasil perhitungan di atas kedalaman pondasi main dam diambil 4,0 m Kemiringan Tubuh Main Dam Kemiringan pada main dam terdiri dari kemiringan pada hulu dan hilir, dimana kemiringan pada hilir lebih kecil daripada kemiringan pada hulu, hal ini berfungsi untuk menghindari benturan akibat batu-batuan yang melimpas dari peluap main dam yang dapat menyebabkan abrasi pada bagian hilir main dam. Selain hal tersebut di atas, kemiringan hilir sangat mempengaruhi kestabilan dari main dam. a. Kemiringan Hilir Kemiringan hilir tubuh main dam didasarkan kecepatan kritis air dan material yang melewati peluap yang diteruskan jatuh bebas secara gravitasi ke lantai terjun. Dimana kemiringan hilir main dam diambil sebesar 1 : 0, b. Kemiringan Hulu Kemiringan hulu main dam yang memiliki tinggi main dam maksimal 15 m dihitung berdasarkan Persamaan.1 sebagai berikut : (1 + α ) m + [(n + β ) + (4 α + γ ) + α β ]m [(1 + 3 α ) +α β (4n + β ) +γ (3 n β + β + n )] = 0 α = h w /h d β = b/h p h d = h p + h m γ = γ c / γw n = kemiringan di hilir tubuh main dam = 0, m = kemiringan di hulu tubuh main dam = 0,5 γ c = berat jenis batu kali (ton/m 3 ) =,35 tom/m 3 γ w = berat jenis air (ton/m 3 ) = 1,0 ton/m 3 h p = kedalaman pondasi (m) = 4,0 m 19

8 h w = tinggi air di atas peluap = 1,40 m h m = tinggi efektif main dam (m) = 11,00 m h d = tinggi total main dam (m) = 11,00 + 4,0 = 15,0 m b = lebar pelimpah (m) = 4,0 m α = β = 1,40 15,0 4,0 15,0 = 0,093 = 0,67 γ =,35 1,0 = 1,958 ( 1 + 0,093 )m + [( 0, + 0,67 ) + ( 4x0, ,958 ) + (x0,093x0,67 ) m - ( 1 + 3x0,093 ) + 0,093x0,67 (4x0, + 0,67 ) + 1,958 ( 3x0,x0,67 + 0,67 + 0, ) = 0 1,093 m + 3,314 m - 1,578 = 0 m 1, = 3,314 ± 3,314 4x1,093x( 1,578) x1,093 m 1 = 0,418 m = -3,449 diambil m = 0, Konstruksi Sayap Main Dam Sayap main dam direncanakan sebagai sayap yang tidak dilimpasi air dan mempunyai kemiringan ke arah dalam dari kedua sisi main dam. a. Kemiringan Sayap Kemiringan sayap ditentukan sesuai kemiringan dasar sungai arus deras alur sungai tersebut, kemiringan dasar sungainya adalah 0,06 maka kemiringan sayap main dam adalah 1 : 17. b. Lebar Mercu Sayap Lebar mercu sayap diambil sama dengan lebar mercu peluap atau sedikit lebih kecil. Karena sayap juga harus diperhitungkan terhadap gaya tumbukan aliran debris maka ditentukan lebar sayap adalah 4,0 m. 130

9 c. Penetrasi Sayap Karena tanah pada bagian tebing sungai mudah tergerus oleh aliran air maka sayap harus direncanakan masuk kedalam tebing minimal,00 m PERENCANAAN SUB DAM DAN LANTAI TERJUN (APRON) Lebar dan Tebal Peluap Sub Dam Lebar dan tebal peluap sub dam direncanakan sesuai dengan perhitungan lebar dan tebal main dam. Lebar peluap sub dam direncanakan sebesar 48 m dan tebal mercu peluapnya 4,0 m Perhitungan Tebal Lantai Terjun Tebal lantai kerja diperhitungkan digunakan Persamaan. sebagai berikut : d = c.(0,6.h m + 3.h w 1) d = tebal lantai terjun (m) c = koefisien untuk pelindung air = 0,1 bila menggunakan pelindung = 0, bila tanpa pelindung h m = tinggi main dam (m) = 11,00 m h w = tinggi air diatas mercu main dam (m) = 1,40 m d = 0,(0,6x11,00 + 3x1,40-1) = 1,96,00 m d = m Gambr 5.7. Sketsa tebal lantai terjun 131

10 Tinggi Sub Dam Tinggi sub dam direncanakan menggunakan Persamaan.3 sebagai berikut : H = (1/3 s/d 1/4)(h m + h p ) H = tinggi mercu sub dam dari lantai terjun (m) h m = tinggi efektif main dam (m) = 11,00 m h p = kedalaman pondasi main dam (m) = 4,0 m H = (1/3 s/d 1/4)(11,00 + 4,0 ) = (5,0 s/d 3,75) m Tinggi sub dam diambil 4,50 m hw = 1,4 m hm = 11 m hp = 4,0 m main dam lantai terjun sub dam h = 4,5 m Gambar 5.8. Sketsa main dam, lantai terjun dan sub dam Panjang Lantai Terjun Panjang lantai terjun dibatasi oleh jarak antara main dam dan sub dam, dimana rumus perhitungannya menggunakan Persamaan.4 sebagai berikut : L = (1,5 s/d,0) (H 1 + h w ) L = l w + x + b H 1 = h m + h p d l w = x = β. h j 1 V0 ( H1 + hw) g 1/ h j = (h1/) 1+ 8F

11 F 1 = V 1 g. h 1 h 1 = q /V 1 1 q = Qd/B V = g ( H1 + hw) 1 L = jarak antara main dam dan sub dam (m) H 1 = beda tinggi antara mercu main dam sampai permukaan lantai terjun (m) H = tinggi sub dam (m) = 4,50 m h m = tinggi efektif main dam (m) = 11,0 m h p = kedalaman pondasi main dam (m) = 4,0 m d = tebal lantai terjun (m) =,0 m l w = tinggi tejunan (m) h w = tinggi muka air di atas mercu main dam (m) = 1,40 m β = koefisien ( 4,50-5,0 ) hj = ketinggian muka air di atas mercu sub dam sampai permukaan lantai terjun (m) F 1 = angka Froude dari aliran jet pada titik jatuh h 1 = tinggi air pada titik jatuhnya terjunnya (m) q 1 = debit permeter peluap (m 3 /det/m) Q d = debit banjir rencana (m 3 /det) = 140,89 m 3 /det B = lebar peluap main dam (m) = 48,00 m g = percepatan gravitasi (9,8m/det) b = tebal mercu sub dam (m) = 4,00 m L = (1,5 s/d,0) (13, + 1,4 ) = (1,9 s/d 9,)m Perhitungannya adalah sebagai berikut : H 1 = h m + h p - d = 11,00 + 4,0,00 = 13,0 m q 0 = Q d /B 1 = 140,89 / 48 =,935 m/det V 0 =,935/1,4 =,097 m 133

12 V 1 = x 9,8(13,0 + 1,4) = 16,9 m/det q 1 =,935 m 3 /det/m h 1 =,935/16,9 = 0,173 m 16,9 F 1 = x9,8x0,173 h j = (0,173/) ( 1 8(9,189) 1) l w = 1,097(13,0 + 1,40) 9,80 = 9,189 + =,163 m 1/ = 0,79 m x = 4,75x,163 = 10,74 m L = 0, ,74 + 4,00 = 15,07 m Dari hasil perhitungan di atas L diambil 1 m. hw = 1,4 m hm = 11 m hp = 4,0 m main dam lantai terjun sub dam b' = 4 m hj =,163 m h= 4,5 m L = 1 m C Gambar 5.9. Sketsa main dam, lantai terjun dan sub dam Perhitungan Pondasi Sub Dam Kedalaman pondasi sub dam diperhitungkan berdasarkan scouring yang akan terjadi pada hilir. Digunakan Persamaan.5 Zimmerman & Naniak yaitu sebagai berikut : Z s =,89 q d 0,8 0,3 85 h 0,667 d q 0,93 - hd d 85 = diameter partikel 85% dari grain size distribution (mm) = 7,00 mm Z s = scouring yang terjadi (m) 134

13 q = debit permeter peluap (m 3 /det m) h d = tinggi air di hulu main dam =,935 m 3 /m/det = 1,40 m 0,8,935 Z s =,89 1,40 0,93-1,40 = 13,94 m 0,3 0,667 0,007,935 Dikarenakan scouring terlalu dalam menyebabkan pondasi sub dam menjadi dalam pula. Pondasi yang terlalu dalam akan menyebabkan pekerjaan sulit dilaksanakan. Oleh karena itu maka di hilir sub dam diberi bronjong untuk mengurangi kedalaman scouring, bronjong direncanakan dengan batu kali diameter 10 cm dengan ketebalan bronjong 1,50 m. 0,8,935 Z s =,89 1,40 0,93-1,40 = 6,367 m 0,3 0,667 0,10,935 Setelah scouring diketahui kemudian dapat dihitung kedalaman pondasi sub dam dengan Persamaan.6 adalah sebagai berikut : C > Z s - H C = kedalaman pondasi sub dam (m) Z s = scouring yang terjadi (m) = 6,367 m H = tinggi sub dam (m) = 4,5 m C > 6,367-4,50 = 1,867 m diambil 3,50 m Kemiringan Tubuh Sub Dam Penentuan kemiringan tubuh sub dam sama dengan kemiringan tubuh pada main dam Konstruksi Sayap Sub Dam Kedalaman pondasi sayap sub dam diperhitungkan sama dengan kedalaman pondasi sub dam, hal ini berfungsi untuk menghindari scouring. Berikut ini disajikan sketsa bangunan sabo dam, secara lengkap dapat dilihat pada gambar berikut ini : 135

14 Gambar Sketsa bangunan sabo dam 136

15 BANGUNAN PELENGKAP Konstruksi Dinding Tepi Dinding tepi berfungsi untuk menahan erosi dan longsoran antara main dam dan sub dam yang disebabkan oleh jatuhnya air yang melewati mercu main dam. Syarat yang harus diperhatikan dalam perencanaan dinding tepi adalah : Elevasi pondasi dinding tepi direncanakan sama dengan elevasi lantai terjun, tetapi harus terletak diluar titik jatuh air dari main dam. Kemiringan standar V : H = 1 : 0,5 Ketinggian dinding tepi harus direncanakan sama dengan ketinggian sayap sub dam. + 71,843 m 0,5 m 6,4 m + 706,443 m,0 m 1,8 m, m,0 m Gambar Sketsa dinding tepi Lubang Drainase Lubang drainase pada main dam direncanakan berukuran 1,5 sampai dengan kali diameter butiran sedimen terbesar. Untuk memenuhi kebutuhan air di hilir main dam maka dibuat lubang drainase pada main dam. adapun untuk perhitungan dimensi lubang drainase digunakan Persamaan.7 yaitu sebagai berikut : Q = C.A.g. ho Q = debit desain (m 3 /det) = 14,79 m 3 /det C = koefisien debit = 0,8 A = luas lubang drainase (m ) 137

16 g = percepatan gravitasi (9,8 m/det ) h o = tinggi air di hulu main dam sampai titik tengah lubang drainase (m) = 6,00 m ho = 6,0 m Gambar 5.1. Sketsa lubang drainase pada main dam 14,79 = 0,8. A x 9,8x6 14,79 = 8,675 A A = 14,385 m Lubang direncanakan berbentuk persegi dengan lebar dan tinggi 1,5 m A = n. b. d 14,385 = n. 1,5. 1,5 n = 6,393 dibulatkan 7 buah STABILITAS MAIN DAM Stabilitas main dam harus diperhitungkan dalam dua keadaan yaitu pada saat banjir dan kondisi air normal Stabilitas main dam pada saat kondisi banjir Stabilitas main dam pada saat kondisi banjir harus diperhitungkan, adapun gaya yang bekerja adalah sebagai berikut : Gaya akibat berat sendiri konstruksi Gaya akibat tekanan air statik Gaya akibat tekanan tanah sedimen Gaya akibat tekanan air ke atas (uplift pressure) Akibat pengaruh gaya-gaya di atas maka tubuh main dam harus aman antara lain terhadap : 138

17 Guling Geser, dan Penurungan (settlement) Dimana angka keamanan harus melebihi dari yang diisyaratkan. MAB Pv1 hw Pev Pv PH1 PH Peh 1 : m W1 W 1 : n W3 PH3 hj H b B o U1 U Gambar Gaya yang bekerja pada main dam pada saat banjir Saat kondisi Banjir Gaya yang bekerja pada saat kondisi banjir dapat diperhitungkan antara lain sebagai berikut : Tabel 5.1. Data Saat Kondisi Banjir No. Keterangan Notasi Nilai 1 Tinggi total main dam (m) H 15,0 Lebar peluap main dam (m) b 4,0 3 Kemiringan hulu main dam m 0,5 4 Kemiringan hilir main dam n 0, 5 Tinggi air diatas peluap (m) h w 1,4 6 Berat jenis air (sedimen) (t/m) γ w 1,0 7 Berat jenis bahan konstruksi (t/m) γ m,35 8 Lebar total dasar main dam(m) b 14,1 9 Koefisien gesekan dasar main dam f 0,6 10 Tinggi air atas lantai terjun (m) h j, Berat jenis sedimen (t/m) γ s 1,91 139

18 1 Tinggi efektif main dam H e Kondisi tanah aktif K a 0,71 14 Berat jenis sedimen submerged γ sub 0,91 Tabel 5.. Gaya Vertikal Pada Kondisi Banjir Notasi Momen Gaya vertikal (V) Lengan momen (L) V L (V xl) (Ton) (m) (Ton) (m) (Tm) Keterangan W x m xh xγ m (1/3.m.H)+b+ (n.h) 13,19 9,5 155,805 Berat sendiri W b x Hxγ m (½.b) + (n.h) Berat sendiri W 3 0,5 x n x H x γ m /3.n.H 5, ,75 Berat sendiri P ev 0,5 x m x H x γ sub (/3.m.H)+b+(n.H) 51, ,5 Tekanan sedimen P v1 b.hw.γ w ½.hw+H 6,7 15,7 105,504 Tekanan air P v ½.n.H.γ w 1/3.n.H Tekanan air U 1 γ w x b x h j x0,5 ½.b -18,99 7,05-19,008 Tekanan up lift U ½.γ w.b.(h+h w -h j ).0,5 /3.b -60,3 9,4-566,09 Tekanan up lift V = 33,451 MV 118,09 Notasi Gaya Horisontal (H) (Ton) Tabel 5.3. Gaya Horizontal Saat Kondisi Banjir Lengan momen (L) (m) H (Ton) L (m) Momen (H x L) (TM) Keterangan PH 1 ½.(H e ).γ w 1/3.H e 7,6 3,67 66,44 Tekanan air PH H e.hw.γ w 1/.H e 18,48 5,50 101,64 Tekanan air P eh ½.m.(H e ).γ sub.ka 1/3.He 7,46 3,67 7,38 Tekanan sedimen PH 3 ½.h j.γ w 1/3.hj -,81 0,71 -,03 Tekanan air H = 95,73 MH = 366,05 o Stabilitas terhadap Guling Dalam perhitungan stabilitas terhadap guling digunakan Persamaan.9 sebagai berikut : Mt S f = > 1,5 Mg M t = momen tahan (tm) = momen guling (tm) M g 140

19 Maka stabilitas terhadap guling : S f = 118,09 366,05 = 5,79 > 1,5 (Aman) o Stabilitas terhadap Geser Dalam perhitungan stabilitas terhadap geser digunakan Persamaan.30 sebagai berikut : S f = f V H > 1,5 f = koefisien geser = 0,6 V = jumlah gaya-gaya vertikal (ton) H = jumlah gaya-gaya horizontal (ton) Pada saat kondisi banjir S f = 0,6x33,451 =,08 > 1,5 (Aman) 95,73 o Kontrol terhadap penurunan Dalam perhitungan kontrol terhadap penurunan (Terzaghi) digunakan Persamaan.31 sebagai berikut : Q ult = 1,3.C.N c + hp.γ.n q + 0,4.b.γ.Nγ Q ult = daya dukung ultimate tanah (ton/m ) c = nilai cohesi tanah (ton/m ) = 0,8 ton/m H = kedalaman pondasi (m) = 4,0 m B = lebar dasar main dam (m) = 14,10 m γ = 1,91 ton/m 3 φ = 34 o N c,n q,nγ = koefisien tanah berdasarkan sudut gesernya. Dari data sudut geser = 34 o didapat : Dari Tabel Terzaghi ( dalam Das, 1995 ) didapat sebagai berikut : N c = 18,05 141

20 N q = 8,66 Nγ = 8, Q ult = 1,3.C.N c + hp.γ.n q + 0,4.b.γ.Nγ Q ult = (1,3x0,8x18,05) + (4,0x1,91x8,66) + (0,4x14,10x1,91x8,) = 173,7 ton/m Q = Q ult /S f Q = 173,7 / 3 = 57,76 ton/m Sedangkan tegangan yang terjadi akibat beban dapat dihitung dengan Persamaan.3 sebagai berikut : V Q maks / min = b 6. e 1 ± < Qult b e = eksentrisitas gaya akibat berat main dam (m) = x ½ b Mt Mg 118,09 366,05 X = = V 33,451 E = {(5,7-(0,5x14,10)} = 1,78 = 5,7 m syarat : 1/3 b < x < /3 b dan e < 1/6 b 1/3x14,1 < x < /3x14,1 dan e < 1/6x14,1 4,70 < x < 9,40 dan e <,35 33,451 6x1,78 Q maks / min = 1 ± < Q ult 14,10 14, 10 Q maks = 41,44 < 57,76 ton/m Q min = 5,7 < 57,76 ton/m W 1,,3 = berat sendiri konstruksi (ton) P V1, = tekanan air arah vertikal (ton) P H1, = tekanan air arah horizontal (ton) P ev = tekanan sedimen arah vertikal (ton) P eh = tekanan sedimen arah horizontal (ton) m = kemiringan hulu main dam (ton) 14

21 n = kemiringan hilir main dam (ton) γ w = berat jenis air (ton/m 3 ) γ m = berat jenis material konstruksi (ton/m 3 ) γ sub = berat jenis sedimen basah = γ s - γ w (ton/m 3 ) γ s = berat jenis sedimen (ton/m 3 ) K a H 1 H e b 1 b h w hj = koefisien tekanan sedimen = tan 45 σ = tinggi tubuh bendung utama = h m + h p (m) = tinggi effektif main dam (m) = lebar mercu main dam (m) = lebar dasar pondasi Main Dam (m) = tinggi air diatas peluap (m) = tinggi air diatas lantai terjun (m) Stabilitas main dam pada saat kondisi normal Stabilitas main dam pada saat kondisi normal harus diperhitungkan, untuk sungai pada daerah gunung berapi, pada saat kondisi aliran normal akan terjadi tumbukan pada dinding bagian hulu main dam oleh aliran debris, oleh sebab itu maka gaya tumbukan tersebut perlu diperhitungkan dalam perencanaan main dam. MAN hs Fd Pev PH1 Peh 1 : m W1 W 1 : n H W3 b b o U Gambar Gaya yang bekerja pada main dam pada saat air normal 143

22 o Besarnya gaya tumbukan adalah sebagai berikut : Debit banjir Qd = 14,79 x α = 139,76 m/det Lebar sungai B = = 95 m Kemiringan dasar sungai I = = 0,04 Kedalaman aliran debris h d = {(nxα xq)/i 1/ } 3/5 = 0,51 m Kecepatan aliran debris V d = 1/n x hd /3 x I 1/ = 3,19 m/det Kekasaran Manning n = = 0,04 Koefisien debit debris α = = 1,1 Konstanta γ a = = 1,00 Percepatan gravitasi g = = 9,80 m/det Gaya akibat aliran debris F = γ a. (γ s /g).v d = 1,98 ton/m o Kondisi normal Pada saat kondisi normal gaya-gaya yang bekerja pada sabo dam harus diperhitungkan, perhitungan gaya yang bekerja pada sabo dam adalah sebagai berikut : Tabel 5.4. Data Sabo Dam Pada Saat Kondisi Normal No. Keterangan Notasi Nilai 1 Tinggi total main dam (m) H 15,0 Lebar peluap main dam (m) b 4,0 3 Kemiringan hulu main dam m 0,5 4 Kemiringan hilir main dam n 0, 5 Tinggi air diatas peluap (m) h w 1,4 6 Berat jenis air (sedimen) (t/m) γ w 1,0 7 Berat jenis bahan konstruksi (t/m) γ m,35 8 Lebar total dasar main dam(m) b 14,10 9 Koefisien gesekan dasar main dam f 0,6 10 Tinggi air atas lantai terjun (m) h j, Berat jenis sedimen (t/m) γ s 1,91 1 Tinggi efektif main dam H e Kondisi tanah aktif K a 0,71 14 Berat jenis sedimen submerged γ sub 0,91 144

23 Tabel 5.5. Gaya Vertikal Pada Saat Kondisi Normal Notasi Momen Gaya vertikal (V) Lengan momen (L) V L (V xl) (Ton) (m) (Ton) (m) (Tm) Keterangan W x m xh xγ m (1/3.m.H)+b+ (n.h) 13,188 9,5 155,781 Berat sendiri W b x Hxγ m (½.b) + (n.h) Berat sendiri W 3 0,5 x n x H x γ m /3.n.H 5, ,75 Berat sendiri P ev 0,5 x m x H x γ sub (/3.m.H)+b+(n.H) 51, ,5 Tekanan sedimen U ½.γ w.b.(h+h w -h j ).0,5 /3.b -60,3 9,4-566,09 Tekanan up lift V = 317,07 MV 114,689 Notasi Gaya Horisontal (H) (Ton) Tabel 5.6. Gaya Horizontal Pada Saat Kondisi Normal Lengan momen (L) (m) H (Ton) L (m) Momen (H x L) (TM) Keterangan PH 1 ½.(H e ).γ w 1/3.H e 7,6 3,67 66,44 Tekanan air P eh ½.m.(H e ).γ sub.ka 1/3.He 7,46 3,67 7,38 Tekanan sedimen F d F.h d H - (1/. hd) 1,01 14,95 15,09 Aliran debris H = 81,07 MH = 308,91 o Stabilitas terhadap Guling Dalam perhitungan stabilitas terhadap guling digunakan Persamaan.9 sebagai berikut : Mt S f = > 1,5 Mg M t = momen tahan (tm) M g = momen guling (tm) Maka stabilitas terhadap guling adalah : S f = 114, ,91 = 6,85 > 1,5 (Aman) o Stabilitas terhadap Geser Dalam perhitungan stabilitas terhadap geser digunakan Persamaan.30 sebagai berikut : 145

24 S f = f V H > 1,5 f = koefisien geser = 0,6 V = jumlah gaya-gaya vertikal (ton) H = jumlah gaya-gaya horizontal (ton) Maka stabilitas terhadap geser adalah : 0,6x317,07 S f = 81,07 =,35 > 1,5 (Aman) o Kontrol terhadap penurunan Dalam perhitungan kontrol terhadap penurunan (Terzaghi) digunakan Persamaan.31 sebagai berikut : Q ult = 1,3.C.N c + hp.γ.n q + 0,4.b.γ.Nγ Q ult = daya dukung ultimate tanah (ton/m ) c = nilai cohesi tanah (ton/m ) = 0,8 ton/m H = kedalaman pondasi (m) = 4,0 m B = lebar dasar main dam (m) = 14,10 m γ = 1,91 ton/m 3 φ = 34 o N c,n q,nγ = koefisien tanah berdasarkan sudut gesernya. Dari data sudut geser = 34 o didapat : Dari Tabel Terzaghi ( dalam Das, 1995 ) didapat sebagai berikut : N c = 18,05 N q = 8,66 Nγ = 8, Q ult Q ult = 1,3.C.N c + hp.γ.n q + 0,4.b.γ.Nγ = (1,3x0,8x18,05) + (4,0x1,91x8,66) + (0,4x14,10x1,91x8,) = 173,7 ton/m 146

25 Q = Q ult /S f Q = 173,7 / 3 = 57,76 ton/m Sedangkan tegangan yang terjadi akibat beban dapat dihitung dengan Persamaan.3 sebagai berikut : Q maks / min V = b 6. e 1 ± < Qult b e = eksentrisitas gaya akibat berat main dam (m) = x ½ b X = Mt Mg V = 114,69 308,91 317,07 = 5,696 m e = ( 5,696 (0,5x14,10) = 1,35 syarat : 1/3 b < x < /3 b dan e < 1/6 b 1/3x14,10 < x < /3x14,10 dan e < 1/6x14,10 4,70 < x < 9,40 dan e <,35 Q maks / min 317,07 = ± 6x1, ,1 14,1 Q maks = 35,44 < 57,76 ton/m Q min = 9,53 < 57,76 ton/m < Q ult W 1,,3 = berat sendiri konstruksi (ton) P H1 P ev P eh m n = tekanan air arah horizontal (ton) = tekanan sedimen arah vertikal (ton) = tekanan sedimen arah horizontal (ton) = kemiringan hulu main dam = kemiringan hilir main dam γ w = berat jenis air (ton/m 3 ) γ m = berat jenis material konstruksi (ton/m 3 ) γ sub = berat jenis sedimen basah = γ s - γ w (ton/m 3 ) 147

26 γ s = berat jenis sedimen (ton/m 3 ) K a H H e b b h w F d = koefisien tekanan sedimen = tan 45 σ = tinggi tubuh bendung utama = h m + h p (m) = tinggi sedimen di hulu main dam (m) = lebar mercu main dam (m) = lebar dasar pondasi main dam (m) = tinggi air diatas peluap (m) = gaya tumbukan aliran debris terhadap main dam (ton) Stabilitas Main Dam Akibat Gempa Stabilitas main dam akibat gempa harus diperhitungkan, adapun gayagaya yang bekerja akibat gaya gempa dapat dilihat pada gambar sebagai berikut : Pev Pev H H1 W H3 W1 W3 B b o U Gambar Sketsa gaya akibat gempa Gaya gempa yang bekerja pada main dam dapat dihitung dengan persamaan.7 sebagai berikut : H = k x W H = gaya gempa (ton) K = koefisien gempa = 0,15 148

27 W = berat konstruksi (ton) Tabel 5.7. Berat Konstruksi Saat Kondisi Gempa Notasi Jarak Momen Gaya vertikal (V) Lengan momen (L) W Horisontal (V x L) (Ton) (m) (Ton) (m) (Tm) Keterangan W x m xh xγ m (1/3.m.H)+b+ (n.h) 13,188 9,5 155,781 Berat sendiri W b x Hxγ m (½.b) + (n.h) Berat sendiri W 3 0,5 x n x H x γ m /3.n.H 5, ,75 Berat sendiri P ev 0,5 x m x H x γ sub (/3.m.H)+b+(n.H) 51, ,5 Tekanan sedimen U ½.γ w.b.(h+h w -h j ).0,5 /3.b -60,3 9,4-566,09 Tekanan up lift V = 317,07 MV 114,689 Notasi Tabel 5.8. Gaya Horizontal Saat Kondisi Gempa Gaya Horisontal (H) (Ton) Lengan momen (L) (m) H (Ton) Jarak Vertikal (m) Momen (H x L) (TM) H 1 k.w 1 1/3.H 19, , H k.w ½.H 1,15 7,5 158,63 H 3 k.w 3 1/3. H 7, ,66 P ev k.w Pev /3.He 7,678 7,33 56,8 H = 56,589 MH = 353,71 o Stabilitas terhadap Guling Dalam perhitungan stabilitas terhadap guling digunakan Persamaan.9 sebagai berikut : Mt S f = > 1,5 Mg M t = momen tahan (tm) M g = momen guling (tm) Maka stabilitas terhadap guling : S f = 114,69 353,71 = 5,98 > 1,5 (Aman) 149

28 o Stabilitas terhadap Geser Dalam perhitungan stabilitas terhadap geser digunakan Persamaan.30 sebagai berikut : S f = f V H > 1,5 f = koefisien geser = 0,6 V = jumlah gaya-gaya vertikal (ton) H = jumlah gaya-gaya horizontal (ton) Maka stabilitas terhadap geser adalah : 0,6x317,07 S f = 56,589 = 3,36 > 1,5 (Aman) o Kontrol terhadap penurunan Dalam perhitungan kontrol terhadap penurunan (Terzaghi) digunakan Persamaan.31 sebagai berikut : Q ult = 1,3.C.N c + hp.γ.n q + 0,4.b.γ.Nγ Q ult = daya dukung ultimate tanah (ton/m ) c = nilai cohesi tanah (ton/m ) = 0,8 ton/m H = kedalaman pondasi (m) = 4,0 m B = lebar dasar Main Dam (m) = 14,10 m γ = 1,91 ton/m 3 φ = 34 o N c,n q,nγ = koefisien tanah berdasarkan sudut gesernya. Dari data sudut geser = 34 o didapat : Dari Tabel Terzaghi ( dalam Das, 1995 ) didapat sebagai berikut : N c = 18,05 N q = 8,66 Nγ = 8, 150

29 Q ult Q ult Q = 1,3.C.N c + hp.γ.n q + 0,4.b.γ.Nγ = (1,3x0,8x18,05) + (4,0x1,91x8,66) + (0,4x14,10x1,91x8,) = 173,7 ton/m = Q ult /S f Q = 173,7 / 3 = 57,76 ton/m Sedangkan tegangan yang terjadi akibat beban dapat dihitung dengan Persamaan.3 sebagai berikut : V Q maks / min = b 6. e 1 ± < Qult b e = eksentrisitas gaya akibat berat main dam (m) = x ½ b Mt Mg 114,69 353,71 X = = V 317,07 E = {(5,55-(0,5x14,10)} = 1,495 = 5,55 m syarat : 1/3 b < x < /3 b dan e < 1/6 b 1/3x14,10 < x < /3x14,10 dan e < 1/6x14,10 4,70 < x < 9,40 dan e <,35 Q maks / min 317,07 = ± 6x1, ,10 14,10 Q maks = 36,79 < 57,76 ton/m Q min = 8,18 < 57,76 ton/m < Q ult o Stabilitas Dinding Tepi Gaya yang bekerja pada dinding tepi dapat dilihat pada gambar sebagai berikut : 151

30 + 71,843 m 0,5 m 1 t/ m 6,4 m + 706,443 m,0 m W 1,8 m 0,5 1 W1, m P1 P,0 m Gambar Gaya yang bekerja pada dinding tepi Notasi W 1 Gaya vertikal (V) (Ton) {0,5x(+3,7)x6,4-0.5x3,7x6,4}x,35 Tabel 5.9. Gaya Vertikal Dinding Tepi Lengan momen (L) (m) V (Ton) L (m) Momen (V x L) (Tm) (0,5 x6,4x n )+ {0,5x(0,5+ )x0,5}+1,80 15,04 4,05 60,54 W 3 (3,8x)x,35 1/ x 3, V 3,90 MV 94,47 Tabel Gaya Horizontal Dinding Tepi Gaya horizontal (H) Lengan momen (L) H L Momen (H x L) Notasi (Ton) (m) (Ton) (m) (Tm) P 1 q x K a x (6,4 + ) ½ x(6,40+ ),8 4, 9,58 P ½ xk a x1,7x (6,4 + ) 1/3x(6,40 +) 16.5, H MH o Stabilitas terhadap Guling Dalam perhitungan stabilitas terhadap guling digunakan Persamaan.9 sebagai berikut : Mt S f = > 1,5 Mg M t = momen tahan (tm) = momen guling (tm) M g 15

31 Maka stabilitas terhadap guling adalah : S f = 94,47 55,08 = 1,7 > 1,5 (Aman) o Stabilitas terhadap Geser Dalam perhitungan stabilitas terhadap geser digunakan Persamaan.30 sebagai berikut : S f = f V H > 1,5 f = koefisien antara bangunan dengan tanah dasar = 0,75 V = jumlah gaya-gaya vertikal (ton) H = jumlah gaya-gaya horizontal (ton) Maka stabilitas terhadap geser adalah : S f = 0,75x3,90 18,53 = 1,78 > 1,5 (Aman) o Kontrol terhadap penurunan Dalam perhitungan kontrol terhadap penurunan (Terzaghi) digunakan Persamaan.31 sebagai berikut : Q ult = 1,3.C.N c + hp.γ.n q + 0,4.b.γ.Nγ Q ult = daya dukung ultimate tanah (ton/m ) B = lebar dasar main dam (m) =,00 m γ = 1,91 ton/m 3 φ = 34 o N c,n q,nγ = koefisien tanah berdasarkan sudut gesernya. Dari data sudut geser = 34 o didapat : Dari Tabel Terzaghi ( dalam Das, 1995 ) didapat sebagai berikut : N c = 18,05 N q = 8,66 Nγ = 8, 153

32 Q ult = 1,3.C.N c + hp.γ.n q + 0,4.b.γ.Nγ Q ult = (1,3x0,8x18,05) + (4,0x1,91x8,66) + (0,4x14,1x1,91x8,) = 173,68 ton/m Q = Q ult /S f Q = 173,68 / 3 = 57,756 ton/m Sedangkan tegangan yang terjadi akibat beban dapat dihitung dengan Persamaan.3 sebagai berikut : Q maks / min V = b 6. e 1 ± < Qult b e = eksentrisitas gaya akibat berat main dam (m) = x ½ b Mt Mg 94,47 55,08 X = = V 3,90 e = {(1,0 - (0,5x,00)} = 0,0 = 1,0 m syarat : 1/3 b < x < /3 b dan e < 1/6 b 1/3x,0 < x < /3x,0 dan e < 1/6x,0 0,67 < x < 1,3 dan e < 0,3 3,90 6x0, 0 Q maks / min = 1 ± < Q ult Q maks = 6,3 < 57,76 ton/m Q min = 6,58 < 57,76 ton/m KONTROL TEBAL LANTAI DAN REMBESAN Tebal Lantai Terjun Terhadap Gaya Angkat Tebal lantai terjun harus mampu menahan gaya angkat yang diakibatkan oleh rembesan air yang berada dibawahnya, hal ini harus dilakukan untuk menghindari pecahnya lantai terjun. 154

33 berikut : Digunakan Persamaan.33 dalam perhitungan gaya angkat sebagai L U x = h 1 - x L H U x = gaya angkat pada titik x (ton) h 1 = tinggi air di hilir bangunan (m) L x = panjang garis rembesan sampai titik yang ditinjau (m) L = panjang garis rembesan total (m) H = beda tinggi energi (m) = 71,043 71,543 = 7,50 m 4,0 m 1,4 m 4,0 m 11 m,0 m 1,4 m 4,5 m 4,0 m 14,10 m 1 m 3,55 m 1,5 m 3,5 m 4 m 0,3 m Gambar Panjang garis rembesan pada sabo dam L = L v + 1/3 L h L 1 = 1/3.,0 + 4,0 = 4,67 m L = L 1 + 1/3. 14,1 = 4,67 + 4,70 = 9,37 m L 3 = L + 1/3. 1,00 = 9, = 16,37 m L 4 = L 3 + 1/3. 3,55 = 16,37 + 1,18 = 17,55 m L 5 = L 4 + (1/3. 0,30) + 1,50 = 17,55 + 0,10 + 1,5 = 19,15 m L 6 = L 5 + 1/3. 4,00 = 19,15 + 1,33 = 0,48 m L 7 = L 6 + 3,50 = 0,48 + 3,5 = 3,98 m 155

34 No Lx (m) Tabel Gaya Angkat delta L h1 H (m) (m) (m) Ux (t/m) =(3)-((1)/()*(4)) 1 4,67 3,98 1,4 7,5 10,939 9,37 3,98 1,4 7,5 9, ,37 3,98 1,4 7,5 7, ,55 3,98 1,4 7,5 6, ,15 3,98 1,4 7,5 6, ,48 3,98 1,4 7,5 5, ,98 3,98 1,4 7,5 4,9 d = m U P1 U3 P 6 m Gambar Diagram gaya angkat Karena tanah dasar merupakan tanah sedang (masive) maka gaya uplift dikalikan dengan 0,67. Tabel 5.1. Data Up Lift Keterangan Notasi Tebal lantai terjun (m) d,0 Gaya angkat dititik (m) U 6,34 Gaya angkat dititik 3 (m) U 3 4,88 Panjang lantai terjun (m) L 1,00 Berat jenis air (t/m) γ w 1,00 Berat jenis material (t/m) γ m,35 Tinggi air diatas lantai terjun h j,16 156

35 Tabel Gaya Akibat Berat Lantai Terjun Notasi Gaya Lengan V L Momen = V x L (ton) m tm W d x L x γ m ½ x L 98,70 10, ,35 H h j x L x γ w ½ x L 45,36 10,50 476,8 V = 144,06 MV= 151,63 Tabel Gaya Akibat Gaya Angkat Notasi Gaya Lengan H L Momen = H x L (ton) (m) (tm) P1 U 3 x L x γ w 1/ x L 10,43 10, ,54 P ½ x (U U 3 ) x L x γ w /3 x L 15,39 7,00 107,789 U 117,83 MU 1183,36 Stabilitas terhadap gaya angkat : V 144,06 S f = = = 1, < Tidak aman U 117, 83 Stabilitas terhadap guling : MV 151,63 S f = = = 1,7 < Tidak aman MU 1183,33 V = gaya akibat berat lantai terjun (ton) U = gaya angkat (ton) MV = momen akibat berat lantai terjun (ton) MU = momen akibat gaya angkat (ton) Karena ketebalan lantai terjun lebih besar dari,0 maka pada bagian depan perlu dilakukan grouting pada tanah dasar untuk membuat tabir kedap air sehingga gaya angkat pada lantai terjun dapat berkurang. 157

36 4,0 m 1,4 m 4,0 m 11 m,0 m 1,4 m lantai terjun 4,5 m 4,0 m 14,10 m d = m 1 m 3,55 m 4 m 1,5 m 3,5 m 15,0 m Grouting tabir kedap air 0,3 m U U3 Gambar Panjang garis rembesan setelah diberi tabir kedap air L = L v + 1/3 L h L 1 = 1/3.,0 + 4,0 + 15, ,00 = 34,67 m L = L 1 + 1/3. 14,1 + 15, ,00 = 34,67 + 4, , ,00 = 69,37 m L 3 = L + 1/3. 1,00 = 69, = 76,37 m L 4 = L 3 + 1/3. 3,55 = 76,37 + 1,18 = 77,55 m L 5 = L 4 + 1/3. 0,30 + 1,50 = 77,55 + 0,10 + 1,50 = 79,15 m L 6 = L 5 + 1/3. 4,00 = 79,15 + 1,33 = 80,49 m L 7 = L 6 + 3,50 = 80,49 + 3,50 = 86,99 m Tabel Gaya Angkat Setelah Ada Tabir Kedap Air No L x L h 1 H Ux =(3)-((1)/()*(4)) 1 34,67 83,99 1,4 7,5 9,304 69,37 83,99 1,4 7,5 6, ,37 83,99 1,4 7,5 5, ,55 83,99 1,4 7,5 5, ,15 83,99 1,4 7,5 5, ,49 83,99 1,4 7,5 5, ,99 83,99 1,4 7,5 4,9 158

37 Tabel Data Up Lift Setelah Ada Tabir Kedap Air Keterangan Notasi Tebal lantai terjun (m) d,0 Gaya angkat dititik (m) U 4,16 Gaya angkat dititik 3 (m) U 3 3,74 Panjang lantai terjun (m) L 1,00 Berat jenis air (t/m) γ w 1,00 Berat jenis material (t/m) γ m,35 Tinggi air diatas lantai terjun h j,16 Tabel Gaya Akibat Berat Lantai Terjun Setelah Ada Tabir Kedap Air Notasi Gaya Lengan V ton L m Momen = V x L tm W d x L x γ m ½ x L 93,77 10,50 984,53 H hj x L xγ w ½ x L 44,98 10,50 47,31 V = 138,75 MV = 1456,84 Tabel Gaya Akibat Gaya Angkat Setelah Ada Tabir Kedap Air Notasi Gaya Lengan H t L m Momen = H x L tm P 1 U 3 x L x γ w 1/ x L 78,51 10,5 84,378 P ½ x (U -U 3 ) x L x γ w /3 x L 4, ,567 H = 8,90 MH = 885,945 Stabilitas terhadap gaya angkat : V 138,75 S f = = U 8, 90 Stabilitas terhadap guling : M 1456,84 S f = = V 885, 945 =1,67 > 1,5 aman = 1,64 > 1,5 aman Kontrol Terhadap Rembesan Untuk menentukan stabilitas bangunan terhadap rembesan digunakan rumus Lane yaitu pada Persamaan.34 sebagai berikut : L = L v + 1/3 L h L > c. H 159

38 L = panjang rembesan (m) = 83,99 m L v L h C = panjang rembesan arah vertikal (m) = panjang rembesan arah horizontal (m) = koefien Lane = 3,0 (untuk kerikil kasar termasuk batu kali) H = beda tinggi muka air pada Main Dam dengan muka air Sub Dam (m) = 7,50 m 83,99 m > 3x7,50 m 83,99 m >,50 m (Panjang rembesan memenuhi syarat) BANGUNAN TANGGUL DAN SUNGAI Tinggi Muka Air Sebelum Ada Dam Tinggi muka air yang dihitung adalah tinggi muka air pada saat banjir, dari data diperoleh sebagai berikut : b = lebar sungai (m) = 76,54 m m = kemiringan dinding sungai sebelah kanan = 1,43 n = kemiringan dinding sungai sebelah kiri =,16 I s = kemiringan dasar sungai = 0,06 n = koefisien kekasaran Manning = 0,04 Q = debit banjir aliran debris = 140,89 m 3 /det Digunakan Persamaan.35 s/d.39 untuk perhitungan tinggi air sebelum ada sabo dam antara lain sebagai berikut : + 7,870 5,093 m 7,69 m + 7,150 A1 6,59 m 11 m A + 708,643 76,54 m A3 9,45 m Gambar 5.0. Sketsa penampang melintang sungai lokasi sabo dam 160

39 A = ½ (.b 1 + m.h + n.h)h P = b 1 + h 1+ m + h 1+ n R = A / P V = 1/n(R) /3 (I s ) 1/ Perhitungannya adalah sebagai berikut : A = ½(x76,54 + 1,43xh +,16xh)h = (76,54h + 1,80h ) m P = 76,54 + h 1+ 1,43 + h 1+,16 = (76,54 + 4,1h) m R = (76,54 + 1,80h ) / (76,54 + 4,1h) m V = 1 0,04 76,54h + 1,8 h 76,54 4,1 + h / 3 (0,06) 1/ 140,89 = (76,54h + 1,80h 1 76,54h + 1,8h )x 0, 04 76,54 4,1 (0,06) 1/ + h Untuk mengetahui tinggi air digunakan cara coba-coba sebagaimana tertera pada tabel sebagai berikut : / 3 No. H (m) n S Tabel Perhitungan Tinggi Air A (m ) P (m) R (m) V (m/det) Q (m 3 /det) Q Rencana (m 3 /det) 1 0,5 0,04 0,06 38,7 78,6 0,493 3, , ,89 0,4 0,04 0,06 30,904 78,188 0,395 3,88 101, ,89 3 0,486 0,04 0,06 37,64 78,54 0,479 3, , ,89 Dari perhitungan di atas maka didapat ketinggian air h = 0,486 m Back Water Back water adalah kembalinya aliran air kearah hulu yang disebabkan oleh naiknya muka air yang diakibatkan adanya penghalang. Untuk perhitungan back water digunakan Persamaan.40 sebagai berikut : V + h + Io(x x 1 ) = g V + h 1 + I f (x x 1 ) g 161

40 Kedalaman air ditambah tinggi kecepatan adalah Energi Spesifik (E) diukur diatas saluran. V E = h + g d H = (x - x 1 ) = E l 1 E f I o V n I f = 4 / 3 R R = A / P h o = n. q 3/5 1/ I o q = debit per satuan lebar sungai = 140,89/ 76,54 = 1,841 m 3 /det/m I o = kemiringan dasar sungai = 0,06 I f = kemiringan garis energi R = jari-jari hidroulis penampang (m) P = keliling basah penampang (m) A = luas penampang (m ) V = kecepatan aliran (m/det) n = koefisien kekasaran manning = 0,04 H = kedalaman air di hulu sabo = 1,40 m Perhitungannya adalah sebagai berikut :. h o = 0,04x1,841 1/ 0,06 3 / 5 = 0,49 Perhitungan panjang pengaruh back water disajikan pada tabel 5.0 sebagai berikut : 16

41 Tabel 5.0. Perhitungan Panjang Pengaruh Back Water 163

42 Hasil yang diperoleh adalah panjang back water dari main dam ke arah hulu sepanjang 188,675 m. Apabila back water tersebut mengenai bantaran sungai maka diperlukan tanggul banjir dari main dam ke arah hulu Bangunan Tanggul Karena tebing disebelah kiri dan kanan sungai cukup tinggi yaitu kurang lebih 15 m maka tebing sungai dapat berfungsi sebagai tanggul, jadi untuk menahan tinggi air akibat back water tidak diperlukan pembuatan tanggul PERKUATAN TEBING Perkuatan tebing dilakukan dengan pemasangan bronjong pada tebing sebelah kiri dan kanan sungai apabila stabilitas lereng tidak aman, ini berfungsi untuk menjaga tebing dari erosi sehingga tidak menambah besarnya sedimen. Stabilitas pada lereng dihitung dengan Persamaan.45 sebagai berikut : S f ( C. L + N.tanφ) = T S f = angka keamanan N = W. cosα (ton) T = W. sin α (ton) W = A.γ (ton) A = luas penampang segmen (m ) γ = berat jenis tanah (ton/m 3 ) Menurut Fellinius penentuan titik pusat pada bidang longsoran didasarkan pada kemiringan tebing seperti pada Tabel 5.1. Di karenakan kemiringan tebing sebelum dan sesudah bangunan pada tebing sebelah kanan 1 : 0,34 dan kemiringan tebing kiri 1: 0,74 maka dapat dipilih perbandingan lereng menurut Fellinius yang mendekati keduanya seperti terlihat pada tabel sebagai berikut : 164

43 Tabel 5.1. Penentuan Titik Pusat Bidang Longsor Menurut Fellinius Perbandingan Lereng α β Keterangan 1 : 0,5 9 o 40 o O 1 : 1,0 8 o 37 o 1 : 1,5 6 o 35 o 1 :,0 5 o 35 o 1 :,5 5 o 35 o 115 O O O 4 3 O 14 O O O O 16 6 O O 56 1 O O O Gambar 5.1. Bidang geser tebing sebelah kanan Tabel 5.. Perhitungan Bidang Geser Tebing Sebelah Kanan No. A γ L c W Sudut c.l T (t/m) N (t/m) (m ) t/m 3 ) (m) (t/m ) (γ x A) α (t/m) W x Sinα W x cos α N Tan φ

44 S f = 4, ,1 30,49 = 5,184 > 1, Aman O O O O O 55 8 O O 5 6 O O 15 4 O 5 O O 1 Gambar 5.. Bidang geser tebing sebelah kiri Tabel 5.3. Perhitungan Bidang Geser Tebing Sebelah Kiri No A (m ) γ (t/m 3 ) L (m) c (t/m ) W (γ x A) Sudut (α ) c.l t/m T(t/m ) Wxsin α N(t/m) WxCos α N Tan φ S f = 19, ,93 = 1,33 > 1. (Aman) 101,36 166

45 TAMPUNGAN SEDIMEN Dalam suatu perencanaan sabo dam untuk penanggulangan sedimen atau aliran yang membahayakan perlu dianalisis meliputi : 1. Analisis aliran sedimen yang harus dicegah dari sumber produksi.. Analisis pengendalian sedimen akibat bangunan. 3. Analisis transportasi sedimen pada aliran sungai terhadap aliran sungai stabil Untuk menghitung daya tampung dam pengendali sedimen digunakan data-data sebagai berikut : kemiringan sungai asli kemiringan dasar sungai stabil tinggi efektif main dam sketsa potongan melintang sungai Dari data-data tersebut dapat ditentukan besarnya volume sedimen yang dapat ditampung oleh sabo dam. + 7,870 5,093 m 7,69 m + 7,150 A1 6,59 m 11 m A + 708,643 76,54 m A3 9,45 m Gambar 5.3 Sketsa potongan melintang sungai lokasi sabo dam Menghitung luas penampang tampungan sedimen A I = ½ x 11 x 5,093 = 8,01 m A II = 11 x 76,54 = 841,94 m A III = ½ x 11 x 7,693 = 4,308 m Luas total = 91,6 m 167

46 n = 0,00183 n = 0,06 11 m L Gambar 5.4. Potongan memanjang tampungan sedimen berikut : Mencari panjang L dengan cara substitusi perhitungannya adalah sebagai 0,00183 L = x 0,006 L = 11 + x 0,05817 L = 11 L = 11 / 0,05817 L = 189,10 m Dari hasil perhitungan di atas besarnya tampungan sedimen dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut : V = A x L = 91,6 x 189,10 = ,37 m 3 Dari hasil perhitungan ini dapat diketahui besarnya sedimen yang mampu ditampung oleh sabo dam yaitu ,37 m 3 168

47 5.. BENDUNG KEBUTUHAN AIR DISAWAH Kebutuhan air di sawah harus tercukupi dengan baik, karena air merupakan faktor penting dalam pertumbuhan tanaman. Pada daerah pengaliran sungai Kali putih merupakan areal pertanian padi. Berdasarkan data dari Dinas Pengairan setempat dan hasil pengukuran pada peta topografi didapat data-data sebagai berikut : Luas daearah yang dialiri (A) : Luas sebelah kanan = 165 ha Luas sebelah kiri = 40 ha Kebutuhan air irigasi (NFR) = 1,4 lt/det/ha Adapun besarnya kebutuhan air di sawah dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut : Q = NFRxA e Q = debit rencana (m 3 /det) NFR = kebutuhan bersih air di sawah (lt/det.ha) A = luas daerah yang diairi (Ha) = 40 Ha di sebelah kiri = 165 Ha di sebelah kanan e = efisiensi irigasi = 0,75 (untuk irigasi yang diambil dari waduk atau bendung yang dikelola dengan baik) Besarnya debit rencana untuk sebelah kiri sungai adalah sebagai berikut : Q = 1,4x40 = 454,40 lt/det = 0,45 m 3 /det 0,75 Besarnya debit rencana untuk sebelah kanan sungai adalah sebagai berikut : Q = 1,4x165 = 31,40 lt/det = 0,31 m 3 /det 0,75 169

48 5... KRITERIA PERENCANAAN BENDUNG Perhitungan Hidroulis Bendung 1. Menentukan Elevasi Mercu Bendung Tinggi bendung adalah perbedaan tinggi elevasi mercu bendung dengan elevasi dasar sungai/permukaan lantai depan bendung. Sesuai dengan maksud pembangunan bendung yaitu untuk meninggikan air pada sumbernya sehingga dapat membawa air irigasi ke seluruh daerah irigasi secara gravitasi dan harus dapat memenuhi tinggi air minimum yang diperlukan untuk seluruh areal persawahan yang diairi. Untuk memenuhi tinggi air mercu bendung ditentukan berdasarkan data sebagai berikut : Tabel 5.4. Elevasi Mercu Bendung No Uraian Ketinggian (m) 1 Elevasi sawah tertinggi 708,184 Tinggi air di sawah 0,100 3 Kehilangan tekanan - dari saluran tersier ke sawah 0,100 - dari saluran sekunder ke tersier 0,100 - dari saluran induk ke sekunder 0,100 - akibat kemiringan saluran 0,150 - akibat bangunan ukur 0,400 - dari intake ke saluran induk 0,00 - bangunan lain seperti kantong sedimen 0,50 4 Exploitasi 0, ,684 Tinggi bendung (P) = elevasi - elevasi dasar sungai P = 709, ,884 =,80 m Lebar efektif bendung dihitung berdasarkan dengan Persamaan.5 sebagai berikut : Be = B - (n. K p + K a ) H 1 B = jarak antar pangkal bendung dan atau tiang (m) = 66,1 m 170

49 n = jumlah pilar = buah K p = koefisien kontraksi pilar = 0,01 (Tabel.7) K a = koefisien kontraksi pangkal bendung = 0,1 (Tabel.7) B s = lebar pintu penguras (m) = 1,00 m H 1 = tinggi energi (m) = h + k h = tinggi air diatas mercu 4 k = m h 3 7 h + p 1 h m = 1,49-0,018 5 R R = 0,5 h B e = 66,1 - (x0,01 + 0,1)H 1 = 66,1-0,4H 1. Menentukan Tipe Mercu Bendung Dipilih tipe OGEE karena pada mercu tipe OGEE tidak akan terjadi tekanan subatmosfir pada permukaan mercu saat bendung mengalirkan air pada debit rencana. Dan untuk debit yang lebih rendah, air akan memberikan tekanan ke bawah pada mercu. Dalam perhitungan mercu bendung OGEE digunakan Persamaan.53 sebagai berikut : Q = C d. 3 3 /.g 3 Be.H Q = debit rencana (m 3 /det) = 14,79 m 3 /det C d = koefisien debit (C d = C o.c 1.C ) B e = lebar efektif bendung (m) = 66,1 04H 1 H 1 = tinggi energi di atas mercu (m) g = percepatan gravitasi = 9,8 m/det koefisien C d adalah hasil dari : - C 0 yang merupakan konstanta (= 1,30) 171

50 - C 1 yang merupakan fungsi p/hd dan H 1 /hd - C yang merupakan fungsi p/h 1 dan kemiringan muka hulu bendung Untuk perhitungan digunakan cara coba-coba diambil tinggi bendung (p) adalah,80 m. Tabel 5.5. Tinggi Air di Atas Mercu Bendung h P R Q m k H (m) (m) (m) 1 B e H 1 /h p/h 1 P/h C 0 C 1 C C d (m 3 /det) Jadi elevasi air di atas mercu = Elevasi + h = + 706,884 +,80 + 0,8873 = + 710,5713 0,08h 0,175h R R1 Gambar 5.5. Peluap mercu tipe OGEE Untuk dimensi mercu OGEE diperhitungkan sebagai berikut : R 1 = 0,.h = 0,x0,8873 = 0,178 m R = 0,5.h = 0,5x0,8873 = 0,444 m Koordinat permukaan mercu diperhitungkan denagan Persamaan.6 sebagai berikut : X n = K. H n-1 d I. y 17

51 Untuk kemiringan permukaan hilir vertikal diketahui nilainya adalah sebagai berikut : K =,00 n = 1,85 X 1,85 =. 0,8873 0,85. y Y = X 1,85 / 1,807 maka koordinat hulu mercu disajikan pada tabel sebagai berikut : Tabel 5.6. Koordinat Mercu Bendung X (m) Y (m) 0,500 0,155 1,000 0,553 1,500 1,17,000 1,995,015,0 3. Perhitungan Kolam Olakan Karena diperkirakan banjir akan mengangkut batu bongkah maka dipakai kolam olah tipe bak (bucket type). Untuk menentukan tinggi air kritis digunakan Persamaan.63 sebagai berikut : H c = 3 q g q = debit per lebar satuan (m 3 /det.m) Q 14,79 = = = 1,89 m 3 /det/m Be 65, 904 h c = kedalaman kritis (m) g = percepatan gravitasi (9,8 = m/det ) 1,89 h c = 3 9, 8 = 0,7 m 173

52 4. Perhitungan Jari-Jari Kolam Olakan Dalam perhitungan jari-jari kolam olakan digunakan Persamaan.64 sebagai berikut : R. min = α. H c Tinggi air banjir di hilir digunakan rumus sebagai berikut : 1,5 Q = C. L. H e Q = debit rencana = 14,79 m 3 /det C = koefisien debit =, L = lebar sungai = 60,05 m H e = tinggi energi di hilir bendung (m) 3/ 14,79 =, x x H e 14,79 = 13,11x H e 3/ H e H H hc = 0,96 m = P + H 1 Tinggi banjir di hilir =,80 + 0,901 0,96 =,74 m =,74 = 3,81 0,7 H Dari harga hc = 3,81 ( dalam KP ) diperoleh α = 1,65 sehingga besarnya R min adalah sebagai berikut : R. min = 1,65x0,7 = 1,19 m maka batas muka air hilir minimum adalah T. min hc =,48 T. min =,48 x 0,7 = 1,79 m 174

53 0.89 m.80 m 1.19 m.74 m 0.96 m 1.30 m Gambar 5.6. Sketsa Bendung 5...Bangunan Pengambilan 1. Mencari Tinggi Bukaan Pengambilan Saluran Primer Untuk memenuhi kebutuhan operasionil maka besarnya debit rencana dikalikan dengan 1,. Dalam perhitungannya digunakan Persamaan.69 sebagai berikut : Q n = µ. a. b.g. z Q n = debit rencana (m 3 /det) = 1, x 0,45 = 0,540 m 3 /det (untuk sebelah kiri) = 1, x 0,31 = 0,37 m 3 /det (untuk sebelah kanan) µ = koefisien debit = 0,8 a = tinggi bukaan (m) b = lebar bukaan (m) direncanakan = 1,00 m g = gaya gravitasi = 9,8 m/det z = kehilangan energi (m) dimisalkan sebesar 0,10 m di atas pintu Untuk tinggi bukaan sebelah kiri : 0,540 = 0,8 x a x 1,00 x 9,8x0, 1 0,540 = 1,1 a a = 0.48 m Untuk tinggi bukaan sebelah kanan : 0,037 = 0,8 x a x 1,00 x 9,8x0, 1 0,37 = 1,1 a a = 0.33 m 175

54 . Perhitungan Kantong Lumpur Perhitungan kantong lumpur berdasarkan asumsi sebagai berikut : Partikel rencana yang ukurannya kurang dari 0,007 mm terangkut sebagai sedimen layang. Air yang diletakkan mengandung 0,05% sedimen yang harus diendapkan pada kantung lumpur. Debit pembilasan diambil 1, debit rencana. Jarak waktu pembilasan adalah 4 hari sekali. Untuk perhitungan digunakan Persamaan.70 sebagai berikut : V = 0,0005. Q n. T V = volume kantong lumpur (m/det) Q n = debit rencana (m 3 /det) = 1, x 0,45 = 0,540 m 3 /det untuk sebelah kiri = 1, x 0,31 = 0,37 m 3 /det untuk sebelah kanan T = jarak waktu pembilaan = 4 x 4 x 3600 = detik o Perhitungan volume kantong lumpur sebelah kiri adalah sebagai berikut : V = 0,0005 x 0,540 x = 93,31 m 3 o Perhitungan volume kantong lumpur sebelah kanan adalah sebagai berikut : V = 0,0005 x 0,37 x = 64,8 m 3 Hubungan antara diameter ayak dan kecepatan endap untuk air tenang (dalam KP-0). Dengan diameter sedimen 0,007 mm dan suhu air sebesar 0 o maka didapat kecepatan endap sebesar 0,004 m/det. Perhitungan perkiraan awal lebar dan panjang kolam adalah sebagai berikut : Qn LB = w L = panjang kolam (m) B = lebar kolam (m) Q n = debit rencana w = kecepatan endap = 0,004 m/det 176

55 o Panjang dan lebar untuk sebelah kiri adalah : 0,540 LB = = 135 m 0,004 L/B > 8 maka dapat dihitung B = 4,11m dan L = 3,86 m o Panjang dan lebar Untuk sebelah kanan : 0,37 LB = = 93 m 0,004 L/B > 8 maka dapat dihitung B = 3,41 m dan L = 7,8 m 3. Luas Permukaan Rata-rata Kantong Lumpur Untuk mencegah pertumbuhan vegetasi dan agar partikel-partikel tidak langsung mengendap dihilir pengambilan maka V n diambil sebesar 0,40 m/det. Luas permukaan rata-rata kantong lumpur diperhitungkan dengan Persamaan.71 sebagai berikut : Qn An = Vn A n = (b + m.h n )h n p = b +.hn 1+ m A R n = n p Penentuan I n (kantong sedimen hampir penuh) Vn I n = / 3 ( R Ks) I n = kemiringan kantong lumpur V n = kecepatan aliran (m/dtk) = 0,40 m/det K s = koefisien kekasaran strickler diambil 45 untuk saluran tanah o Untuk kemiringan kantong lumpur sebelah kiri adalah : A n = 0,540 = 1,35 m 0,40 1,35 = (1,5 + 1,5.h n ) h n 177

56 1,35 = 1,5 h n + 1,5 h n h n = 0,75 m 0,7 m p = 1,5 + x 0,7 1+ 1,5 = 4,11 m 1,35 R n = = 0,33 m 4,11 Penentuan I n (Kantong sedimen hampir penuh) 0,4 I n = / 3 (0,33 45) = 0,00035 o Untuk kemiringan kantong lumpur sebelah kanan adalah : A n = 0,37 0,40 0,93 = (1,5 + 1,5 hn) h n 0,93 = 1,5 h n + 1,5 h n h n = 0,43 m 0,4 m = 0,93 m p = 1,5 + x 0,4 1+ 1,5 = 3,06 m 0,93 R n = = 0,30 3,06 Penentuan I n (Kantong sedimen hampir penuh) 0,4 I n = / 3 (0,30 45) = 0, Penentuan I s (Pembilasan Kantong Lumpur Kosong) Sedimen di atas kantong lumpur berupa pasir kasar, kecepatan aliran untuk pembilasan diambil (V s ) = 1,50 m/det Q s = Q pembilas = 1,0. Q rencana = 0,540 m 3 /det untuk sebelah kiri = 0,37 m 3 /det untuk sebelah kanan Qs A s = Vs Lebar dasar ( b ), A s = b. h s Keliling basah ( P ) = b +. h s 178

57 As R s = 3 I Vs Is = ( Rs. Ks) Cek bilangan Froud (F r ) F r = Vs < 1 g. hs Panjang kantong lumpur ( L ) V = 0,5. b ,5. ( I s - I n )L. b Check partikel yang dapat dibilas diperhitungkan sebagai berikut : τ = ρ. g. h s.i s τ = tegangan geser (N/m ) ρ = massa jenis air (N/m 3 ) g = percepatan gravitasi (9,8 m/det ) I s = kemiringan saluran o Untuk kemiringan saluran sebelah kiri A s = 0,540 = 0,360 m 1,5 0,36 = 1,5. h s h s = 0,4 m 0,5 m P = 1,5 + x 0,5 = m 0,360 R s = = 0,18 m 1,5 I s = / 3 (0,18.45) = 0,0109 Cek bilangan Froud (F r ) 1,5 F r = = 0,95 < 1 9,8x0,5 179

58 Panjang kantong lumpur ( L ) 93,31 = 0,5. 1,5. L + 0,5.(0,0109-0,00035) L. 1,5 93,31 = 0,75 L + 0,00791 L L = 71,09 m 71,1 m o Untuk kemiringan saluran sebelah kanan A s = 0,37 = 0,48 m 1,5 0,48 = 1,5. h s h s = 0,17 0,5 m P = 1,5 + x 0,5 =,0 m R s = 0,48,0 = 0,1 m 1,5 I s = / 3 (0,1 x45) = 0,0187 Cek bilangan Froud ( F r ) 1,5 F r = = 0,96 < 1 9,8x0,5 Panjang kantong lumpur ( L ) 64,8 = 0,5 x 1,5. L + 0,5. (0,0187-0,00039) L. 1,5 64,8 = 0,75 L + 0,0138 L L = 46,39 m 47 m Bangunan Pembilas Kantong Lumpur Bangunan pembilas kantong lumpur tidak boleh menjadi gangguan selama pembilasan, oleh karena itu tidak boleh tenggelam. Luas basah harus ditambah dengan menambah kedalaman air. Perhitungan bangunan pembilas kantong lumpur menggunakan persamaan.84 sebagai berikut : B. h s = b nf. H f B = lebar dasar kantong (m) = 1,50 m H s = kedalaman air pembilas (m) 180

59 = 0,5 m untuk sebelah kiri = 0,5 m untuk sebelah kanan b nf = lebar bersih bukaan pembilas (m) direncanakan selebar 1,00 m h f = kedalaman air pada bukaan pembilas (m) o Kedalaman air bukaan pembilas untuk sebelah kiri 1,50. 0,5 = 1,00. h f h f = 0,375 m Jadi kedalaman tambahan adalah 0,375-0,5 = 0,15 m dibulatkan 0,10 m o Kedalaman air bukaan pembilas untuk sebelah kanan 1,50. 0,5 = 1,00. h f h f = 0,375 m Jadi kedalaman tambahan adalah 0,375-0,5 = 0,15 m dibulatkan 0,10 m Kemiringan Saluran Kecepatan saluran pembilas direncanakan 1,5 m/det agar dapat membilas sedimen ke sungai. Kemiringan saluran yang diperlukan diperhitungkan Persamaan Strickler.85 sebagai berikut : V f = K s. R /3 1/ f. I f Af R f = Pf A f = (b + m.h)h P f = b + h 1+ m Vf I f = / 3 ( Ks. Rf ) V f = kecepatan aliran pada kantong lumpur (m/det) = 1,5 m/det K s = koefisien Strickler = 60 untuk pasangan batu P f = keliling basah saluran kantong lumpur (m) A f = luas basah saluran kantong lumpur (m ) = 0,360 m untuk sebelah kiri = 0,48 m untuk sebelah kanan 181

60 Direncanakan kemiringan talud 1 : 1 Dan b =,5 h o Kemiringan saluran pembilas sebelah kiri 0,360 = (,5 h + 1.h)h 0,360 = 3,5 h h = 0,3 m b =,5 x 0,3 = 0,8 m 1,00 m Check untuk b = 1,00 m = ( h)h 0,360 = h + h h = 0,8 0,3 m P f = 1 + x 0, P f = 1,85 R f = 0,360 1, I f = / 3 (60x0,195 ) = 0,195 = 0,00055 o Kemiringan saluran pembilas sebelah kanan 0,48 = (,5 h + 1.h)h 0,48 = 3,5 h h = 0,7 m b =,5 x 0,7 = 0,675 m 0,7 m Check untuk b = 0,70 m 0,48 = (0, h)h 0,48 = 0,70.h + h h = 0, 0,5 m P f = 0,70 + x 0,5 P f = 1,61 m R f = 0,48 1,61 = 0,15 m

61 1,5 I f = / 3 (60.0,15 ) = 0, Perhitungan Pintu Intake Pintu intake direncanakan 1,5 m di atas dasar pembilas, hal ini berfungsi untuk mencegah masuknya sedimen berdiameter besar ke saluran intake. Perhitungan pintu intake digunakan Persamaan.88 sebagai berikut : Q n = µ. a. b.g. z Q n = debit rencana (m 3 /det) = 1, x 0,45 = 0,540 m 3 /det (untuk sebelah kiri) = 1, x 0,31 = 0,37 m 3 /det (untuk sebelah kanan) µ = koefisien debit = 0,8 a = tinggi bukaan (m) b = lebar bukaan (m) direncanakan = 1,00 m g = gaya gravitasi = 9,8 m/det z = kehilangan energi (m) dimisalkan sebesar 0,10 m di atas pintu Tinggi bukaan pintu untuk sebelah kiri : 0,540 = 0,8 x a x 1,00 x 9,8x0, 1 0,540 = 1,1 a a = 0,48 m Tinggi bukaan pintu untuk sebelah kanan : 0,037 = 0,8 x a x 1,00 x 9,8x0, 1 0,37 = 1,1 a a = 0.33 m Pintu Penguras Yang diperhitungkan dari pintu penguras adalah besarnya kecepatan yang melalui pintu tersebut agar dapat menggelontorkan sedimen yang masuk ke undersluice. 183

62 Untuk perhitungan kecepatan pada pintu penguras digunakan Persamaan.89 sebagai berikut : V = µ.g. z > Vc V = kecepatan air melalui pintu penguras (m/det) µ = koefisien debit = 0,8 g = percepatan gravitasi = 9,8 m/det z = beda tinggi muka air hilir dan hulu (m) V c = kecepatan kritis yang diijinkan ( dalam sosrodarsono ) = 3,9 m/det untuk diameter butiran 00 mm V = 0,8 x9, 8xz > 3,9 z >1,1 z diambil 1,3 m hp = tinggi pintu penguras = /3. tinggi bendung = /3 x,8 = 1,87, m Jadi untuk pengurasan sedimen pada undersluice dilakukan pada kondisi muka air normal dengan membuka pintu penguras sampai didapatkan beda tinggi muka air hulu dan hilir sebesar 1,3 m. z = 1,3 m Gambar 5.7. Sketsa beda tinggi muka air hulu dan hilir pada pintu penguras Perhitungan Konstruksi Pintu Penguras Perhitungan konstruksi pintu penguras meliputi perhitungan sebagai berikut : 1. Pintu Penguras Sebelah Kiri Perhitungan bahan yang digunakan : Lebar pintu = 1,0 m 184

63 σ kayu = 80 Kg/cm γ w = 1 ton/m 3 γ s = massa jenis sedimen = 1,91 ton/m 3 γ sub = massa jenis sedimen submerged = γ s - γ w = 1,91-1 = 0,91 ton/m 3 θ = Sudut geser sedimen = 34 o Gaya yang bekerja pada pintu (P) P 1 = γ w h 1 P 1 = 1 x 0,48 = 0,48 t/m P = γ w. h P = 1 x 0,8 = 0,8 t/m P 1+ P 0,48 + 0,8 P = H = x 0, = 0,08 t/m = 0,8 kg/cm Momen yang timbul ( M ) = 8 1.P. I = 8 1 x 0,8 x 100 = 1000 kg cm 1 Momen Kelembaman ( W ) = x h x t 6 Dimana h adalah lebar kayu yang ditinjau yaitu 0 cm 1 = x 0x t = 3,333 t 6 Menentukan Tebal Pintu M τ V > 3,333t 66,64 t > 1000 t > 1,94 cm t = 5 cm Maka dapat diketahui ukuran kayu yang dipakai adalah 5/0 185

64 Ukuran Stang Pengangkat Pintu diketahui : Lebar pintu bruto (b) = 1,0 m Direncanakan diameter stang = 3 cm Tinggi pintu = 0,48 m F stang 1 =.π.d 4 = 1 π = 7,07 cm. 4.3 Momen Inersia = = 1. π. d π 4 = 3,91 cm Gaya yang bekerja pada pintu P = 1/ γ w.h.3 P = ½ x 1x 0,48 = 0,16 t/m = 1,6 kg/cm Jumlah tekanan pada pintu = 1,6 x 100 = 160 kg a. Akibat gaya tarik pintu bergerak ke atas ( G 1 ) = berat sendiri stang + berat daun pintu + berat penyambung Berat stang = x 3 x 0, x 700 = 30,54 kg Berat pintu = 1,0 x 0,48 x 800 x 0,05 = 9, kg Berat penyambung ditaksir = 0 kg 69,74 kg Gaya gesek = f x tekanan air = 0,4 x 160 = 64 kg G = G 1 + Gaya gesek G = 69, = 133,74 kg Kontrol terhadap tegangan digunakan Persamaan.103 sebagai berikut : G < 1400 Kg/cm Fs G = Total gaya (ton) 186

65 F s = Luas stang pengangkat (m ) G 133,74 = = 9,46 kg/cm < 1400 Kg/cm Fs {x(1/ 4xπx3 )} b. Akibat gaya tekan pintu berjarak turun G 1 = berat sendiri stang + berat daun pintu + berat penyambung = 64,79 kg Gaya angkat pada pintu adalah sebagai berikut : P = 1/ γ w.h P = ½ x 1x 0,48 = 0,16 t/m = 1,6 kg/cm Jumlah tekanan pada pintu = 1,6 x 100 = 160 kg G = Gaya yang bekerja pada stang G = Gaya angkat pada pintu + gaya gesek pintu = = 4 kg P ekstra = ¼ (gaya pada stang gberat pintu dan stang ) = ¼ x ( 4 69,74 ) = 38,57 kg Total gaya (P k ) = (G G 1 ) + P ekstra Total gaya (P k ) = ( 4 69,74) + 38,57 = 19,83 kg Digunakan Persamaan Eulier.108 dan.109 sebagai berikut : π. E. I P k = Lk L k = 1. L. E = modulus elastisitas =,1 x 10 6 I = momen inersia (cm 4 ) = x 3,91 = 7,8 cm 4 L = panjang besi (cm) = 300 cm L k = 1 x 300x = 1,13 cm 6 π x,1x10 x7,8 P k = = 3598,17 kg > 19,83 kg Aman 1,13 187

66 . Perhitungan pintu penguras sebelah kanan Perhitungan bahan yang digunakan adalah sebagai berikut : Lebar pintu = 1,0 m σ kayu = 80 Kg/cm γ air = 1 ton/m 3 γ s = massa jenis sedimen = 1,91 ton/m 3 θ = sudut geser sedimen = 34 o Gaya yang bekerja pada pintu (P) P 1 = γ w. h 1 P 1 = 1. 0,33 = 0,33 t/m P = 1. 0,13 = 0,13 t/m P 1+ P 0,33 + 0,13 P = H = x 0, = 0,05 t/m = 0,5 kg/cm Momen yang timbul ( M ) = = 1. P. I 8 1 x 0,5x100 8 = 65 kgcm 1 Momen Kelembaman ( W ) =. h. t 6 Dimana h adalah lebar kayu yang ditinjau yaitu sebesar 0 cm Menetukan Tebal Pintu M σ > V = 1 6 x 0xt = 3,333 t > 3,333t 66,64 t > 65 t > 1,53 cm t = 5 cm dapat diketahui ukuran kayu yang dipakai adalah 5/0 188

67 Ukuran Stang Pengangkat Pintu Ukuran stang pengankat pintu diperhitungkan sebagi berikut : Lebar pintu bruto (b) = 1,0 m Direncanakan diameter stang = 3 cm Tinggi pintu = 0,33 m F stang 1 =. π. d 4 = 1 4 Momen Inersia = x3 xπ = 7,07 cm = 1. π. d x3 Gaya yang bekerja pada pintu P = ½ γ w.h 4 xπ = 3,91 cm 4 P = ½ x1 x 0,33 = 0,054 t/m = 0,54 kg/cm Jumlah tekanan pada pintu = 0,54 x 100 = 54,45 kg a. Akibat gaya tarik pintu bergerak ke atas ( G 1 ) = berat sendiri stang + berat penyambung + berat daun pintu. Berat stang = x 3 x 0, x 700 = 30,54 kg Berat pintu = 1,0 x 0,33 x 800 x 0,05 = 13, kg Berat penyambung ditaksir = 0 kg 63,74 kg Gaya gesek = f. tekanan air = 0,4 x 54,45 = 1,78 kg G = G 1 + Gaya gesek G = 63,74 + 1,78 = 85,5 kg Kontrol terhadap tegangan digunakan Persamaan.103 sebagai berikut : G < 1400 Kg/cm Fs 189

68 G = Total gaya (ton) F s = Luas stang pengangkat (m ) G 85,5 = = 6,05 kg/cm < 1400 kg/cm Fs {x(1/ 4xπx3 )} b. Akibat gaya tekan pintu bergerak turun G 1 = berat sendiri stang + berat daun pintu + berat penyambung = 63,74 kg Gaya angkat pada pintu adalah sebagai berikut : P = 1/ γ w.h P = ½ x 1x 0,33 = 0,054 t/m = 0,5445 kg/cm Jumlah tekanan pada pintu = 0,5445 x 100 = 54,45 kg G = Gaya yang bekerja pada stang G = Gaya angkat pada pintu + gaya gesek pintu = 54,45 + 1,78 = 76,3 kg P ekstra = ¼ ( G berat pintu dan stang ) = ¼ x ( 76,3 63,74 ) = 3,13 kg Total gaya (P k ) = (G G 1 ) + P ekstra Total gaya (P k ) = ( 76,3 63,74) + 3,13 = 15,6 kg Digunakan Persamaan Eulier.108 dan.109 sebagai berikut : π. E. I P k = Lk L k = 1. L. E = modulus elastisitas =,1 x 10 6 I = momen inersia (cm 4 ) = x 3,91 = 7,8 cm 4 L = panjang besi (cm) = 300 cm L k = 1 x 300x = 1,13 cm 190

69 6 π x,1x10 x7,8 P k = = 3598,17 kg > 15,6 kg Aman 1,13 3. Perhitungan pintu pembilas sedimen sebelah kiri Perhitungan bahan yang digunakan : Lebar pintu = 1,0 m σ kayu = 80 kg/cm γ air = 1 ton/m 3 γ s = massa jenis sedimen = 1,91 ton/m 3 γ sub = massa jenis sedimen submerged = γs γw = 1,91-1 = 0,91 ton/m 3 θ = sudut geser sedimen = 34 o Gaya yang bekerja pada pintu (P) 1 sinθ P 1 = γw. h1 + γsub. h1. 1+ sinθ 1 sin 34 P 1 = 1. 1,9 + 0,91. 1,38. =,55 t/m 1+ sin 34 1 sinθ P = γw. h + γsub. h. 1+ sinθ 1 sin 34 P = 1.1,7 + 0,91. 1,18. =,004 t/m 1+ sin 34 P 1+ P,55 +,004 P = H = x0, = 0,43 t/m = 4,3 kg/cm Momen yang timbul ( M ) = 8 1. P. I = 1.4, = 5375 kg cm 1 Momen Kelembaman ( W )=.. h. t 6 dimana h adalah lebar kayu yang ditinjau yaitu 0 cm = t = 3,333. t 191

70 Menentukan Tebal Pintu σ > W M > 3,333t 66,64 t > 5375 t > 4,49 cm t = 5 cm dapat diketahui ukuran kayu yang dipakai adalah 5/0 Ukuran Stang Pengangkat Pintu Diketahui : Lebar pintu bruto (b) = 1 m Direncanakan diameter stang = 3 cm Tinggi pintu = 1,9 m 1 F stang =. π. d 4 = 1 π = 7,07 cm. 4 Momen inersia = =.3 1. π. d π 4 = 3,91 cm Gaya yang bekerja pada pintu 1 sinθ P = ½ γ w.h + ½ γs. h. 1+ sinθ 3 P = ½ 1. 1,9 + ½ 0,91. 1,38 1 sin 34. =,05 t/m = 0,5 kg/cm 1+ sin 34 Jumlah tekanan pada pintu = 0,5 x 100 = 050 kg a. Akibat gaya tarik pintu bergerak ke atas ( G 1 ) = berat sendiri stang + berat penyambung + berat daun pintu Berat stang = x 3 x 0, x 700 = 30,54 kg Berat pintu = 1 x 1,9 x 800 x 0,05 = 76 kg 19

71 Berat penyambung ditaksir = 0 kg 16,54 kg Gaya gesek = f. tekanan air = 0,4 x 050 = 80 kg G = G 1 + Gaya gesek G = 16, = 946,54 kg Kontrol terhadap tegangan digunakan Persamaan.103 sebagai berikut : G < 1400 Kg/cm Fs G = total gaya (ton) F s = luas stang pangangkat (m ) 946,54 = 66,941 kg/cm < 1400 Kg/cm.7,07 b. Akibat gaya tekan pintu bergerak turun Total gaya (P k ) = Gaya gesek - G 1 Total gaya (P k ) = 80-16,54 = 693,46 kg Digunakan Persamaan Eulier.108 dan.109 sebagai berikut : π. E. I P k = Lk L k =.. E = modulus elastisitas =, I = momen inersia (cm 4 ) = x 3,91 = 7,8 cm 4 L = panjang besi (cm) = 300 cm 1 L k =.300. = 1,13 cm 6 π.,1.10.7,8 P k = = 3601,8 kg > 693,46 kg Aman

72 4. Perhitungan pintu pembilas sedimen sebelah kanan Perhitungan bahan yang digunakan : Lebar pintu = 1,0 m θ kayu = 80 Kg/cm γ air = 1 ton/m 3 γ s = massa jenis sedimen = 1,91 ton/m 3 γ sub = massa jenis sedimen submerged = γs γw = 1,91-1 = 0,91 ton/m 3 θ = sudut geser sedimen = 34 o Gaya yang bekerja pada pintu (P) 1 sinθ P 1 = γw. h1 + γsub. h1. 1+ sinθ 1 sin 34 P 1 = ,91. 1,3. = 1,93 t/m 1+ sin 34 1 sinθ P = γw. h + γsub. h. 1+ sinθ 1 sin 34 P = 1. 1,4 + 0,91. 1,1. = 1,68 t/m 1+ sin 34 P 1+ P 1,93 + 1,68 P = H = x 0, = 0,361 t/m = 3,61 kg/cm Momen yang timbul ( M) = 8 1. P. I = 1.3, = 451,5 kg cm 1 Momen Kelembaman ( W ) =.. h.t 6 dimana h adalah lebar kayu yang ditinjau yaitu 0 cm 1 =..0. t = 3,333 t 6 Menentukan Tebal Pintu M σ > W 194

73 451,5 80 > 3,333t 66,64 t > 451,5 t > 4,11 cm t = 5 cm dapat diketahui ukuran kayu yang dipakai adalah 5/0. Ukuran Stang Pengangkat Pintu Diketahui ; Lebar pintu bruto (b) = 1,00 m Direncanakan diameter stang = 3 cm Tinggi pintu = 1,6 m F stang 1 =. π. d 4 = 1 π = 7,07 cm. 4.3 Momen inersia = = 1. π. d π 4 = 3,91 cm Gaya yang bekerja pada pintu 1 sinθ P = 1/γ w.h + 1/ γsub. h. 1+ sinθ.3 P = ½ ½. 0,91. 1,3 1 sin 34. = 1,497 t/m = 14,97 kg/cm 1+ sin 34 Jumlah tekanan pada pintu = 14,97 x 100 = 1497 kg a. Akibat gaya tarik pintu bergerak ke atas ( G 1 ) = berat sendiri stang + berat penyambung + berat daun pintu. Berat stang = x 3 x 0, x 700 = 30,54 kg Berat pintu = 1,00 x 1,6 x 800 x 0,05 = 64 kg Berat penyambung ditaksir = 0 kg 114,54 kg 195

74 Gaya gesek = f. tekanan air = 0,4 x 1497 = 598,8 kg G = G 1 + Gaya gesek G = 114, ,8 = 713,34 kg Kontrol terhadap tegangan diperhitungkan dengan Persamaan.103 sebagai berikut : G < 1400 Kg/cm Fs dimana ; G = total gaya (ton) Fs = luas stang pengangkat (m ) 713,34 = 50,45 kg/cm < 1400 Kg/cm.7,07 b. Akibat gaya tekan pintu bergerak turun Total gaya (P k ) = Gaya gesek - G 1 Total gaya (P k ) = 598,8 114,54 = 484,6 kg Digunakan Persamaan Eulier.108 dan.109 sebagau berikut : π. E. I P k = Lk Lk = 1. L. E = modulus elastisitas =, I = momen inersia (cm 4 ) = x 3,91 = 7,8 cm 4 L = panjang besi (cm) = 300 cm 1 L k =.300 = 1,3 cm 6 π.,1.10.7,8 P k = = 3601,8 kg > 484,6 kg Aman 1,13 196

75 Perhitungan Hidroulik Gradient Untuk mengecek keamanan terhadap rembesan, digunakan angka rembesan teori Lane dengan Persamaan.111. Dimensi bendung yang direncanakan dicek keamanannya rembesan dapat dilihat pada gambar sebagai berikut : B A C D E F H G I J K L M N O 1.19 m P T Q R S Gambar 5.8. Sketsa bendung terhadap rembesan Lane Tabel 5.7. Panjang Rembesan Lane No. Garis Lane Panjang Rembesan L v 1/3 L h 1 AB 1,8 BC 0,083 3 CD 1,10 4 DE 1,083 5 EF 1,10 6 FG 0,17 7 GH 1,10 8 HI 1,083 9 IJ 0,85 10 JK 0,60 11 KL 0,50 1 LM 0,5 13 MN 0,5 14 NO 0,17 15 OP 0,50 16 PQ 0,67 17 QR 0,50 18 RS 0,17 19 ST 1,30 Jumlah 8,48 4,8 197

76 L v + 1/3. L h = L L = 8,48 + 4,8 = 1,76 m L > c. H L = panjang rembesan Lane = 1,76 m C = koefisien rembesan Lane = 3 (untuk kerikil berbatu) H = Beda tinggi muka air hulu dan hilir Pada saat banjir H = Elevasi muka air diatas mercu bendung - elevasi muka air dihilir bendung = 710,69-707,844 =,785 m 1,76 > 3 x,785 1,76 > 8,355 m Aman. o Kontrol terhadap gerusan Cek pengaruh gerusan di hilir pintu bendung menggunakan Persamaan.11 sebagai berikut : Q R = 0,47 1/3 f R = kedalaman gerusan terhadap elevasi muka banjir (m) Q = debit air = 14,79 m 3 /det f = faktor lumpur lacey = 1,76 (dm) 0,5 dm = diameter rata-rata dasar sungai dengan asumsi kerikil sedang = 5 mm f = 1, ,5 = 8,8 14,790 1/3 R = 0,47 = 1,1 8,8 Dengan angka keamanan 1,5 maka R = 1,5 x 1,1 = 1,706 m 1,706 > 1,30 R > h 198

77 Kedalaman pondasi dihilir bendung adalah 1,30 maka pondasi perlu diberi bronjong dihilir bendung untuk menahan gerusan Stabilitas Bendung 1. Gaya-gaya akibat berat sendiri konstruksi Gaya- gaya akibat berat sendiri konstruksi dapat dilihat pada gambar sebagai berikut : 0,1 K1 K3 W1 W3 K5 W5 K7 W7 K9,68 K K4 K6 W9 W W4 1,8 W6 K8 W8 K1 K10 W10 W1 K13 W13 K11 K14 K1 W11 W14 W1 0,75 0,50 0,5 K15 W15 W17,0 W16 K18 K16 W18 K0 K17 K19W0 W19 0,5 0,50 0,8 0,5 Gambar 5.9. Gaya akibat berat sendiri dan gempa Dalam menhitung berat konstruksi digunakan Persamaan.113 sebagai berikut : G = V. γ G = berat konstruksi (ton) V = volume konstruksi (m 3 ) γ = berat jenis pasangan (ton/m3) Tabel 5.8. Gaya Akibat Berat Sendiri Bendung No Uraian Volume γ pas V Lengan Momen per 1 m lebar (m) (t/m 3 ) (ton) (m) (tm) 1 ½ x 0,1 x 0,45 0,03,35 0,071 5,75 0,405 0,45 x 3,71 1,67,35 3,95 5,85,86 199

78 3 0,45 x 0,1 x ½ 0,03,35 0,071 5,45 0, ,45 x 3,71 1,67,35 3,95 5,375 1, ,45 x 0,5 x 0,3 0,07,35 0, ,83 6 0,45 x 3,41 1,53,35 3,596 4,95 17,71 7 0,45 x 0,5 x 0,5 0,11,35 0,59 4,55 1, ,45 x,91 1,34,35 3,149 4,475 14,09 9 1,05 x 0,5 x 0,75 0,39,35 0, , ,75 x 1,86 1,39,35 3,67 3,875 1, ,75 x 0,5 0,38,35 0,893 3,875 3, ,05 x 1,1 x 0,5 0,58,35 1,363 3,13 4, ,6 x 1,1 0,66,35 1,551,95 4, ,5 x 0,75 0,38,35 0,893 3,5, ,95 x 0,5 x 0,4 0,19,35 0,447,083 0, ,9 x 0, 0,38,35 0,893 1,45 1,95 17,5 x 0, 0,5,35 1,175 1,75, ,5 x 0,96 x 0,4 0,19,35 0,447 0,816 0, ,5 x 0,5 x 0,5 0,63,35 1,481 0,583 0, ,3 x 0,5 0,65,35 1,58 0,5 0,38 1 0,5 x 0,5 x 0,5 0,06,35 0,141,916 0,411 V 30,151 M 116,370. Gaya akibat tekanan Lumpur Bendung juga akan mengalami gaya akibat Lumpur, Gaya yang bekerja akibat Lumpur dapat dilihat pada gambar sebagai berikut : Pl Gambar Gaya akibat Lumpur 00

79 Endapan lumpur diperhitungkan setinggi mercu, dalam perhitunganya digunakan Persamaan.114 sebagai berikut : P l = 1. γ sub. h. Ka h = tinggi endapan lumpur (m) 1 sin 34 K a = koefisisen tekanan lumpur = 1+ sin 34 sub 0 0 = 0,83 γ = berat jenis submerged = γs γw = 1,91-1 = 0,91 ton/m 3 P l = 1 x 0,91x,68 0, 83 x = 0,95 ton Dengan lengan L = 1/3 x,68 + 1,03 + 0,5 + 0,5 =,673 m Momen yang terjadi M = P l. L = 0,95 x,673 =,473 tm 3. Akibat Tekanan Hidrostatis Gaya yang bekerja akibat tekanan hidrostatis pada saat air normal dan banjir dapat dilihat pada gambar sebagai berikut : H Gambar Gaya akibat tekanan hidrostatis pada saat air normal 01

80 V1 H1 H V H3 V3 V4 Gambar 5.3. Gaya akibat tekaan hidrostatis pada saat banjir Gaya tekanan horizontal dan vertikal air diperhitungkan dengan Persamaan.115 sebagai berikut : H = γ w. A H = tekanan air (ton) γ w = berat jenis air (ton/m 3 ) A = luas bidang (m ) Pada saat muka air normal besarnya gaya yang bekerja adalah sebagai berikut : H = ½. γ w.h H = ½.x 1 x,8 = 3.9 ton L = 1/3 x,8 + 0,18 + 0,85 + 0,5 + 0,5 =,71 m M = 3,9 x,71 = 10,64 tm Tabel 5.9. Gaya Horizontal Akibat Tekanan Hidrostatis Pada Saat Banjir Notasi Uraian Volume w H L M per 1 m lebar (m) (t/m) (ton) (m) (tm) H 1 0,5 x,8 x,8 3,9 1,00-3,9,66-10,43 H,8 x 0,89,49 1,00 -,49 3,18-7,9 H 3 ½ x (0,89 + 0,96) x 0,5 0,3 1,00 0,3 1,59 0,37-6,18-17,98 0

81 Tabel Gaya Vertikal Akibat Tekanan Hidrostatis Pada Saat Banjir Notasi Uraian Volume w V L M per 1 m lebar (m) (t/m) (ton) (m) (tm) V 1 0,5 x (0,89 + 1,01) x 0,3 0,30 1,00 0,30 5,03 1,51 V 5,67 x 0,89 5,05 1,00 5,05 3,66 18,48 V 3 ½ x (0,89 + 0,96) x 1,08 0,99 1,00 0,99 1,36 1,36 V 4 0,96 x 0,5 0,48 1,00 0,48 1,78 0,85 6,8,0 4. Akibat gaya gempa Gaya gempa diperhitungkan dengan Persamaan.116 sebagai berikut : K = E.G K = gaya gempa (ton) E = koefisien gempa (0,15) G = berat konstruksi (ton) Adapun perhitungan koefisien gempa adalah sebagai berikut : a d = n(a c x z) m ad E = g a d = percepatan gravitasi rencana (cm/det ) n,m = koefisien jenis tanah n = 0,87 dan m = 1,05 (Tanah diluvium) a c = percepatan kejut dasar = 130 cm/det untuk periode ulang 50 tahun g = percepatan gravitasi = 980 cm/det z = faktor yang tergantung letak geografis = 1 untuk daerah merapi a d = 0,87 ( ) 1,05 = 144,64 cm/det 144,64 E = = 0,

82 No Uraian Tabel Gaya Akibat Gempa Volume pas G per 1 m lebar (t/m 3 ) (ton) (m) E K (ton) L (m) M (t/m) 1 ½ x 0,1 x 0,45 0,03,35 0,071 0, ,45 x 3,71 1,67,35 3,95 0, ,45 x 0,1 x ½ 0,03,35 0,071 0, ,45 x 3,71 1,67,35 3,95 0, ,45 x 0,5 x 0,3 0,07,35 0,165 0, ,45 x 3,41 1,53,35 3,596 0, ,45 x 0,5 x 0,5 0,11,35 0,59 0, ,45 x,91 1,34,35 3,149 0, ,05 x 0,5 x 0,75 0,39,35 0,917 0, ,75 x 1,86 1,39,35 3,67 0, ,75 x 0,5 0,38,35 0,893 0, ,05 x 1,1 x 0,5 0,58,35 1,363 0, ,6 x 1,1 0,66,35 1,551 0, ,5 x 0,75 0,38,35 0,893 0, ,95 x 0,5 x 0,4 0,19,35 0,447 0, ,9 x 0, 0,38,35 0,893 0, ,5 x 0, 0,50,35 1,175 0, ,5 x 0,96 x 0,4 0,19,35 0,447 0, ,5 x 0,5 x 0,5 0,63,35 1,481 0, ,3 x 0,5 0,65,35 1,58 0, ,5 x 0,5 x 0,5 0,06,35 0,141 0, , Akibat gaya-gaya uplift pressure Gaya uplift pressure terjadi pada saat air normal dan banjir, perhitungannya anatara lain dengan menggunakan Persamaan.117 sebagai berikut : L P x = H x - x.h l P x H x L x H = gaya akibat pada x (ton/m) = jarak titik yang ditinjau ke muka air (m) = jarak / panjang bidang kontak bangunan dan bawah tanah (m) = beda tinggi energi (m) L = panjang total bidang kontak bendung dan tanah bawah = L v + 1/3 L h (m) 04

83 A U1 B C D U U3 E F H G U4 U5 I J U6 K L M U7 N O P U8 U9 T Q R S U10 U11U1 U13 U14 U15 U16 U17 U18 U19 U0 U1 U Gambar Gaya akibat uplift o Perhitungan gaya uplift pada saat muka air nomal disajikan pada tabel sebagai berikut : H = Elevasi mercu bendung - elevasi tanah dihilir bendung = 709, ,590 = 3,78 m Tabel 5.3. Gaya Uplift di Titik X Pada Saat Muka Air Normal 1/3 L Titik Batas Lv h L x L H H x P x (m) (m) (m) (m) (m) (ton) A 0 1,76 3,78,8.800 A-B 1,8 B 1,8 1,76 3,78 4, B-C 0,083 C 1,36 1,76 3,78 4, C-D 1.10 D,46 1,76 3,78, D-E 1,083 E 3,55 1,76 3,78, E-F 1,10 F 4,65 1,76 3,78 4, F-G 0,17 G 4,8 1,76 3,78 4, G-H 1,10 H 5,9 1,76 3,78, H-I 1,083 05

84 I 6,99 1,76 3,78, I-J 0,85 J 7,85 1,76 3,78 3, J-K 0,60 K 8,45 1,76 3,78 3, K-L 0,50 L 8,95 1,76 3,78 4, L-M 0,5 M 9,0 1,76 3,78 4, M-N 0,5 N 9,45 1,76 3,78 4, N-O 0,17 O 9,6 1,76 3,78 4, O-P 0,50 P 10,1 1,76 3,78 4, P-Q 0,67 Q 10,79 1,76 3,78 4, Q-R 0,50 R 11,9 1,76 3,78 4, R-S 0,17 S 11,46 1,76 3,78 4, S-T 1,30 T 1,76 1,76 3,78 3, Karena antara lantai udik dan bendung dibatasi dengan delatasi, maka gaya uplift yang terjadi pada bendung berasal dari U 5 s/d U 18. Tabel Gaya Uplift Horizontal Pada Saat Muka Air Normal Notasi Uraian U L M (ton) (m) (tm) U 5 0,5 x ( 1, ,783 ) x 0, U 6 0,5 x (0,69 + 0,501) x 0, U 7 0,5 x ( 0,69 + 0,37) x 0, U 8 0,5 x ( 0,0 + 0,39 ) x 0, U 9 0,5 x (0, ,1) x 0, U 10 0,5 x 0,144 x 1, Tabel Gaya Uplift Vertikal Pada Saat Muka Air Normal U L M Notasi Uraian (ton) (m) (tm) U 14 0,5 x ( 1,605 +1,56) x 0,

85 U 15 0,5 x ( 1,79 + 1,004 ) x 3, U 16 0,5 x ( ) x U 17 0,5 x ( ) x U 18 0,5 x ( 0,37 + 0,39 ) x 0, o Perhitungan gaya uplift pada saat muka air nomal disajikan pada tabel sebagai berikut : H = Elevasi muka air di atas mercu bendung - elevasi muka air dihilir bendung = 710, ,550 = 3,04 m. Tabel Gaya Uplift di Titik X Pada Saat Banjir 1/3 L Titik Batas L h L x L H H x P x v (m) (m) (m) (m) (m) (ton) A 0 1,76 3, A-B 1,8 B 1,8 1,76 3, B-C 0,083 C 1,36 1,76 3, C-D 1.10 D,46 1,76 3, D-E 1,083 E 3,55 1,76 3, E-F 1,10 F 4,65 1,76 3, F-G 0,17 G 4,8 1,76 3, G-H 1,10 H 5,9 1,76 3, H-I 1,083 I 6,99 1,76 3, I-J 0,85 J 7,85 1,76 3, J-K 0,60 K 8,45 1,76 3, K-L 0,50 L 8,95 1,76 3, L-M 0,5 0 M 9,0 1,76 3, M-N 0,5 07

86 N 9,45 1,76 3, N-O 0,17 O 9,6 1,76 3, O-P 0,50 P 10,1 1,76 3, P-Q 0,67 Q 10,79 1,76 3, Q-R 0,50 R 11,9 1,76 3, R-S 0,17 S 11,46 1,76 3, S-T 1,30 T 1,76 1,76 3, Tabel Gaya Uplift Horizontal Pada Saat Banjir Notasi Uraian U L M (ton) (m) (tm) U 5 0,5 x ( ) x 0, U 6 0,5 x ( ) x 0, U 7 0,5 x ( ) x 0, U 8 0,5 x ( ) x 0, U 9 0,5 x ( ) x 0, U 10 0,5 x.59 x 1, Tabel Gaya Uplift Vertikal Pada Saat Banjir Notasi Uraian U L M (ton) (m) (tm) U 14 0,5 x ( ) x 0, U 15 0,5 x ( ) x 3, U 16 0,5 x ( ) x U 17 0,5 x ( ) x U 18 0,5 x ( ) x 0, Kontrol Stabilitas Kontrol terhadap stabilitas dilakukan pada keadaan antara lain sebagai berikut : 1. Kondisi air normal. Kondisi air banjir 08

87 3. Perhitungan stabilitas tembok sayap Karena tanah dasar merupakan jenis tanah kerikil berpasir maka gaya uplift dikalikan dengan 0,67. Tabel Gaya-Gaya Yang Bekerja Pada Bendung Muka Air Normal Muka Air Banjir Gaya Yang Bekerja V (ton) H (ton) M t (tm) M g (tm) V (ton) H (ton) M t (tm) M g (tm) Akibat berat sendiri Akibat tekanan lumpur(sedimen) Akibat tekanan hidrostatis Akibat gempa Akibat gaya angkat (uplift) Jumlah gaya dengan gempa Jumlah gaya tanpa gempa Tabel Stabilitas Bendung Pada Kondisi Gempa No Uraian Muka air Muka air Syarat Syarat normal banjir Muka Air Normal Muka air banjir 1 Geser f.v/h 1,66 1,0 1,3 1,1 Guling MV/MH 4,53 3,4 1,3 1,1 Tabel Stabilitas Bendung Pada Kondisi Tanpa Gempa No Uraian Muka air Muka air Syarat Syarat normal banjir Muka air normal Muka air banjir 1 Geser f. V/H 3,0 1,78 1,5 1,3 Guling MV/MH 7,34 4,7 1,5 1,3 4. Kontrol Terhadap Eksentrisitas Dalam mengontrol stabilitas bendung terhadap eksentrisitas digunakan Persamaan.10 sebagai berikut : MV MH B e = 0,5b - V 6 e = eksentrisitas (m) b = lebar tapak bendung (m) MV = jumlah momen vertikal (tm) 09

88 MH = jumlah momen horizontal (tm) Pada saat kondisi normal 97,757 1,78 6,05 e = 0,5x 6,05 - = 0,095 m < = 1,01 m Aman 5,93 6 Pada saat kondisi banjir 103,86 30,417 6,05 e = 0,5x 6,05 - = 0,18 m < = 1,01 m Aman 5, Stabilitas dinding Sayap Stabilitas dinding sayap diperhitungkan berdasarkan gambar sebagai berikut : 0,7 q 0,6 W1 W4 3,7 P1 P 1,0 W W3,0 Gambar Sketsa dinding sayap Diketahui : Q = 1 ton/m γ tanah = 1,80 t/m 3 γ pas =,35 t/m 3 θ = 34 o 1 sinθ 1 sin 34 K a = = = 0,8 1+ sinθ 1+ sin 34 10

89 Notasi Tabel Gaya Vertikal Dinding Sayap Volume per 1 m Pas lebar t/m (m) Uraian w (ton) L (m) M (t/m) w 1 0,6 x 0,3 0,18,35 0,43 0,15 0,064 w 4,7 x 1,0 4,7,35 11,045 0,50 5,53 w 3 ½ x 1 x 4,7,35,35 5,5 1,67 9,18 w 4 0,6 x 0,7 0,4 1,8 0,76 0,65 0,494 17,748 15,99 Notasi Tabel 5.4. GayaHorisontal Dinding Sayap Volume per 1 m Pas lebar t/m (m) Uraian w (ton) L (m) M (t/m) H 1 0,6 x 5,3 x 0,8 0,89,35,09,65 5,545 H ½ x 0,6 x 5,3x 0,8 0,445,35 1,046 1,77 1,85 3,136 7,397 Tabel Stabilitas Dinding Sayap No Uraian Syarat 1. Geser f. V / H 3,39 1,30. Guling MV / MH,07 1,30 11

90 4,0 m 1,4 m + 71, ,643 main dam 4,0 m 11 m + 708,643 sub dam + 711, ,543 1,4 m 4,5 m 4,0 m + 706,643 lantai terjun d = m + 706,643 3,5 m 14,10 m 1 m 3,55 m 4 m 1,5 m Gambar Sketsa bangunan sabo dam 0,3 m 136

91 Tabel 5.0. Perhitungan Panjang Pengaruh Back Water Q (m 3 /det) ho A (m ) P (m) R (m) V (m/det) V /g E (m) E (m) S f S f S o -S f X (m) X (m)