BAB V PEMBAHASAN 5.1. Data Lapangan Pemetaan Bidang Diskontinu

Transkripsi

1 BAB V PEMBAHASAN 5.1. Data Lapangan Pembahasan data lapangan ini mencakup beberapa kendala yang dihadapi dalam proses pendataan serta pengolahannya. Data lapangan ini meliputi data pemetaan bidang diskontinu (scanline) pada cross cut, corelog (pemboran geoteknik), dan data pengujian contoh batuan di laboratorium Pemetaan Bidang Diskontinu Pemetaan bidang diskontinu yang dilakukan penulis berupa pengukuran di dinding cross cut yang bidang-bidang diskontinunya dapat tertangkap di dinding. Pengukuran bidang diskontinu pada pemboran geoteknik tidak dapat dilakukan dikarenakan pada corelog tidak terdapat core orientator. Pengukuran bidang diskontinu dilakukan pada cross cut 1, 2, 3, dan 4 sekitar calon lokasi pembuatan incline shaft Ciguha. Ada beberapa kendala dalam usaha pengambilan data kekar-kekar pada tiap-tiap cross cut seperti kehadiran alat-alat pendukung pertambangan mengakibatkan rumitnya proses pengambilan data, juga terlalu pendeknya lokasi pengamtan sehingga kuantitas kekar tidak seideal yang diharapakan Setelah data kekar diakumulasi dan diolah menggunakan program dips, penulis mendapatkan arah umum dari masing-masing cross cut. Dan yang digunakan dalam penelitian ini sebagai parameter pengontrol nilai RMR atau Adjust Orientation of Discontinuity adalah arah umum pada cross cut yang digunakan sebagai lokasi pengeboran, yaitu cross cut 1 yang mempunyai arah umum : N 330 o /54 o NE yang pararel terhadap arah penggalian incline shaft yaitu : N 340 o /60 o NE. Hal ini dilakukan karena pengukuran oreientasi kekar pada core log tidak dapat dilakukan karena tidak adanya core orientator. Berdasarkan pengamatan scanline, bidang-bidang diskontinu pada cross cut 1 mayoritas continue sehingga dapat diasumsikan menerus ke bawah dan cukup representatif untuk menggambarkan kondisi bidang diskontinu pada daerah dibawahnya. 58

2 Pengamatan Corelog Pengamatan core seharusnya dan sebaiknya dilakukan di lokasi pengeboran, namun karena sempitnya lokasi pengamatan dan kehadiran alat-alat pendukung pertambangan hal ini tidak bisa dilakukan. Core logging akhirnya dilakukan di dalam gudang core yang letaknya di luar terowongan. Hal ini bisa mengakibatkan sebagian core hilang ataupun jatuh pada saat dibawa ke gudang core. Parameter-parameter yang dibutuhkan untuk menganalisis massa batuan berdasarkan metoda RMR didapatkan langsung dari corelog, kecuali kuat tekan batuian utuh (UCS) didapat dari uji labolatorium,, dan peubah bobot orientasi bidang diskontinu yang didapatkan dari hasil scanline. Begitu juga untuk pengklasifikasian massa batuan berdasarkan system Q, sebagian besar parameter didapatkan langsung pada saat pengamatan corelog, kecuali Sress Reduction Factor (SRF) batuan dan Joint Alteration (Ja) yang didapatkan dari asumsi berdasarkan hasil uji laboratorium Pengujian Laboratorium Pengujian di laboratorium meliputi uji mekanik dan uji sifat fisik. Uji mekanik meliputi uji kuat tekan (Unconfined Compressive Strength test/ucs), uji kuat tarik tak langsung (indirect tensile strength test/brazillian), uji triaksial, dan uji geser langsung. Uji kuat tekan menghasilkan parameter kuat tekan (σ c ), modulus young (E) dan poisson s ratio (v). Uji geser langsung menghasilkan kohesi (c) dan sudut geser dalam (ø) yang keduanya dalam dua macam nilai yaitu untuk kondisi peak dan residual. Uji triaksial menghasilkan parameter garis kuat geser Coulumb, kohesi dan sudut geser dalam Parameter-parameter tersebut berguna untuk melihat kemantapan lubang bukaan karena batas elastik batuan dapat diperkirakan. Uji tarik tidak langsung menghasilkan parameter kuat tarik tidak langsung (σ t ). Nilai ini berfungsi untuk mengetahui efek dari rancangan perkuatan pada atap lubang bukaan. Uji sifat fisik menghasilkan nilai berat jenis, bobot porositas (n) dan void ratio (e). 59

3 Litologi batuan yang diuji di laboratorium dibagi menjadi tiga litologi berdasarkan kedalaman dan interpretasi pada saat core logging yaitu Breksi Tuff Pumice, Breksi Polimik dan Breksi Tuff. Kuat tekan yang paling besar dimiliki oleh breksi tuff yaitu pada kisaran 54 MPa. Kuat tekan yang paling lemah pada Breksi tuff Pumice yaitu 26 MPa. Kuat tarik tidak langsung paling kuat dimiliki Breksi Tuff yaitu 6.68 MPa. Kuat tarik tidak langsung paling lemah dimiliki Breksi Tuff Pumice 5 MPa. Nilai kohesi dan sudut gesek dalam untuk yang paling tinggi adalah breksi tuff yaitu Mpa dan 26.4 o o. Sedangkan kohesi dan sudut gesek dalam paling kecil dialami oleh breksi tuff pumice yaitu MPa dan 24.7 o 38.8 o.berdasarkan uji triaksial, nilai kohesi dan sudut geser dalam yang paling tinggi dimiliki oleh batu breksi polimik yaitu 4.67 MPa dan o. Sedangkan nilai kohesi batu breksi tuff dan breksi tuff pumice hampir sama yaitu antara MPa dan sudut geser dalamnya antara o. Berdasarkan Uji Geser Langsung batuan yang memiliki nilai kohesi dan sudut geser dalam paling besar pada saat peak maupun residual adalah Batuan Breksi Tuff yaitu (peak) dan ( Residual) sedangkan sudut geser dalam pada saat peak dan residualnya adalah dan Klasifikasi Massa Batuan Dalam penelitian ini massa batuan diklasifikasikan berdasarkan RMR dan Q system, kemudian kedua metoda tersebut akan dibandingkan untuk mendapatkan sistem penyanggaan yang yang akan diterapkan pada inline shaft Klasifikasi RMR Berdasarkan analisis RMR, kelas massa batuan berkisar dari kelas massa batuan Very Poor, Poor, Good dan Very Good. Kelas massa batuan paling rendah ditemukan pada kedalaman dengan nilai RMR 5. Sedangkan kelas massa batuan paling tinggi ditemukan pada kedalaman dengan nilai RMR 74. Secara keseluruhan mayoritas kelas massa batuan didominasi oleh kelas III (39 %) dan kelas II (40%) dengan rentang nilai RMR dari 41 sampai 60, 60

4 dan 61 sampai 74. Sisanya kelas IV (20%) dan kelas V (1%). Grafik RMR per kedalaman dapat dilihat pada gambar 5.1. Dalam pemenuhan parameter RMR, tidak ada kesulitan karena semua parameter RMR terpenuhi saat observasi lapangan dan uji laboratorium. Namun sistem RMR ini tidak cukup untuk dijadikan satu-satunya alat untuk merancang penyanggaan karena panjang span yang diijinkan adalah 10 m sedangkan panjang span yang digunakan pada lokasi penelitian berkisar 2,5-5 meter.. Hal ini dikarenakan kemajuan tambang adalah 5 meter, sehingga 2,5 meter awal dilakukan penyanggaan dan 2,5 meter sisa digunakan untuk daerah persiapan peledakan untuk kemajuan selanjutnya. Oleh karena itu untuk merancang sistem penyanggaan, penulis menggunakan klasifikasi Q system. Karena Span maksimum tanpa penyangga yang diizinkan Q system bisa bervariasi tergantung nilai Q yang diberikan RMR Kedalaman Gambar 5.1 Grafik RMR berdasarkan kedalaman lubang bor 61

5 5.2.2 Klasifikasi Sistem Q Parameter sistem Q meliputi RQD, Jn, Jr, Ja, Jw dan SRF. Parameter RQD, Ja, Jr, Jn dan Jw merupakan parameter yang dapat diketahui dengan bantuan beberapa parameter dari RMR, sedangkan parameter lainnya yaitu SRF didapat dari perhitungan tidak langsung dan pengamatan lapangan dan hasil uji UCS. Berdasarkan analisis sistem Q, kelas massa batuan terbagi menjadi tiga kelas, yaitu Poor, Very Poor dan Extremely Poor. Mayoritas massa batuan berada pada kelas Poor(40%) dengan rentang nilai Q antara 1 sampai 4, kelas Poor (32 %) dengan rentang nilai 0.1 sampai 1 dan kelas Very Poor (28%) dengan rentang nilai 0.01 sampai 0.1. Grafik nilai Q berdasarkan kedalaman selengkapnya dapat dilihat pada gambar Q 2 Series Kedalam an Gambar 5.2 Grafik Q berdasarkan kedalaman lubang bor Perbandingan Klasifikasi RMR dan Q Dari analisis klasifikasi RMR dan Q dapat dilihat bahwa sistem Q lebih detail menguraikan kondisi massa batuan sehingga sistem Q memberikan kelas massa batuan lebih rendah daripada RMR. Perubahan ini dikarenakan : 62

6 1. Basis data RMR berbeda dengan sistem Q. Walaupun Sistem Q dan RMR dirancang untuk terowongan sipil maupun tambang (secara umum), klasifikasi sistem RMR tidak dilengkapi dengan parameter karakteristik kekar yang spesifik saat basis data RMR dibentuk. 2. Interval antar kelas yang berbeda. Sistem Q memberikan lebih banyak kelas dengan interval cukup rapat sehingga klasifikasi massa batuan dapat lebih spesifik. Sistem Q berinterval sangat rapat untuk massa batuan yang buruk (dari exceptionally poor sampai poor) dan berinterval lebar untuk kelas massa batuan yang bagus (dari fair sampai exceptionally good). Hal ini dikarenakan perhatian pada massa batuan yang buruk lebih besar sehingga ketelitian dalam penentuan kelas massa batuannya harus lebih tinggi. 3. Sistem RMR kekurangan dalam mengkuantifikasi parameter tegangan dibandingkan sistem Q. RMR mendefinisikan tegangan yang bekerja dari kekuatan kompresif (compressive strength) secara langsung, sedangkann sistem Q mempertimbangkan kekuatan kompresif relatif terhadap tegangan insitu pada batuan aslinya (competent rock). Pada parameter SRF, terasa begitu jelas pengkuantifikasian nilai tegangan massa batuan. Kurva Hubungan RMR dan Q y = Ln(x) R 2 = R M R Q Gambar 5.3 Grafik perbandingan nilai RMR dan Q 63

7 5.3. Rancangan Penyanggaan Semakin rendah kualitas massa batuan, semakin tinggi pula tingkat penyanggaan yang disarankan. Untuk merancang penyanggaan, perlu diperhatikan panjang span atau kemajuan tambang. Karena span yang digunakan 5 meter, penulis membagi penyanggaan pada incline shaft menjadi beberapa section berdasarkan kemajuan tambang yaitu setiap 5 meter. Kemudian setiap section tersebut diproyeksikan secara horizontal ke lubang bor untuk mendapatkan daerah pengaruh dari massa batuan terhadap incline shaft. Untuk lebih jelasnya dapat dilihat pada gambar 5.4 Gambar 5.4 Pengelompokkan massa batuan berdasarkan daerah pengaruh Setelah diproyeksikan massa batuan terbagi ke dalam 12 section, yaitu A, B, C, D, E, F, G, H, I, J, K dan L. Kedalaman dan kelas massa batuan tiap section berdasarkan RMR dan Q dapat dilihat pada tabel

8 Tabel 5.1 Kelas massa batuan pada tiap section No Section Kedalaman RMR Q (m) Rating RMR Class Rating Q Class 1 A Good Poor 2 B Fair Poor 3 C Fair Poor 4 D Fair Poor 5 E Good Poor 6 F Poor V Poor 7 G Poor V Poor 8 H Fair 0.99 V Poor 9 I Fair Poor 10 J Fair Poor 11 K Fair Poor 12 L Fair Poor Karena panjang incline shaft hanya 50 meter (level 500 s.d level 450) maka setelah diproyeksikan pada lubang bor, kedalaman lubang bor yang menjadi daerah pengaruh hanya sampai kedalaman m. Oleh karena itu, untuk rancangan sistem penyanggaan, kelas massa batuan yang digunakan juga hanya sampai kedalaman m. Untuk mendapatkan rekomendasi penyanggaan berdasarkan sistem Q, nilai Q yang telah didapat untuk masing-masing section diplot pada grafik kurva hubungan De dan Q (gambar 3.6) sehingga didapatkan rekomendasi penyanggaan untuk masing-masing section. Tabel 5.2 Rekomendasi penyangga berdasarkan Q No Section Q Span (m) De Bolt Spacing (m) Bolt Length (m) 1 A B C D E SUPPORT RECOMMENDATION 65

9 6 F G H I J K L Fibre reinforce Shotcrete, 50-90mm, bolting Fibre reinforce Shotcrete, mm, bolting Fibre reinforce Shotcrete, 50-90mm, bolting Sedangkan berdasarkan RMR, rekomendasi penyanggaan untuk tiap section diberikan pada tabel 5.3 Tabel 5.3 Rekomendasi penyangga berdasarkan RMR Kelas Batuan II III IV Baut batuan pada Baut batuan pada Baut batuan pada dinding, dinding, jarak atap, jarak jarak 2-5m, ditambah strapwire mesh pada lokasi Penyanggaan 2.0 m, ditambah m. Strap wire strap wire mesh mesh dan tertentu. pada lokasi tertentu. shotcrete. Section A dan E B, C, D, H, I, J, K, L F dan G Berdasarkan analisis, pada rancangan penyangga yang diberikan oleh sistem Q ternyata lebih rendah daripada sistem RMR. Section yang harus diperhatikan adalah section F, G, dan H pada kedalaman s.d m karena kondisi massa batuannya paling lemah (rating Q s.d 0.99). Sistem Q merekomendasikan penyanggaan Fiber Shotcrete yang diperkuat lagi setebal mm untuk section F dan H serta mm untuk section G ditambah baut batuan dengan panjang 2.4 dan spasi Q sistem juga merekomendasikan panjang maximum span yang tidak perlu disangga dengan menggunakan rumus : 2 ESR Q 0.4. hal ini berguna untuk memperkirakan berapa panjang span maksimal yang diizinkan tanpa disangga. Hasilnya dapat dilihat pada tabel

10 Tabel 5.4 Maksimum span yang diperbolehkan tanpa penyanggaan No Section Q De Maximum Span Unsupported (m) 1 A B C D E F G H I J K L