BAB III METODE PENELITIAN

BAB III METODE PENELITIAN 3.1. Bagan Alir Mulai PENGUMPULAN DATA STUDI LITERATUR Tahap Desain Data: Perhitungan Beban Mati Perhitungan Beban Hidup Perhitungan Beban Angin Perhitungan Beban Gempa Pengolahan Data: Pradimensi Analisa Strruktur dengan: - Direct Analysis Method - Effective Length Method Hasil dan Pembahasan : Dimensi Struktur Capacity Ratio Gambar 3.1 Bagan Alir Penelitian Kesimpulan dan Saran Selesai 3.2 Pengumpulan Data Pengumpulan data data yang di gunakan dalam perencanaan struktur baja seperti profil yang di gunakan, dan dimensi gedung yang direncanakan. 59

3..3 Studi Literatur Studi literatur bermula dari pengumpulan teori-teori yang berhubungan dengan disain baja dan system rangka baja pemikul momen khusus. Selain itu, dikumpulkan juga data-data yang berhubungan dengan tugas akhir ini, seperti data pembebanan gedung yang diambil dari peraturan pembebanan untuk gedung 1983 dan rumus-rumus yang akan digunakan dalam perhitungan berdasarkan metode Load and Resistance Factor Design (LRFD). Untuk Perhitungan analisa struktur gedung terhadap gempa mengacu pada Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung ( SNI 03-1726-2012) Teori-teori dan rumus-rumus yang berkaitan dengan perencanaan stabilitas struktur baja menggunakan SNI 1729 2015 tentang Spesifikasi untuk Bangunan Gedung Baja Struktural yang mengacu pada AISC 2010. 3.4 Tahap Desain Data Pada tahap desain data, hal pertama yang dikerjakan adalah menghitung pembebanan pada struktur. Perhitungan pembebanan berdasarkan PPURG 1983 untuk beban mati, beban hidup, dan beban angin. Perhitungan beban gempa statis berdasarkan SNI 03-1726-2012. Setelah perhitungan pembebanan selesai, tahap selanjutnya adalah melakukan pradimensi pradimensi profil. Struktur primer yang sudah di pradimensi akan di analisa dengan menggunakan kombinasi kombinasi beban mati beban hidup, beban angin dan beban gempa dengan bantuan software SAP2000 ver14. Kemudian, hasil pradimensi akan dikontrol, apakah dimensi yang di asumsikan sudah memenuhi syarat atau belum sesuai dengan besarnya gaya-gaya dalam yang bekerja tersebut. Selanjutkan output dari SAP2000 berupa momen lentur, gaya lintang dan gaya normal pada masing masing balok dan kolom akan di kontrol secara manual dengan metode LRFD yang mengacu kepada SNI 1729 2015 (AISC 2010). 60

3.5 Pengolahan Data Analisa Struktur Manual Dengan Metode LRFD Pada tahap analisa struktur manual dengan metode LRFD, bagian yang akan dianalisa adalah mengontrol gaya aksial, momen lentur, dan gaya geser yang terjadi pada balok. Pada kolom di kontrol kombinasi gaya tekan dan lentur dua arah, serta gaya geser. Lalu selanjutnya adalah melakukan kontrol terhadap pradimensi apakah sudah memenuhi syarat atau belum. 3.6 Hasil dan Pembahasan Dimensi struktur sekunder dan dimensi struktur primer yang memenuhi syarat keamanan dan kenyamanan. Rekapitulasi kuat perlu, momen ultimate dan capacity ratio pada balok dan kolom yang ada di struktur. Capacity ratio sendiri adalah perbandingan gaya atau momen ultimate pada penampang yang terjadi (beban terfaktor: Pu atau Mu) yang tentunya telah memasukkan factor reduksi. Apabila capacity ratio lebih besar dari satu (1) maka struktur dinyatakan tidak memenuhi syarat keamanan. 3.2.7 Kesimpulan dan Saran Dari hasil perhitungan dan analisa struktur, penulis akan memberikan kesimpulan dari penelitian yang dilakukan. Dan juga dicantumkan sran-saran yang berguna agar penelitian di kemudian hari dapat dilakukan dengan sempurna dan diaplikasikan dengan baik di dunia kerja professional. 61

BAB IV HASIL DAN PEMBAHASAN 4.1. Data Gedung 4.1.1 Dimensi Gedung Bangunan yang akan dianalisis adalah bangunan 10 lantai (Gambar 4.1) dengan perincian data sebagai berikut : 6 6 6 6 6 2 4 4 4 2 (a) (b) 6 6 6 6 6 (c) (d) 2 4 4 4 2 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 (d) Gambar 4.1. Model Kontruksi Baja 10 Lantai. (a) Model 3D (b) Denah. (c) Tampak Depan. (d) Tampak Samping 62

4.1.2. Spesifikasi Material Mutu Baja = BJ41 - Tegangan Leleh (fy) = 250 Mpa - Tegangan Putus (Pu) = 410 MPa - Modulus Elastisitas (E) = 2x10 5 MPa - Modulus Geser =80.000 MPa - Poisson Ratio (µ) = 0,3 - Koefisien Pemuaian (α) = 12x10-6 / 0 C Gedung direncanakan menggunakan HWF dan IWF baja kontruksi, yakni : - HWF 350x350x12x19 - IWF 300x150x6,5x9 - HWF 300x300x10x15 - IWF 250x125x6x9 - IWF 350x175x7x11 4.2. Beban-beban yang Bekerja 4.2.1 Beban Gravitasi a. Beban Mati Tambahan pada Pelat Lantai Berat pelat : 0,12 x 1 x 2400 = 288 kn/m 2 Berat spesi : 0,02 x 1 x 2100 = 42 kn/m 2 Berat keramik : 0,01 x 1 x 2400 = 24 kn/m 2 Plafond & Penggantung = 0,2 kn/m 2 Instalasi ME = 0.25 kn/m 2 q dl = 1,57 kn/m 2 (Beban Instalasi ME,Sumber= Adhitiyo Eka Mahendra, PrasetyaDita Perana, Himawan Indarto, Bambang Pradoy, Bambang Pardoyo, PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG HOTEL PERSONA JAKARTA, Jurnal Karya Teknik Sipil, VOLUME 4, Nomor 4, Tahun 2015, Universitas Diponegoro, Semarang ) b. Beban Mati Tambahan pada Pelat Atap Waterproofing Aspal(2cm): 0,02 x 14 = 0,28 kn/m 2 Plafond & Penggantung = 0,2 kn/m 2 Instalasi ME = 0.25 kn/m 2 q dl = 0,73 kn/m 2 63

adapun berat sendiri profil dihitung dengan software SAP2000 b. Beban Hidup (life load) Berdasarkan PPURG 1987 Beban hidup rencana untuk : - lantai apartemen = 2 kn/m 2 - atap apartemen = 1 kn/m 2 Koefisien reduksi untuk perencanaan portal = 0,75 Koefisien reduksi untuk peninjauan terhadap masa gempa = 0,3 4.2.2. Beban Angin Gedung direncanakan di Wilayah Medan Tekanan tiup minimum : 25 kg/m 2 Tekanan tiup minimum : 40 kg/m 2 ( di laut dan di tepi laut sampai 5 km dari pantai) Digunakan tekanan angina : 40 kg/m 2 Di pihak angin = 0,9 x 40 = 36 kg/m 2 = 0.36 kn/m 2 Di belakang angin = - 0,4 x 40 = - 16 kg/m 2 = 0.16 kn/m 2 4.2.3. Beban Gempa Perhitungan analisa struktur gedung terhadap gempa mengacu pada Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung ( SNI 03-1726-2012) Jenis pemamfaatan bangunan = Apartemen (kategori risiko II, tabel 2.8) Faktor keutamaan gempa I e = 1 (tabel 2.9) S s = 0,5g S 1 = 0,3g Jenis tanah = Keras (kelas C) Fa = 1,2 ( tabel 2.12 dengan input S s = 0,5 ) Fv = 1,5 ( tabel 2.13 dengan input S 1 = 0,4 ) 64

S DS = F a. S s = 1,2. 0,5 = 0,40 S D1 = F V. S 1 = 1,4. 0,4 = 0,30 Waktu getar alami : ( didapat dari modal analysis SAP2000) T cx = 0,777 T cy = 0,707 Berdasarkan S DS gedung berada di kategori risiko : C ( tabel 2.14 ) Berdasarkan S D1 gedung berada di kategori risiko : D ( tabel 2.15 ) Sehingga bangunan akan direncanakan dengan kategori risiko D, yaitu sistem rangka baja pemikul momen khusus. Adapun nilai koefisien modifikasi respons (R), faktor kuat lebih (Ω) dan faktor pembesaran defleksi (c d ) adalah Koefisien modifikasi respons (R) = 8 Faktor kuat lebih (Ω) = 3 Faktor pembesaran defleksi (c d ) = 5,5 Jumlah tingkat (N) = 10 Gaya gempa statik ekivalen - Menentukan T - T a = C t Ketinggian gedung 10 tingkat dengan tinggi antar tingkat 3,5m, maka dapat menggunakan rumus : T a = 0,1*10 = 0,1 T max = C u T a -> C u = 1,4 ( tabel 2.17 ) = 1,4. 1,0 = 1,4 detik Kontrol batasan waktu getar : T cx < T maks 0,777 < 1,4 65

T cy < T maks 0,707 < 1,4 - Menentukan nilai C C min = 0,044. S DS. I > 0,01 = 0,044. 0,40. 1 > 0,01 = 0,0176 Cs max = ( ) Cs max x = ( ) =,, ( ) = 0,064 Cs max y = ( ) =,, ( ) = 0,053 - Menentukan berat struktur Beban mati Tabel 4.1 Berat Gedung Tiap Lantai Lantai Beban Mati Tamba han (kn) Beban Hidup Tereduksi (kn) Berat Sendiri (kn) Beban Total (kn) Lantai 1 753.6 288 282.306 1323.906 Lantai 2 753.6 288 282.306 1323.906 Lantai 3 753.6 288 282.306 1323.906 Lantai 4 753.6 288 282.306 1323.906 Lantai 5 753.6 288 282.306 1323.906 Lantai 6 753.6 288 230.477 1272.077 Lantai 7 753.6 288 230.477 1272.077 Lantai 8 753.6 288 230.477 1272.077 Lantai 9 753.6 288 230.477 1272.077 Lantai 10/Atap 350.4 144 230.477 724.877 Total 7132.8 2736 2563.915 12432.72 Adapun beban hidup total permeter luas adalah 66

- lantai = 0,75 x 200 = 150 kn/m 2 - atap = 0,75 x 100 = 75 kn/m 2 - Menentukan gaya geser dasar Vx = C s x * W= 0,064 * 12432.72= 800,046 kn Vx = C s y * W = 0,053 * 12432.72= 600,378 kn - Menghitung Distribusi Beban Gempa = = T = 1,0 detik, maka nilai k = 1,3 Tabel 4.2 Distribusi Beban Gempa Tiap Lantai Lantai Beban Total(kN) h(m) w*h^k Fx (kn) Fy (kn) Px (Fx/Nx) (kn) Py (Fx/Ny) (kn) Lantai 1 1323.906 3.5 6747.54218 9.334051 7.704558 1.555675 1.284093 Lantai 2 1323.906 7 16614.39772 22.98313 18.97085 3.830522 3.161808 Lantai 3 1323.906 10.5 28145.12872 38.93389 32.137 6.488982 5.356167 Lantai 4 1323.906 14 40909.44586 56.5911 46.71171 9.431851 7.785285 Lantai 5 1323.906 17.5 54677.24373 75.63646 62.43222 12.60608 10.40537 Lantai 6 1272.077 21 66588.38525 92.11345 76.03274 15.35224 12.67212 Lantai 7 1272.077 24.5 81363.4415 112.5522 92.90337 18.7587 15.48389 Lantai 8 1272.077 28 96787.40391 133.8885 110.5149 22.31476 18.41916 Lantai 9 1272.077 31.5 112802.0832 156.0421 128.801 26.00701 21.46683 Lantai 10/Atap 724.877 35 73714.47515 101.9712 84.16953 16.99519 14.02826 Total 12432.715 578349.5472 Dimana = Nx= Ny = Jumlah portal Arah x / Arah y = 6 67

- Nilai Simpangan Struktur yang diperoleh : Tabel 4.3 Simpangan Antar Lantai akibat Beban Gempa Statik X Story h(mm) δ se (mm) δ x (mm) x m(m) izin(mm) Keterangan) 1 3500 3.6 3.6 19.8 67.307692 OK 2 3500 10.1 6.5 35.75 67.307692 OK 3 3500 17.3 7.2 39.6 67.307692 OK 4 3500 24.4 7.1 39.05 67.307692 OK 5 3500 31 6.6 36.3 67.307692 OK 6 3500 37.8 6.8 37.4 67.307692 OK 7 3500 43.5 5.7 31.35 67.307692 OK 8 3500 48 4.5 24.75 67.307692 OK 9 3500 51 3 16.5 67.307692 OK 10 3500 52.5 1.5 8.25 67.307692 OK Tabel 4.4 Simpangan Antar Lantai akibat Beban Gempa Statik Y Story h(mm) δ se (mm) δ x (mm) x m(m) izin(mm) Keterangan) 1 3500 5.5 5.5 30.25 67.30769231 OK 2 3500 14.5 9 49.5 67.30769231 OK 3 3500 24 9.5 52.25 67.30769231 OK 4 3500 33.2 9.2 50.6 67.30769231 OK 5 3500 41.9 8.7 47.85 67.30769231 OK 6 3500 51.6 9.7 53.35 67.30769231 OK 7 3500 60.1 8.5 46.75 67.30769231 OK 8 3500 66.8 6.7 36.85 67.30769231 OK 9 3500 71.5 4.7 25.85 67.30769231 OK 10 3500 74.1 2.6 14.3 67.30769231 OK 4.3.Beban Notional Untuk struktur yang menahan beban gravitasi terutama melalui kolom, dinding atau portal vertikal nominal, diijinkan menggunakan beban notional untuk mewakili efek ketidaksempurnaan awal. Beban notional harus digunakan sebagai beban lateral pada semua level.beban national di hitung otomatis dari program SAP2000 ver14 dengan nominal 0,002 α Y i untuk mewakili ketidaksempurnaan awal dan 0,001 α Y i untuk kekakuan lentur, sehingga N i = 0,003 α Y i 68

Gambar 4.2. Beban notional pada SAP2000 ver 14 Beban tersebut di distribusikan arah orthogonal baik untuk beban grafitasi beban hidup maupun beban grafitasi akibat beban mati. 4.4. Kombinasi Pembebanan komponen-elemen struktur dan elemen-elemen fondasi menurut SNI 1726:2012 harus dirancang sedemikian hingga kuat rencananya sama atau melebihi pengaruh beban-beban terfaktor dengan kombinasi-kombinasi sebagai berikut: 1. 1,4D 2. 1,2D 1,6L 3. 1,2D 1,0 W L 4. 1,2D 1,0 E L 5. 0,9D 1,0 W 6. 0,9D 1,0 E 69

4.5 Kontrol Profil 4.5.1. Kolom 350 x 350 x 12 x 19, ( A = 173,9 cm 2 ) I x = 40300 cm 4 Z x = 2493,1 cm 3 I y = 13600 cm 4 Z y = 1174,9 cm 3 S x = 2300 cm 3 L p = 44.402 m S y = 776 cm 3 L r = 16.517 m r x = 15,2 cm M p =623.295 KNm r y = 8,84 cm M r = 402.5 KN m J = 179,1089 cm 4 Cw = 3725074 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral Elastisitas bahan Tegangan leleh bahan = 3,5 m = 200000 MPa = 250 MPa a. Reduksi Kekakuan = 1 3624,648 4347,5 = 0,834 0,5 Maka, = 4 1 = 4(0,834)[1 (0,834)] = 0,555 = 0,8 = 0,8 0,555 200000 = 88718,84 b. Klasifikasi Penampang Sayap = =, = 9,2105 < 0,56 = 15,8 Tidak Langsing Badan = = = 26 < 1,49 = 42,144 Tidak Langsing c. Kapasitas kolom terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk - Lentur λ =. < 4,71 70

=, < 4,71 = 39.593 < 133,219 f e = =,., = 1257,934 MPa, 0,199 f cr = 0,658. f y = 0,658, x 250 = 230,046 MPa - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 Kolom Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 1368,11 f cr = 0,658. f y = 231,592 MPa F cr tekuk-puntir > f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk lentur ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 230,046 x 17390 = 3600,45 KN Pu = 617,258 kn < ϕpn = 3600,45 kn (OK) 71

d. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu x Lb = 3,5 m L p L r = 4,402 m = 16,517 m didapat Lp > Lb, sehingga momen ultimate adalah M n = F y x Z x = 623,295 KN m ϕ M n = 0,9. 623,295 = 560,966 KN m e. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9. 1174,9. 250 = 264,371 KN m f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A1. Dari Tabel A1, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,3276 < 1 (OK) No. Profil Capacity Ratio Status 1 350 x 350 x 12 x 19 0,328 OK 2 350 x 350 x 12 x 19 0,306 OK 3 350 x 350 x 12 x 19 0,326 OK 4 350 x 350 x 12 x 19 0,348 OK g. Kapasitas kolom terhadap geser 72

Tabel 4.5 Resume gaya geser Kolom 350 x 350 x 12 x 19 V2, kn V3, kn V max 24,072 15,67 V min -0.086-0,241 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0,6. 3744. 250 = 505,44 KN > 24,072 kn ( OK) 4.5.2. Kolom 300 x 300 x 10 x 15, ( A = 119,8 cm 2 ) I x = 20400 cm 4 Z x = 1464,7 cm 3 I y = 6750 cm 4 Z y = 681,7 cm 3 S x = 1360 cm 3 L p = 3,737 m S y = 450 cm 3 L r = 13,262 m r x = 13,1 cm M p =366,1875 KN m r y = 7,51 cm M r = 238 KN m J = 77 cm 4 Cw = 1370672 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral Elastisitas bahan Tegangan leleh bahan = 3,5 m = 200000 MPa = 250 MPa a. Reduksi Kekakuan = 1 2402,068 2995 = 0,802 0,5 Maka, = 4 1 = 4(0,802)[1 (0,802)] = 0,635 = 0,8 = 0,8 0,555 200000 = 101619,4 73

b. Klasifikasi Penampang Sayap = =, = 10 < 0,56 = 15,84 Tidak Langsing Badan = 0 = 27 < 1, = 42,144 Tidak Langsing c. Kapasitas kolom terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ =. < 4,71 =., < 4,71 = 46,66 < 133,219 f e = =,., = 907,89 MPa, 0,275 f cr = 0,658. f y = 0,658,. 250 = 222,785 MPa - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 Kolom Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 664,967 f cr = 0,658. f y = 213,6 MPa F cr tekuk-puntir < f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk puntir 74

ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 213,6 x 11980 = 2303,03 KN Pu = 293,112 kn < ϕpn = 2303,03 kn (OK) d. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu x Lb = 3,5 m L p L r = 3,737 m = 13,262 m didapat Lp > Lb, sehingga M n = C b [M p ( M p - M r ). ] = 1. [ 366,1875 - (366,1875 238). = 366,188 KN m ϕ M n = 0,9. 366,188 = 329,569 KN m e. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu y,,,, ] ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9. 681,75. 250 = 153,394 KN m f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A2. 75

Dari Tabel A2, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,296 < 1 (OK) No. Profil Capacity Ratio Status 1 300 x 300 x 10 x 15 0,296 OK 2 300 x 300 x 10 x 15 0,258 OK 3 300 x 300 x 10 x 15 0,270 OK 4 300 x 300 x 10 x 15 0,309 OK g. Kapasitas kolom terhadap geser Tabel 4.6 Resume gaya geser Kolom 300 x 300 x 10 x 15 V2, kn V3, kn V max 19.093 9.055 V min -0.039-0.836 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0,6. 2700. 250 = 364,5 KN > 19,093 OK 4.5.3. Balok 350 x 175 x 11 x 17, ( A = 63,14 cm 2 ) I x = 13600 cm 4 Z x = 840,85 cm 3 I y = 984 cm 4 Z y = 172,46 cm 3 S x = 775 cm 3 L p = 1,965 m S y = 112 cm 3 L r = 5,774 m r x = 14,68 cm M p =366,1875 KN m r y = 3,95 cm M r = 238 KN m J = 19,404 cm 4 r ts = 46,3 mm Cw = 282705,7 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral Elastisitas bahan Tegangan leleh bahan = 6 m = 200000 MPa = 250 MPa 76

a. Reduksi Kekakuan = 1 983,2598 1578,5 = 0,6229 0,5 Maka, = 4 1 = 4(0,6229)[1 (0,6229)] = 0,9396 = 0,8 = 0,8 0,9396 200000 = 150332 b. Klasifikasi Penampang 1/2b f /t f = 7,95 < λ pf = 0,38(E/Fy) 1/2 = 10,748 ( Sayap kompak) h/t w = 50 < λ pw = 3,76 (E/Fy) 1/2 = 106,349 ( Badan kompak) Maka, Profil 300x175x17x11 termasuk klasifikasi kompak c. Kapasitas balok terhadap momen sumbu x Lb = 6 m L p L r = 1,965 m = 5,774 m didapat Lb > Lr, sehingga M n = 1 0,0078 = 164,703 knm ϕ M n = 0,9 x 164,703 = 148,23 KN m Mux = 0,1629 knm < ϕ M n = 148,23 knm (OK) d. Kapasitas balok terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9 x 172,46 x. 250 = 38,8035 KNm Muy = 29,098 knm < ϕ M n = 38,8035 knm (OK) e. Kapasitas balok terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur 77

λ =. < 4,71 =., > 4,71 = 151,9 > 133,219 f e = =,., = 85,464 MPa, > 2,25 2,925 > 2,25 f cr = 0,877 = 0,877 85,464 = 74,9515 MPa - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 balok Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 284,344, 0,879 f cr = 0,658. f y = 173,03 MPa F cr tekuk-puntir > f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk lentur ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 74,95 x 6314 = 425,92 KN 78

f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A3. Dari Tabel A3, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,751< 1 (OK) No. Profil Capacity Status Ratio 1 350 x 175 x 11 x 17 0,751 OK 2 350 x 175 x 11 x 17 0,433 OK g. Kuat Geser Nominal Tabel 4.7 Resume gaya geser Balok 300 x 175 x 11 x 17 V2, kn V3, kn V max 26,497 0,179 V min -28,449-0,181 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0,6. 2926. 250 = 309,96 KN > 28,449 ( OK ) 79

4.5.4. Balok 300 x 150 x 6,5 x 9, ( A = 46,18 cm 2 ) I x = 7210 cm 4 Z x = 522,08 cm 3 I y = 508 cm 4 Z y = 104,23 cm 3 S x = 481 cm 3 L p = 1,64 m S y = 67,7cm 3 L r = 4,862 m r x = 12,41 cm M p = 130,52 KN m r y = 3,3 cm M r = 374,95 KN m J = 9,953 cm 4 r ts = 39,2 mm Cw = 107544,9 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral Elastisitas bahan Tegangan leleh bahan a. Reduksi Kekakuan = 1 724,541 1169,5 = 0,6195 0,5 = 4 m = 200000 MPa = 250 MPa Maka, = 4 1 = 4(0,6195)[1 (0,6195)] = 0,94285 = 0,8 = 0,8 0,94285 200000 = 150855,9 b. Klasifikasi Penampang 1/2b f /t f = 8,33 < λ pf = 0,38(E/Fy) 1/2 = 10,748 ( Sayap kompak) h/t w = 46,15 < λ pw = 3,76 (E/Fy) 1/2 = 106,349 ( Badan kompak) Maka, Profil 300x150x6,5x9 termasuk klasifikasi kompak c. Kapasitas balok terhadap momen sumbu x Lb = 4 m L p L r = 1,64 m = 4,862 m didapat Lb < Lp < Lr, sehingga 80

M n = [ ( )] = 236,31 knm ϕ M n = 0,9 x 236,31 = 212,679 KN m Mux = 0,1149 knm < ϕ M n = 212,679 knm (OK) d. Kapasitas balok terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9 x 104,23 x. 250 = 23,4518 KNm Muy = 18,2887 knm < ϕ M n = 23,4518 knm (OK) e. Kapasitas balok terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ =. < 4,71 =., < 4,71 = 121,2 < 133,219 f e = =,., = 134,214 MPa, 1,863 f cr = 0,658. f y = 114,644 MPa 81

- Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 balok Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 280,205, 0,892 f cr = 0,658. f y = 172,092 MPa F cr tekuk-puntir > f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk lentur ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 114,644 x 4678 = 482,672 KN f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A4. Dari Tabel A4, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,795 < 1 (OK) No. Profil Capacity Status Ratio 1 300 x 150 x 6,5 x 9 0,795 OK 2 300 x 150 x 6,5 x 9 0,376 OK 82

g. Kuat Geser Nominal Tabel 4.8 Resume gaya geser Balok 300 x 150 x 6,5 x 9 V2, kn V3, kn V max 16.624 0.064 V min -12.658 0.00913 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0,6. 1833. 250 = 247,455 KN > 16,624 ( OK ) 4.5.5. Balok 250 x 125 x 6 x 9, ( A = 37,66 cm 2 ) I x = 4050 cm 4 Z x = 351,86 cm 3 I y = 294 cm 4 Z y = 72,4 cm 3 S x = 324 cm 3 L p = 1,391 m S y = 47cm 3 L r = 4,351 m r x = 10,37 cm M p = 87,965 KN m r y = 2,8 cm M r = 208,8 KN m J = 7,81 cm 4 r ts = 33,1 mm Cw = 42689,5 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral Elastisitas bahan Tegangan leleh bahan a. Reduksi Kekakuan = 1 645,1197 941,5 = 0,685 0,5 = 2 m = 200000 MPa = 250 MPa Maka, = 4 1 = 4(0,685)[1 (0,685)] = 0,863 = 0,8 = 0,8 0,863 200000 = 150855,9 83

b. Klasifikasi Penampang 1/2b f /t f = 6,94 < λ pf = 0,38(E/Fy) 1/2 = 10,748 ( Sayap kompak) h/t w = 41,67 < λ pw = 3,76 (E/Fy) 1/2 = 106,349 ( Badan kompak) Maka, Profil 250x125x6x9 termasuk klasifikasi kompak c. Kapasitas balok terhadap momen sumbu x Lb = 2 m L p L r = 1,391 m = 4,351 m didapat Lb < Lp < Lr, sehingga M n = [ ( )] = 112,826 knm ϕ M n = 0,9 x 112,826 = 101,543 KN m Mux = 0,0294 knm < ϕ M n = 101,543 knm (OK) d. Kapasitas balok terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9 x 72,4 x. 250 = 16,29 KNm Muy = 3,3702 knm < ϕ M n = 16,29 knm (OK) e. Kapasitas balok terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ =. < 4,71 =., < 4,71 = 71,68 < 133,219 f e = =,., = 383,741 MPa 84

, 0,651 f cr = 0,658. f y = 190,334 MPa - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 balok Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 294,659, 0,848 f cr = 0,658. f y = 175,273 MPa F cr tekuk-puntir < f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk puntir ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 175,273 x 3766 = 594,071 KN f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 85

Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A5. Dari Tabel A5, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,262 < 1 (OK) No. Profil Capacity Status Ratio 1 250 x 125 x 6 x 9 0,262 OK 2 250 x 125 x 6 x 9 0,293 OK g. Kuat Geser Nominal Tabel 4.9 Resume gaya geser Balok 250 x 125 x 6 x 9 V2, kn V3, kn V max 3,264 0.147 V min -5,694 0.01 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0,6. 1392. 250 = 187,92 KN > 5,694 ( OK ) 86

Tabel 4.10 Hasil Capacity Ratio untuk Direct Analysis Method N0 Profil Capacity Ratio Status 1 350 x 350 x 12 x 19 0,328 OK 2 350 x 350 x 12 x 19 0,306 OK 3 350 x 350 x 12 x 19 0,326 OK 4 350 x 350 x 12 x 19 0,348 OK Kolom 5 300 x 300 x 10 x 15 0,296 OK 6 300 x 300 x 10 x 15 0,258 OK 7 300 x 300 x 10 x 15 0,270 OK 8 300 x 300 x 10 x 15 0,309 OK 9 350 x 175 x 11 x 17 0,751 OK 10 350 x 175 x 11 x 17 0,433 OK Balok 11 300 x 150 x 6,5 x 9 0,795 OK 12 300 x 150 x 6,5 x 9 0,376 OK 13 250 x 125 x 6 x 9 0,262 OK 14 250 x 125 x 6 x 9 0,293 OK 87

4.6. Kontrol Profil dengan cara lama, Effective Length Method 4.6.1. Kolom 350 x 350 x 12 x 19, ( A = 173,9 cm 2 ) I x = 40300 cm 4 Z x = 2493,1 cm 3 I y = 13600 cm 4 Z y = 1174,9 cm 3 S x = 2300 cm 3 L p = 44.402 m S y = 776 cm 3 L r = 16.517 m r x = 15,2 cm M p =623.295 KNm r y = 8,84 cm M r = 402.5 KN m J = 179,1089 cm 4 Cw = 3725074 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral Elastisitas bahan Tegangan leleh bahan = 3,5 m = 200000 MPa = 250 MPa a. Menghitung Nilai K - Dengan Rumus = 1,6 4( ) 7,5 7.5 G = =, = 3,511 G = = 1,0 (Tumpuan jepit) Maka, =, (, )( ) (, ),,. = 1,611 88

b. Mencari faktor B 2 untuk pengaruh P-Δ pada struktur 1 = 1 = = 200000 403 10 (1,611 3500) = 25003,64 =, Pnt = gaya aksial setiap kombinasi pembebanan c. Klasifikasi Penampang Sayap = =, = 9,2105 < 0,56 = 15,8 Tidak Langsing Badan = = = 26 < 4,71 = 42,144 Tidak Langsing d. Kapasitas kolom terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk - Lentur λ =. < 4,71 =,, < 4,71 = 63,77 < 133,219 f e = =,., = 484,845 MPa, 0,516 f cr = 0,658. f y = 0,658, x 250 = 201,471 MPa 89

- Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 Kolom Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 1,611L = 684,404 f cr = 0,658. f y = 214,556 MPa F cr tekuk-puntir > f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk lentur ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 201,471 x 17390 = 3153,22 KN Pu = 630,445 kn < ϕpn = 3153,22 kn (OK) e. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu x Lb = 3,5 m L p L r = 4,402 m = 16,517 m didapat Lp > Lb, sehingga momen ultimate adalah M n = F y x Z x = 623,295 KN m ϕ M n = 0,9. 23,295 = 560,966 KN m f. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9. 1174,9. 250 = 264,371 KN m 90

g. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A6. Dari Tabel A6, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,437 < 1 (OK) No. Profil Capacity Ratio Status 1 350 x 350 x 12 x 19 0,437 OK 2 350 x 350 x 12 x 19 0,3996 OK 3 350 x 350 x 12 x 19 0,447 OK 4 350 x 350 x 12 x 19 0,453 OK h. Kapasitas kolom terhadap geser Tabel 4.11 Resume gaya geser Kolom 350 x 350 x 12 x 19 V2, kn V3, kn V max 14,979 0,000173 V min -0.252-6,7E-05 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0,6. 3744. 250 = 505,44 KN > 14,979 kn ( OK) 91

4.6.2. Kolom 300 x 300 x 10 x 15, ( A = 119,8 cm 2 ) I x = 20400 cm 4 Z x = 1464,7 cm 3 I y = 6750 cm 4 Z y = 681,7 cm 3 S x = 1360 cm 3 L p = 3,737 m S y = 450 cm 3 L r = 13,262 m r x = 13,1 cm M p =366,1875 KN m r y = 7,51 cm M r = 238 KN m J = 77 cm 4 Cw = 1370672 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral Elastisitas bahan Tegangan leleh bahan a. Menghitung Nilai K - Dengan Rumus = 3,5 m = 200000 MPa = 250 MPa = 1,6 4( ) 7,5 7.5 G = =, = 1,777 G = =, =2,644 Maka, =, (, )(, ) (,, ),,,. = 1,656 b. Mencari faktor B 2 untuk pengaruh P-Δ pada struktur 92

1 = 1 = = 200000 204 10 (1,656 3500) = 19825,72 = 19825,72 Pnt = gaya aksial setiap kombinasi pembebanan c. Klasifikasi Penampang Sayap = =, = 10 < 0,56 = 15,84 Tidak Langsing Badan = 0 = 27 < 4,71 = 42,144 Tidak Langsing d. Kapasitas kolom terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ =. < 4,71 =,., < 4,71 = 77,19 < 133,219 f e = =,., = 330,921 MPa, 0,755 f cr = 0,658. f y = 0,658,. 250 = 182,228 MPa 93

- Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 Kolom Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 1,656L = 408,821 f cr = 0,658. f y = 193,056 MPa F cr tekuk-puntir > f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk lentur ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 182,228 x 11980 = 1964,78 KN Pu = 296,369 kn < ϕpn = 1964,78 kn (OK) e. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu x Lb = 3,5 m L p L r = 3,737 m = 13,262 m didapat Lp > Lb, sehingga M n = C b [M p ( M p - M r ). ] = 1. [ 366,1875 - (366,1875 238). = 366,188 KN m ϕ M n = 0,9. 366,188 = 329,569 KN m f. Kapasitas kolom terhadap momen sumbu y,,,, ] ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9. 681,75. 250 = 153,394 KN m 94

g. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A7. Dari Tabel A7, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,363 < 1 (OK) No. Profil Capacity Ratio Status 1 300 x 300 x 10 x 15 0,363 OK 2 300 x 300 x 10 x 15 0,314 OK 3 300 x 300 x 10 x 15 0,341 OK 4 300 x 300 x 10 x 15 0,391 OK h. Kapasitas kolom terhadap geser Tabel 4.12 Resume gaya geser V2, kn V3, kn V max 8,525 2,85E-05 V min -0.79-1,1E-05 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0,6. 2700. 250 = 364,5 KN > 8,525 OK 95

4.6.3. Balok 350 x 175 x 11 x 17, ( A = 63,14 cm 2 ) I x = 13600 cm 4 Z x = 840,85 cm 3 I y = 984 cm 4 Z y = 172,46 cm 3 S x = 775 cm 3 L p = 1,965 m S y = 112 cm 3 L r = 5,774 m r x = 14,68 cm M p =366,1875 KN m r y = 3,95 cm M r = 238 KN m J = 19,404 cm 4 r ts = 46,3 mm Cw = 282705,7 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral = 6 m Elastisitas bahan = 200000 MPa Tegangan leleh bahan = 250 MPa a. Mencari faktor B 2 untuk pengaruh P-Δ pada struktur 1 = 1 = = 200000 136 10 (1 6000) = 7449,47 =, Pnt = gaya aksial setiap kombinasi pembebanan b. Klasifikasi Penampang 1/2b f /t f = 7,95 < λ pf = 0,38(E/Fy) 1/2 = 10,748 ( Sayap kompak) h/t w = 50 < λ pw = 3,76 (E/Fy) 1/2 = 106,349 ( Badan kompak) Maka, Profil 300x175x17x11 termasuk klasifikasi kompak c. Kapasitas balok terhadap momen sumbu x Lb = 6 m L p L r = 1,965 m = 5,774 m didapat Lb > Lr, sehingga 96

M n = 1 0,0078 = 164,703 knm ϕ M n = 0,9 x 164,703 = 148,23 KN m Mux = 0,154 knm < ϕ M n = 148,23 knm (OK) d. Kapasitas balok terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9 x 172,46 x. 250 = 38,8035 KNm Muy = 29,249 knm < ϕ M n = 38,8035 knm (OK) e. Kapasitas balok terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ =. < 4,71 =., > 4,71 = 151,9 > 133,219 f e = =,., = 85,464 MPa, > 2,25 2,925 > 2,25 f cr = 0,877 = 0,877 85,464 = 74,9515 MPa - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 97

balok Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 284,344, 0,879 f cr = 0,658. f y = 173,03 MPa F cr tekuk-puntir > f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk Lentur ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 74,9515 x 6314 = 425,92 KN f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A8. Dari Tabel A8, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,806 < 1 (OK) No. Profil Capacity Status Ratio 1 350 x 175 x 11 x 17 0,806 OK 2 350 x 175 x 11 x 17 0,462 OK 98

g. Kuat Geser Nominal Tabel 4.13 Resume gaya geser Balok 300 x 175 x 11 x 17 V2, kn V3, kn V max 0,182 1,2E-17 V min -0,178-9,8E-06 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0,6. 2926. 250 = 309,96 KN > 0,182 ( OK ) 4.6.4. Balok 300 x 150 x 6,5 x 9, ( A = 46,18 cm 2 ) I x = 7210 cm 4 Z x = 522,08 cm 3 I y = 508 cm 4 Z y = 104,23 cm 3 S x = 481 cm 3 L p = 1,64 m S y = 67,7cm 3 L r = 4,862 m r x = 12,41 cm M p = 130,52 KN m r y = 3,3 cm M r = 374,95 KN m J = 9,953 cm 4 r ts = 39,2 mm Cw = 107544,9 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral = 4 m Elastisitas bahan = 200000 MPa Tegangan leleh bahan = 250 MPa a. Mencari faktor B 2 untuk pengaruh P-Δ pada struktur 1 = 1 99

= = 200000 72,1 10 (1 4000) = 8885,97 =, Pnt = gaya aksial setiap kombinasi pembebanan b. Klasifikasi Penampang 1/2b f /t f = 8,33 < λ pf = 0,38(E/Fy) 1/2 = 10,748 ( Sayap kompak) h/t w = 46,15 < λ pw = 3,76 (E/Fy) 1/2 = 106,349 ( Badan kompak) Maka, Profil 300x150x6,5x9 termasuk klasifikasi kompak c. Kapasitas balok terhadap momen sumbu x Lb = 4 m L p L r = 1,64 m = 4,862 m didapat Lb < Lp < Lr, sehingga M n = [ ( )] = 236,31 knm ϕ M n = 0,9 x 236,31 = 212,679 KN m Mux = 0,049 knm < ϕ M n = 212,679 knm (OK) d. Kapasitas balok terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9 x 104,23 x. 250 = 23,4518 KNm Muy = 17,821 knm < ϕ M n = 23,4518 knm (OK) 100

e. Kapasitas balok terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ =. < 4,71 =., < 4,71 = 121,2 < 133,219 f e = =,., = 134,214 MPa, 1,863 f cr = 0,658. f y = 114,644 MPa - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 balok Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 280,205, 0,892 f cr = 0,658. f y = 172,092 MPa F cr tekuk-puntir > f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk lentur ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 114,644 x 4678 = 482,672 KN 101

f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A9. Dari Tabel A9, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,779 < 1 (OK) No. Profil Capacity Status Ratio 1 300 x 150 x 6,5 x 9 0,788 OK 2 300 x 150 x 6,5 x 9 0,396 OK g. Kuat Geser Nominal Tabel 4.14 Resume gaya geser V2, kn V3, kn V max 0,024 1,74E-06 V min -6E-16-6,8E-08 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0,6. 1833. 250 = 247,455 KN > 0,024 ( OK ) 102

4.6.5. Balok 250 x 125 x 6 x 9, ( A = 37,66 cm 2 ) I x = 4050 cm 4 Z x = 351,86 cm 3 I y = 294 cm 4 Z y = 72,4 cm 3 S x = 324 cm 3 L p = 1,391 m S y = 47cm 3 L r = 4,351 m r x = 10,37 cm M p = 87,965 KN m r y = 2,8 cm M r = 208,8 KN m J = 7,81 cm 4 r ts = 33,1 mm Cw = 42689,5 cm 6 Panjang tidak terkekang lateral = 2 m Elastisitas bahan = 200000 MPa Tegangan leleh bahan = 250 MPa a. Mencari faktor B 2 untuk pengaruh P-Δ pada struktur 1 = 1 = = 200000 40,5 10 (1 2000) = 19965,69 =, Pnt = gaya aksial setiap kombinasi pembebanan b. Klasifikasi Penampang 1/2b f /t f = 6,94 < λ pf = 0,38(E/Fy) 1/2 = 10,748 ( Sayap kompak) h/t w = 41,67 < λ pw = 3,76 (E/Fy) 1/2 = 106,349 ( Badan kompak) Maka, Profil 250x125x6x9 termasuk klasifikasi kompak c. Kapasitas balok terhadap momen sumbu x Lb = 2 m L p L r = 1,391 m = 4,351 m 103

didapat Lb < Lp < Lr, sehingga M n = [ ( )] = 112,826 knm ϕ M n = 0,9 x 112,826 = 101,543 KN m Mux = 0,0503 knm < ϕ M n = 101,543 knm (OK) d. Kapasitas balok terhadap momen sumbu y ϕ M n = 0,9. Z y. f y = 0,9 x 72,4 x. 250 = 16,29 KNm Muy = 3,752 knm < ϕ M n = 16,29 knm (OK) e. Kapasitas balok terhadap tekan - Tegangan Kritis Tekuk Lentur λ =. < 4,71 =., < 4,71 = 71,68 < 133,219 f e = =,., = 383,741 MPa, 0,651 f cr = 0,658. f y = 190,334 MPa - Tegangan Kritis Tekuk - Puntir = ( ) 1 104

balok Jepit-Jepit, Maka K z L = KL = 294,659, 0,848 f cr = 0,658. f y = 175,273 MPa F cr tekuk-puntir < f cr tekuk lentur, maka tekuk yang terjadi tekuk puntir ϕpn = 0,9 x f cr x A = 0,9 x 175,273 x 3766 = 594,071 KN f. Menghitung Capacity Ratio - Jika 0,2 ϕpn 8 9 ϕmnx ϕmny 1 - Jika < 0,2 2ϕPn ϕmnx ϕmny 1 Tabel nilai capacity ratio yang diperoleh dapat dilihat di Lampiran A Tabel A10. Dari Tabel A10, diperoleh Capacity ratio maximum adalah 0,2297 < 1 (OK) No. Profil Capacity Status Ratio 1 250 x 125 x 6 x 9 0,2297 OK 2 250 x 125 x 6 x 9 0,1531 OK 105

g. Kuat Geser Nominal Tabel 4.15 Resume gaya geser Balok 250 x 125 x 6 x 9 V2, kn V3, kn V max 0,048 6,73E-07 V min -1,1E-13-2,5E-16 Kontrol terhadap geser ϕv n = 0,9. 0,6. A w. f y = 0,9. 0,6. 1392. 250 = 247,455 KN > 0,048 ( OK ) 106

Tabel 4.16 Hasil Capacity Ratio untuk Effective Length Method N0 Profil Capacity Ratio Status 1 350 x 350 x 12 x 19 0,437 OK 2 350 x 350 x 12 x 19 0,3996 OK 3 350 x 350 x 12 x 19 0,447 OK 4 350 x 350 x 12 x 19 0,453 OK Kolom 5 300 x 300 x 10 x 15 0,362 OK 6 300 x 300 x 10 x 15 0,314 OK 7 300 x 300 x 10 x 15 0,341 OK 8 300 x 300 x 10 x 15 0,391 OK 9 350 x 175 x 11 x 17 0,806 OK 10 350 x 175 x 11 x 17 0,462 OK Balok 11 300 x 150 x 6,5 x 9 0,788 OK 12 300 x 150 x 6,5 x 9 0,396 OK 13 250 x 125 x 6 x 9 0,2297 OK 14 250 x 125 x 6 x 9 0,153 OK 107

4.7. Perbandingan Direct Analysis Method dengan Effective Length Method Hasil Capacity ratio dari kedua metode baik Direct Analysis Method (DAM) maupun Effective Length Method (ELM) dari table 4.15 dan tabel 4.26 akan diperbandingkan pada tabel 4.27 berikut ini: Tabel 4.17 Perbandingan Capacity Ratio DAM dengan ELM No 1 Profil DAM Capacity Ratio ELM Capacity Ratio % Selisih 350 x 350 x 12 x 19 0.328 0.4369 25.03 2 350 x 350 x 12 x 19 0.306 0.3996 23.41 3 350 x 350 x 12 x 19 0.326 0.4466 26.97 4 350 x 350 x 12 x 19 0.348 0.4533 23.28 Kolom 5 300 x 300 x 10 x 15 0.296 0.3629 18.47 6 300 x 300 x 10 x 15 0.258 0.3136 17.84 7 300 x 300 x 10 x 15 0.270 0.3406 20.61 8 300 x 300 x 10 x 15 0.309 0.3907 20.95 9 350 x 175 x 11 x 17 0.751 0.8056 6.77 10 350 x 175 x 11 x 17 0.433 0.4618 6.20 11 300 x 150 x 6,5 x 9 0.795 0.7885 1,45 Balok 12 300 x 150 x 6,5 x 9 0.376 0.3964 5,42 13 250 x 125 x 6 x 9 0.262 0.2297 14.16 14 250 x 125 x 6 x 9 0.293 0.1531 47,73 Dari tabel 4.17 dapat dilihat bahwa rata-rata capacity ratio metode Direct Analysis Method lebih kecil dibandingkan dengan capacity ratio Effective Length Method, Hanya elemen no. 11,13,dan 14 dimana capacity ratio DAM lebih kecil daripada Effective Length Method dimana elemen tersebut merupakan balok 300x150x6,5x9 dan balok 250x125x6 x9. % Selisih terkecil terdapat pada balok 11 (balok 300x150 6,5x9) yaitu 1,45 %dan % selisih terbesar terdapat pada balok 14 ( balok 250x125x6x9 ) yaitu 47,73 %. Penulis juga mendapatkan suatu kesimpulan, bahwa Direct Analysis Method merupakan metode yang lebih ekonomis dari segi ukuran prodil jika dibandingkan dengan Effective Length Method. Hal ini dikarenakan nilai capacity ratio Direct 108

Analysis Method lebih kecil daripada Effective Length Method. Hal ini juga sesuai dengan hipotesa dan referensi-referensi penulis terutama dari karya tulis Bapak Wiryanto Dewobroto yang menyatakan bahwa Direct Analysis Method lebih hemat karena kapasitas profil yang lebih tinggi. Selain itu, Direct Analysis Method memperhitungkan efek orde kedua dengan bantuan perangkat lunak, yakni SAP2000. Sedangkan Effective Length Method memperhitungkan efek orde kedua dengan menggunakan cara pendekatan saja yaitu faktor B1 dan B2. Perhitungan nilai factor panjang efektif pada Direct Analysis Method tidak perlu dilakukan lagi, sedangkan untuk Effective Length Method harus dilakukan perhitungan panjang efektif kolom, seperti menggunakan nomogram atau rumus Vinnakota 2006. Direct Analysis Method merupakan metode perencanaan stabilitas struktur yang lebih sederhana dibandingkan dengan Effective Length Method. 109

BAB V KESIMPULAN DAN SARAN 5.1. Kesimpulan Dari hasil perhitungn dan analisa yang telah dilakukan, maka dapat diambil kesimpulan sebagai berikut : 1. Grafik Perbandingan Capacity Ratio Direct Analysis Method (DAM) dengan Effective Length Method (ELM) Capacity Ratio Capacity Ratio 0.800 0.700 0.600 0.500 0.400 0.300 0.200 0.100 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 B1 B2 B3 B4 B5 B6 Profil DAM ELM Gambar 5.1. Grafik Perbandingan Capacity Ratio DAM dengan ELM 2. Dari Gambar 5.1 diperoleh Hasil Capacity Ratio menggunakan Direct Analysis Method nilainya lebih kecil jika dibandingkan dengan cara lama, Effective Length Method dan Variasi % selisih antara Direct Analysis Method dengan Effective Length Method adalah 1,45 % - 47,73 %. 110

5.2. Saran Berdasarkan penulisan Tugas Akhir ini, beberapa saran yang dapat penulis berikan adalah sebagai berikut : 1. Melakukan input yang akurat pada perangkat lunak(sap2000) yang digunakan. 2. Perlu dilakukan analisa geoteknik untuk menentukan titik jepit sesungguhnya agar mendapatkan hasil perilaku yang sebenarnya. 111