BAB 4 HASIL DAN PEMBAHASAN

Transkripsi

1 BAB 4 HASIL DAN PEMBAHASAN 4.1 Hasil Pengumpulan Data Pada penelitian ini, data teknis yang digunakan adalah data teknis dari struktur bangunan gedung Binus Square. Berikut adalah parameter dari komponen struktur bangunan gedung Binus Square: Data Teknis Kolom Gedung Binus Square Pada struktur bangunan gedung Binus Square ada beberapa tipe kolom yang digunakan yaitu sebagai berikut: Tabel 4.1 Data Teknis Kolom Gedung Binus Square Kode Kolom Dimensi Kolom (mm) Dimensi Tulangan (mm) Mutu Beton (MPa) Lantai 1-6 Lantai 7-12 Lantai 12-Atap K-15A D K D K D K-68A D K D K D K D K D Karena struktur bangunan gedung Binus Square adalah struktur beton, maka menurut ACI untuk analisa beton harus dianalisa dengan menggunakan batas ultimate, sehingga diperlukan suatu koefisien crack penampang (E) untuk penampang kolom yaitu sebesar 0,70 untuk I 22 dan 0,70 untuk I 33. 1

2 Data Teknis Balok Gedung Binus Square Input balok untuk software ETABS tidak membutuhkan data dimensi dan jumlah tulangan, karena software ETABS sendiri yang akan menentukan dimensi dan jumlah tulangan pada masing-masing balok. Pada struktur bangunan gedung Binus Square ada beberapa tipe balok yang digunakan yaitu sebagai berikut: Tabel 4.2 Data Teknis Balok Gedung Binus Square Kode Balok Dimensi Balok (mm) Mutu Beton (MPa) B B-15A B B B-24A B B-25A B-26A B B B-35A B B-37A B B-45A B B B Karena struktur bangunan gedung Binus Square adalah struktur beton, maka menurut ACI untuk analisa beton harus dianalisa dengan menggunakan batas ultimate, sehingga diperlukan suatu koefisien crack penampang (E) untuk penampang balok yaitu sebesar 0,35 untuk I 22 dan 0,35 untuk I 33.

3 Data Teknis Dinding geser Gedung Binus Square Dinding geser yang digunakan struktur bangunan gedung Binus Square terdapat beberapa bukaan/opening di masing-masing lantai. Untuk mempermudah analisa dan penggambaran geometri bangunan maka dinding geser dimodelkan secara penuh/tanpa bukaan/opening. Mutu beton untuk dinding geser terdiri dari 3 jenis yaitu: (1) 35 MPa untuk lantai 1 lantai 5, (2) 30 MPa untuk lantai 6 lantai 12, dan (3) 25 MPa untuk lantai 13 Atap. Sedangkan untuk ketebalan dinding geser ada 2 yaitu (1) 250 mmm untuk lantai 1 lantai 5, dan (2) 200 mmm untuk lantai 6 Atap. Gambar 4.1 Denah Penempatan Dinding Geser

4 4 Berikut adalah detil masing-masing dinding geser yang digunakan: 1. Dinding Geser Kiri-Atas 2. Dinding geser Kiri-Bawah Gambar 4.2 Dinding Geser Kiri-Atas Gambar 4.3 Dinding Geser Kiri-Bawah

5 5 3. Dinding geser Kanan-Atas 4. Dinding geser Kanan-Bawah Gambar 4.4 Dinding Geser Kanan-Atas Gambar 4.5 Dinding Geser Kanan-Bawah

6 6 5. Dinding geser Tipe SW-01 dan SW-02 Gambar 4.6 Dinding Geser Tipe SW Dinding geser Lift Gambar 4.7 Dinding Geser Tipe SW-02 Gambar 4.8 Dinding Geser Lift

7 7 Karena struktur bangunan gedung Binus Square adalah struktur beton, maka menurut ACI untuk analisa beton harus dianalisa dengan menggunakan batas ultimate, sehingga diperlukan suatu koefisien crack penampang (E) untuk penampang dinding geser yaitu sebesar 0,35 untuk F 12, M 12, F 11, dan F 22.

8 8 4.2 Pemodelan Struktur Gedung Binus Square Pada penelitian ini struktur bangunan gedung Binus Square dimodelkan secara keseluruhan dari lantai basement hingga atap. Tumpuan kolom dan dinding geser dimodelkan sebagai tumpuan jepit/fixed. Gambar 4.9 Hasil Pemodelan Struktur Bangunan Gedung Binus Square (3D)

9 9 4.3 Input Data Beban Yang Bekerja Pada Struktur Pada penelitian ini beban yang bekerja pada struktur terdiri dari 3 yaitu beban mati (berat bangunan sendiri), beban hidup dan beban gempa. Berikut adalah hasil perhitungan beban mati, beban hidup, dan beban gempa: Beban Mati Pada input untuk software ETABS beban mati terutama balok, kolom, dan dinding geser sudah dihitung secara otomatis. Sedangkan untuk beban seperti dinding, finishing untuk lantai, dan ME (Mechanical Engineering) harus dihitung secara manual kemudian dimasukkan kedalam pemodelan ETABS. Berikut adalah perhitungan beban mati tambahan: 1. Lantai Atap Jenis beban mati tambahan yang terdapat pada atap, yaitu: Ubin semen portland (2 cm) 24 kg/m 2 per cm = 48 kg/m 2 ME (Mechanicall Engineering) Total beban mati tambahan = = 50 kg/m 2 98 kg/m Lantai Di Bawah Atap Untuk lantai di bawah Atap terdapat kamar-kamar maka untuk beban mati tambahan dapat diasumsikan sebagai berikut: Luas kamar : 12 m 2 Panjang dinding : 17,5 m dikurangi sisi kanan dan kiri setengah karena berbatasan dengan kamar sebelah menjadi 13,5 m

10 10 Beban tambahan finishing lantai dan ME (Mechanical Engineering) yaitu: Spesi (2 cm) 21 kg/m 2 per cm = 42 kg/m 2 Keramik = 12 kg/m 2 Pasir (5 cm) 1400 kg/m3 = 70 kg/m 2 ME (Mechanical Engineering) = 50 kg/m 2 + Total beban tambahan finishing lantai dan ME = 174 kg/m 2 Tinggi dinding pada struktur bangunan gedung Binus Square terdiri dari 3 elevasi yaitu 3,2 m, 3,96 m dan 5,04 m. Sehingga untuk beban mati tembok terbagi menjadi 3 pula yaitu: Tabel 4.3 Berat Dinding per m 2 Tinggi Tembok (m) Panjang Tembok (m) Luas Tembok (m2) Beban Tembok Berat per m 2 (kg/m 2 ) 3,2 13,5 43, ,96 13,5 53, ,25 5,04 13,5 68, ,5 Karena untuk keperluan input beban mati pada pelat lantai maka beban tembok harus dibagi dengan luas kamar sehingga didapatkan berat per m 2. Untuk lantai dengan ketinggian 5,04 m yaitu pada lantai 1 dan 2, beban mati tambahan yang dimasukkan disamakan dengan lantai yang memiliki ketinggian 3,2 m karena pada lantai 1 tidak terdapat kamar hanya sekat-sekat dinding beton dan lantai 2 kamar-kamar apartement hanya ada di salah satu sisi. Sehingga beban untuk lantai 1 dan 2 diasumsikan sama dengan lantai yang memiliki elevasi 3,2 m.

11 Beban Hidup Menurut PPIUG-1983, beban hidup untuk bangunan yang berfungsi sebagai tempat tinggal/aparment/asrama dan sejenisnya adalah sebesar 250 kg/m 2 untuk lantai di bawah atap dan lantai atap sebesar 100 kg/m Beban Gempa Pada penelitian ini terdapat 2 input beban gempa yaitu berdasarkan SNI dan RSNI X. Berikut adalah perhitungan untuk masing-masing standar: Menghitung Beban Gempa Berdasarkan SNI Untuk menghitung beban gempa berdasarkan SNI , dapat dijabarkan secara sistematis satu per satu, yaitu: 1. Input Respons Spektral SNI Untuk mendapatkan nilai respons spektral maka harus ditentukan wilayah gempa pada kota yang bersangkutan pada penelitian ini adalah Jakarta, yang termasuk kedalam Wilayah Gempa 3 dan untuk jenis tanah diasumsikan tanah lunak. Kemudian didapatkan nilai C a (batas atas) sebesar 0,3g dan C v (batas bawah) sebesar 0,75g, untuk input Respons Spectrum Function pada ETABS.

12 12 Gambar 4.10 Menentukan Nilai C a dan C v 2. Menghitung Gaya Gempa Lateral Tiap Tingkat Untuk mendapatkan nilai dari F ix dan F iy statik maka harus dihitung secara manual, kemudian hasil perhitungan tersebut dimasukkan kedalam pemodelan ETABS. Nilai F i ix dan F iy statik dapat ditentukan dengan langkah-langkah berikut: Menentukan nilai T x dan T y T x dan T y didapatkan dari hasil output pada pemodelan ETABS, sehingga didapatkan perioda arah X (T x ) dan perioda arah Y (T y ) yaitu sebesar 1,34 detik dan 2,09 detik.

13 Gambar 4.11 Mode 1 (T = 2,09 detik) 13

14 Gambar 4.12 Mode 2 (T = 1,34 detik) 14

15 15 Gambar 4.13 Mode 3 (T = 0,96 detik) Berdasarkan gambar diatas, dapat dilihat semakin tinggi mode maka T (perioda alamiah) semakin turun. Hal ini dikarenakann semakin tinggi mode maka frekuensi alamiah (ω n ) semakin besar. Sesuai dengan persamaan 2π T =, semakin tinggi frekuensi alamiah (ωω n ), maka perioda ω alamiah akan semakin kecil.

16 16 Mengecek nilai T x dan T y Sesuai dengan ketentuan SNI Pasal 5.6 maka T i maksimum harus dihitung sesuai dengan persamaan T 1 < ζ n. ζ = 0,18 (Wilayah Gempa 3, Tabel 2.5) n = 18 tingkat T x < (0,18 18) 1,34 detik < 3,24 detik Dengan demikian maka syarat untuk T xmax sesuai dengan ketentuan SNI sudah terpenuhi. T y < (0,18 18) 2,09 detik < 3,24 detik Dengan demikian maka syarat untuk T ymax sesuai dengan ketentuan SNI sudah terpenuhi.

17 17 Kontrol nilai T x dan T y Untuk mengontrol nilai dari T i berdasarkan SNI dapat dihitung secara manual berdasarkan rumus Rayleigh yaitu sebagai berikut: Arah Y Tabel 4.4 Perhitungan Manual untuk Kontrol Nilai T y Story Displacement (m) W i W i.d 2 (kg.m) F iy F iy.d i (kg.m) ATAP 0, , , , ,05 LANTAI 18 0, , , , ,61 LANTAI 17 0, , , , ,39 LANTAI 16 0, , , , ,51 LANTAI 15 0, , , , ,62 LANTAI 14 0, , , , ,98 LANTAI 12 0, , , , ,56 LANTAI 11 0, , , , ,00 LANTAI 10 0, , , , ,71 LANTAI 9 0, , , , ,44 LANTAI 8 0, , , , ,77 LANTAI 7 0, , , , ,07 LANTAI 6 0, , , , ,44 LANTAI 5 0, , , , ,98 LANTAI 4 0, , , , ,55 LANTAI 3 0, , , , ,95 LANTAI 2 0, ,35 364, , ,91 LANTAI 1 0, ,78 30, , ,38 TOTAL , ,89 T y = 6,3. g. W. d i 2 i F. d i i = 6, ,76 (9,81)( ,89) = 1,27 detik Kontrol waktu getar alami arah Y 0,8.T y Rayleigh < T actual < 1,2 T y Rayleigh 1,02 detik < 1,34 detik < 1,52 detik OK

18 18 Arah X Tabel 4.5 Perhitungan Manual untuk Kontrol Nilai T x Story Displacement (m) W i W i.d 2 (kg.m) F ix F ix.d i (kg.m) ATAP 0, , , , ,59 LANTAI 18 0, , , , ,45 LANTAI 17 0, , , , ,09 LANTAI 16 0, , , , ,47 LANTAI 15 0, , , , ,99 LANTAI 14 0, , , , ,54 LANTAI 12 0, , , , ,54 LANTAI 11 0, , , , ,82 LANTAI 10 0, , , , ,14 LANTAI 9 0, , , , ,44 LANTAI 8 0, , , , ,66 LANTAI 7 0, , , , ,21 LANTAI 6 0, , , , ,29 LANTAI 5 0, , , , ,21 LANTAI 4 0, , , , ,67 LANTAI 3 0, , , , ,96 LANTAI 2 0, , , , ,68 LANTAI 1 0, ,78 74, , ,32 TOTAL , ,09 T y = 6,3. g. W. d i 2 i F. d i i = 6, ,37 (9,81)( ,09) = 2,02 detik Kontrol waktu getar alami arah X 0,8.T x Rayleigh < T actual < 1,2 T x Rayleigh 1,62 detik < 2,09 detik < 2,42 detik OK

19 19 Menentukan nilai C x dan C y Setelah masing-masing perioda arah X dan Y didapatkan, maka perioda tersebut ditentukan dengan grafik Wilayah Gempa 3 atau dapat dihitung dengan menggunakan persamaan yang tertera pada grafik Wilayah Gempa 3 yaitu C i = 0,75. Sehingga didapatkan nilai C T y = 0,37 dan C x i = 0,56. Menentukan nilai I Nilai I (faktor keutamaan) ditentukan berdasarkan fungsi gedung Binus Square adalah sebagai tempat tinggal maka sesuai dengan Tabel 2.4 nilai I (faktor keutamaan) sebesar 1,0. Menentukan nilai R Nilai R (faktor reduksi) ditentukan berdasarkan sistem dan subsistem struktur gedung lihat Tabel 2.6. Pada struktur bangunan gedung Binus Square sistemnya adalah sistem ganda maka nilai R didapatkan sebesar 8,5. Menentukan nilai W t W t atau W total diperoleh dari hasil output ETABS yaitu sebesar ,32 kg. Menentukan nilai V x dan V y Untuk menentukan nilai V x dan V y, dapat ditentukan dengan C1 I menggunakan persamaan V =. W. t R

20 20 Perhitungan untuk V y adalah sebagai berikut: 0,36.1 V y = ,32 = ,86 kg 8,5 Perhitungan untuk V x adalah sebagai berikut: Vx 0,56.1 = ,32 = ,86 kg 8,5 Menghitung gaya gempa lateral tiap tingkat (F ix dan F iy ) Setelah semua nilai untuk menghitung nilai F ix dan F iy sudah didapatkan, maka dengan menggunakan persamaan F i = W. z n i= 1 i W. z i i i V dapat dihitung distribusi gaya gempa pada setiap lantai, lihat Tabel 4.4. Setelah didapatkan nilai F ix dan F iy, nilai tersebut tidak boleh langsung dimasukkan kedalam input ETABS karena masih ada syarat yang harus dipenuhi sesuai dengan SNI , yang akan dijelaskan pada langkah berikutnya.

21 21 Tabel 4.6 Menentukan Nilai F ix dan F iy Statik SNI Story M i W i z i (kg.m) W i.z i F iy F ix ATAP , ,50 62, , , ,56 LANTAI , ,68 59, , , ,46 LANTAI , ,62 56, , , ,49 LANTAI , ,16 53, , , ,27 LANTAI , ,83 50, , , ,05 LANTAI , ,28 46, , , ,96 LANTAI , ,63 43, , , ,56 LANTAI , ,52 40, , , ,32 LANTAI , ,52 37, , , ,26 LANTAI , ,19 34, , , ,75 LANTAI , ,52 30, , , ,78 LANTAI , ,16 27, , , ,28 LANTAI , ,02 24, , , ,72 LANTAI , ,02 21, , , ,69 LANTAI , ,55 17, , , ,70 LANTAI , ,97 13, , , ,04 LANTAI , ,35 8, , , ,82 LANTAI , ,78 3, , , ,17 TOTAL , , , ,86

22 22 Mengecek hasil perhitungan gaya gempa lateral tingkat (F ix dan F iy ) Sesuai dengan SNI Pasal menyatakan bahwa pada struktur-struktur gedung tertentu kadang-kadang terjadi, bahwa respons total terhadap gempa adalah lebih kecil dari respons ragamnya yang pertama. Hal ini disebabkan oleh respons ragam yang lebih tinggi yang mengurangi respons ragam yang pertama tadi. Untuk menjamin adanya kekuatan (kapasitas) minimum struktur terpasang yang cukup, pasal ini menetapkan bahwa nilai akhir respons setiap struktur gedung tidak boleh diambil kurang dari 80% nilai respons ragamnya yang pertama. Maka dapat dinyatakan dalam persamaan maka V 0,8 V 1. Apabila syarat V 0,8 V 1 tidak terpenuhi maka harus dikalikan dengan,8. suatu faktor skala dengan persamaan = 0 V FS 1 1. V t

23 23 Pengecekan hasil perhitungannya menjadi sebagai berikut: Tabel 4.7 Perhitungan F iy Untuk Input ETABS Story Dynamic Story Shear Static Story Shear 0.8 Static Story Shear F iy ATAP , , , ,41 LANTAI , , , ,38 LANTAI , , , ,99 LANTAI , , , ,57 LANTAI , , , ,97 LANTAI , , , ,61 LANTAI , , , ,83 LANTAI , , , ,05 LANTAI , , , ,26 LANTAI , , , ,14 LANTAI , , , ,15 LANTAI , , , ,69 LANTAI , , , ,27 LANTAI , , , ,43 LANTAI , , , ,19 LANTAI , , , ,81 LANTAI , , , ,07 LANTAI , , , ,29 TOTAL , ,06 FS y FS y = , ,93 = 0, Maka dengan demikian dapat disimpulkan bahwa V dinamik V statik sehingga tidak perlu dikalikan dengan faktor skala. Kemudian dapat dilanjutkan dengan menghitung nilai F iy. Nilai F iy adalah selisih nilai story shear dinamik dari lantai paling atas dengan lantai di bawahnya.

24 24 Story Shear Dinamik dan Story Shear 80% Statik Setiap Lantai - SNI Arah Y Lantai Story Shear Dinamik Story Shear 80% Statik V y Gambar 4.14 Grafik Story Shear Dinamik dan Story Shear 80% Statik Setiap Lantai SNI Arah Y

25 25 Tabel 4.8 Perhitungan F ix Untuk Input ETABS Story Dynamic Story Shear Static Story Shear 0.8 Static Story Shear Scale Dynamic Story Shear F ix ATAP , , , , ,18 LANTAI , , , , ,00 LANTAI , , , , ,20 LANTAI , , , , ,10 LANTAI , , , , ,73 LANTAI , , , , ,80 LANTAI , , , , ,85 LANTAI , , , , ,06 LANTAI , , , , ,64 LANTAI , , , , ,10 LANTAI , , , , ,44 LANTAI , , , , ,08 LANTAI , , , , ,64 LANTAI , , , , ,41 LANTAI , , , , ,72 LANTAI , , , , ,76 LANTAI , , , , ,02 LANTAI , , , , ,95 TOTAL , ,47 FS x FS x = , ,49 = 1, Maka dengan demikian dapat disimpulkan bahwa V dinamik V statik sehingga nilai dari V dinamik harus dikalikan dengan faktor skala (FS). Kemudian hasil dari V dinamik yang sudah dikalikan dengan FS digunakan untuk menghitung nilai F ix. Nilai F ix adalah selisih nilai story shear dinamik dari lantai paling atas dengan lantai di bawahnya.

26 26 Story Shear Dinamik dan Story Shear 80% Statik Setiap Lantai - SNI Arah X Lantai Story Shear Dinamik Story Shear 80% Statik Scale Story Shear Dinamik V x Gambar 4.15 Grafik Story Shear Dinamik dan Story Shear 80% Statik Setiap Lantai SNI Arah X

27 Menghitung Beban Gempa Berdasarkan RSNI X Untuk menghitung beban gempa berdasarkan RSNI X, dapat dijabarkan secara sistematis satu per satu, yaitu: 1. Input Respons Spektral RSNI X Karena respons spektral RSNI X untuk kota Jakarta belum tersedia maka respons spektral tersebut harus didesain terlebih dahulu. Cara menghitung respons spektral tersebut dapat dilakukan dengan mengikuti langkah sebagai berikut: Menentukan nilai S s dan S 1 dari Peta Gempa 2010 Untuk mendapatkan nilai S s dan S 1, dapat ditentukan dengan menggunakan Peta Gempa 2010, lihat Lampiran 2. Maka didapatkan bahwa nilai S s = 0,65g dan S 1 = 0,25g. Menentukan nilai F a dan F v Dengan menggunakan nilai S s dan S 1 dapat diperoleh nilai dari F a dan F v dari Tabel 2.10 dan Dengan menggunakan interpolasi maka diperoleh nilai F a = 1,4 dan F v = 3,0 untuk kategori tanah lunak/se.

28 28 Menghitung nilai S DS dan S D1 Nilai S DS dapat dihitung dengan menggunakan persamaan 2 S DS = Fa. S 3 s maka didapatkan S DS = 0,607g. Nilai S D1 dapat dihitung dengan menggunakan persamaan S 2 3 D 1 = Fv. S 1 Maka didapatkan S D1 = 0,500g. Menentukan Kategori Desain Seismik (KDS) Dengan menggunakan parameter S DS dan S D1 dapat diperoleh Kategori Desain Seismik (KDS) dengan memasukkan kedua parameter tersebut kedalam Tabel 2.12 dan 2.13 sehingga diperoleh S DS = Kategori D dan S D1 = Kategori D. Dengan demikian dapat disimpulkan bahwa Kategori Desain Seismik (KDS) untuk kota Jakarta adalah D. Menghitung nilai T s dan T 0 Untuk menghitung nilai T s dapat menggunakan persamaan T 0 = 0, 2 S S D1 DS sehingga didapatkan nilai T s = 0,165 detik. Untuk menghitung nilai T 0 dapat menggunakan persamaan S D1 TS = SDS sehingga didapatkan nilai T 0 = 0,824 detik.

29 29 Mendesain respons spektral Setelah didapatkan semua parameter yang diperlukan untuk mendesain respons spektral, maka sesuai dengan RSNI X dapat digambar respons spektralnya sebagai berikut: Gambar 4.16 Respons Spektral RSNI X untuk Tanah Lunak/SE Menghitung nilai T vs S a Karena di ETABS tidak disediakan standar untuk respons spektral 201X maka, nilai T dan S a harus dihitung secara manual kemudian dimasukkan kedalam ETABS dengan menggunakan text file. Berikut adalah perhitungannya:

30 30 Tabel 4.9 Tabel Perhitungan Respons Spektral RSNI X Perioda (T) Percepatan Respons Spektral (S a ) 0,00 0,5000 0,17 0,6070 0,82 0,6070 1,00 0,5000 1,20 0,4167 1,40 0,3571 1,60 0,3125 1,80 0,2778 2,00 0,2500 2,50 0,2000 3,00 0,1667 3,50 0,1429 4,00 0,1250 4,50 0,1111 5,00 0,1000 5,50 0,0909 6,00 0,0833 6,50 0,0769 7,00 0,0714 7,50 0,0667 8,00 0,0625 8,50 0,0588 9,00 0,0556 9,50 0, ,00 0, Menghitung Gaya Lateral Tingkat Tiap Lantai Untuk mendapatkan nilai dari F ix dan F iy statik maka harus dihitung secara manual, kemudian hasil perhitungan tersebut dimasukkan kedalam pemodelan ETABS. Nilai F ix dan F iy statik dapat ditentukan dengan langkah-langkah berikut:

31 31 Menentukan nilai T x dan T y T x dan T y didapatkan dari hasil output pada pemodelan ETABS, sehingga didapatkan perioda arah X (T x ) dan perioda arah Y (T y ) yaitu sebesar 1,34 detik dan 2,07 detik. Gambar 4.17 Mode 1 (T = 2,07 detik)

32 Gambar 4.18 Mode 2 (T = 1,34 detik) 32

33 33 Gambar 4.19 Mode 3 (T = 0,96 detik) Berdasarkan gambar diatas, dapat dilihat semakin tinggi mode maka T (perioda alamiah) semakin turun. Hal ini dikarenakann semakin tinggi mode maka frekuensi alamiah (ω n ) semakin besar. Sesuai dengan persamaan 2π T =, semakin tinggi frekuensi alamiah (ωω n ), maka perioda ω alamiah akan semakin kecil.

34 34 Mengecek nilai T x dan T y Sesuai dengan ketentuan RSNI X Pasal maka T i pendekatan harus dihitung sesuai dengan persamaan T = C h. Berikut a t x n adalah perhitungannya: Untuk arah Y: T = C h y t x n 0,9 T y = 0, ,84 = 1,93 detik Koefisien C t dan x untuk arah Y ditentukan oleh sistem yang menahan gaya gempa arah Y, pada kenyataannya sistem yang menahan gaya gempa arah Y adalah dinding geser, tetapi pada desain awal struktur, dinding geser yang searah dengan arah Y dimodelkan sebagai kolom, sehingga nilai C t dan x yang dipakai adalah C t dan x untuk rangka beton pemikul momen yaitu sebesar 0,0466 dan 0,90. Untuk arah X: T = C h x t x n 0,75 T x = 0, ,84 = 1,10 detik Koefisien C t dan x untuk arah X ditentukan oleh sistem yang menahan gaya gempa arah X, yaitu sistem dinding geser, sehingga nilai C t dan x yang dipakai adalah C t dan x untuk sistem struktur lain yaitu sebesar 0,0488 dan 0,75. Kemudian T i max harus diperiksa juga yaitu dengan persamaan berikut: Nilai C u didapatkan dengan menggunakan parameter S D1 sehingga diperoleh nilai C u = 1,40, lihat Tabel 2.15

35 35 T y max = C u.t y = 1,40 1,93 = 2,71 detik T x max = C u.t x = 1,40 1,10 = 1,52 detik Dengan demikian maka: T y actual T y max 2,07 2,71 OK T x actual T x max 1,34 1,52 OK Menentukan nilai I e Nilai I e (faktor keutamaan) ditentukan berdasarkan fungsi gedung Binus Square adalah sebagai tempat tinggal maka sesuai dengan Tabel 2.7 nilai I e (faktor keutamaan) sebesar 1,0. Menentukan nilai R Nilai R (faktor reduksi) ditentukan berdasarkan sistem dan subsistem struktur gedung lihat Tabel Pada struktur bangunan gedung Binus Square sistemnya adalah sistem ganda maka nilai R didapatkan sebesar 7,0. Menghitung nilai gaya geser dasar (V) Sesuai dengan ketentuan RSNI X Pasal maka gaya geser dasar dapat dihitung dengan langkah-langkah sebagai berikut:

36 36 C S harus ditentukan dengan persamaan berikut: S DS 0,607 C S = = = 0,087g R 7,00 I 1,00 e Nilai C S tidak perlu melebihi persamaan berikut: SD 1 0,50 C SX = = = 0,036g R 7,00 T 2,00 x I 1,00 e S D1 0,50 C SY = = = 0,054g R 7,00 T 1,31 y I 1,00 e dan tidak boleh kurang dari persamaan berikut: C S = 0,044.S DS.I e 0,01 C S = 0,03 0,01 OK Jika nilai S1 0,6g maka nilai C S harus tidak kurang dari persamaan berikut: 0,5. S = R Ie 1 CS Karena nilai S 1 = 0,25g maka syarat ini tidak perlu dipenuhi. Dengan demikian nilai C S yang digunakan adalah untuk arah Y = 0,036g dan untuk arah X = 0,054g. Setelah semua syarat telah terpenuhi maka, gaya geser dasar dapat dihitung dengan menggunakan persamaan sebagi berikut:

37 37 Untuk arah Y: Vy = CSy. W Vy = 0, ,32 kg = ,44 kg Untuk arah X: V x = C Sx. W Vx = 0, ,32 kg = ,16 kg Menghitung gaya gempa lateral tiap tingkat (F ix dan F iy ) Setelah semua nilai untuk menghitung nilai F ix dan F iy sudah didapatkan, maka dengan menggunakan persamaan F = k wx. hx n V dapat dihitung k w. h x. i= 1 i i distribusi gaya gempa pada setiap lantai, lihat Tabel 4.X. Sesuai dengan ketentuan RSNI X Pasal 7.8.3, nilai k = 1,75 yang didapatkan dengan menggunakan interpolasi. Setelah didapatkan nilai F ix dan F iy, nilai tersebut tidak boleh langsung dimasukkan kedalam input ETABS karena masih ada syarat yang harus dipenuhi sesuai dengan RSNI X, yang akan dijelaskan pada langkah berikutnya.

38 38 Tabel 4.10 Menentukan Nilai F ix dan F iy Statik RSNI X Story M i W i z k i (m) W i.z k i (kg.m) F iy F ix ATAP , ,50 62, , , ,25 LANTAI , ,68 59, , , ,03 LANTAI , ,62 56, , , ,06 LANTAI , ,16 53, , , ,15 LANTAI , ,83 50, , , ,18 LANTAI , ,28 46, , , ,04 LANTAI , ,63 43, , , ,37 LANTAI , ,52 40, , , ,88 LANTAI , ,52 37, , , ,36 LANTAI , ,19 34, , , ,54 LANTAI , ,52 30, , , ,15 LANTAI , ,16 27, , , ,58 LANTAI , ,02 24, , , ,63 LANTAI , ,02 21, , , ,57 LANTAI , ,55 17, , , ,35 LANTAI , ,97 13, , , ,12 LANTAI , ,35 8, , , ,61 LANTAI , ,78 3, ,95 750, ,29 TOTAL , , , ,16

39 39 Mengecek hasil perhitungan gaya gempa lateral tingkat (F ix dan F iy ) Sesuai dengan RSNI X Pasal yang menyatakan bahwa nilai akhir dari respons dinamik struktur gedung terhadap pembebanan gempa nominal akibat pengaruh gaya gempa rencana dalam suatu arah tertentu, tidak boleh diambil kurang dari 85% nilai respons ragam pertama. Jika dinyatakan dalam persamaan maka V 0,85 V 1. Apabila syarat V 0,85 V 1 tidak terpenuhi maka harus dikalikan dengan,85. suatu faktor skala dengan persamaan = 0 V FS 1 1. Pengecekan hasil perhitungannya menjadi sebagai berikut: Tabel 4.11 Perhitungan F iy Untuk Input ETABS Story Dynamic Story Shear Static Story Shear V t 0,85 Static Story Shear F iy ATAP , , , ,70 LANTAI , , , ,09 LANTAI , , , ,98 LANTAI , , , ,80 LANTAI , , , ,00 LANTAI , , , ,92 LANTAI , , , ,41 LANTAI , , , ,81 LANTAI , , , ,47 LANTAI , , , ,88 LANTAI , , , ,19 LANTAI , , , ,72 LANTAI , , , ,17 LANTAI , , , ,74 LANTAI , , , ,13 LANTAI , , , ,02 LANTAI , , , ,13 LANTAI , , , ,39 TOTAL , ,87

40 40 FS y FS y = , ,49 = 0, Maka dengan demikian dapat disimpulkan bahwa V dinamik V statik sehingga tidak perlu dikalikan dengan faktor skala. Kemudian dapat dilanjutkan dengan menghitung nilai F iy. Nilai F iy adalah selisih nilai story shear dinamik dari lantai paling atas dengan lantai di bawahnya.

41 41 Story Shear Dinamik dan Story Shear 85% Statik Setiap Lantai - RSNI X Arah Y Lantai Story Shear Dinamik Story Shear 85% Statik V y Gambar 4.21 Grafik Story Shear Dinamik dan Story Shear 85% Statik Setiap Lantai RSNI X Arah Y

42 42 Tabel 4.12 Perhitungan F ix Untuk Input ETABS Story Dynamic Story Shear Static Story Shear 0,85 Static Story Shear Scale Dynamic Story Shear F ix ATAP , , , , ,65 LANTAI , , , , ,91 LANTAI , , , , ,77 LANTAI , , , , ,99 LANTAI , , , , ,97 LANTAI , , , , ,82 LANTAI , , , , ,04 LANTAI , , , , ,98 LANTAI , , , , ,52 LANTAI , , , , ,25 LANTAI , , , , ,29 LANTAI , , , , ,03 LANTAI , , , , ,78 LANTAI , , , , ,76 LANTAI , , , , ,41 LANTAI , , , , ,19 LANTAI , , , , ,22 LANTAI , , , , ,64 TOTAL , ,80 FS x FS x = , ,25 = 1, Maka dengan demikian dapat disimpulkan bahwa V dinamik V statik sehingga nilai dari V dinamik harus dikalikan dengan faktor skala (FS). Kemudian hasil dari V dinamik yang sudah dikalikan dengan FS digunakan untuk menghitung nilai F ix. Nilai F ix adalah selisih nilai story shear dinamik dari lantai paling atas dengan lantai di bawahnya.

43 43 Story Shear Dinamik dan Story Shear 85% Statik Setiap Lantai - RSNI X Arah X Lantai Story Shear Dinamik Story Shear 85% Statik Scale Story Shear Dinamik V x 2 Gambar 4.22 Grafik Story Shear Dinamik dan Story Shear 85% Statik Setiap Lantai RSNI X Arah X

44 Mengecek Syarat Sistem Ganda Menurut SNI dan RSNI X, suatu sistem dapat disebut sebagai sistem ganda apabila dinding geser dan kolom secara bersamaan memikul beban gempa. Gaya yang dipikul oleh kolom harus 25% dari total beban gempa yang terjadi pada struktur Mengecek Syarat Sistem Ganda SNI Berdasarkan hasil output ETABS proposi beban gempa yang ditahan oleh dinding geser dan kolom adalah sebagai berikut: Tabel 4.13 Persentase Gempa Yang Ditahan Kolom Keterangan V y V x V total , ,77 Persentase (%) 7,59 6,18 Hasil output ETABS menunjukkan bahwa persentase gaya gempa yang ditahan oleh kolom untuk arah X dan Y kurang dari 25%. Maka dengan demikian hasil tersebut harus dikalikan dengan suatu faktor skala. Berikut adalah perhitungannya: Gaya yang seharusnya ditahan oleh kolom adalah: V y = V total 25% = ,98 25% = ,30 kg V x = V total 25% = ,77 25% = ,92 kg

45 45 Dengan demikian besaran faktor skalanya dapat dihitung sebagai berikut: FS y = FS x = ,30 = 3, , ,92 = 4, ,77 Kemudian faktor skala tersebut dikalikan dengan hasil output ETABS sehingga menghasilkan output sebagai berikut: Tabel 4.14 Persentase Gempa Yang Ditahan Kolom Setelah Dikalian FS Keterangan V y V x V total , ,92 Persentase (%) 25,00 25, Mengecek Syarat Sistem Ganda RSNI X Berdasarkan hasil output ETABS proposi beban gempa yang ditahan oleh dinding geser dan kolom adalah sebagai berikut: Tabel 4.15 Persentase Gempa Yang Ditahan Kolom Keterangan V y V x V total , ,70 Persentase (%) 7,78 6,20 Hasil output ETABS menunjukkan bahwa persentase gaya gempa yang ditahan oleh kolom untuk arah X dan Y kurang dari 25%. Maka dengan demikian hasil tersebut harus dikalikan dengan suatu faktor skala. Berikut adalah perhitungannya: Gaya yang seharusnya ditahan oleh kolom adalah: V y = V total 25% = ,88 25% = ,17 kg

46 46 V x = V total 25% = ,70 25% = ,40 kg Dengan demikian besaran faktor skalanya dapat dihitung sebagai berikut: FS y = FS x = ,17 = 3, , ,40 = 4, ,70 Kemudian faktor skala tersebut dikalikan dengan hasil output ETABS sehingga menghasilkan output sebagai berikut: Tabel 4.16 Persentase Gempa Yang Ditahan Kolom Setelah Dikalian FS Keterangan V y V x V total , ,40 Persentase (%) 25,00 25, Menghitung Faktor Skala Respons Spektral Hal ini berfungsi untuk mengontrol beban gempa yang dihasilkan suatu arah sumbu koordinat agar tidak tergantung hasil beban gempa dari arah sumbu koordinat yang lain Menghitung Faktor Skala Respons Spektral Berdasarkan SNI Menurut SNI Pasal 7.2.2, apabila waktu getar alami selisihnya kurang dari 15% dalam hal ini dikatakan berdekatan maka penjumlahan respons ragam harus menggunakan metode CQC (Complete Quardratic Combination), bila sebaliknya maka harus digunakan metode SRSS (Square Root of the Sum of Squares).

47 47 Menurut Wilson, dkk., dalam penjumlahan respons ragam menggunakan metode SRSS menimbulkan banyak kesalahan dibandingkan dengan menggunakan metode CQC, khususnya untuk pembebanan dinamik arah orthogonal. Hal itu dapat dibandingkan dalam hasil penjumlahan gaya geser dasar dari kedua metode tersebut dengan hasil penjumlahan gaya geser dasar yang didapatkan dari time history. Terbukti bahwa hasil penjumlahan gaya geser dasar dari metode CQC lebih mendekati hasil penjumlahan gaya geser dasar dari time history dari pada yang dihasilkan oleh metode SRSS. Dengan demikian maka dipergunakan metode CQC (Complete Quadratic Combination). Kemudian setelah menentukan metode yang dipergunakan arah gempa respons spektral harus diperhitungkan untuk mengontrol beban gempa yang dihasilkan suatu arah sumbu koordinat agar tidak tergantung hasil beban gempa dari arah sumbu koordinat yang lain. Untuk menghitung besar faktor skala yang digunakan dapat tentukan dengan perhitungan sebagai berikut: FS i I = g 100% R 1,00 FS i = 9,81 100% = 1,15 (untuk arah X dan Y) 8, Menghitung Faktor Skala Respons Spektral Berdasarkan RSNI X Menurut RSNI X Pasal penjumlahan ragam respons ragam dapat dilakukan dengan dengan metode CQC (Complete Quadratic Combination) atau dengan SRSS (Square Root of the Sum of Squares). Dengan demikian maka untuk input

48 48 respons spektral RSNI X digunakan CQC (Complete Quadratic Combination). Kemudian setelah menentukan metode yang dipergunakan arah gempa respons spektral harus diperhitungkan untuk mengontrol beban gempa yang dihasilkan suatu arah sumbu koordinat agar tidak tergantung hasil beban gempa dari arah sumbu koordinat yang lain. Untuk menghitung besar faktor skala yang digunakan dapat tentukan dengan perhitungan sebagai berikut: FS i I = g 100% R 1,00 FS i = 9,81 100% = 1,40 (untuk arah X dan Y) 7, Menghitung Titik Eksentrisitas Rencana Antara pusat massa dan pusat rotasi lantai tingkat harus ditinjau suatu titik eksentrisitas rencana (e d ) yang dimaksudkan apabila terjadi gempa, maka beban gempa yang bekerja diasumsikan hanya bekerja pada koordinat eksentrisitas rencana. Gambar 4.20 Titik Eksentrisitas

49 Menghitung Titik Eksentrisitas Rencana Berdasarkan SNI Menurut SNI Pasal 5.4.3, antara pusat massa dan pusat rotasi lantai tingkat harus ditinjau suatu eksentrisitas rencana (e d ). Apabila ukuran horizontal terbesar denah struktur gedung pada lantai tingkat itu, diukur tegak lurus pada arah pembebanan, dinyatakan dengan b, maka eksentrisitas rencana (e d ) harus ditentukan sebagai berikut: 1. untuk 0 < e 0,3b : e d = 1,50e + 0,05b atau e d = e 0,05b Pengecekkan nilai e untuk arah X : b untuk arah X adalah 36,65 m, maka 0,3b adalah 10,995 m. Kemudian nilai 0,3b dibandingkan dengan nilai X CM dan X CR. Ternyata nilai X CM dan X CR lebih besar dari nilai 0,3b pada setiap lantai sehingga untuk arah X syarat nomor 1 tidak terpenuhi. Pengecekkan nilai e untuk arah Y : b untuk arah Y adalah 50,35 m, maka 0,3b adalah 15,105 m. Kemudian nilai 0,3b dibandingkan dengan nilai Y CM dan Y CR. Ternyata nilai Y CM dan Y CR lebih besar dari nilai 0,3b pada setiap lantai sehingga untuk arah Y syarat nomor 1 tidak terpenuhi. 2. untuk e > 0,3b : e d = 1,33e + 0,10b atau e d =1,17e 0,10b

50 50 Pengecekkan nilai e untuk arah X : b untuk arah X adalah 36,65 m, maka 0,3b adalah 10,995 m. Kemudian nilai 0,3b dibandingkan dengan nilai X CM dan X CR. Ternyata nilai X CM dan X CR lebih kecil dari nilai 0,3b atau e > 0,3b pada setiap lantai. Maka dengan demikian syarat nomor 2 terpenuhi. Maka untuk menghitung eksentrisitas arah X digunakan ketentuan nomor 2. Pengecekan nilai e untuk arah Y : b untuk arah Y adalah 50,35 m, maka 0,3b adalah 15,105 m. Kemudian nilai 0,3b dibandingkan dengan nilai Y CM dan Y CR. Ternyata nilai Y CM dan Y CR lebih kecil dari nilai 0,3b atau e > 0,3b pada setiap lantai. Maka dengan demikian syarat nomor 2 terpenuhi. Maka untuk menghitung eksentrisitas arah Y digunakan ketentuan nomor 2. Nilai e DX dan e DY yang akan digunakan sebagai input ETABS adalah nilai terbesar yang dihasilkan oleh kedua persamaan yang disyaratkan sebagai mana pada syarat nomor 2. Dalam perhitungan ini, persamaan e d = 1,33e + 0,10b menghasilkan nilai yang lebih besar dari pada persamaan e d =1,17e 0,10b. Sehingga nilai yang digunakan adalah nilai yang dihasilkan oleh persamaan e d = 1,33e + 0,10b.

51 51 Tabel 4.17 Perhitungan Titik Eksentrisitas Rencana SNI Story X CM (m) Y CM (m) X CR (m) Y CR (m) e x = X CR - X CM e y = Y CR - Y CM B x (m) B y (m) e DX = 1,33e x + 0,10B x e DX (m) e DX = 1,17e x 0,10B x e DY = 1,33e y + 0,10B y e DY (m) e DY = 1,17e y 0.10B y ATAP 17,52 26,54 17,38 24,81 0,15 1,73 36,65 50,35 3,86-3,49 7,33-3,02 LANTAI 18 17,69 26,50 17,40 24,82 0,29 1,68 36,65 50,35 4,05-3,32 7,26-3,07 LANTAI 17 17,65 26,27 17,42 24,84 0,23 1,44 36,65 50,35 3,97-3,40 6,95-3,35 LANTAI 16 17,69 26,20 17,45 24,87 0,24 1,33 36,65 50,35 3,99-3,38 6,81-3,47 LANTAI 15 17,64 26,28 17,48 24,91 0,17 1,37 36,65 50,35 3,89-3,47 6,86-3,43 LANTAI 14 17,63 26,19 17,51 24,96 0,12 1,23 36,65 50,35 3,83-3,52 6,68-3,59 LANTAI 12 17,63 26,29 17,55 25,02 0,08 1,27 36,65 50,35 3,78-3,57 6,72-3,55 LANTAI 11 17,55 26,22 17,59 25,10 0,04 1,12 36,65 50,35 3,72-3,62 6,52-3,73 LANTAI 10 17,63 26,27 17,63 25,19 0,00 1,08 36,65 50,35 3,67-3,66 6,47-3,77 LANTAI 9 17,58 26,44 17,69 25,29 0,10 1,14 36,65 50,35 3,80-3,55 6,55-3,70 LANTAI 8 17,64 26,27 17,75 25,41 0,12 0,86 36,65 50,35 3,82-3,53 6,18-4,02 LANTAI 7 17,73 26,11 17,83 25,53 0,10 0,57 36,65 50,35 3,79-3,55 5,80-4,36 LANTAI 6 17,61 26,29 17,92 25,67 0,32 0,62 36,65 50,35 4,09-3,30 5,86-4,31 LANTAI 5 16,79 26,18 18,05 25,81 1,26 0,37 36,65 50,35 5,34-2,19 5,52-4,61 LANTAI 4 17,67 26,19 18,24 26,00 0,57 0,20 36,65 50,35 4,42-3,00 5,30-4,80 LANTAI 3 17,64 26,39 18,46 26,19 0,82 0,20 36,65 50,35 4,76-2,70 5,30-4,80 LANTAI 2 17,57 26,99 18,66 26,42 1,09 0,57 36,65 50,35 5,12-2,39 5,80 4,36 LANTAI 1 21,89 22,01 20,99 22,38 0,90 0,38 36,65 50,35 4,86-2,61 5,53-4,60

52 Menghitung Titik Eksentrisitas Rencana Berdasarkan RSNI X Menurut RSNI X, untuk menghitung eksentrisitas rencana dapat dihitung dengan cara titik pusat massa struktur dan titik pusat kekakuan sistem isolasi, ditambah dengan eksentrisitas tak terduga yang diambil dari 5% dari ukuran maksimum bangunan tegak lurus dengan arah gaya yang ditinjau. Berikut adalah perhitungannya: Tabel 4.18 Perhitungan Titik Eksentrisitas Rencana RSNI X Story X CM (m) Y CM (m) X CR (m) Y CR (m) e x = X CR - X CM e y = Y CR - Y CM B x (m) B y (m) e DX + 5%e X (m) e DY + 5%e y (m) ATAP 17,52 26,54 17,38 24,81 0,15 1,73 36,65 50,35 1,98 4,24 LANTAI 18 17,69 26,50 17,40 24,82 0,29 1,68 36,65 50,35 2,12 4,19 LANTAI 17 17,65 26,27 17,42 24,84 0,23 1,44 36,65 50,35 2,06 3,96 LANTAI 16 17,69 26,20 17,45 24,87 0,24 1,33 36,65 50,35 2,08 3,85 LANTAI 15 17,64 26,28 17,48 24,91 0,17 1,37 36,65 50,35 2,00 3,89 LANTAI 14 17,63 26,19 17,51 24,96 0,12 1,23 36,65 50,35 1,96 3,75 LANTAI 12 17,63 26,29 17,55 25,02 0,08 1,27 36,65 50,35 1,92 3,79 LANTAI 11 17,55 26,22 17,59 25,10 0,04 1,12 36,65 50,35 1,87 3,64 LANTAI 10 17,63 26,27 17,63 25,19 0,00 1,08 36,65 50,35 1,84 3,59 LANTAI 9 17,58 26,44 17,69 25,29 0,10 1,14 36,65 50,35 1,93 3,66 LANTAI 8 17,64 26,27 17,75 25,41 0,12 0,86 36,65 50,35 1,95 3,38 LANTAI 7 17,73 26,11 17,83 25,53 0,10 0,57 36,65 50,35 1,93 3,09 LANTAI 6 17,61 26,29 17,92 25,67 0,32 0,62 36,65 50,35 2,15 3,14 LANTAI 5 16,79 26,18 18,05 25,81 1,26 0,37 36,65 50,35 3,09 2,88 LANTAI 4 17,67 26,19 18,24 26,00 0,57 0,20 36,65 50,35 2,40 2,72 LANTAI 3 17,64 26,39 18,46 26,19 0,82 0,20 36,65 50,35 2,66 2,72 LANTAI 2 17,57 26,99 18,66 26,42 1,09 0,57 36,65 50,35 2,93 3,09 LANTAI 1 21,89 22,01 20,99 22,38 0,90 0,38 36,65 50,35 2,73 2,89

53 Menghitung Efek P Sesuai dengan syarat SNI , bangunan yang memiliki tinggi gedung lebih dari 10 lantai atau 40 mm, pengaruh P harus diperhitungkan. Pada struktur bangunan gedung Binus Square tinggi gedung adalah 62,84 m, maka efek P harus diperhitungkan. Sedangkan berdasarkan RSNI X, efek P harus diperhitungkan Px.. Ie apabila nilai θ > 0,10. Dengan persamaan θ = V. h. C x sx d. Berikut adalah langkahlangkah menghitung efek P untuk masing-masing standar: Menghitung Efek P Berdasarkan SNI Pada SNI tidak tercantum rumus khusus untuk menghitung efek P, sehingga efek P diasumsikan tergantung perpindahan massa tanpa dilakukan iterasi Menghitung Efek P Berdasarkan RSNI X Untuk menghitung efek P pada RSNI X maka dapat digunakan persamaan θ = P.. I x x V. h sx e. C d dan untuk nilai dar C dx dan C dy lihat Tabel 2.16, maka nilai C dx = 5,5 dan C dy = 5,0. Untuk nilai, sesuai dengan ketentuan Tabel 2.17 maka dapat dihitung dengan persamaan = 0,02.h sx.

54 54 Tabel 4.19 Perhitungan Efek P Arah Y Story P y h sy (m) V y θ ATAP ,36 3,20 0, ,70 0,004 LANTAI ,43 3,20 0, ,79 0,004 LANTAI ,02 3,20 0, ,07 0,004 LANTAI ,48 3,20 0, ,78 0,004 LANTAI ,08 3,20 0, ,80 0,005 LANTAI ,43 3,20 0, ,92 0,005 LANTAI ,28 3,20 0, ,33 0,005 LANTAI ,71 3,20 0, ,22 0,006 LANTAI ,39 3,20 0, ,28 0,006 LANTAI ,50 3,20 0, ,35 0,006 LANTAI ,18 3,20 0, ,07 0,006 LANTAI ,69 3,20 0, ,91 0,007 LANTAI ,42 3,20 0, ,89 0,007 LANTAI ,07 3,96 0, ,91 0,007 LANTAI ,68 3,96 0, ,87 0,008 LANTAI ,00 5,04 0, ,15 0,008 LANTAI ,50 5,04 0, ,15 0,008 LANTAI ,37 3,24 0, ,52 0,009 Berdasarkan hasil perhitungan nilai θ < 0,10 sehingga untuk efek P menurut RSNI X untuk arah Y tidak perlu diperhitungkan, karena gedung dianggap sudah stabil.

55 55 Tabel 4.20 Perhitungan Efek P Arah X Story P x h sx (m) V x θ ATAP ,36 3,20 0, ,65 0,003 LANTAI ,43 3,20 0, ,57 0,003 LANTAI ,02 3,20 0, ,34 0,003 LANTAI ,48 3,20 0, ,33 0,002 LANTAI ,08 3,20 0, ,30 0,002 LANTAI ,43 3,20 0, ,12 0,002 LANTAI ,28 3,20 0, ,16 0,002 LANTAI ,71 3,20 0, ,14 0,002 LANTAI ,39 3,20 0, ,65 0,002 LANTAI ,50 3,20 0, ,90 0,002 LANTAI ,18 3,20 0, ,19 0,002 LANTAI ,69 3,20 0, ,22 0,002 LANTAI ,42 3,20 0, ,99 0,002 LANTAI ,07 3,96 0, ,75 0,001 LANTAI ,68 3,96 0, ,16 0,001 LANTAI ,00 5,04 0, ,36 0,001 LANTAI ,50 5,04 0, ,55 0,001 LANTAI ,37 3,24 0, ,22 0,001 Berdasarkan hasil perhitungan nilai θ < 0,10 sehingga untuk efek P menurut RSNI X untuk arah X tidak perlu diperhitungkan, karena gedung dianggap sudah stabil.

56 Pembahasan dan Hasil Analisa Beban Gempa Rencana Menggunakan ETABS Sesuai dengan tujuan dari penelitian ini yaitu untuk menganalisa beban gempa rencana maka hasil yang akan ditampilkan adalah gaya akibat beban gempa rencana (beban gempa arah X dan beban gempa arah Y). Dikarenakan jumlah balok dan kolom yang sangat banyak, maka hasil yang ditampilkan diambil masing-masing satu kolom dan satu balok yang mempunyai nilai paling besar. Untuk hasil analisa dinding geser, hasil yang diambil adalah dinding geser yang ada pada lantai dasar, karena dinding geser pada lantai dasar adalah dinding geser yang menahan gaya yang paling besar Pembahasan dan Analisa Respons Spektral Setiap respons spektral tentu menghasilkan percepatan desain yang berbeda. Hasil tersebut dapat dilihat pada gambar Gambar 4.23 Percepatan Desain Respons Spektral SNI & RSNI X

57 57 Dari hasil analisa getaran dengan software ETABS diperoleh periode getaran arah X, T x = 1,34 detik dan Y, T y = 2,09 detik untuk model SNI Kemudian berdasarkan hasil analisa tersebut, nilai perioda bangunan tersebut dimasukkan kedalam respons spektral SNI , seperti pada Gambar Berdasarkan Gambar 4.21 nilai percepatan desain untuk arah X, C x = 0,560g dan untuk arah Y, C y = 0,358g. Untuk RSNI X, dari hasil analisa getaran dengan software ETABS diperoleh periode getaran arah X, T x = 1,34 detik dan Y, T y = 2,07 detik untuk model SNI Kemudian berdasarkan hasil analisa tersebut, nilai perioda bangunan tersebut dimasukkan kedalam respons spektral SNI X, seperti pada Gambar Berdasarkan Gambar 4.21 nilai percepatan desain untuk arah X, S ax = 0,373g dan untuk arah Y, S ay = 0,241g. Berdasarkan data di atas maka dapat lihat bahwa Respons Spektral RSNI X menghasilkan percepatan desain yang lebih rendah dari pada Respons Spektral SNI Pembahasan dan Analisa Nilai Base Shear Analisa dilakukan dengan mengambil nilai base shear dari lantai atap sampai dengan lantai dasar untuk SNI dan RSNI X, lihat Gambar 4.24 dan Gambar 4.25.

58 58 Story Shear Dinamik Setiap Lantai - SNI & RSNI X Arah Y Lantai SNI RSNI X Vy Gambar 4.24 Grafik Story Shear Dinamik Setiap Lantai SNI & RSNI X Arah Y

59 59 Story Shear Dinamik Setiap Lantai - SNI & RSNI X Arah X Lantai SNI RSNI X Vx Gambar 4.25 Grafik Story Shear Dinamik Setiap Lantai SNI & RSNI X Arah X

60 60 Berdasarkan Gambar 4.24 dapat dilihat bahwa untuk arah Y, base shear yang diperoleh dari RSNI X mengalami penurunan sebesar 22,32% lebih kecil dari nilai base shear yang diperoleh dari SNI Berdasarkan Gambar 4.25 dapat dilihat bahwa untuk arah X, base shear yang diperoleh dari RSNI X mengalami penurunan sebesar 2,36% lebih kecil dari nilai base shear yang diperoleh dari SNI

61 Pembahasan dan Analisa Momen dan Gaya Geser Kolom Analisa dilakukan dengan mengambil kolom yang memiliki nilai gaya geser dan momen yang paling besar pada masing-masing lantai. Kolom yang dianalisa adalah kolom yang sama untuk SNI dan RSNI X. Perbedaan akibat beban gempa rencana SNI dan RSNI X dapat dilihat pada tabel berikut. Gambar 4.26 Denah Lokasi Kolom Yang Ditinjau