JURNAL TEKNIK POMITS Vol. 1, No. 1, (2012) penurunan amplitudo yang drastis setelah amplitudo terbesar.

Transkripsi

1 1 Studi Eksperimental Karakteristik Vibrasi dan Tekanan Ruang Silinder pada Kompresor Torak: Efek Perubahan Valve Seat pada Discharge Line dengan Tiga Variasi Perubahan Valve Seat Mahmud Alghifari Syamlan dan Nur Ikhwan, ST., M.Eng. Jurusan Teknik Mesin, Fakultas Teknologi Industri, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) Jl. Arief Rahman Hakim, Surabaya Kompresor torak adalah salah satu di antara mesinmesin fluida yang paling banyak digunakan dalam aplikasi industri. Permasalahan utama dalam penggunaan kompresor torak adalah konsumsi energi (daya) dan maintenance. Kegagalan katup adalah yang paling sering menyebabkan shutdown tak terjadwal dan berpengaruh langsung pada efisiensi kompresor torak. Condition monitoring pada kompresor torak dapat dilakukan dengan analisis karakteristik vibrasi dan tekanan pada kompresor torak. Penelitian dilakukan dengan mengidentifikasi karakteristik tekanan pada ruang silinder dan vibrasi akibat proses buka-tutup valve pada suction dan discharge line pada kompresor torak single-stage, singleacting. Pengukuran tekanan dan vibrasi dilakukan pada crank-angle yang sama, sehingga grafik waveform dari vibrasi dapat dibandingkan dengan grafik tekanan ruang silinder pada crank-angle yang sama. Pengukuran menggunakan tachometer optic untuk men-trigger pengukuran vibration transducer, sehingga pengambilan data vibrasi dan tekanan dilakukan pada crank-angle yang sama. Parameter yang divariasikan adalah profil discharge valve seat dan tekanan kerja kompresor. Profil valve seat divariasikan menjadi tiga macam, yaitu profil A, B, dan C. Tekanan kerja kompresor divariasikan dari 1 kg/cm2 sampai 7 kg/cm2. Hasil penelitian menunjukkan bahwa peningkatan pembebanan kompresor menyebabkan keterlambatan pembukaan valve. Perubahan geometri valve seat menyebabkan discharge valve membuka lebih awal yang berarti kompresor dapat men-deliver volume udara lebih banyak. Pembukaan discharge valve paling awal terjadi pada profil C (rounded), kemudian berturut-turut profil B (curved), C (tapered), dan normal. Profil C (rounded) memberikan efisiensi volumetris paling besar, kemudian berturut-turut profil B (curved), A (tapered), dan normal. Energi yang terbuang untuk proses buka-tutup valve paling besar terjadi pada profil normal, kemudian berturut-turut profil A (tapered), B (curved), dan C (rounded). Profil normal menampilkan pola waveform mengerucut dengan landai pada penurunan amplitudo setelah maksimum dengan rentang o. Profil A (tapered) menampilkan pola waveform mengerucut dengan penurunan amplitudo yang lebih landai daripada profil normal, B (curved), dan C (rounded) dengan rentang o. Profil B (curved) menampilkan 2 pola waveform yang menunjukkan fenomena seperti pulsasi dengan rentang o dan o. Profil C (rounded) menampilkan waveform mengerucut dengan penurunan amplitudo yang drastis setelah amplitudo terbesar. Kata Kunci Vibrasi, tekanan, kompresor torak, valve seat, normal, tapered, curved, dan rounded I. PENDAHULUAN Kompresor torak adalah tipe komprsor yang paling umum ditemui dalam aplikasi industri. Menurut E. B. Griffith dan W.A. Flanagan, konsumsi daya oleh kompresor torak di seluruh dunia mendekati tiga kali lipat konsumsi daya kompresor sentrifugal. Biaya perawatan untuk kompresor torak adalah tiga setengah kali biaya perawatan untuk kompresor sentrifugal. Memperpanjang waktu operasi dan pencegahan kerusakan pada kompresor merupakan perhatian utama, dalam industri yang bekerja dengan proses pengolahan gas. Condition monitoring pada kompresor torak adalah kebutuhan mutlak. Salah satu teknik yang digunakan dalam aktifitas condition monitoring untuk kompresor adalah analisis vibrasi. Valve adalah komponen yang mendapat perhatian utama di antara komponen-komponen kompresor torak. Berdasarkan studi yang telah dilakukan S. Foreman, pengeluaran utama pada perawatan dan operasional dilakukan untuk perbaikan valve dan downtime yang terkait. Selain itu, kegagalan valve adalah penyebab utama shutdown yang tak terjadwal pada kompresor. S. Foreman menyebutkan kegagalan valve menduduki peringkat pertama dengan persentase 36% dari sejumlah penyebab shutdown yang tak terjadwal pada kompresor. Dia menyebutkan bahwa efisiensi kompresor torak sangat tergantung pada performa valve, baik pada suction line maupun discharge line. Gambar 1.1 menampilkan diagram p-v berdasarkan proses aktual buka-tutup valve. Secara operasional, mekanisme kerja buka-tutup akan menimbulkan vibrasi pada bodi kompresor. Kondisi valve yang berbeda akan memberikan profil vibrasi yang berbeda pula. Level amplitudo vibrasi berkenaan dengan buka-tutup valve, erat kaitannya dengan impact yang terjadi. Vibrasi yang berlebihan mengindikasikan bertambahnya konsumsi energi yang diperlukan dalam operasi kompresor, dan dengan demikian menyebabkan biaya operasional menjadi lebih besar.

2 Kerangka berpikir sebagaimana disebutkan di atas, memotivasi dilakukannya penelitian berkenaan dengan performa dan keandalan/ /durabilitas kompresor. Pada penelitian ini, dikaji pengaruh perubahan geometri valve seat terhadap karakteristik vibrasi dan tekanan ruang silinder pada sebuah kompresor torak (single stage, single acting). Dalam studi ini, performa kompresor torak dievaluasi berdasarkan diagram p-v. Vibrasi yang terjadi pada efek valve, yang digunakan sebagai indikator kondisi operasi kompresor, diwakili oleh vibrasi yang diukur pada cylinder head kompresor torak. 2 Sebuah lubang dibuat pada cylinder head untuk tempat pemasangan dudukan pressure transducer, sehingga tekanan dalam ruang silinder dapat diukur. Accelerometer, pressure transducer beserta dudukannyaa dipasang pada cylinder head untuk merekam data vibrasi. Variasi pembebanan dimulai dari tekanan 1-7 kg/cm 2. Variasi pembebanan diambil sampai 7 kg/cm 2 untuk menghindari overload pada kompresor. Setting resolusi yang tepat pada vibration analyzer dilakukan pada pembebanan 1 kg/cm 2, sebelum dilanjutkan pengambilan dataa pada variasi pembebanan lainnya. II. METODOLOGI Pengambilann data dilakukan pada temperatur ruangan yang diupayakan konstan. Parameter yang dianalisis adalah karakteristik vibrasi dan tekanan pada ruang silinder, sehingga dibutuhkan vibration dan pressure transducer. Kedua transducer itu dipasang pada cylinder head untuk pengambilan data secara bersamaan.tachometer optic digunakan untuk men-trigge rvibration tranducer agar pengambilan data vibrasi dan tekanan dapat dipastikan pada crank angle yang sama. Pengukuran vibrasi dan tekanan dilakukan padaa crank angle yang sama agar grafik vibrasi dan tekanan terhadap crank angle dapat dibandingkan secara relevan. Pengukuran dimulai saat torak berada pada Titik Mati Bawah (TMB).Data hasil pengukuran dimasukkan/dicatat dalam sebuah data logger, untuk kemudian diunggah ke komputer, sehingga memudahkan untuk analisis. Kompresor torak (Gambar 1) yang digunakan sebagai objek eksperimen memiliki spesifikasi sebagi berikut: Merk : PUMA, PU-32 (tipe), single single acting stage, Daya : 2 Hp Tekanan kerja : 7 kg/cm 2 Tekanan maksimum : 10 kg/cm 2 Penggerak : Motor listrik 380 volt, 1430 rpm, dengan transmisii belt Alat ukur yang digunakan dalam penelitian ini adalah: Accelerometer; CSi A0760; serial P29070; sensitivitas: 0,095 V/g. Vibration Analyzer, CSi 2120A Pressure transducer, Fluke PV 350; range:vacuum s/d 0,001 V/Kpa. Tachometer Optic, CSi 404B. Pressure Regulator dengan kelengkapannya. Gambar 2. Accelerometer dan Pressure Transducer pada Cylinder Head Kompresor. Modifikasi valve seat dilakukan dengan merubah geometri rongga profil A, B, dan C dapat dilihat pada gambar 3, 4, dan 5 di bawah. Garis putus-putus pada gambar profil A, B, dan C adalah bentuk profil normal sebelum modifikasi. Garis putus-putuss pada gambar 1, 2, dan 3 adalah profil normal sebelum modifikasi. Gambar 3. Profil A (tapered). Gambar 4. Profil B (curved). Gambar 5. Profil C (rounded). Gambar 1. Data Logger.

3 III. ANALISIS DATA DAN PEMBAHASAN A. Karakteristik Vibrasi dan Tekanan pada Profil Normal Pengaruh variasi pembebanan terhadap waveform vibrasi dapat dilihat pada Gambar 4.1. Keterlambatan pembukaan valve semakin besar pada variasi pembebanan yang lebih tinggi. Keterlambatan pembukaan terjadi karena besar gaya piston yang sama digunakan untuk melawan atau mendorong udara dengan tekanan yang lebih besar pada pembebanan yang lebih tinggi. Selisih sudut awal pembukaan valve cukup besar terlihat pada pembebanan 3-7 kg/cm 2, dan sangat kecil pada pembebanann 1-3kg/cm 2. Pengaruh variasi pembebanan terhadap tekanan ruang silinder dapat diamati padaa Gambar 4.2. Garis fluttering pada diagram P-Ѳ merepresentasikan proses buka-tutubertekanan yang valve. Fluttering terjadi karena udara mendorong valve plate dilawan oleh pegas yang menahan valve plate. Fluttering padaa discharge valve dimulai pada crank angle sekitar o dan berakhir pada TMA. Fluttering bergeser ke kanan sesuai dengan kenaikan pembebanan pada kompresor, yang diikuti dengan penambahan tekanan vakum (nilai tekanan negatif semakin besar). Selisih kenaikan tekanan dan pergeseran pada pembebanan 1-3 kg/cm 2 kecil jika dibandingkan dengan pembebanan 4-7 kg/cm 2. pembukaan awal discharge valve untuk melawan gaya pegas dari spring. Fenomena ini terjadi karena beban impact yang terjadi dalam tempo singkat akibat gaya fluida yang melalui luasan discharge line. Prosess buang dilanjutkan selama tekanan ruang silinder lebih besar daripada tekanan discharge line dan mampu melawan gaya pegas oleh spring. Discharge valve akan tertutup saat poros engkol mencapai TMA dan tekanan ruang silinder lebih rendah daripada tekanan discharge line. Gambar 7. Diagram P-Ѳ pada Pembebanan 1-7 kg/cm 2. Discharge Valve Open Discharge Valve Close 3 Suction Valve Close Suction Valve Open Gambar 8. Waveform Vibrasi dan Diagram P-Ѳ pada pembeban 5 kg/cm 2. Gambar 6. Waveform Vibrasi pada Pembebanan 1-7 kg/cm 2. Perbandingann waveform vibrasi dan diagram P-Ѳ yang menunjukkan karakteristik satu siklus kerja kompresor dapat dilihat pada gambar 8. Siklus dimulaii dengan langkah kompresi dari titik mati bawah (TMB) menuju titik mati atas (TMA). Awal pembukaan valve ditunjukkan oleh amplitudo vibrasi dan tekanan terbesar. Fenomena ini terjadi karena beban impact yang terjadi dalam tempo singkat akibat gaya fluida yang melalui luasan discharge line. Amplitudo vibrasi dan tekanan ruang silinder menurun berbanding lurus dengan penurunan debit udara yang melalui discharge line dan akibat gayaa pegas dari spring yang melawan gaya akibat tekanan udara. Perbandingann waveform vibrasi dan diagram P-Ѳ yang menunjukkan karakteristik satu siklus kerja kompresor dapat dilihat pada gambar 4.3. Siklus dimulai dengan langkah kompresi dari titik mati bawah (TMB) menuju titik mati atas (TMA). Awal pembukaan discharge valve ditunjukkann oleh amplitudo vibrasi = G-s dan tekanann = kpa pada crank angle = 139 o. Pembukaan discharge valve maksimum terjadi pada amplitudo vibrasi = G-s dan tekanan = kpa padaa crank angle = 147 o. Tekanan = kpa adalah tekanan overshoot yang dibutuhkan untuk Piston berbalik arah di TMA dan bergerak menuju TMB diikuti dengan ekspansi udara yang terjebak dalam volume clearance hingga tekanan ruang silinder turun mencapai tekanan vakum. Suction valve mulai terbuka saat tekanan vakum ruang silinder = kpa dan amplitudo vibrasii = G-s, pada crank angle = 252 o, langkah hisap terjadi sampai TMB. Suction valve tertutup bersamaan dengan gerakan piston mencapai TMB (awal siklus). B. Pengaruh Variasi Valve Seat pada Karakteristik Vibrasi Discharge Line dan Tekanan Ruang Silinder Kompresor. Gambar 4.13 menunjukkan bahwa perubahan profil valve seat dapat mempengaruhi karakteristik tekanan ruang silinder kompresor. Tekanan paling rendah ditunjukkan diagram P-Ѳ pada profil C (rounded), kemudian profil B (curved), profil A (tapered), dan normal. Fenomena ini selaras dengan yang ditunjukkan waveform vibrasi pada discharge valve (gambar 4.14). Garis A menunjukkan awal pembukaan discharge valve dan garis B menunjukkan awal pembukaan suction valve.

4 Waveform pada gambar 4.14 menunjukkan bahwa perubahan profil valve seat dapat mempengaruhi karakteristik vibrasi kompresor. Discharge valve terbuka lebih awal pada profil variasi dibandingkan dengan profil normal. Discharge valve terbuka paling cepat pada profil C (rounded), kemudian diikutii oleh profil B (curved) dan A (tapered). Fenomena ini terjadi karena aliran fluida melalui profil variasi dipercepat dibandingkan melalui profil normal, sesuai dengan persamaan kontinuitas. Perubahan diameter secara bertahap dari luasan besar menujuu luasan kecil pada profil variasi akan meningkatkan kecepatan udaraa dan menurunkan tekanan udaraa pada sisi dalam valve seat. Peningkatan kecepatan aliran dan penurunan tekanan udara paling signifikan terjadi pada profil C (rounded), kemudian pada profil B (curved) dan A (tapered). 4 bekerja lebih baik dalam menghantarkan udara. Pembukaan discharge valve pada profil B (curved) lebih awal 4 o daripada profil normal, dan discharge valve terbuka lebih awal 1 o pada profil A (tapered) daripadaa profil normal. Pembukaan discharge valve lebih awal memungkinkan kompresor menghantarkan udara lebih banyak. Kompresor dengan menggunakan profil C (rounded) sebagai valve seat bekerja lebih efisien daripada kompresor saat menggunakan profil lainnya. Profil C (rounded) memberikan efisiensi volumetris paling besar, kemudian berturut-turut profil B (curved), A (tapered), dan normal. B A Gambar 4. 1 Diagram P-Ѳ pada Pmbebanan 5 kg/cm 2 dengan semua profil variasi. Gambar 4. 2 Waveform pada Pembebanan 5 kg/cm 2 dengan Variasi Profil Normal, A, B, dan C. Tabel 4.1 di bawah menunjukkan sudut awal pembukaan discharge valve yang diambil dari gambar 4.13 dan Discharge valve pada profil C (rounded) terbuka lebih awal pada sudut 140, dengan amplitudo vibrasi 3.86 G-s dan tekanan kpa. Sudut awal pembukaan discharge valve paling cepat kedua dan seterusnya adalah profil B (curved), C (tapered), dan normal. Tabel 4. 1 Sudut Awal Pembukaan Discharge Valve dari Gambar 4.13 dan 4.14 Discharge Valve tertutup pada TMA untuk semua profil. Gambar 4.14 menunjukkann pembukaan discharge valve profil C (rounded) 5 o lebih cepat daripada profil normal, menunjukkan kerja kompresor dengan profil C (rounded) Gambar 4.15 Pembesaran dari gambar 4.14 pada crank angle Profil A (tapered) menampilkan pola waveform mengerucut dengan penurunan amplitudo yang lebih landai daripada profil normal, B (curved), dan C (rounded). Kenaikan amplitudo dari awal waveform terbentuk sampai amplitudo terbesar terlihat smooth, tidak drastis seperti pada profil normal, B (curved) dan C (rounded). Pola waveform profil A (tapered) terbentuk pada rentang crank angle 142 o o, dengan amplitudo= 0.99 G-s saat crank angle= 142 o dan amplitudo= 0.97 G-s saat crank angle= = 150 o. Rentang waveform yang cukup panjang pada profil A (tapered) menunjukkan proses buka-tutup (fluttering) yang lebih lambat daripada profil normal, B (curved) dan C (rounded). Pola profil A (tapered) mirip dengan profil normal, tetapi memiliki rentang yang lebih panjang (24 o, rentang waveform profil normal= 14 o ) yang menunjukkan penundaan penutupan discharge valve. Profil B (curved) menampilkan 2 pola waveform yang menunjukkan fenomena seperti pulsasi. Pola pertama berada pada rentang o, dengan amplitudo= 0.99 G-s padaa crank angle= 141 o dan amplitudo= 0.97 G-s pada crank angle= 149 o. Pola pertama berada pada rentang o, dengan amplitudo= 0.85 G-s pada crank angle= 151 o dan amplitudo= 0.97 G-s pada crank angle= 156 o. Keseluruhan rentang waveform profil B (curved) sedikit lebih pendek daripada profil A (tapered), dan lebih panjang daripada profil normal dan C (rounded). Profil C (rounded) menampilkan waveform mengerucut dengan penurunan amplitudo yang drastis setelah amplitudo terbesar. Pola waveform profil C (rounded) terbentuk pada rentang crank angle 140 o -150 o, dengan amplitudo= 1.02 G-s saat crank angle= 140 o dan amplitudo= 0.99 G-s saat crank angle= 150 o. Rentang o

5 waveform yang pendek pada profil C (rounded) menunjukkan proses buka-tutup tertutup pada TMA untuk semua profil. (fluttering) yang sangat cepat. Discharge Valve Gambar 4.14 menunjukkann pembukaan discharge valve profil C (rounded) 3 o lebih cepat daripada profil normal, menunjukkan kerja kompresor dengan profil C (rounded) bekerja lebih baik dalam menghantarkan udara. Pembukaan discharge valve pada profil B (curved) lebih awal 4 o daripada profil normal, dan discharge valve terbuka lebih awal 1 o pada profil A (tapered) daripada profil normal. Pembukaan discharge valve lebih awal memungkinkan kompresor menghantarkan udara lebih banyak. Kompresor dengan menggunakan profil C (rounded) sebagai valve seat bekerja lebih efisien daripada kompresor saat menggunakan profil lainnya. Profil C (rounded) memberikan efisiensi volumetris paling besar, kemudian berturut-turut profil B (curved), A (tapered), dan normal. y x F S F U Gambar 4.16 Free Body Diagram untuk Vibrasi Valve Plate Gerak naik-turun plate dapat dijelaskan dengan persamaan (4-1) yang valve plate yang merupakan vibrasi valve dijabarkan dari free body diagram pada gambar 4.16, yaitu:.pers. 4 1 Keterangan: Fu = gaya tekan udara Fs = gaya pegas P = tekanan kerja kompresor A = luas penampang discharge line m = massaa valve plate a = akselerasi atau percepatan valve plate k = konstanta pegas = perpindahan pegas Discharge valve terbuka saat (P A) > (k ), sehingga nilai Profil Ѳ (deg) Acceleration (G-s) Ѳ (deg) Pressure (kpa) C (rounded) B (curved) C (tapered) normal amplitudo vibrasi (akselerasi) positif. Discharge valve tertutup saat (k ) > (P A), sehingga nilai amplitudo vibrasi negatif. 5 Pola buka-tutup valve plate dapat dilihat pada gambar Pola waveform vibrasi pada setiap profil berbeda, karena distribusi gaya tekan udara (P A) pada setiap profil berbeda, sesuai dengan bentuk discharge line pada masing- masing-masing profil dapat dilihat lebih jelas pada gambar Pola pembentukan puncak dan lembah pada waveform vibrasi profil normal dengann luas penampang konstan memberikan bentuk seperti waveform berwarna merah. Pola pembentukan puncak dan lembah pada waveform vibrasi profil A (tapered) dengan luas penampang konstan memberikan bentuk seperti waveform berwarna biru. Pola pembentukan puncak dan lembah pada waveform vibrasi profil B (curved) dengan luas penampang konstan memberikan bentuk seperti waveform berwarna hijau. Pola pembentukan puncak dan lembah pada waveform vibrasi profil C (rounded) dengan luas penampang konstan memberikan bentuk seperti waveform berwarna ungu. masing profil. Perbedaan pola waveform vibrasi pada Permukaan discharge line setiap profil valve seat yang berbeda memberikan efek gesekan yang berbeda pada aliran udara yang melalui discharge line. Efek gesekan antara udara dengan permukaan discharge line pada setiap profil memberikan pengaruh yang berbeda pada gaya tekan udara ( ). Gaya tekan udara yang berbeda pada setiap profil menyebabkan perbedaan pola gerak naik-turun valve seat.. C. Karakteristik Tekanan Ruang Silinder dengan Analisiss P-V Diagram. Langkah hisap pada gambar 4.15 terjadi dari titik A menuju titik B saat ruang silinder dalam kondisi tekanan vakum hingga piston mencapai TMB di titik B. Langkah kompresi berlangsung dari titik B menuju titik C, tekanan ruang silinder berangsur-angsur meningkat. Pembukaan discharge valve dimulai dari titik D dan langkah buang berlangsung dari titik D menuju titik E. Discharge valve tertutup pada titik E, kemudian langkah ekspansi berlangsung sampai titik A. Tekanan ruang silinder turun secara bertahap sampai tekanan ruang silinder mencapai vakum pada titik A. Suction valve terbuka saat tekanan vakum, kemudian kembali ke langkah hisap. Gambar 20 Diagram P-V dengan Variasi Profil Normal, A, B, dan C.

6 6 Daerah luasan di bawah kurva fluttering (CDE) pada gambar 4.15 menunjukkan jumlah energi yang terbuang untuk proses buka-tutup discharge valve. Energi paling banyak terbuang untuk proses buka-tutup discharge valve terjadi pada profil normal, kemudian secara berturut-turut adalah profil A (tapered), B (curved), dan C (rounded). IV. KESIMPULAN Kesimpulan yang dapat diambil pada studi eksperimental karakteristik vibrasi dan tekanan ruang silinder pada kompresor torak: efek perubahan valve seat pada discharge line dengan tiga variasi perubahan valve seat ini adalah sebagai berikut: 1. Perubahan geometri valve seat menyebabkan discharge valve membuka lebih awal yang berarti kompresor dapat men-deliver volume udara lebih banyak. 2. Peningkatan pembebanan kompresor menyebabkan keterlambatan pembukaan valve karena tenaga yang sama digunakan untuk mengkompres udara bertekanan lebih tinggi. 3. Proses satu siklus dalam kompresor dapat dijabarkan dengan waveform vibrasi. 4. Pergeseran waveform ke kanan (keterlambatan pembukaan valve) pada profil A (tapered) dan B (curved) tampak cukup besar mulai pembebanan 4 kg/cm Pembukaan valve paling awal terjadi pada profil C (rounded), kemudian berturut-turut profil B (curved), C (tapered), dan normal. 6. Profil C (rounded) memberikan efisiensi volumetris paling besar, kemudian berturut-turut profil B (curved), A (tapered), dan normal. 7. Energi yang terbuang untuk proses buka-tutup valve paling besar terjadi pada profil normal, kemudian berturut-turut profil A (tapered), B (curved), dan C (rounded). 8. Analisis diagram P-V menyakinkan atau memvalidasi kesimpulan dari analisis waveform vibrasi tentang karakteristik vibrasi pada discharge line. 9. Profil normal menampilkan pola waveform mengerucut dengan landai pada penurunan amplitudo setelah maksimum dengan rentang o. 10. Profil A (tapered) menampilkan pola waveform mengerucut dengan penurunan amplitudo yang lebih landai daripada profil normal, B (curved), dan C (rounded) dengan rentang o. 11. Profil B (curved) menampilkan 2 pola waveform yang menunjukkan fenomena seperti pulsasi dengan rentang o dan o. 12. Profil C (rounded) menampilkan waveform mengerucut dengan penurunan amplitudo yang drastis setelah amplitudo terbesar. DAFTAR PUSTAKA [1] Nugroho, Ardi, Karakteristik Getaran dan Tekanan Ruang Silinder pada Kompresor Torak: Efek Perubahan Profil Valve Seat pada Sisi Hisap dan Tekan, Jurusan Teknik Mesin Fakultas Teknologi Industri Institut Teknologi Sepuluh November, Surabaya, [2] Ryadin, Fahmi, Profil Getaran dan Tekanan Ruang Silinder pada Single-Stage Single-Acting Reciprocating Compressor Akibat Ketaknormalan Katup, Jurusan Teknik Mesin Fakultas Teknologi Industri Institut Teknologi Sepuluh November, Surabaya, [3] Daryanto W., Bambang dan Suwarmin, Operation Abnormality Identification of A Reciprocating Compressor Based on Pressure and Vibration Signals, Proceedings: International Conference on Risk Technology and Management ITB, Bandung, [4] Deffenbaugh, Danny M., Brun, Klaus, Harris, Ralph E., Advanced Reciprocating Compression Technology, U.S. Department fo Energy, Pittsburgh, [5] Griffith, E. B. dan Flanagan, W. A., Online Continous Monitoring of Mechanical Condition and Performance for Critical Reciprocating Compressor, Proceedings of the 30 th Turboamchinery Symposium, Texas A&M University, [6] Foreman, S., Compressor Valves and Unloaders for Reciprocating Compressors An OEM s Perspective, Dresser-Rand, New York, [7] Giampaolo, Tony, Compressor Hnadbook: Principle and Practice, Fermont Press Inc, Lilburn, [8] Hanlon, Paul, Compressor Handbook, McGraw Hill Company, New York, [9] Kelly, Sean, IC Engine Kinematics, expha.com, [10] Quach, Quan, MATLAB Introductory FFT Tutorial, blingdagger.com, [11] Mobley, R. Keith, Root Cause Failure Analysis, Newnes, Woburn, [12] Barret Jr., Richard M., Low Frequncy Machinery Monitoring: Measurement Considerations, Wilcoxon Research Inc., [13] Marien, Klaus, Insight: Compressor Monitoring, Prognost System, [14] Schulteis, Steven M., Lickteig, Charles A., dan Parchewsky, Robert, Reciporcating Compressor Condition Monitoring, Proceedings of The 36 th Turbomachinery Symposium,Shell Global Solution Inc, [15] Brun, Klaus, Nored, Marybeth G., Gernentz,Ryan Z., dan Platt, John P., Reciprocating Valve Plate Life and Performance Analysis, Gas Machinery Conference, Southwest Research Institute, [16] Bloch, Heinz P. dan Hoefner, John J., Reciprocating Compressor Operation and Maintenance, Butterworth- Heinemann, Houston, [17] Woollat, Derek, Reciprocating Compressor Valve Design: Optimizing Valve Life and Reliability, Dresser- Rand, New York,