FORMULASI PRAKTIS TEGANGAN GESER DASAR DAN OFFSHORE-ONSHORE SEDIMENT TRANSPORT UNTUK GELOMBANG ASIMETRIS

Transkripsi

1 FORMLASI PRAKTIS TEGANGAN GESER DASAR DAN OFFSHORE-ONSHORE SEDIMENT TRANSPORT NTK GELOMBANG ASIMETRIS 1) Lulut Alfaris 1, Suntoyo, Sholihin Mahasisa Jurusan Teknik Kelautan, FTK ITS, Surabaya ) Dosen Teknik Kelautan, FTK ITS, Surabaya Abstrak Keakuratan tegangan geser dasar merupakan langkah yang sangat penting yang diperlukan sebagai inputan pada kebanyakan model transportasi sedimen. Fenomena gelombang di laut pada kenyataannya adalah gelombang asimetris yang mempunyai bentuk tidak simetris secara horizontal dan vertikal (mis. satooth dan cnoidal aves) ketika gelombang tersebut menjalar dari perairan dalam menuju dekat pantai (near-shore). Permodelan tegangan geser dasar yang akan digunakan dalam tugas akhir ini adalah, metode yang diusulkan oleh Tanaka dan Samad (006) serta Suntoyo dan Tanaka (009). Metode kedua menggunakan efek akselerasi sangat berpengaruh pada tegangan geser yang terjadi. Perbandingan metode transportasi sedimen dengan menggunakan metode Ribberink (1998) serta Suntoyo dan Tanaka (009). Metode kedua didalam persamaannya menggunakan efek akselerasi maka hasilnya sangat handal, kemudian metode tersebut dimodifikasi dengan menggunakan data dari percobaan Ahmed dan Sato (003), dengan mendapatkan nilai dari rasio transportasi sediment ekperimet dengan transportasi sediment dengan metode kedua. Dari hasil grafik dapat ditunjukkan baha metode kedua tersebut sangat baik karena menunjukkan grafik yang hampir sama dengan data Ahmed dan Sato (003). Kata-kata kunci : Gelombang asimetris, tegangan geser dasar, transportasi sedimen 1. PENDAHLAN Gelombang saat berada pada perairan yang dangkal menjadi nonlinier dan memegang peranan penting dalam pergerakan partikel dan transportasi sedimen. Kecepatan orbital gelombang dekat dasar adalah merupakan parameter pokok untuk transportasi sedimen tegak lurus pantai (cross-shore sediment transport) dibaah gelombang pecah dan gelombang mendekati pecah. Fenomena gelombang pada kenyataannya di alam sering mempunyai bentuk tidak simetris secara horizontal dan vertikal (mis. satooth dan cnoidal aves) ketika gelombang tersebut menjalar dari perairan dalam menuju dekat pantai (near-shore). Puncak gelombang meningkat, panjangnya menurun dan selanjutnya menjadi luar biasa tidak linier (Gambar 1.), dimana, max adalah kecepatan dipuncak gelombang, T adalah periode gelombang,t c adalah periode kecepatan puncak (onshore), T t adalah periode kecepatan lembah (offshore). N i = max /û adalah parameter ketidaksimetrisan gelombang (non-linearity index), û adalah total amplitudo kecepatan. Ketidaksimetrisan secara vertikal dan horizontal gelombang memegang peranan penting terjadinya laju pergerakan sedimen. Hal ini akan mengakibatkan terjadinya sedimentasi pada pantai bila laju pergerakan sedimen menuju arah daratan dan akan mengakibatkan terjadinya erosi pada pantai bila laju pergerakan sedimen menuju arah lepas pantai. Banyak peneliti telah melakukan kajian tentang boundary layer dan bottom friction yang dikaitkan dengan pergerakan gelombang simetris (sinus) (mis. Fredsøe and Deigaard, 199). Kajian-kajian yang melibatkan laju transportasi sedimen di baah gelombang sinus telah menunjukkan baha net sediment transport dalam satu periode gelombang 1

2 adalah nol. Namun begitu kenyataan gelombang di pantai adalah tidak linier dan mempunyai ketidaksimetrisan antara puncak dan lembah gelombang dan ketidaksimetrisan percepatan yang teraktualisasi pada gelombang sehingga net sediment transport dalam satu periode gelombang dihasilkan atau tidak nol. T c T max T t û t Gambar 1.1. Bagan definisi gelombang Cnoidal (Suntoyo dan Tanaka, 009) Bed-load transport secara umum tergantung pada tegangan geser dan kecepatan gelombang yang terjadi dekat dasar karena apabila bed-load dominan terjadi maka transportasi sedimen secara akurat dapat diprediksi dengan melakukan perhitungan tegangan geser dasarnya. Tanaka (1998) memprediksi tegangan geser akibat pergerakan gelombang non-linier dengan memodifikasi teori fungsi aliran dan mengusulkan formula untuk memprediksi transportasi gelombang diluar surf zone dimana efek percepatan memegang peranan penting. Perhitungan tegangan geser dasar merupakan langkah yang sangat penting sebagai inputan pada kebanyakan model untuk memprediksi laju transportasi sedimen yang terjadi. Oleh karena itu, akurasi dari hasil estimasi tegangan geser dasar yang digunakan untuk mengevaluasi jumlah transportasi sedimen yang diperoleh dari pergerakan gelombang simetris perlu diklarifikasi dengan estimasi transportasi sedimen yang menggabungkan faktor kecepatan dan percepatan. Suntoyo dan Tanaka (009) telah menyelidiki efek kekasaran pada tegangan geser dan transportasi sedimen untuk gelombang asimetris. Namun laju transportasi sedimen yang dihasilkan belum dievaluasi dengan data percobaan. Selain itu tranportasi yang diketahui hanya mengarah ke onshore, namun belum mencakup tranportasi sedimen yang mengarah ke offshore. Oleh karena itu perlu adanya studi lebih lanjut terkait dengan model transportasi sedimen untuk gelombang asimetris, dengan cara memodifikasi antara formula yang telah diberikan oleh Suntoyo dan Tanaka (009) dan dari data percobaan (Ahmed dan Sato, 003). Dalam tugas akhir ini akan diteliti formula praktis tegangan geser dasar dan transportasi sedimen untuk gelombang asimetris berdasarkan data percobaan (Ahmed dan Sato, 003). ntuk perhitungan tegangan geser dasar menggunakan metode Tanaka dan Samad (006), serta metode Suntoyo dan Tanaka (009). Dari hasil perhitungan di atas kemudian dihitung laju transportasi sedimennya dengan menggunakan rumusan dari Ribberink (1998), serta Suntoyo dan Tanaka (009) yang kemudian dilakukan perbandingan atas hasil perhitungan dengan data percobaan.. DASAR TEORI Penelitian yang melibatkan laju transportasi sedimen di baah gelombang sinus telah menunjukkan baha net sediment transport dalam satu periode gelombang adalah nol. Akan tetapi kenyataan dilapangan adalah baha gelombang di pantai adalah tidak linier dan mempunyai ketidak simetrisan antara puncak dan lembah gelombang dan ketidaksimetrisan percepatan (asymmetric velocity) yang teraktualisasi pada gelombang sehingga net sediment transport dalam satu periode gelombang dihasilkan atau tidak nol. Ketidaksimetrisan secara vertikal dan horizontal gelombang memegang peranan penting terjadinya laju pergerakan sedimen. Estimasi tegangan geser dasar yang digunakan adalah merupakan langkah yang sangat penting diperlukan sebagai inputan pada kebanyakan model transportasi

3 sedimen. Metode perhitungan tegangan geser dasar yakni metode Tanaka dan Samad (006), metode ini berdasarkan pada harmonic ave cycle dan metode Suntoyo (009) yang didasarkan pada penggabungan efek kecepatan dan percepatan. Penelitian yang dilakukan oleh Suntoyo dan Tanaka (009) yang didasarkan pada efek percepatan dan kecepatan selanjutnya dapat diaplikasikan untuk merumuskan laju transportasi sedimen. Oleh karena itu, akurasi dari hasil estimasi tegangan geser dasar yang digunakan untuk mengevaluasi jumlah transportasi sedimen yang diperoleh dari pergerakan gelombang simetris perlu diklarifikasi dengan estimasi transportasi sedimen yang menggabungkan faktor kecepatan dan percepatan. Suntoyo dan Tanaka (009) telah menyelidiki efek kekasaran pada tegangan geser dan transportasi sedimen untuk gelombang asimetris. Namun laju transportasi sedimen yang dihasilkan belum dievaluasi dengan data percobaan. Selain itu tranportasi yang diketahui hanya mengarah ke onshore, namun belum mencakup tranportasi sedimen yang mengarah ke offshore. Oleh karena itu perlu adanya studi lebih lanjut terkait dengan model transportasi sedimen untuk gelombang asimetris, dengan cara memodifikasi antara formula yang telah diberikan oleh Suntoyo dan Tanaka (009) dan dari data percobaan (Ahmed dan Sato, 003)..1 Metode Tegangan Geser Dasar Perhitungan tegangan geser dasar merupakan hal yang paling penting dalam memodelkan transportasi sedimen. Pada saat bed load transport adalah dominan maka transportasi sedimen dapat diprediksi secara akurat dengan melakukan perhitungan pada tegangan geser dasarnya. Metode perhitungan yang digunakan untuk mencari tegangan geser dasar pada tugas akhir ini terdiri atas dua metode. Metode 1 adalah metode Tanaka & Samad (006), dan metode adalah metode Suntoyo & Tanaka (009)..1. Metode Tanaka & Samad (006) Metode pertama berdasarkan pada harmonic ave cycle yang dimodifikasi dengan beda fase diusulkan oleh Tanaka dan Samad (006) (Metode 1). Bentuk persamaannya adalah sebagai berikut : ϕ τ o t = σ Dengan * ( t) 1 ρf ( t) ( t) ϕ a = + c f / t + σ σ t ( t) (1) f adalah ave friction factor, diasumsikan konstan dan ρ adalah massa jenis air laut, τ o (t) adalah tegangan geser dasar yang seketika itu juga (instantaneous bottom shear stress), (t) adalah variasi aktu dari kecepatan aliran bebas, ϕ adalah beda fase antara bottom shear stress dan free stream velocity..1.3 Metode Suntoyo & Tanaka (009) Metode kedua merupakan metode perhitungan baru bottom shear stress yang diusulkan oleh Suntoyo dan Tanaka (009) untuk near-shore aves yang didasarkan pada penggabungan efek kecepatan dan percepatan yang diberikan dalam bentuk instantaneous ave friction velocity, * (t) seperti diberikan pada persamaan (7). Di dalam metode baru ini diberikan sebuah koefisien baru yaitu koefisien percepatan, a c digunakan untuk mengekspresikan kecondongan dan ketidak simetrisan gelombang yang terjadi pada gelombang ske dan cnoidal yang ditentukan secara empiris. Instantaneous friction velocity, diekspresikan sebagai berikut : () Hasil rata-rata koefisien percepatan a c sebagai fungsi non-linearity index, N i diplot. Selanjutnya, persamaan yang didasarkan garis regresi untuk mengestimasi koefisien percepatan a c sebagai fungsi Ni telah diusulkan oleh Suntoyo dan Tanaka (009) adalah sebagai berikut: 3

4 ( ) a c 0.59ln N + = i ϕ τ o t = σ 1 ρf ( t) ( t) (3) ntuk metode ini perhitungan tegangan geser dasarnya diberikan pada persamaan : (4).1.4 Faktor Friksi Gelombang (ave friction factor) Aliran gelombang pada kenyataannya selalu turbulent saat berada diatas dasar yang kasar. Tanaka dan Thu (1994) telah mengusulkan ave friction factor ( f ) yang bisa digunakan pada semua metode perhitungan saat ini. Bentuk persamaannya adalah sebagai berikut : (5) a f = exp m z0 Dengan a m = max/σ adalah amplitudo orbital partikel diatas boundary layer, dimana max adalah kecepatan ω pada puncak gelombang, = π adalah frekuensi T sudut, T adalah periode gelombang, dan z 0 = k s /30 adalah tinggi kekasaran, dimana k s =.5d 50 adalah Nikuradse s equivalent roughness.. Transportasi Sedimen Dalam memperkirakan perubahan topografi pantai dibutuhkan evaluasi secara kuantitatif untuk laju transportasi sedimen (net sediment transport rate). Transpor sedimen sepanjang pantai banyak menyebabkan permasalahan seperti pendangkalan di pelabuhan dan erosi pantai dan. Cross-shore transport secara umum disebabkan oleh pergerakan orbital gelombang sedangkan longshore transport disebabkan oleh gabungan antara gelombang dan arus yang sejajar dengan pantai. Secara umum transportasi sedimen dibagi menjadi tiga tipe yaitu bed load transport, suspended load transport dan sheet flo transport. Dalam transportasi sedimen selain tiga tipe diatas juga terdapat tipe intermediet antara bed load dan suspended load yaitu bed load-suspended load intermediate. Menurut Horikaa (1988) mode transport diklasifikasikan menjadi empat, yaitu : 1. Bed Load (BL) : Dasar laut pada dasarnya datar dengan tidak ada riak-riak pasir maupun sedimen yang beterbangan di atas dasar. Partikel sedimen berpindah sepanjang permukaan dasar, dan sering mempengaruhi bagian lain.. Bed Load-Suspended Load Intermediate (BSI) : Butiran-butiran sedimen yang beterbangan berbentuk seperti riak dasar. Tipe ini lebih lanjut dibagi menjadi beberapa subtype : a. Subtype A (BSI-A) : Ketika panjang riak dan diameter partikel orbital air mendekati sama, bagian dari partikel sedimen yang beterbangan selama aliran diarahkan lebih positif yang dibatasi oleh sebuah vortex, dan kemudian ditransportasikan dalam arah negatif setelah perubahan arah aliran, jatuh ke dasar. Pada sisi lain, partikel sedimen bed load yang telah dimulai bergerak selama paruh pertama periode gelombang ditransportasikan ke arah positif. Oleh karena itu, kumpulan transportasi sedimen dalam pergerakannya pada paruh aktu pertama periode gelombang baik pada arah positif maupun negatif bergantung terhadap bed load and suspended load. b. Subtype B (BSI-B) : Jika panjang riak lebih pendek daripada diameter partikel orbital air, partikel sedimen yang beterbangan selama aliran diarahkan lebih positif tidak dibatasi oleh sebuah vortex, tetapi ditransportasikan ke arah positif dan dan disimpan pada dasar. Vortex ini tidak cukup kuat untuk membatasi sedimen yang menggantung,pada mereka dan perpindahan mereka sendiri pada arah positif selama aliran positif. Kumpulan kedua 4

5 suspended load dan bed load bergerak selama aliran positif pidah dalam arah positif. 3. Suspended Load (SL) : Tipe ini merupakan bagian yang utama dalam menentukan total sedimen yang berpindah (total load). Tipe ini dibagi menjadi subtipe : o Subtipe A (SL-A) : Jika Panjang ripple dan diameter orbital partikel air mendekati sama, partikel air yang suspended selama paruh pertama periode gelomabang, pertama kali dibatasi oleh vortex, kemudian ditransportasikan pada arah negatif dan disimpan di dasar. o Subtype B (SL-B) : Jika panjang ripple lebih pendek daripada diameter orbital patikel air, partikel sedimen menggantung tetapi tetapi tidak terbatas dengan sebuah vortex dan ditransportasikan pada arah positif dan disimpan pada dasar. Type ini terjadi sebagai bagian antara model SL dan SF. 4. Sheet Flo (SL) : Ripples menghilang saat tegangan geser dasar tinggi. Partikel sedimen berpindah sebagai sebuah layer pada mode SF. Sedangkan khusus butiran permukaan bergerak pada mode BL, partikel sedimen di baah permukaan seperti halnya pada permukaan yang pindah ke SF mode. Partikel sedimen yang telah dimulai perpindahannya selama aliran positif ditransportasikan pada arah positif. Pada transportasi sedimen dapat diketahui baha bed load transport kurang lebih memiliki kontak secara terus-menerus dengan dasar maka bed load dapat menjelaskan fungsi dari tegangan geser yang berlangsung pada permukaan butiran. Dengan demikian laju transportasi sedimen (net sediment transport rate) dapat dicari dengan menggunakan tegangan geser yang telah diketahui dari perhitungan sebelumnya. Metode perhitungan yang digunakan untuk mencari laju transportasi sedimen pada tugas akhir ini terdiri atas metode yang kemudian diplot pada grafik. Metode pertama menggunakan persamaan transportasi sedimen dari Ribberink dengan bentuk persamaannya adalah sebagai berikut : (6) Dimana tegangan geser dasar yang digunakan dalam Ribberink (1948) adalah metode perhitungan tegangan geser dasar yang diberikan dalam Metode 1. Metode menggunakan persamaan transportasi sedimen dari Suntoyo dan Tanaka (009) yang berdasarkan pada laju transportasi sedimen seketika di bed load, q(t) diekspresikan sebagai fungsi Shileds number τ*(t) seperti yang diberikan dalam persamaan berikut: Φ( t) = = 11 q( t) 3 ( ρ / ρ 1) gd s { τ * ( t) } τ * ( t) τ * ( t) { τ } sign * cr (7) Dengan, Φ(t) adalah laju transportasi sedimen seketika tidak berdimensi, ρ s adalah kerapatan material dasar, g adalah percepatan gravitasi, d 50 adalah median diameter partikel sedimen, τ*(t) adalah Shields parameter yang didefinisikan dengan (τ(t)/(((ρ s /ρ)- 1)gd 50 )) dimana τ(t) adalah tegangan geser dasar Gambar.1. Tipe sedimen transport (Horikaa 1988) seketika yang dihitung dari Metode. Sementara τ* cr adalah critical Shields number yang dihitung dengan 5

6 menggunakaan persamaan (8) sebagaimana yang diusulkan oleh Tanaka dan To (1995). Bentuk persamaannya adalah sebagai berikut: * τ cr S * { exp( 0.09S )} = S (9) Dimana, S* adalah ukuran partikel sedimen tidak berdimensi didefinisikan melalui persamaan berikut: = Φ = AF ( ρ / ρ 1) F = sign T 0 s 4ν gd T 5 ϕ τ o t = σ 0. { τ *( t) } τ *( t) τ *( t) 1 ρf * { τ * } dt ( t) ( t) cr * (10) Dengan, v adalah viskositas kinematis, Φ adalah laju transportasi sedimen tidak berdimensi, F adalah fungsi Shields parameter dan q net adalah laju transportasi sedimen dalam volume per satuan aktu dan lebar. Laju transportasi sedimen net yang dirata-ratakan terhadap satu periode gelombang diekspresikan melalui persamaan (11). (11) (1) Persamaan () diasumsikan hanya dikerjakan pada fase τ * (t) > τ * cr dan selama fase τ * (t) < τ * cr fungsi integral tersebut diasumsikan hasilnya nol. 3. PEMBAHASAN 3.1. Tanaka & Samad Bottom Shear Stress Bentuk variasi kecepatan gelombang yang digunakan dalam studi ini adalah menggunakan fungsi kecepatan terhadap aktu yang diberikan oleh persamaan : dengan : f ρ (13) = ave friction factor, diasumsikan konstan. = adalah massa jenis air laut. (t) ϕ a f = exp m (14) z0 dengan :a m = max/ σ adalah amplitudo orbital partikel diatas boundary layer, * ( t) = tegangan geser dasar yang seketika itu juga (instantaneous bottom shear stress). = variasi aktu dari kecepatan aliran bebas. = beda fase antara bottom shear stress dan free stream velocity Perhitungan ave friction factor dengan menggunakan persamaan milik Tanaka dan Thu (1994), dengan bentuk persamaannya adalah sebagai berikut : max adalah kecepatan pada puncak gelombang, ω = π adalah frekuensi sudut. T T = periode gelombang. Z 0 = k s /30 adalah tinggi kekasaran, dimana k s =.5d 50 adalah Nikuradse s equivalent roughness. 3.. Suntoyo & Tanaka Bottom Shear Stress Menghitung instantaneous friction velocity dengan : ϕ a = + c f / t + σ σ t ( ) a c 0.59 ln N + = i dengan : ( t) * = instantaneous friction velocity f = ave friction factor, diasumsikan konstan. = adalah massa jenis air laut. ρ (t) ϕ = tegangan geser dasar yang seketika itu juga (instantaneous bottom shear stress). = variasi aktu dari kecepatan aliran bebas. = beda fase antara bottom shear stress dan free stream velocity Menghitung koeficien percepatan Ni = paramater ketidaksemetrisan gelombang. Nilai Ni : 0.6 6

7 Bootom Shear Stress ditunjukkan dengan persamaan : 0 (t) m/s1 max = 1.16 m/s = tegangan geser dasar yang seketika itu juga (instantaneous bottom shear stress). ρ = adalah massa jenis air laut. * = instantaneous friction velocity Dalam perhitungan bentuk variasi kecepatan gelombang dengan menggunakan fungsi kecepatan tersebut, maka diplotkan dalam grafik dengan menngunakan softare GP. Gambar3.1. Grafik fungsi kecepatan dengan nilai max 1.16 m/s. Gambar grafik diatas menunjukkan kecepatan variasi maximum max yang berbeda-beda, baha semakin besar nilai max maka nilai (t) akan semakin besar, sehingga gelombang tersebut akan semakin memiliki kecondongan. Kecondongan tersebut sangat mempengaruhi dalam permodelan gelombang saat penjalarannya menuju pantai setelah gelombang tersebut pecah. Setelah mendapatkan grafik fungsi kecepatan, maka langkah selanjutnya adalah dilakukan perhitungan tegangan geser dasar dengan menggunakan Metode 1 dan Metode. Hal yang membedakan dari kedua metode ini yaitu metode 1 tidak memasukkan efek akselerasi dalam perhitungannya, sedangkan Metode memasukkan efek akselerasi dalam perhitungannya. τo(t)/ρ (m /s ) Case 1 Metode 1 Metode Time (s) Gambar 3.4. Grafik kecepatan dan tegangan geser dasar pada Case Efek akselerasi pada tegangan geser dasar Setelah mendapatkan grafik fungsi kecepatan dan percepatan, kemudian selanjutnya dilakukan perhitungan tegangan geser dasar. ntuk permodelan tegangan geser pada tugas akhir ini, metode perhitungan tegangan geser yang digunakan. Hal yang membedakan dari ketiga metode ini yaitu pada Metode 1 tidak memasukkan efek akselerasi dalam formulasi, sedangkan untuk Metode memasukkan efek akselerasi dalam perhitungannya. Gambar 3.6. Grafik kecepatan dan perbandingan formulasi tegangan geser 7

8 Gambar 3.7. Perbandingan nilai Φ dan F Dari gambar 3.6 menunjukkan perbandingan hasil perhitungan tegangan geser dasar. Terlihat baha Metode 1 dan Metode memberikan hasil yang hamper berbeda. Perbedaan ini disebabkan oleh beda fase dan efek akselerasi. 3.4 Perbandingan formulasi transportasi sedimen Perhitungan tegangan geser dasar merupakan langkah yang penting untuk mendapatkan laju transportasi sedimen, karena dalam memformulasikan laju transportasi sedimen, kita harus mengetahui permodelan tegangan geser dasar yang terjadi. Hubungan antara laju transportasi sedimen tak berdimensi (Φ) dan fungsi tegangan geser, ditunjukkan dalam gambar. Hal ini menunjukkan baha efek akselerasi juga sangat menentukan dalam formulasi laju transportasi sedimen. Perhitungan tegangan geser dasar merupakan langkah yang penting untuk mendapatkan laju transportasi sedimen, karena dalam memformulasikan laju transportasi sedimen, maka harus mengetahui pemodelan tegangan geser dasar yang terjadi. Hal ini ditampilkan pada grafik sebelumnya. Perbandingan Metode 1, Metode dan experiment Ahmed & Sato ditunjukkan pada gambar 3.9, untuk memodifikasi formula transpor sedimen untuk aplikasi offshoreonshore net sediment transport dengan data Ahmed dan Sato (003) sebagai validasi. 3.5 Laju transportasi sediment pada gelombang asimetris. ntuk memprediksi laju transportasi sediment yang terjadi pada offshore, harus memasukkan unsteady effect pada model sebelumnya. nsteady effect dapat ditunjukkan rasio dari laju transportasi sediment berdasarkan eksperimen dengan laju transportasi sedimen berdasarkan model. ntuk mencari formula sediment transport rate maka harus memasukkan unsteady effect yakni : Ф qs = laju sedimen transport dari ekeperimen Ahmed & Sato (003) Ф qs = laju sedimen transport metode Suntoyo & Tanaka (009) Sehingga didapatkan formula laju sedimentasi transport : Ф = Ф qs r = Afr. Gambar 3.8. Grafik rasio sediment transport ekperiment dengan perhitungan Metode. 8

9 4. Saran Saran yang diberikan penulis untuk kelanjutan tugas akhir ini adalah Perlu dilakukan penelitian lebih lanjut tentang pergerakan sedimen untuk tipe suspended load, agar nantinya dalam melakukan permodelan morfologi pantai dalam kondisi sebenarnya dapat lebih akurat. 5. DAFTAR PSTAKA Gambar 3.9. Perbandingan Metode 1, Metode dan experiment Ahmed & Sato. 4. KESIMPLAN DAN SARAN 4.1 Kesimpulan Kesimpulan yang didapatkan dari pembahasan diatas adalah sebagai berikut : 1. Perbandingan hasil tegangan geser dasar yang dihasilkan oleh Metode 1 dan Metode menunjukkan hasil yang berbeda. Metode 1 tidak memasukkan efek akselerasi acsedangkan Metode menggunakan efek akselerasi. Efek akselerasi memiliki pengaruh yang cukup signifikan dalam mengestimasikan tegangan geser dasar dan laju transportasi sedimen untuk gelombang asimetris.. Metode Suntoyo & Tanaka (009) hanya menjelaskan laju sediment yang mengarah ke onshore, dengan memodifikasi dari data percobaan Ahmed & Sato. Yakni menghitung rasio r dari laju transportasi sediment berdasarkan eksperimen dengan laju transportasi sedimen berdasarkan perhitungan. Sehingga diaplikasikan ke dalam formula sediment transport rate menjadi : Ф = Ф qs r = AFr. Data percobaan Ahmed & Sato diperlukan sebagai validasi transportasi sedimen, maka seperti yang ada di Gambar 3.9 Metode dapat menunjukkan laju tranportasi sedimen yang mengarah ke offshore. Ahmed, A.S.M. and Sato, S., 003, A Sheetflo Transport Model For Asymmetric Oscillatory Flos Part I : niform Grain Size Sediments, Coastal Engineering Journal, Vol. 45, pp Horikaa, H., 1988, Nearshore Dynamic and Coastal Processes, niversity of Tokyo Press, Tokyo. Fredsøe, J., Deigaard, R.,199. Mechanics of coastal sediment transport. Advanced Series on Ocean Engineering, vol. 3. World Scientific Publication. Tanaka, H., and Thu, A., 1994, Full-Range Equation of Friction Coefficient and Phase Difference in A Wave-Current Boundary Layer, Coastal Engineering, Vol., pp Tanaka, H., and To, D. V., 1995, Initial Motion of Sediment nder Waves and Waves-Current Combined Motion, Coastal Engineering, Vol. 5, Suntoyo and Tanaka, H., 008, Characteristics of Turbulent Boundary Layers Over A Rough Bed nder Sa-Tooth Waves and Its Application to Sediment Transport, Coastal Engineering, Vol. 55, pp Suntoyo and Tanaka, H., 009, Effect of Bed Roughness on Turbulent Boundary Layer and Net Sediment Transport nder Asymmetric Waves, Coastal Engineering, Vol. 56, pp