KOEFISIEN PERPINDAHAN MASSA DALAM EKSTRAKTOR TANGKI BERPENGADUK

Transkripsi

1 INO TEKNIK Volume 6 No., esember 5 (8 9) KOEIIEN PERPINAHAN MAA ALAM EKTRAKTOR TANGKI BERPENGAUK Muthia Elma 1 Abstrak liquid-liquid extraction in a mixer tank was widely used to reach a certain mass transfer rate. Mass transfer rate in a mixer tank extractor is declared as mass transfer coefficient. This research intends to learn how mass transfer coefficient does in a mixer tank extractor and variables that influence mass transfer coefficient. etermination of mass transfer coefficient in a mixer tank extractor is a function of mixer rate and characteristic of physical system. This system study about water acetic acid methyl acetic between CMC as a phase concentration in a solvent. The influences of variable to mass transfer coefficient in a equation of nondimention group is; h= Re.8 ch or whirlmixer, rate is between 1 to circle/s and solvent viscosity is between 1 to 6.18 cp, and for whirlreynold, rate is between 5 to 1 and whirlchmidt is between to 6.7. Keywords mixer tank, mass transfer coefficient, mixing rate, solvent, viscosity PENAHULUAN Ekstraktor cair-cair digunakan bila pemisahan dengan operasi lainnya tidak tercapai, seperti destilasi, evaporasi, kristalisasi dan lain-lain. Ekstraksi caircair dapat terjadi dalam tangki berpengaduk dan dalam kolom ekstraksi (Bernasconi, dkk, 1995). Ekstraktor cair-cair dalam tangki berpengaduk telah diterapkan secara luas untuk mencapai laju perpindahan massa tertentu. Laju perpindahan dalam bebrapa proses perpindahan dipengaruhi oleh luas kontak, efektivitas gaya penggerak dan koefisien perpindahan (Hanson, 1971). Laju perpindahan massa dalam ekstraktor berpengaduk dinyatakan dalam koefisien perpindahan massa. Koefisien perpindahan massa dipengaruhi oleh sifat fisis system, bentuk geometri tangki, geometri pengaduk dan kecepatan pengadukan (Lewis, 195). Ekstraktor berpengaduk sering digunakan dalam ekstraksi cair-cair, ekstraktor jenis ini mempunyai keunggulan sebagai berikut (Kung dan Beckmann, 1961): 1. Efisiensi volumetric yang tinggi. Konstruksi yang kuat 3. Biaya pembuatan relative murah. apat di scale-up pada diameter yang lebih besar tanpa penurunan efisiensi. Perancangan alat ekstraksi cair-cair tangki berpengaduk sangat bergantung pada efektifnya pengadukan untuk mencapai laju perpindahan massa 1 taff Pengajar Program tudi Teknik Kimia akultas Teknik Unlam Banjarmasin 8

2 Muthia Elma, Koefisien Perpindahan Massa dalam tertentu. alam hal ini laju perpindahan massa dinyatakan dengan koefisien perpindahan massa. Koefisien perpindahan massa dipengaruhi oleh sifat fisis system, bentuk geometri tangki, geometri pengaduk dan kecepatan pengaduk. Untuk mengetahui lebih lanjut tentang koefisien perpindahan massa, dilakukan ekstraksi cair-cair yang terjadi dalam tangki berpengaduk dan akan diperoleh manfaat yaitu bertambahnya data tentang perpindahan massa. Penelitian ini bertujuan untuk mempelajari koefisien perpindahan massa dalam ekstraktor berpengaduk dan mempelajari hubungan koefisien perpindahan massa dengan variablevariabel yang mempengaruhinya. Ruang lingkup penelitian ini adalah kecepatan pengadukan dan sifat fisis system. KAJIAN TEORITI Ekstraksi Cair-cair Ekstraksi cair-cair adalah proses pemisahan suatu komponen dari fasa cair ke fasa cair lainnya. Operasi ekstraksi cair-cair terdiri dari beberapa tahap (Laddha, 1976) : 1. Kontak antara pelarut (solvent) dengan fasa cair yang mengandung komponen yang akan diambil (solute), kemudian solute akan berpindah dari fasa umpan (diluent) ke fasa pelarut (solvent).. Pemisahan dua fasa yang tidak saling melarutkan yaitu fasa yang banyak mengandung pelarut disebut fasa ekstrak dan fasa yang banyak mengandung umpan disebut fasa rafinat. Untuk ekstraksi yang baik, pelarut yang digunakan harus memenuhi criteria sebagai berikut (Cusack, 1996): 1. Kemampuan tinggi untuk melarutkan komponen di dalam campuran.. Kemampuan tinggi untuk dapat diambil kembali. 3. Perbedaan berat jenis antara ekstrak dalam rafinat lebih besar.. Pelarut dan larutan yang akan diekstraksi harus tidak mudah dicampur. 5. Harus tidak mudah bereaksi dengan zat yang akan diekstraksi. 6. Harus tidak mudah merusak alat secara korosi. 7. Tidak mudah terbakar, tidak beracun dan harga relative murah. Alat ekstraksi cair-cair terbagi atas alat ekstraksi tak kontinu dan kontinu. Ekstraktor cair-cair tak kontinu yang sederhana digunakan misalnya untuk mengolah bahan dalam jumlah kecil atau bila hanya dilakukan sekali-sekali. edangkan ekstraktor cair-cair kontinu digunakan bila bahan ekstraksi yang harus dipisahkan dalam jumlah besar atau bila bahan tersebut diperoleh dari proses-proses sebelumnya secara terusmenerus (Bernasconi,dkk, 1995). Perpindahan Massa Proses perpindahan massa pada operasi ekstraksi dari fasa rafinat ke fasa ekstrak mengikuti mekanisme difusi antar fasa. Teori dua film dapat digunakan untuk menjelaskan mekanisme perpindahan massa solute (B) dari fasa umpan ke pelarut. Teori tersebut menjelaskan bahwa perpindahan massa B di mulai dari badan utama fasa cair pertama ke batas antar faas dan perpindahan massa B dari batas antar fasa ke badan utama fasa cair kedua (Laddha, 1976).

3 86 INO TEKNIK, Volume 6 No., esember 5 Bila fasa cair pertama atau fasa umpan disebut feed () dan fasa cair kedua solvent () maka mekanisme perpindahan massa zat terlarut B (solute) dari fasa ke fasa dapat dilihat pada gambar 1 berikut ini. C feed C i film film C i Cs solvent Gambar 1. Gradien konsentrasi yang terjadi antara fasa dan fasa Laju perpindahan massa B dari fasa umpan () ke badan antar fasa dalam keadaan unsteady di tulis sebagai berikut (Lewis, 195): N B k ( C Ci )..(.1) an laju perpindahan massa B dari batas antar fasa ke fasa pelarut () adalah: N B k ( C Ci)..(.) Laju perpindahan massa B pada kondisi unsteady: V dc N B A dt..(.3) A engan a V Eliminasi N B pada persamaan (.) dan (.3) diperoleh persamaan koefisien perpindahan massa fasa pelarut pada kondisi unsteady state, dapat ditulis: dc 1 k a.....(.) C C dt atau d ka,33 logc C..(.5) dt ari hasil perhitungan persamaan (.5) diperoleh nilai k a, kemudian menentukan hubungan nilai k a terhadap peubah-peubah yang mempengaruhinya di dalam kelompok tidak berdimensi. ecara matematis, hubungan antar peubah dapat ditulis: k a f (,,,,,,.(.6),, N, H, B) i t Penurunan nilai k a terhadap peubah yang mempengaruhinya dapat di lihat pada keterangan di bawah ini: Penentuan hubungan antar kelompok tak berdimensi cara Bucingham (oust, 1985): k a f (,,,,,,,, N, H, B) i t 1 = K (k a) ( ) C ( ) C3 () C ( ) C5 (N) C6 ( i ) C7 ( ) C8 ( ) C9 ( ) (B) 1 (H) A k a = k s = (cm/s) (cm /cm 3 ) V = s -1 = T -1 = = gr/cm 3 = ML -3 = = gr/(cm.s) = ML -1 T -1 = cm /s = L T -1 = gr/s = MT - N = s -1 = T -1 1 = K (T -1 ) (ML -3 ) C (ML -3 ) C3 (MT - ) C (L T -1 ) C5 (T -1 ) C6 (L) C7 (L) C8 (ML -1 T -1 ) C9 (ML -1 T -1 ) (L) 1 (L) Untuk system M L T : M = C +C 3 +C +C 9 +C 1...(a) L = -3C -3C 3 +C 5 +C 7 +C 8 - C 9 -C 1 +C 11 +C 1.(b) T = -C 1 -C -C 5 -C 6 -C 9 -C 1 (c) Ada 1 bilangan tak diketahui dengan 3 persamaan akan diperoleh 9 kelompok tak berdimensi (1 3 = 9).

4 Muthia Elma, Koefisien Perpindahan Massa dalam ipilih 3 bilangan bebas untuk menyatakan 6 bilangan lainnya. Bilangan bebas adalah bilangan yang determinannya. ipilih : C 3, C 5 dan C C 1 = 1 C, C, C 6, C 8, C 9, C 1, C 11 dan C 1 Persamaan (1) : = +C C 3 = Persamaan () : = C 5 +C 7 Persamaan (3) : C 5 = -1 = (-1) + C 7 C 7 = k ai 1 engan cara yang sama diperoleh: N i 3 5 t 6 i B 7 i C C 5 C6 C7 C 3 H 8 i C8 ehingga diperoleh hubungan kelompok antar tak berdimensi sebagai berikut: k ai B i C C7 K C H i N i C 5 C8 t i C3 C6.(d) Untuk sifat fisis fasa umpan, bentuk geometri tangki dan diameter pengaduk tetap, maka persamaan (d) menjadi: k ai C 5 K C N i C..(e) k ai Bilangan herwood merupakan fungsi dari bilangan Reynold dan chmidt, maka persamaan (e) dapat ditulis: ka i N = K i 1 atau h = K 1 Re ch C..(f)..(g) C

5 88 INO TEKNIK, Volume 6 No., esember 5 Bila dinyatakan dalam hubungan antar kelompok tidak berdimensi: ka B i i C C7 N =K i C H i C 5 C8 t i C3 C6..(.7) Untuk sifat fisis fasa umpan, bentuk geometri tangki dan diameter pengaduk tetap, maka persamaan (.7) menjadi: ka i C 5 N =K i C C..(.8) Bilangan herwood merupakan fungsi dari bilangan Reynold dan chmidt sehingga persamaan (.8) menjadi: ka i N =K i (.9) Atau h = K 1 Re ch C (.1) Untuk sifat fisis fasa pelarut tetap, maka persamaan (.1) menjadi: h = K Re C (.11) edangkan untuk kecepatan pengadukan tetap, maka persamaan (.1) menjadi: h = K 3 ch C engan K 3 = K 1 Re K = K 1 ch C (.1) (.13) (.1) Jika persamaan (.11) dan (.1) diselesaikan secara bersama, maka dapat ditulis: h = K (Re ch C ) C3 (.15) dengan K = K. K 3 (.16) K 1, K, K 3, K dan C 1, C, C 3 merupakan konstanta dalam persamaan kelompok tak berdimensi. Berbagai penelitian perpindahan massa dalam tangki berpengaduk telah banyak dilakukan sebelumnya, yaitu: Rushton, dkk. Menggunakan tangki dengan i / t =,5,67 dan viskositas fasa disfersi: 1, 5 dan 1 cp. ari penelitian ini diperoleh : C 1 =,833 ; C =,5 dan C 3 = 1 untuk kondisi steady state (Laddha, 1976). Gon eo, dkk (1987) menggunakan tangki berbaffle dengan system CCl benzene air dan t = 1 cm. Hasil penelitian ini diperoleh: C 1 =,7 ; C =,5 dan C 3 = 1 untuk kondisi steady state. Vanni dan Baldi (1993) menggunakan tangki berbaffle dengan system isobutanol asam propionate air dan volume tangki 1. cm 3. ari penelitian ini diperoleh: C 1 =,83 ; C =,3 dan C 3 = 1 untuk kondisi steady state.

6 Muthia Elma, Koefisien Perpindahan Massa dalam METOOLOGI PENELITIAN Prosedur Penelitian Tahap Pendahuluan 1. Membersihkan semua alat yang digunakan. Merangkai alat untuk proses ekstraksi dan titrasi 3. Membuat larutan Natrium Hidroksida M dan distandarisasi dengan larutan asam oksalat M. Menambahkan.5g CMC ke dalam air dengan volume tertentu untuk memperbesar viskositas air pada sifat fisis yang berbeda 5. Percobaan pendahuluan untuk mengetahui watak alat dan kisaran variabel Tahap Ekstraksi 1. ilarutkan asam asetat ke dalam larutan metal asetat dengan volume tertentu, kemudian diaduk.. Masukan campuran ke dalam tangki, kemudian ditambahkan air sebagai pelarut dengan kecepatan tertentu. 3. Jalankan pengaduk dengan kecepatan tertentu. etiap selang waktu tertentu pengadukan tertentu 5. Kemudian dipisahkan dalam corong pisah, diambil fasa ekstraknya untuk di titrasi. Tahap Titrasi 1. iambil sample fasa ekstrak hasil pemisahan dan ditambahkan 3 tetes indicator pp. asa ekstrak dengan larutan natrium Hidroksida sampai mencapai titik ekivalen yaitu di saat warna sample fasa ekstrak berubah 3. Titrasi fasa ekstrak dilakukan sampai konsentrasi fasa ekstrak tidak berubah. Tahap ekstraksi dan titrasi ini diulangi untuk waktu dan kecepatan pengadukan yang berbeda pada sifat fisis yang tetap 5. Tahap ekstraksi dan titrasi ini dilakukan pula untuk waktu dan sifat fisis yang berbeda pada kecepatan pengadukan yang tetap Analisa Hasil Asam asetat yang telah diekstraksi dengan pelarut ai atau fasa ekstrak yang diperoleh dari proses ekstraksi di hitung konsentrasinya dengan cara: 1. Mengambil sample ekstrak sebanyak 1 ml. Menambahkan sebanyak 3 tetes indicator pp (Phenol Ptalein) ke dalam sample sebelum di titrasi. 3. Melakukan titrasi terhadap sample dengan menggunakan NaOH M sample terjadi perubahan warna sample ekstrak.. Membaca jumlah volume NaOH yang terpakai untuk menitrasi ekstrak. 5. Menghitung konsentrasi ekstrak dengan rumus pengenceran V 1. M 1 = V. M (3.1) dimana : V 1 : Jumlah volume NaOH M 1 : Jumlah volume ekstrak V : Konsentrasi NaOH M : Konsentrasi ekstrak etelah diketahui konsentrasi fasa ekstrak dilakukan analisa sifat fisis pelarut (air) sebelum digunakan, yaitu: 1. ensitas a. Membersihkan dan me-ngeringkan piknometer b. Menimbang piknometer kosong

7 9 INO TEKNIK, Volume 6 No., esember 5 c. Mengisi piknometer dengan aquadest sampai penuh d. Menimbang piknometer yang berisi aquadest e. Membaca densitas aquadest pada suhu kamar dari literature f. Membersihkan dan me-ngeringkan piknometer g. Mengisi piknometer dengan air sampai penuh h. Menimbang piknometer yang berisi air i. engan perhitungan di bawah ini diperoleh densitas air: berat bahan bahan x aquadest (3.) berat aquadest. Viskositas a. Membersihkan viskositas menggunakan pelarut yang cocok dan setelah bersih, keringkan, biarkan udara masuk melalui instrument tersebut untuk meng-hilangkan bekas terakhir dari pelarut. b. Isi viscometer dengan sample ekstrak melalui tabung G memasuki reservoir yang bawah, masukkan sample secukupnya hingga level antara garis J dan K c. Tempatkan viscometer di atas penyangga atau di pegang dan pasangkan sampai temperature kamar konstan, tegakkan viscometer dalam ruangan jika penyangga tidak bisa digunakan d. ediakan kira-kira menit untuk sample mencapai temperature kamar e. Letakkan jari di atas tabung B dan hisap tabung A sampai liquid mencapai pertengahan bulb C. Lepaskan isapan dari tabung A, lepaskan jari dari tabung B dan segera tempatkan ke atas tabung A, lepaskan sample turun dari bawah dan dari kapiler ke bulb I. Kemudian lepaskan jari dan hitung efflux timenya. f. Untuk menghitung efflux time, biarkan liquid sample mengalir turun dengan bebas sampai tanda, pengukuran waktu di mulai saat liquid sample melewati dari tanda ke tanda. Metoda pengolahan data ata percobaan yang diperoleh meliputi kecepatan pengadukan dan sifat fisis system. ungsi kecepatan pengadukan Persamaan (.1) di evaluasi dengan cara kuadrat terkecil sehingga dapat di tulis:y 1 = K =. X 1 (3.3) ungsi sifat fisis system Persamaan (.13) di evaluasi dengan cara kuadrat terkecil sehingga dapat di tulis: Y = K 3=. c X..(3.) K, K 3, C 1 dan C merupakan konstantakonstanta persamaan (.1), (.13), (.15), (.16), (3.3) dan (3.) yang di evaluasi dengan cara kuadrat terkecil. Hasil HAIL AN PEMBAHAAN ari hasil penelitian yang dilakukan diperoleh data-data sebagai berikut: t : 1 cm i : 5 cm Z A : cm W A : 1 cm W B : 1 cm H :.65 cm V : 5 cm 3 1. Variasi kecepatan pengadukan Volume air : 3 cm 3 Volume metal asetat : 15 cm 3 Volume asam asetat : 75 cm 3 Tekanan ekstraksi : 1 atm

8 Cs (M) Muthia Elma, Koefisien Perpindahan Massa dalam uhu ekstraksi : 3 C ensitas fasa pelarut : 1 g/cm 3 Viskositas fasa pelarut: : 1 cp Tabel 1 Variasi kecepatan pengadukan Kece. Pengadukan (put/det) Waktu (det) Volume NaOH (cm 3 ) Konsentrasi asam asetat (M) Efflux time (det) Variasi sifat fisis Kecepatan pengadukan : put/det uhu ekstraksi : 3 C Tekanan ekstraksi : 1 atm Volume tangki : 5 cm 3 Tabel Variasi sifat fisis dengan kecepatan pengadukan put/det Viskositas (cp) Waktu (det) Volume NaOH (cm 3 ) Konsentrasi asam asetat (M) Efflux time (det) ifusivitas asam asetat dalam air ( ) s : factor assosiasi air =.6 M s : berat molekul air = 18 s : viskositas air = 1 cp V A : volume molar asam asetat = 5. cm 3 /gmol T : temperature operasi = 3 C = 33 K 7.x x1 Pembahasan 5 M V.5 s s.6 s A Pengaruh kecepatan pengadukan Pengaruh kecepatan pengadukan terhadap koefisien perpindahan massa dapat dilihat pada Tabel 3 di bawah ini: Tabel 3 Pengaruh kecepatan pengadukkan terhadap koefisien perpindahan massa No Keterangan 1. Konsentrasi asam asetat setimbang. Koefisien perpindahan massa 3. Bilangan Reynold. Bilangan herwood (x 1 5 ) T Kecepatan pengadukan ekstraksi (put/det) t (det) Gambar. Hubungan waktu ekstraksi terhadap konsentrasi asam asetat pada variasi kecepatan pengadukan

9 Log h Ksa Cs (M) 9 INO TEKNIK, Volume 6 No., esember N (put/det) Gambar 3. Hubungan kecepatan pengadukan terhadap konsentrasi Gambar. Hubungan bilangan Reynold terhadap koefisien per-pindahan massa Re Log Re Gambar 5. Hubungan log bilangan Reynold terhadap log bilangan herwood Berdasarkan hasil penelitian yang ditampilkan pada Gambar terlihat bahwa semakin lama waktu ekstraksi dengan kenaikan rata-rata detik sampai waktu setimbang yaitu 7 detik (1 menit), maka konsentrasi asam asetat meningkat sampai waktunya telah setimbang (t ) adalah 1 menit. Pengaruh kecepatan pengadukan terhadap konsentrasi asam asetat dapat dilihat pada Tabel 1 dan Gambar 3. emakin tinggi kecepatan pengadukan, maka konsentrasi asam asetat yang diperoleh juga akan semakin tinggi. Pada penelitian ini kecepatan pengadukan optimum yang diperoleh adalah put/det. Pada kondisi ini konsentrasi yang diperoleh adalah maksimum walaupun kecepatan dinaikkan lebih dari put/det, maka konsentrasi yang diperoleh cenderung konstan. Pengaruh kecepatan pengadukan (N) terhadap koefisien perpindahan massa (k s a) dapat dilihat pada Gambar dan 5 yang merupakan fungsi bilangan Reynold (Re). emakin tinggi bilangan Reynold (5 sampai 1), maka koefisien perpindahan massa semakin tinggi (.16 sampai.58) dan bilangan herwood (h) juga semakin tinggi (.793 x 1 +5 sampai 9.13 x 1 5 ). Hasil optimum yang dicapai adalah pada Re = 1, pada kondisi ini nilai k s a =.58. Pada Re 1, maka nilai k s a dan h yang diperoleh cenderung konstan. ari Gambar 5 di atas didapatkan persamaan yang menyatakan hubungan antara bilangan herwood dan bilangan Reynold sebagai berikut : h = (Re)-.8 inilai nilai C 1 =.8 dan K = dan ralat rerata sebesar.653%. Pengaruh sifat fisis Pengaruh sifat fisis terhadap koefisien perpindahan massa dapat dilihat pada Tabel berikut ini:

10 Ksa Cs (M) Cs (M) log h Muthia Elma, Koefisien Perpindahan Massa dalam Tabel Pengaruh sifat fisis ter-hadap koefisien perpindahan massa No Keterangan 1. Konsentrasi asam asetat setimbang (M). Koefisien perpindahan massa 3. Bilangan chmidt. Bilangan herwood (x 1 5 ) Kecepatan pengadukan ekstraksi (put/det) t (det) Gambar 6 Hubungan waktu ekstraksi terhadap konsentrasi asam asetat pada variasi sifat fisis Gambar 7 Hubungan viskositas terhadap konsentrasi cp ch Gambar 5.Hubungan bilangan chmidt terhadap koefisien perpindahan massa log ch Gambar 5.8 Hubungan log bilangan chmidt terhadap log bilangan herwood Berdasarkan Tabel. dan Gambar.5 terlihat bahwa semakin besar viskositas fasa pelarut, maka konsentrasi asam asetat sebagai ekstrak akan semakin kecil. Hal ini disebabkan oleh semakin pekatnya fasa pelarut, sehingga ekstrak akan semakin sedikit terserap dari fasa umpan ke fasa pelarut. Pada saat viskositas pelarut sudah cukup tinggi sebesar 6.18 cp, konsentrasi asam asetat cenderung konstan. Pengaruh sifat fisis terhadap kosnentrasi asam asetat dapat dilihat pada gambar.6, semakin besar viskositas pelarut, maka konsentrasi asam asetat akan semakin kecil. Pengaruh sifat fisis terhadap koefisien perpindahan massa dapat dilihat pada Gambar.7 dan.8 yang merupakan fungsi bilangan chmidt (ch). emakin besar bilangan chmidt ( sampai ), maka koefisien perpindahan massa akan semakin kecil (.58 sampai.7) dan bilangan herwood (h) juga akan semakin kecil pula (9.13 x 1 5 sampai.7 x 1 5 ). Hasil optimum yang dicapai adalah pada ch = , pada kondisi ini nilai k s a =.58. ari Gambar.8 di atas diperoleh persamaan yang menyatakan hubungan antara bilangan herwood dan bilangan chmidt sebagai berikut: h = (ch) -.35

11 9 INO TEKNIK, Volume 6 No., esember 5 imana nilai C = -.35 dan K 3 = dengan ralat rerata.911 %. ari hasil perhitungan persamaan (.15) diperoleh : h = K (Re. ch C ) C3 engan nilai C 3 = 1 dan K = KEIMPULAN AN ARAN Kesimpulan Berdasarkan penelitian yang telah dilakukan, maka dapat disimpulkan: 1. Peningkatan kecepatan pengadukan dapat memperbesar nilai koefisien perpindaham massa, sedangkan peningkatan sifat fisis system yaitu pada viskositas pelarut dapat memperkecil nilai koefisien perpindahan massa.. Pengaruh peubah-peubah terhadap koefisien perpindahan massa ditunjukkan dalam kelompok tak berdimensi sebagai berikut: h = Re.8 ch -.35 aran Untuk kisaran kecepatan pengadukan 1 sampai put/det dan viskositas pelarut 1 sampai 6.18 cp pada system air asam asetat metal asetat. Cusack, R. W., 1996, olve Waste Water With Liquid-Liquid Extraction, Chem. Eng. Prog., oust, 1985, Principle of Unit Operation, Jhon Willey & ons, New York. Gon eo, Y., Bo Park,., and Kook Lee, W., 1987, Mass Transfer in A Atirred Transfer Cell with A lat Interface, Korean J. of Chem. Eng., Hanson, C., 1971, Recent Advances in Liquid-Liquid Extraction, Pergamen Press Ltd., Keadington Hall, Oxpord. Kung, E. Y., and Beckmann, R. B., 1961, ispered Phase Hold Up in Extraction Column, AlChe Journal, 7, Laddha, G.., and egaleesan, T. E., 1976, Transport enomena in Liquid Extraction, Tata Mc Graw Hill Publishing Co. Ltd, New elhi. Lewis, J. B., 195, The Mechanism of Mass Transfer of olute Across Liquid-Liquid Interfaces: The etermination of Individual Mass Transfer Coeficient for Binary ystems, Chem. Eng. ci., 3, Vanni, M., and Baldi, G., 1993, Equilibrium and Kinetics Analysis of The Extraction of Propanoic Acid Water to Isobutanol, Chem. Eng. ci., 71, iperlukan penelitian lebih lanjut dengan menggunakan senyawa lain serta pelarut yang berbeda. ATAR PUTAKA Bernasconi, G., Gester, H., Hauser, H., and chneiter, E., 1995, Teknologi Kimia, Pradnya Paramita, Jakarta.

12

13 3 INO TEKNIK, Volume 6 No., esember 5