IV. NERACA MASSA DAN NERACA ENERGI

dokumen-dokumen yang mirip
IV. NERACA MASSA DAN NERACA ENERGI

IV. NERACA MASSA DAN NERACA ENERGI. = 6.313,13 kg/jam

1) Neraca Massa di sekitar Nanofiltration Membran (NF-101) Tabel 4.1 Neraca Massa di sekitar Nanofiltration Membran (NF-101)

IV. NERACA MASSA DAN NERACA ENERGI. hari

II. PEMILIHAN DAN URAIAN PROSES

BAB IV NERACA MASSA DAN NERACA PANAS

: 330 hari/tahun, 24 jam/hari. Tabel 4.1 Neraca Massa Keseluruhan

PEMILIHAN DAN URAIAN PROSES

BAB II DESKRIPSI PROSES. sodium klorat dilakukan dengan 2 cara, yaitu: Larutan NaCl jenuh dielektrolisa menjadi NaClO 3 sesuai reaksi:

PRARANCANGAN PABRIK NATRIUM DIFOSFAT HEPTAHIDRAT DARI NATRIUM KLORIDA DAN ASAM FOSFAT KAPASITAS TON / TAHUN

UNIVERSITAS SUMATERA UTARA NAMA : CRISTOPEL L TOBING NIM : Universitas Sumatera Utara

LAMPIRAN B PERHITUNGAN NERACA ENERGI

Katalis Katalis yang digunakan adalah Rhodium (US Patent 8,455,685).

DAFTAR TABEL. 1.1 Produsen Asam Nitrat dan Sodium Klorida di Indonesia Konsumsi Sodium Nitrat berdasarkan Industri

II. PEMILIHAN DAN URAIAN PROSES

PABRIK PUPUK KALIUM SULFAT DENGAN PROSES DEKOMPOSISI KALSIUM SULFAT DAN KALIUM KLORIDA DENGAN MENGGUNAKAN KRISTALIZER SINGLE STAGE Disusun oleh :

II. DESKRIPSI PROSES

II. DESKRIPSI PROSES

EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA

LAMPIRAN A PERHITUNGAN NERACA MASSA

BAB II URAIAN PROSES. Benzil alkohol dikenal pula sebagai alpha hidroxytoluen, phenyl methanol,

DIMETIL TEREFTALAT DARI ASAM TEREFTALAT DAN METANOL DENGAN KAPASITAS PRODUKSI TON/TAHUN ANDHY JULIANTO W

ASAM SALISILAT DARI PHENOL DENGAN PROSES KARBOKSILASI PRA RENCANA PABRIK

JULIKA SITINJAK

PERHITUNGAN NERACA PANAS

BAB II TINJAUAN PUSTAKA

BAB III PERANCANGAN PROSES

PRA RANCANGAN PABRIK PEMBUATAN ASAM SALISILAT DARI PHENOL DAN NATRIUM HIDROKSIDA DENGAN KAPASITAS PRODUKSI TON/TAHUN TUGAS AKHIR

II. DESKRIPSI PROSES. Pada proses pembuatan asam salisilat dapat digunakan berbagai proses seperti:

NAMA : CRISTOPEL L TOBING NIM : UNIVERSITAS SUMATERA UTARA. Universitas Sumatera Utara

PABRIK SODIUM HEXAMETAPHOSPHATE DARI ASAM PHOSPHATE DAN SODIUM CARBONATE DENGAN PROSES GRAHAM S PRA RENCANA PABRIK

PRA RANCANGAN PEMBUATAN GLUKOSA MONOHIDRAT DARI UBI KAYU (CASSAVA) DENGAN KAPASITAS PRODUKSI TON/TAHUN OLEH : REHULINA SEMBIRING NIM :

BAB II DESKRIPSI PROSES. adalah sistem reaksi serta sistem pemisahan dan pemurnian.

KATA PENGANTAR. Yogyakarta, Juni Penyusun. iii

JURUSAN TEKNIK KIMIA FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS SEBELAS MARET SURAKARTA

BAB II DESKRIPSI PROSES

PABRIK ACETANILIDE DARI ANILINE DAN ACETIC ANHYDRIDE PRA RENCANA PABRIK. Oleh : EKA SULISTYONINGSIH ( )

4.19 Neraca Energi CO Neraca Energi RE Neraca Energi RE Neraca Energi DC

BAB III SPESIFIKASI ALAT PROSES

PRA RANCANGAN PABRIK PEMBUATAN TANIN DARI KULIT BUAH KAKAO DENGAN KAPASITAS TON/TAHUN

BAB II TINJAUAN PUSTAKA DAN DESKRIPSI PROSES

LAMPIRAN B PERHITUNGAN NERACA PANAS

BAB II PEMILIHAN DAN URAIAN PROSES

PRARANCANGAN PABRIK ASAM NITRAT DARI NATRIUM NITRAT DAN ASAM SULFAT KAPASITAS TON/TAHUN

Prarancangan Pabrik Sodium Silikat Dari Natrium Hidroksida Dan Pasir Silika Kapasitas Ton/Tahun BAB I PENDAHULUAN

ERIKA MONA P.SIRAIT NIM:

PRA RANCANGAN PABRIK PEMBUATAN PUPUK ORGANIK DARI BAHAN BAKU LIMBAH CAIR INDUSTRI TAHU DENGAN KAPASITAS PRODUKSI TON/TAHUN TUGAS AKHIR

PRARANCANGAN PABRIK UREA FORMALDEHID PROSES FORMOX KAPASITAS TON / TAHUN

PABRIK SODIUM THIOSULFATE DENGAN PROSES ABSORBSI (REAKSI SULFUR DIOXIDE) PRA RENCANA PABRIK

PRARANCANGAN PABRIK ETIL ASETAT DARI ASAM ASETAT DAN ETANOL DENGAN KATALIS ASAM SULFAT KAPASITAS TON PER TAHUN

25. Neraca panas pada Vaporizer (VP-101) Neraca panas pada Separator Drum (SD-101) Neraca energi pada Kompresor (K-101)

Prarancangan Pabrik Polistirena dengan Proses Polimerisasi Suspensi Kapasitas Ton/Tahun BAB II DESKRIPSI PROSES. Bentuk : cair.

Prarancangan Pabrik Natrium Silikat dari Natrium Oksida dan Pasir Silika Kapasitas Produksi ton/tahun

PRARANC SKRIPSI. Pembimbingg II. Ir.

PABRIK SILIKA DARI ABU SEKAM PADI DENGAN PROSES PRESIPITASI

PRA-RANCANGAN PABRIK PEMBUATAN MINYAK MAKAN MERAH DARI CRUDE PALM OIL (CPO) DENGAN KAPASITAS TON / TAHUN

TUGAS AKHIR PRARANCANGAN PABRIK ALUMINIUM OKSIDA DARI BAUKSIT DENGAN PROSES BAYER KAPASITAS TON/TAHUN

1.2 Kapasitas Pabrik Untuk merancang kapasitas produksi pabrik sodium silikat yang direncanakan harus mempertimbangkan beberapa faktor, yaitu:

DESKRIPSI PROSES. pereaksian sesuai dengan permintaan pasar sehingga layak dijual.

II. DESKRIPSI PROSES. Proses produksi Metil Akrilat dapat dibuat melalui beberapa cara, antara

TUGAS AKHIR PRARANCANGAN PABRIK ISOPROPIL ASETAT DARI ASAM ASETAT DAN ISOPROPANOL KAPASITAS TON/TAHUN

PRA RANCANGAN PABRIK PEMBUATAN PUPUK ORGANIK DARI BAHAN BAKU LIMBAH CAIR INDUSTRI TAHU DENGAN KAPASITAS PRODUKSI TON/TAHUN TUGAS AKHIR

II. PEMILIHAN DAN URAIAN PROSES

PABRIK DISODIUM PHOSPHAT DIHYDRAT DARI SODA ASH DAN ASAM PHOSPHAT DENGAN PROSES KRISTALISASI PRA RENCANA PABRIK

Disusun oleh: Ferlyna Sari ( ) Siti Nurhajijah ( ) Pembimbing : Ir. Budi Setiawan, M.T

BAB II PEMILIHAN DAN DESKRIPSI PROSES. Paraldehida merupakan senyawa polimer siklik asetaldehida yang

KRISTALISASI. Amelia Virgiyani Sofyan Azelia Wulan C.D Dwi Derti. S Fakih Aulia Rahman

BAB II URAIAN PROSES. Benzil alkohol dikenal pula sebagai alpha hidroxytoluen, phenyl methanol,

CH 3 -O-CH 3. Pabrik Dimethyl Ether (DME) dari Styrofoam bekas dengan Proses Direct Synthesis. Dosen Pembimbing: Dr.Ir. Niniek Fajar Puspita, M.

Pabrik Silika dari Fly Ash Batu Bara dengan Proses Presipitasi

II. PEMILIHAN DAN URAIAN PROSES. dalam alkohol (Faith and Keyes,1957).

TUGAS PRA PERANCANGAN PABRIK KIMIA

V. SPESIFIKASI ALAT. Pada lampiran C telah dilakukan perhitungan spesifikasi alat-alat proses pembuatan

VII. TATA LETAK PABRIK

PRA RENCANA PABRIK METHYL CHLORIDE DARI METHANOL DAN HYDROGEN CHLORIDE DENGAN PROSES HIDRO-CHLORINASI

Neraca Panas Heater II

III. METODOLOGI PENELITIAN

PRARANCANGAN PABRIK AMMONIUM NITRAT DARI AMMONIA DAN ASAM NITRAT DENGAN KAPASITAS TON PER TAHUN

PRARANCANGAN PABRIK AMMONIUM NITRAT PROSES STENGEL KAPASITAS TON / TAHUN

Jalan Raya. Sungai. Out. Universitas Sumatera Utara

PRARANCANGAN PABRIK BUTADIENASULFON DARI 1,3 BUTADIENA DAN SULFUR DIOKSIDA KAPASITAS TON PER TAHUN

LAMPIRAN A NERACA MASSA

PABRIK SODIUM THIOSULFAT DENGAN PROSES ABSORBSI (REAKSI SULFUR DIOKSIDE) PRA RENCANA. Oleh : SASTRA WIJAYA NPM

PABRIK WATER GLASS DARI SODIUM CARBONATE DAN PASIR SILICA DENGAN ALKALI CARBONATE PRA RENCANA PABRIK

BAB II DESKRIPSI PROSES

PABRIK SILICA GEL DARI SODIUM CARBONATE DAN PASIR SILIKA DENGAN PROSES HYDROLYSIS PRA RENCANA PABRIK

Kanidia Kunta Dena Nurseta

BAB II. DESKRIPSI PROSES

BAB II DESKRIPSI PROSES

PRARANCANGAN PABRIK FORMALDEHID PROSES FORMOX KAPASITAS TON / TAHUN

PABRIK BIO-OIL DARI JERAMI PADI DENGAN PROSES PIROLISIS CEPAT TEKNOLOGI DYNAMOTIVE. Meiga Setyo Winanti Damas Masfuchah H.

II. DESKRIPSI PROSES. (2007), metode pembuatan VCM dengan mereaksikan acetylene dengan. memproduksi vinyl chloride monomer (VCM). Metode ini dilakukan

Heri Rustamaji Jurusan Teknik Kimia Universitas Lampung

BAB III PERANCANGAN PROSES

LAPORAN TUGAS PRARANCANGAN PABRIK ASAM BENZOAT DENGAN PROSES OKSIDASI TOLUENA DAN KATALIS KOBALT ASETAT KAPASITAS TON/TAHUN

PRA RANCANGAN PABRIK PEMBUATAN MAGNESIUM HIDROKSIDA (Mg(OH) 2 ) DARI AIR LAUT

EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PERANCANGAN PABRIK KIMIA

Prarancangan Pabrik Polistirena dengan Proses Polimerisasi Suspensi Kapasitas Ton/Tahun BAB III SPESIFIKASI ALAT

PRA RANCANGAN PABRIK PEMBUATAN LEMAK COKELAT MENTAH DARI BIJI COKELAT KERING HASIL FERMENTASI DENGAN KAPASITAS PRODUKSI TON/TAHUN

EXECUTIVE SUMMARY TUGAS PRA RANCANGAN PABRIK KIMIA

Transkripsi:

IV. NERACA MASSA DAN NERACA ENERGI Perhitungan neraca massa dan energi dilakukan dengan basis perhitungan dan data konversi seperti dibawah ini : Kapasitas produksi Waktu operasi Konversi reaksi : 40.000 ton/tahun : 330 hari/tahun : 90 % terhadap C 8 H 9 Br Bahan baku : C 8 H 9 Br dan SO 3 Produk : Sodium styrene sulfonate Kapasitas produksi : 40.000 ton 1 tahun 1000 kg x 1 ton 1 tahun 1hari x x 330 hari 24 jam : 5.050,5050 kg/jam Basis perhitungan : 1 jam operasi Kapasitas Produksi untuk basis 1 jam operasi : 5.050,5050 kg : 5.050,5050 kg kg 208,212 kmol = 0,0273 kmol

25 A. Neraca 1. Mixing Tank I (MT-101) Tabel 4.A.1. Neraca Mixing Tank I Masuk Aliran 1 Aliran 2 Keluar Aliran 3 C 8 H 9 Br 6.295,3023 0,0000 629,5302 C 2 H 4 Br 2 128,4756 0,0000 128,4756 CH 2 Cl 2 0,0000 67.170,8758 67.170,8758 C 6 H 4 Cl 2 0,0000 1.022,9067 1.022,9067 6.423,7779 68.193,7825 74.617,5604 74.617,5604 2. Reaktor I (RE-201) Tabel 4.A.2. Neraca Reaktor I Masuk Aliran 6 Aliran 5 Keluar Aliran 7 C 8 H 9 Br 6.295,3023 0,0000 629,5302 0,0000 5.665,7721 0,0000 C 2 H 4 Br 2 128,4756 0,0000 128,4756 CH 2 Cl 2 67.170,8758 0,0000 67.170,8758 C 6 H 4 Cl 2 1.022,9067 0,0000 1.022,9067 SO 3 0,0000 2.996,3002 544,7819 0,0000 2.451,5183 0,0000 B 2 O 3 0,0000 157,7000 157,7000 C 8 H 9 SO 3 Br 0,0000 0,000 8.117,2904 8.117,2904 0,0000 0,0000 74.617,5604 3.154,0002 77.771,5606 77.771,5606 8.117,2904 8.117,2904 0,0000

26 3. Mixing Tank II (MT-201) Tabel 4.A.3 Neraca Mixing Tank II Masuk Keluar Aliran 10 Aliran 8 Aliran 9 C 8 H 9 Br 6.295,3023 0,0000 6.295,3023 C 2 H 4 Br 2 128,4756 0,0000 128,4756 CH 2 Cl 2 67.170,8758 0,0000 67.170,8758 C 6 H 4 Cl 2 1.022,9067 0,0000 1.022,9067 SO 3 544,7819 0,0000 0,0000 B 2 O 3 157,7000 0,0000 157,7000 C 8 H 9 SO 3 Br 8.117,2904 0,0000 8.117,2904 H 2 O 0,0000 165,8810 142,1326 H 2 SO 4 0,0000 0,000 568,5303 77.771.5604 165,8810 77.937,4275 77.937,4275 4. Dekanter I (DC-201) Tabel 4.A.4. Neraca Dekanter I Keluar Masuk Aliran 10 Aliran 11 Aliran 12 C 8 H 9 Br 629,5302 108,9839 520,5463 C 2 H 4 Br 2 128,4752 0,5899 127,8853 CH 2 Cl 2 67.170,8758 67.169,1984 1,6775 C 6 H 4 Cl 2 1.022,9067 1.020,1493 2,7574 B 2 O 3 157,7000 3,1269 154,5723 C 8 H 9 SO 3 Br 8.117,2768 0,0000 8.117,2904 H 2 O 142,1326 0,0955 142,0371 H 2 SO 4 568,5303 0,3818 568,1485 77.937,4275 68.302,5257 9.634,9148 77.937,4275

27 5. Dekanter II (DC-202) Tabel.4.A.5. Neraca Dekanter II Masuk Aliran 11 Keluar Aliran 31 Aliran 30 C 2 H 4 Br 2 0,5899 0,5899 0,0000 H 2 SO 4 0,3818 0,3818 0,0000 B 2 O 3 3,1269 3,1269 0,0000 C 8 H 9 Br 108,9839 108,9839 0,0000 CH 2 Cl 2 67.169,1984 0,0000 67.169,1984 C 6 H 4 Cl 2 1.020,1493 0,0000 1.020,1493 H 2 O 0,0955 0,0955 0,0000 68.302,2556 113,1780 68.189,3477 68.302,2556 6. Dekanter III (DC-203) Tabel 4.A.6. Neraca Dekanter III Masuk Aliran 12 Keluar Aliran 13 Aliran 14 C 2 H 4 Br 2 127,8853 0,0000 127,8853 H 2 SO 4 568,1485 0,0000 568,1485 B 2 O 3 154,5723 0,0000 154,5723 C 8 H 9 Br 520,5463 0,3495 520,1968 C 8 H 9 SO 3 Br 8.117,2904 8.117,2904 0,0000 CH 2 Cl 2 1,6755 0,0000 1,6775 C 6 H 4 Cl 2 2,7574 0,0000 2,7574 H 2 O 142,0371 0,0000 142,0371 9.634,9148 8.117,6399 1.076,7970 9.634,9148

28 7. Mixing Tank III (MT-202) Tabel 4.A.7. Neraca Mixing Tank III Masuk Keluar Aliran 16 Aliran 13 Aliran 15 C 8 H 9 Br 0,3495 0,0000 0,3495 C 8 H 9 SO 3 Br 8.117,2904 0,0000 8.117,2904 H 2 O 0,0000 0,0076 0,0076 H 2 SO 4 0,0000 0,3741 0,3741 8.117,6399 0,3817 8.118,0216 8.118,0216 8. Dekanter IV (DC-204) Tabel 4.A.8. Neraca Dekanter IV Masuk Keluar Aliran 16 Aliran 17 Aliran 18 H 2 SO 4 0,3741 0,0000 0,3741 C 8 H 9 Br 0,3495 0,0000 0,3495 C 8 H 9 SO 3 Br 8.117,2904 8.117,2904 0,0000 H 2 O 0,0076 0,0000 0,0076 8.118.0216 8.117,2904 0,7312 8.118,0216 9. Reaktor II (RE -301) Tabel 4.A.9. Neraca Reaktor II Masuk Aliran 19 Aliran 20 Keluar Aliran 21 C 8 H 9 SO 3 Br 8.117,2904 0,0000 1.623,4581 0,0000 6.493,8323 0,0000 NaOH 0,0000 1.959,4021 0,0000 0,0000 1.959,4021 0,0000 C 8 H 7 SO 3 Na 0,0000 0,0000 5.050,5050 5.050,5050 0,0000 0,0000 H 2 O 0,0000 0,0000 882,5588 882,5588 0,0000 0,0000 NaBr 0,0000 0,0000 2.520,1621 2.520,1621 0,0000 0,0000 8.117,2904 1.959,4021 10.076,6925 10.076,6840 8.453,2259 8.453,2259 0,0000

29 10. Settler 301 (SE-301) Tabel 4.A.10. Neraca Setler Masuk Aliran 22 Keluar Aliran 23 Aliran 24 C 8 H 9 SO 3 Br 1.623,4581 0,0000 1.623,4581 C 8 H 7 SO 3 Na 5.050,5050 5.050,5050 0,0000 H 2 O 882,5588 882,5588 0,0000 NaBr 2.520,1621 0,0000 2.520,1621 10.076,6840 5.933,0639 4.143,6202 10.076,6840 11. Crystalizer 301 (CR-301) Tabel 4.A.11. Neraca Crystalizer Masuk Aliran 23&26 Keluar (Aliran 25) kristal liquid H 2 O 882,5574 505.0505 377,5069 C 8 H 7 SO 3 Na (k) 0,0000 4.545,4546 0,0000 C 8 H 7 SO 3 Na (nk) 5.050,5050 0,0000 505,0505 5.933,0625 5.050,5051 882,5574 5.933,0625 12. Centrifuge 301 (CF-301) Tabel 4.A.12. Neraca Centrifuge Masuk Masuk Tergeneras Aliran 25 Kristal Liquid i (Aliran 27) (Aliran 26) H 2 O 882,5574 505.0505 377,5069 C 8 H 7 SO 3 Na (k) 0,0000 4.545,4546 0,0000 C 8 H 7 SO 3 Na (nk) 5.050,5050 0,0000 505,0505 5.933,0625 5.050,5051 882,5574 5.933,0625

30 13. Rotary Dryer 301 (RD-301) Tabel 4.A.13. Neraca Rotary Dryer Masuk Masuk Aliran 27 (Aliran 29) (Aliran 30) H 2 O 505,0505 92,7644 412,2861 C 8 H 7 SO 3 Na (nk) 4.545,4546 4.454,5455 0,0000 5.050.5051 4.547,3099 412,2861 5.050,5051 B. NERARA ENERGI 1. Mixed Point I (M-101) Tabel 4.B.1. Neraca Energi Mixed Point I Q 2 masuk 206.193,3309 Q 3 keluar 412.387,3457 Q 30 206.193,3309 412.387,3457 412.387,3457 2. Mixing Tank I (MT-101) Tabel 4.B.2. Neraca Energi Mixing Tank I Q 1 690.393,7278 Q 3 896.590,0689 Q 2 206.196,3412 896.590,0689 896.590,0689 3. Heater I (HE-101) Tabel 4.B.3. Neraca Energi Heater I Q 3 896.590,0689 Q 6 4.558.943,1311 Qs in 4.342.441,7539 Qs out 680.088,6917 5.239.031,8228 5.239.031,8228

31 4. Reaktor I (RE-201) Tabel 4.B.4. Neraca Energi Reaktor I Panas masuk Panas generasi Panas konsumsi Panas keluar Q 5 4.558.943,1311 Q R 2.017.216,3660 Q cw -4.033.595,8419 Q 7 2.648.818,9102 Q 6 106.255,2551 4.665.198,3861 2.017.216,3660-4.033.595,8419 2.648.818,9102 5. Cooler I (CO-101) Tabel 4.B.5. Neraca Energi Cooler I Q 5 in 2.648.818,9102 Q out 511.635,6324 Q cooling water 2.137.183,2779 2.648.818,9102 2.648.818,9102 6. Mixing Tank II (MT-201) Tabel 4.B.6. Neraca Energi Mixing Tank II Q 8 511.635,6324 Q 10 4.567.216,7614 Q 9 3.449,9614 515.085,5938 4.567.216,7614 7. Dekanter I (DC-201) Tabel 4.B.7. Neraca Energi Dekanter I Q 10 4.555.350,1449 Q 11 221.038,3604 Q 12 4.334.311,7845 4.555.350,1449 4.555.350,1449

32 8. Dekanter II (DC-202) Tabel 4.B.8. Neraca Energi Dekanter II Q 11 221.038,36094 Q 31 14.860,8387 Q 30 206,177.5218 221.038,36094 221.038,36094 9. Dekanter III (DC-203) Tabel 4.B.9. Neraca Energi Dekanter III Q 9 4.334.409,8733 Q 10 224,958.8314 Q 11 4.109.795,9701 4.334.409,8733 4.334.409,8733 10. Mixing Tank III (MT-202) Tabel 4.B.10. Neraca Energi Mixing Tank III Q 13 224.613,9032 Q 16 227.274,7880 Q 15 2.660,7268 227.274,7880 227.274,7880 11. Dekanter IV (DC-204) Tabel 4.B.11. Neraca Energi Dekanter IV Q 16 227.274,7880 Q 17 224,575.5778 Q 18 3.129,9927 227.274,7880 227.274,7880

33 12. Heater II (HE-104) Tabel 4.B.12. Neraca Energi Heater II Q in 40.460,2688 Q out 468.196,6032 Qs in 507.165.7720 Qs out 79.429,4376 547.626,0408 547.626,0408 13. Heater III (HE-201) Tabel 4.B.13. Neraca Energi Heater III Q in 224.575,5778 Q out 2.504.874,6677 Qs in 2.703.744,2352 Qs out 423.445,1454 2.928.319,8130 2.928.319,8130 14. Reaktor II (RE-301) Tabel 4.B.14. Neraca Energi Reaktor II Panas masuk Panas generasi Panas konsumsi Panas keluar Q 19 983,2467 Q R 252.404,4915 Q S 329.550,3417 Q 21 78.597,2935 Q 20 468,1966 1.451,4433 252.404,4915 329.550,3417 78.597,2935 15. Cooler II (CO-301) Tabel 4.B.15. Neraca Energi Cooler II Q 21 10.994.322,4182 Q 22 813.514,0235 Q cooling water 10.180.808,3947 10.994.322,4182 10.994.322,4182

34 16. Setler - 301 (SE-301) Tabel 4.B.15. Neraca Energi Setler Q 22 813.514,0235 Q 23 109.902,5134 Q 24 703.611,5101 813.514,0235 813.514,0235 17. Crystalizer - 301 (SE-301) Tabel 4.B.16. Neraca Energi Crystalizer Panas masuk Panas generasi Panas konsumsi Panas keluar Q 23 703.611,5101 Q kristalisasi 110,2460 0,0000 Q 25 873.298,5951 Q pendingin -169.576,8389 703.611,5101 110,2460 0,0000 703.721,7562 18. Rotary Dryer - 301 (RD-301) Tabel 4.B.17. Neraca Energi Rotary Dryer Hsolid masuk dryer, Hs 27 59.092,1585 Hsolid masuk dryer, Hs 29 44.744,1532 Hudara masuk dryer, Hs 27 451.274,0270 Hudara masuk dryer, Hs 29 465.622,0323 510.366,1855 510.366,1855