Jl. Ir. Sutami 36A, Surakarta 57126; Telp ad Bagus Asngad 1), Dewi Handayani 2), Amirotul MHM 3)

Transkripsi

1 EVALUASI KEKUATAN DAN DETAILING TULANGAN BALOK BETON BERTULANG SESUAI SNI 87:0 DAN SNI 76:0 (STUDI KASUS : HOTEL DI WILAYAH PEKALONGAN)chsan Syaeful Karim ), Supardi, ), Agus Supriyadi ) ) MahasiswaFakultas Teknik, Jurusan Teknik Sipil, Universitas Sebelas Maret, ),) Pengajar Fakultas Teknik, Jurusan Teknik Sipil, Universitas Sebelas Maret. Jl. Ir. Sutami 6A, Surakarta 76; Telp Syaeful_Karim@Yahoo.com. ad Bagus Asngad ), Dewi Handayani ), Amirotul MHM ) ),) Pengajar Fakultas Teknik, Jurusan Teknik Sipil, Universitas Sebelas Maret. Abstract Changes in regulation of SNI earthquake to SNI 76: 0 affects the changing requirements of SNI reinforced concrete into SNI 87: 0. Changes in regulation Indonesian earthquake caused buildings that have been designed with the old regulations become necessary evaluated. The purpose of this study was to determine the strength and reinforcement detailing of reinforced concrete beam according SNI 76: 0 and SNI 87: 0 by taking into account drift rate (Δ), counting on a strong cross-section of the beam and check the terms of reinforcement detailing the existing installed in the field. This study shows that all deviations between the rate for the 7 floor hotel building in Pekalongan (Δ) <Δa/ρ. Evaluation of the existing beam elements to meet the requirements of style and geometry of the structure bending. Calculation of evaluation taking into account the strength of the beam moments and shear nominal nominal flexural. The results of the strength calculation nominal moment (Mn) for all of the conditions on the beams meet the requirements of Mu < Mn, while the result of the calculation of nominal shear (Vn) on beam for all conditions meet the requirements Ve < Vn. Detailing flexural existing requirements for detailing all conditions meet the requirements of SNI 87: 0. Keywords: Evaluation of strength, Detailing Reinforcement Beams, Earthquake Resistant. Abstrak Perubahan peraturan gempa dari SNI ke SNI 76:0 mempengaruhi berubahnya persyaratan beton bertulang dari SNI menjadi SNI 87:0. Perubahan peraturan gempa Indonesia menyebabkan bangunan yang telah didesain dengan peraturan lama menjadi perlu dievaluasi. Tujuan dari penelitian ini adalah untuk mengetahui kekuatan dan detailing tulangan bal beton bertulang sesuai SNI 76:0 dan SNI 87: 0 dengan memperhitungan simpangan antar tingkat (Δ), menghitung kuat penampang pada bal dan memeriksa persyaratan detailing tulangan eksisting yang terpasang di lapangan. Hasil penelitian menunjukkan bahwa seluruh simpangan antar tingkat untuk gedung hotel 7 lantai di Pekalongan (Δ) < Δa/. Evaluasi elemen bal eksisting memenuhi persyaratan gaya dan geometri struktur lentur. Perhitungan evaluasi kekuatan pada bal dengan memperhitungkan momen nominal dan geser nominal pada tulangan lentur. Hasil perhitungan kekuatan momen nominal (Mn) untuk semua kondisi pada bal memenuhi persyaratan Mu< Mn, sedangkan hasil perhitungan geser nominal (Vn) pada bal untuk semua kondisi memenuhi persyaratan Ve < Vn. Persyaratan detailing tulangan lentur eksisting untuk semua kondisi memenuhi persyaratan detailingsni 87:0. Kata kunci :Evaluasi kekuatan, Detailing Tulangan Bal, Tahan Gempa. PENDAHULUAN Indonesia memiliki standar kegempaan SNI Menurut para ahli, Sejak dikeluarkan standar kegempaan tersebut dengan rentang waktu yang cukup lama, peraturan ini dirasa tidak sesuai lagi diaplikasikan sebagai pedoman perencanaan struktur tahan gempa karena mengingat banyak gempa besar yang terjadi dan menyebabkan kerusakan pada struktur bangunan. Seiring berjalannya waktu dan teknologi, maka dilakukan pembaharuan dengan disusunnya standar kegempaan SNI 76:0. di standar tersebut, terdapat faktor respons gempa yang nilainya bergantung pada parameter percepatan gerak tanah yang kemudian dibuat kurva terlebih dahulu sehingga dapat ditentukan nilai faktor respons gempa berdasarkan waktu getar alami. Pada saat suatu peraturan gempa yang baru muncul dan diberlakukan, hal pertama yang menjadi pertanyaan bagi para pelaku industri konstruksi adalah seberapa besar perubahan persyaratannya dan seberapa besar peningkatan e-jurnal MATRIKS TEKNIK SIPIL/September 06/68

2 bebannya. Perubahan peraturan gempa indonesia menyebabkan bangunan yang telah didesain dengan peraturan lama menjadi perlu dievaluasi. Perubahan peraturan gempa dari SNI 76:00 ke SNI 76:0 mempengaruhi berubahnya persyaratan beton bertulang dari SNI menjadi SNI 87:0. Adanya perubahan tersebut menyebabkan perbedaan persyaratandetailing tulangan dari SNI ke SNI 87:0. Pada penelitian ini, gedung hotel 7 lantai di pekalongan akan dievaluasi kekutanya dengan memperhitungkan defleksi maksimum antar lantai, kemudian dari delfeksi maksimum antar lantai akandihitung simpangan antar tingkat pada setiap lantai yang diakibatkan oleh beban gempa. Setelah itu, berdasarkan analisis struktur softwareetabs dan spesifiksi elemen bal eksisting yang sudah terpasang di lapangan, kuat penampang elemen bal akan dihitung dan hasilnya akan dievaluasi berdasarkan momen ultimate (Mu) dan geser earthquake (Ve) yang diakibatkan oleh beban gempa dan beban gravitasi.persyaratan detailing pada tulangan bal bertulang yang sudah terpasang akan dievaluasi kembali berdasarkan SNI 87:0. METODE Metode penelitian ini menggunakan analisis dinamik respon spektrum. Analisis ini dibantu dengan menggunakan program ETABS. Langkah analisis yang hendak dilakukan sesuai dengan prosedur yang telah ditetapkan.data yang dikumpulkan untuk penelitian iniadalah shop drawing bangunan, rencana kerja dan syarat-syarat (RKS) dan data tanah untuk perancangan hotel. Shop drawing dipergunakan untuk pemodelan struktur D di dalam program ETABS., Menghitung dan menentukan jenis beban yang bekerja pada struktur.beban tersebut berupa beban mati, beban hidup, dan beben gempa.untuk mendapat kurva respon spektrum sesuai wilayah gempa yang dianalisis dengan bantuan program ETABS.Selanjutnya adalah melakukan analisis pada model/run program ETABS.Hasil analisis akibat beban gravitasi dan beban gempakemudian akandievaluasi untuk mengetahui kekuatan penampang nominal pada bal eksisiting ketika menerima beban rencana. Tabel.Deskripsi Gedung Deskripsi Gedung Fungsi bangunan Lasi Bangunan Jenis tanah Sistem Struktur Jumlah Lantai Tinggi lantai Typical Tinggi lantai basement Elevasi tertinggi gedung Mutu Beton (fc ) Mutu Baja Tulangan Ulir (fy) Mutu Baja Tulangan Polos (fy) Kategori Resiko Faktor Keutamaan Gempa SDS SD T0 Ts Koefeisen Modifikasi respon Keteangan Tempat Hunian / Hotel/ Apartemen Pekalongan Lunak Sistem Rangka Pemikul Khusus 7 Lantai, m, m,60 MPa (bal), 0 MPa (kolom) 00 MPa 0 MPa II,0 0,6 0, 0,6 0,8 R = 0,8 HASIL DAN PEMBAHASAN Pembebanan Beban mati merupakan beban dari semua elemen gedung yang bersifat permanen termasuk peralatan tetap yang merupakan bagian yang tak terpisahkan dari gedung. Beban mati yang bekerja yaitu : Berat sendiri beton bertulang ( kn/m³), Dinding Pas. ½ bata (, kn/m³), Finishing Lantai ( kn/m), Langit-langit + penggantung (0,0 kn/m), Mechanical Electrical (0, kn/m), Beban hidup merupakan beban yang bekerja pada lantai bangunan tergantung dari fungsi ruang yang digunakan.pembagian beban hidup sebagai berikut : (,0 kn/m), Tangga (,0 kn/m), lantai hotel (, kn/m), Reduksi untuk beban hidup hotel adalah: Tinjauan beban gravitasi 0,7 dantinjauan beban gempa 0,. e-jurnal MATRIKS TEKNIK SIPIL/September 06/68

3 PERCPATAN RESPON SPEKTRA, SA (G) Tabel.Rekapitulasi Berat Struktur per Lantai Lantai Tangga & Lift Tinggi Lantai dari dasar Z x (m) Berat Lantai W x W x Z x Ʃ ,96 Pembuatan grafik respon spektrum gempa rencana menggunakan peta gempa berdasarkan SNI Pada peta tersebut didapatkan bahwa bangunan mempunyai nilai S 0, g dan Ss 0,60 g. Selanjutnya berdasarkan Tabel dan SNI 76-0 didapatkan nilai Fa,dan Fv. SDS = / x Fa x SS... [] SD = / x Fv x S... [] Berdasarkan persamaan dan maka nilai SDS adalah 0,60dan SD adalah 0,0 T0 = 0,(SD/ SDS)... [] Ts = (SD/ SDS)... [] Sa untuk nilai T = 0, Sa = 0, S DS...[] Sa untuk saat di T0 T Ts, Sa = S DS...[6] Sa untuk nilai T < T0, Sa = S DS (0, + 0,6 (T/T0)... [7] Sa untuk nilai T > Ts, Sa = (SD/ T)... [8] Sesuai persamaan sampai 8 dapat dibuat grafik respon spektrum gempa rencana sesuai dengan lasi bangunan. Gambar. Grafik respon spektrum gempa rencana RES P O N S P EKTRA TA N A H LU N A K keterangan : = 0,60 = 0,80 = 0,87 = 0, PERIODE, T (DETIK) Gambar. Grafik Respon Spektrum Gempa Rencana Wilayah Pekalongan Koefisien Respon Seismik (Cs) Menurut SNI 76-0 pasal 7.8.., penentuan koefisien respon seismik suatu bangunan sama sepertipenentuan periode getar bangunan yaitu terdapat batasan nilai minimum dan nilai maksimum berdasarkan arah bangunannya -Cs arah x Cs minimum = 0,0 SDS Ie 0,0...[9] S DS = 0,60 e-jurnal MATRIKS TEKNIK SIPIL/September 06/68

4 Ie =,00 (Tabel SNI 76-0) Berdasarkan persamaan 9, nilai Cs minimum adalah 0,6 Cs maksimum =... [0] S D = 0, R = 8 (Tabel 9 SNI 76-0) T = 0,87 detik Berdasarkan persamaan 0, nilai Cs maksimum adalah 0,078 Cs hitungan =... [] Berdasarkan persamaan, nilai Cs hitungan adalah 0,07. Karena Cs hitungan bernilai lebih dari Cs pada batas maksimal, maka Cs yang dipakai adalah Cs maksimum yaitu 0, Cs arah y Gedung pada arah y sama-sama bersistem rangka pemikul momen, sehingga nilai R adalah 8 sama pada arah x. Nilai T = 0,886. Jadi nilai Cs minimum berdasarkan persamaan 9 adalah 0,6, nilai Cs maksimum berdasarkan persamaan 0 adalah 0,070, dan Cs hitungan berdasarkan persamaan adalah 0,07.Karena Cs hitungan bernilai lebih dari Cs pada batas maksimal, maka Cs yang dipakai adalah Cs maksimum yaitu 0,070. Periode Natural (Waktu Getar Alami) Struktur Berdasarkan SNI 76-0, periode fundamental struktur dalam arah yang ditinjau harus diperoleh menggunakan properti struktur dan karakteristik deformasi elemen penahan dalam analisis yang teruji. Periode fundamental struktur tidak boleh melebihi hasil koefisien batasan atas pada periode yang dihitung (Cu) Periode getar arah x Ta minimum= Ct hnx...[] Ct = 0,066 (Table SNI 76-0) x = 0,9 (Table SNI 76-0) hn =,6 m (Tinggi gedung) Berdasarkan persamaan, nilai Ta minimum adalah 0,80 detik. Ta maksimum= Cu Ta minimum...[] Cu =, (Table SNI 76-0) Berdasarkan persamaan, nilai Ta maksimum adalah, detik. -Periode getar arah x Nilai periode getar alami bangunan dari program ETABSpada arah Tc adalah 0,886 detik. Karena Ta <Tc < Ta.Cu, maka Ta yang digunakan adalah Ta=Tc yaitu 0,886 detik. -Periode getar arah y Untuk nilai Ta minimum dan Ta maksimum pada arah y sama dengan nilai pada arah x. Ta minimum = 0,80 detik Ta maksimum=, detik Nilai periode getar alami bangunan dari program ETABS pada arah y adalah 0,87 detik. Karena Ta <Tc <Ta.Cu, maka Ta yang digunakan adalah Ta=Tc yaitu 0,87 detik. Gaya Geser Dasar Seismik Di dalam SNI 76-0 dijelaskan bahwa gaya geser seismik ditentukan dengan perkalian Koefisien respon Seismik dengan berat total gedung. V = Cs. Wt...[] Karena nilai Cs arah x dan arah y berbeda, maka besarnya gaya geser pada gedung berdasarkan persamaan adalah sebagai berikut: Vux = 7, kn dan Vuy = 6,89 kn Gaya Lateral Ekuivalen Beban gempa nominal statik ekuivalen yang bekerja pada saat massa lantai di tingkat x dengan menggunakan persamaan :...[] e-jurnal MATRIKS TEKNIK SIPIL/September 06/68

5 Keterangan Fx = beban gempa horizontal lantai Wx = berat lantai tingkat ke-i, termasuk beban hidup yang sesuai; Zx = ketinggian lantai tingkat ke-i diukur dari taraf penjepitan lateral; n = nomor lantai tingkat paling atas v = gaya lateral desain total atau geser di dasar struktur, dinyatakan dalam (KN) k =eksponen terkait dengan periode, T 0, maka k = dan T, maka k = jadi nilai Kx =,9 dan Ky =,7. Gaya gaya lateral untuk lantai lainnya dirangkum pada Tabel dan Tabel di bawah ini. Gaya-gaya lateral ini bekerja di pusat-pusat massa di masing-masing lantai. Tabel.Gaya Lateral Ekuivalen per Lantai Arah Barat-Timur (x) Lantai Tinggi Lantai Z x (m) Berat Lantai W x W x Z x Tangga & Lift , Ʃ , Gaya Geser V Lateral 00% Arah x Lateral 00% Arah y Tabel.Gaya Lateral Ekuivalen per Lantai Arah Utara-Selatan (y) Lantai Tinggi Lantai Z x (m) Berat Lantai W x W x Z x Tangga & Lift Ʃ , Gaya Geser V Lateral 00% Arah x Lateral 00% Arah y Arah gempa yang sebenarnya tidak dapat dipastikan. Untuk mengantisipasi hal tersebut maka dalam SNI disebutkanbahwa pembebanan gempa arah utama dianggap efektif sebesar 00% dan ditambah dengan pembebanan gempa sebesar 0% pada arah tegak lurusnya. Selanjutnya besarnya gaya tersebut dibebankan pada pusat massa struktur tiap-tiap lantai tingkat. Hasil AnalisisDisplacement Akibat Beban Kombinasi Analisis dilakukan dengan software ETABS dan dari program tersebut didapatkan hasil displacement pada bangunan yang diteliti. Selanjutnya dari berbagai kombinasi yang digunakan diambil nilai displacement yang paling besar. Tabel.Kombinasi Pembebanan yang digunakan Kombinasi Kombinasi Kombinasi Kombinasi Kombinasi Kombinasi 6 Kombinasi 7, D,D +,6L,D +,0L,D+0,.S DS.D + 0,L+E 0,9D+0,.S DS.D+E,D +,SIDL,D +,SIDL +,6L,D +,SIDL +,0L,D+0,.S DS.D + 0,L+,0Ex + 0,Ey,D+0,.S DS.D + 0,L+ 0,Ex +,0Ey 0,9D+0,.S DS.D +,0Ex + 0,Ey 0,9D+0,.S DS.D + 0,Ex +,0Ey Tabel 6.Displacement Maksimum yang Dihasilkan oleh Beban Gempa No Lantai Elevasi ( m) Statik Ekuivalen Displacement ( mm ) Arah x Arah y e-jurnal MATRIKS TEKNIK SIPIL/September 06/686

6 6 7 Tangga & Lift Tabel 7.Simpangan Antar Tingkat yang Dihasilkan oleh Beban Gempa Arah x Lantai Ke tangga dan Lift H δxe δx =. δxe Δ Δa/ (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Tabel 8.Simpangan Antar Tingkat yang Dihasilkan oleh Beban Gempa Arah y Lantai Ke tangga dan Lift H δxe δx =. δxe Δ Δa/ (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Δ Δa/ Δ Δa/ Evaluasi Kekuatan Penampang Terhadap Lentur Cek Apakah Bal B7 Memenuhi Definisi Komponen Struktur Lentur -Beban aksial Pu < 0, Ag. f c = 0, x 0 mm x 600 mm x MPa = KN (Terpenuhi) -Bentang bersih komponen struktur Ln /de (6600/ =,9 mm > (Terpenuhi) -Perbandingan lebar terhadap tinggi b/h (0/600 = 0,8) Ratio< 0,...(Terpenuhi) -Lebar komponen0 mm < b (0 mm) c+(/ h) (Terpenuhi) Cek Kekuatan Nominal (Mn) Lentur Bal...[6] dimana = kuat lentur rencana = momen ultimit atau kuat lentur perlu = kuat lentur nominal = faktor reduksi kuat lentur Berdasarkan persamaan 6 diperoleh momen nominal bal pada masing-masing kondisi : Tabel 9. Besarnya Nilai Ultimate dan Nominal Tulangan Eksisting No Lasi Arah Gempa Reinforcing As (mm ) Mu (knm) ØMn(kNm) Tumpuan kiri (-) Tumpuan kiri (+) Tumpuan kanan (-) Tumpuan kanan (+) Tengah Bentang (+) Kanan Kanan Kanan dan 7D9 D9 7D9 D9 6D9 98,70, 98,70, 70,7-6, ,0 08,60,0 08,60 87,8790 e-jurnal MATRIKS TEKNIK SIPIL/September 06/687

7 Cek KekuatanGeserNominal (Vn) pada bal Hitung Probable Capacities (Mpr) Berdasrkan SNI 87:0 Pasal... mengisyaratkan bahwa : Geser rencana akibat gempa pada bal dihitung dengan mengasumsikan sendi plastis terbentuk di ujung-ujung bal dengan tegangan lentur bal mencapai, fy dan faktor reduksi kuat lentur ø =. Kapasitas momen ujung-ujung bal bila struktur bergoyang ke kanan. Gambar. Sketsa Kuat Lentur Mungkin Maksimum (Mpr- dan Mpr-) Bal Akibat Goyangan ke Kanan Tabel 0. Konfigurasi penulangan dan kapasitas momen penampang bal 7 (G) No Lasi Arah Gempa Reinforcing As (mm ) Mu (knm) ØMn(kNm) Mpr(kNm) Tumpuan kiri (-) Tumpuan kiri (+) Tumpuan kanan (-) Kanan 7D9 D9 7D9 98,70, 98, ,0 08,60,0 0,889 (clock wise) 8,8 (clock wise) 0,889 (counter-cw) Tumpuan kanan Kanan D9, ,60 8,8 (counter-cw) (+) Vu=,69 kn Berdasarkan SNI 87:0 Pasal... : kontribusi beton dalam menahan geser, yaitu Vc harus diambil = 0 pada perencanaan geser di daerah sendi plastis apabila : a.v sway > ½ V u perlu maksimum, baik di muka kolom interior kiri pada saat struktur bergoyang ke kiri maupun dimuka kolom interior kanan pada saat struktur bergoyang ke kanan. Gaya Geser di muka kolom interor kiri dan kanan dapat dilihat pada Tabel. Tabel. Gaya Geser di Muka Kolom Interor dan Kanan. Arah Gerakan Gempa Kanan Vsway 09,96 09,96 Left Interior Sup. Reaction Ve ½ Ve,99,0997,,07 Left Interior Sup. Reaction Ve ½ Ve,,07,99,0997 b. Gaya tekan aksial terfaktor, termasuk akibat pembebanan gempa P u = 0 <A gf c / 0 = 6, kn e-jurnal MATRIKS TEKNIK SIPIL/September 06/688

8 Kuat nominal Lentur...[9] Berdasarkan persamaan 9 didapatkan nilai geser nominl yang dapat dilihat pada tabel Tabel. Besarnya Nilai GeserUltimate dan Geser Nominal Tulangan Eksisting No Lasi Arah Gempa Reinforcing Ve ØVn Tumpuan kiri Tumpuan kanan Tengah bentang Kanan dan kiri Kanan dan kiri Kanan dan kiri D0-00 D0-00 D0-0,, 8,600 0, 68 0, 68 7,6 Cek Persyaratan Detailing Tulangan SRPMK Sesuai SNI-87-0 Persyaratan detailing tulangan lentur untuk semua kondisi, spasi bersih untuk lapis memenuhi persyaratan > mm, spasi bersih antar lapis memenuhi persyaratan > 0 mm. Tulangan transversal yang terpasang pada tumpuan D0-00 dipasang sejauh /L(60 mm). Tulangan transversal yang terpasang pada tumpuan memenuhi persyaratan detailling 00 mm < d/ (7 mm), 00 mm < 6db ( mm), dan 00 < 0 mm. Pada tumpuan tulangan transversal dipasang sejauh >h (00 mm) sesuai persyaratan detailling. Sedangkan tulangan transversal yang terpasang pada tengah bentang dipasang D0-0, memenuhi persyaratan detailling<d/ (, mm). Panjang sambungan lewatan untuk tulangan memanjang ld (70 mm) < persayaratan detailling 8db (9 mm). SIMPULAN Kesimpulan hasil penelitian pengujian model hubungan kebutuhan ruang parkir sepeda motor dengan penggunaan waktu mahasiswa di kampus adalah sebagai berikut:. Hasil penelitian menunjukkan bahwa seluruh simpangan antar tingkat untuk gedung hotel 7 lantai di pekalongan (Δ) < Δa/.. Hasil perhitungan kekuatan momen nominal (Mn) untuk semua kondisi pada bal memenuhi persyaratan Mu< Mn.. Hasil perhitungan geser nominal (Vn) pada bal untuk semua kondisi memenuhi persyaratan Ve< Vn.. Tulangan yang terpasang dilapangan, memenuhi persyaratan detailing SNI 87: 0. Ucapan terima kasih pertama ditujukan kepada Allah SWTswt atas segala bentuk kasih sayang-nya, yang kedua seluruh civitas akademika Fakultas Teknik Jurusan Teknik Sipil REFERENSI ACI Committe 8 (0). Building Code requirement for Structural Concrete (ACI 8-) am commentary (ACI 8R- 99), ACI, Farmington Hills, MI. Badan Standarisasi Nasional (00). Standar Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung (SNI 76:00), BSN, Bandung, Indonesia. Badan Standarisasi Nasional (00). Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung (SNI 87:00), BSN, Bandung, Indonesia. Badan Standarisasi Nasional (0). Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung (SNI 76-0), BSN, Jakarta, Indonesia. Badan Standarisasi Nasional (0). SNI-87-0 Persyaratan Beton Struktural Untuk Bangunan Gedung (SNI 87-0), BSN, Jakarta, Indonesia. Badan Standarisasi Nasional (0). Baja Tulangan Beton (SNI 0-0), BSN, Jakarta, Indonesia. Direktorat Penyelidikan Masalah bangunan (98). Pereturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung (PPIUG 98), Bandung Indonesia. Habibullah, A. (998). ETABS-Nonlinear, Three Dimensional Analysis and Design of Building Systems, Computer and Structures, Inc., Berkeley, California, USA. Imran, Iswandi dan Ediansjah Zulkifli (0). Perencanaan Dasar Struktur Beton Bertulang,ITB, Bandung, Indonesia. Imran, Iswandi dan Fajar Hendrik (0). Perencanaan Lanjut Struktur Gedung Beton Bertulang Tahan Gempa,ITB, Bandung, Indonesia. Rachmat Purwono, Prof, Ir, Msc(00). Perencanaan Struktur Beton Bertulang Sesuai SNI 76 dan SNI-87 Terbaru,ITS, Surabaya, Indonesia. e-jurnal MATRIKS TEKNIK SIPIL/September 06/689