PENGARUH DOMINASI BEBAN GRAVITASI TERHADAP KONSEP STRONG COLUMN WEAK BEAM PADA STRUKTUR RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS

Transkripsi

1 PENGARUH DOMINASI BEBAN GRAVITASI TERHADAP KONSEP STRONG COLUMN WEAK BEAM PADA STRUKTUR RANGKA PEMIKUL MOMEN KHUSUS Christino Boyke, Tavio dan Iman Wimbadi Mahasiswa Pascasarjana Jurusan Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember, Kampus ITS Sukolilo Surabaya, Telp 08050, Dosen Jurusan Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember, Kampus ITS Sukolilo Surabaya, Telp , Dosen Jurusan Teknik Sipil FTSP, ITS, Kampus ITS Sukolilo Surabaya, Telp , Dalam praktik perencanaan struktur, sering kita temui bangunan yang membutuhkan bentang besar seperti pada gedung pertemuan maupun gelangang olah-raga. Pada bangunan-bangunan dengan bentang yang besar seperti itu, kombinasi beban gravitasi (. D+.6 R (A atau R) ) akan lebih dominan dibanding dengan kombinasi dengan beban gempa (. D + L.0 E). Hal itu akan mengakibatkan konsep perencanaan tahan gempa yang menitikberatkan pada ketahanan struktur terhadap beban gempa akan menjadi tidak efektif. Dalam peraturan SNI maupun SNI tidak terdapat pembahasan yang jelas mengenai permasalahan tersebut. SNI 00 hanya memberikan dasar perhitungan untuk kekuatan minimum yang diperlukan suatu elemen struktur. Dalam peraturan SNI yang terdahulu, yaitu SK SNI T batasan mengenai kebutuhan kekuatan suatu elemen lebih jelas, sehingga permasalahan yang timbul akibat dominasi beban gravitasi dapat diatasi. Penelitian ini dimulai dengan memodelkan type struktur dengan konfigurasi yang telah ditentukan. Model ini direncanakan terletak di daerah zona gempa 6 dan berdiri diatas tanah lunak. Kemudian, dari model yang memiliki kombinasi beban gravitasi maksimum akan didesain dengan sistem Struktur Rangka Pemiku Kusus (SRPMK), baik menurut SNI maupun SK SNI T Hasil desain tersebut akan dilihat performa mereka dengan pushover analysis,apakah memenuhi syarat bangunan tahan gempa atau tidak. Dalam penelitian ini diketahui jika desain dengan menggunakan batasan dari SKSNI jika digunakan dalam perencanaan Gravity Dominated Structure untuk zone gampa 6, menghasilkan performa/perilaku struktur yang memenuhi syarat tahan gempa dan menghasilkan penulangan geser yang lebih hemat dibanding dengan metode SRPMK. Penghematan yang didapatkan pada tulangan geser di daerah sendi plastis balok adalah 0% untuk struktur type dan type, dan 0 % untuk struktur type dan type. Sedangkan pada daerah geser sendi plastis kolom, penghematan tulangan geser yang didapat adalah % untuk struktur type dan type dan 0% untuk struktur type dan type. Kata Kunci : Beban Gravitasi, Struktur Rangka Pemikul Kusus, SNI , SK SNI T

2 Christino Boyke,Tavio dan Iman Wimbadi. PENDAHULUAN Dalam praktik perencanaan struktur, sering kita temui bangunan yang membutuhkan bentang besar seperti pada gedung pertemuan maupun gelangang olah-raga. Pada bangunan-bangunan dengan bentang yang besar seperti itu, kombinasi beban gravitasi (. D+.6 R (A atau R)) akan lebih dominan dibanding dengan kombinasi dengan beban gempa (. D + L ±.0 E). Hal itu akan mengakibatkan konsep perencanaan tahan gempa yang menitikberatkan pada ketahanan struktur terhadap beban gempa akan menjadi tidak efektif Sebagai untuk konsep perhitungan desain tulangan geser pada balok untuk struktur SRPMK, dimana Ve (gaya geser rencana balok) direncanakan berdasarkan Mpr (momen rencana yang dihitung dari tulangan lentur balok yang terpasang). Dengan adanya momen yang besar akibat dominasi beban gravitasi pada struktur, maka kebutuhan tulangan lentur terpasang di balok akan menjadi besar. Hal ini menyebabkan kebutuhan gaya geser rencana (Ve) yang terjadi pada balok akan menjadi besar, dan penulangan geser balok akan menjadi sangat rapat. Pendetailan tulangan geser yang rapat pada balok ini akan menjadi suatu pemborosan, karena pendetailan ini disyaratkan untuk menahan beban gempa yang besarnya tidak dominan dalam struktur tersebut. Dalam peraturan SNI maupun SNI tidak terdapat pembahasan yang jelas mengenai permasalahan tersebut. SNI 00 hanya memberikan dasar perhitungan untuk kekuatan minimum yang diperlukan suatu elemen struktur. Sebagai contoh, SNI hanya memberikan rumusan Ve = ±. untuk menghitung gaya geser rencana balok dan Ve =..()..() untuk menghitung gaya geser rencana pada kolom. Demikian juga untuk kuat lentur kolom hanya dibatasi dengan ΣMe ΣMg..() Hal ini menyebabkan terjadinya permasalahan seperti diatas, jika ternyata beban gravitasi lebih dominan dalam suatu struktur dibandingkan dengan beban gempa. Dalam peraturan SNI yang terdahulu, yaitu SK SNI T batasan mengenai kebutuhan kekuatan suatu elemen lebih jelas, sehingga permasalahan yang timbul akibat dominasi beban gravitasi dapat diatasi. Sebagai contoh untuk menghitung gaya geser rencana pada balok diberikan persamaan Vub = () tetapi dalam segala hal, gaya geser rencana tidak perlu lebih besar dari.05(vdb + Vlb + Veb)..(5) dimana vdb,, vlb, veb adalah besarnya gaya geser akibat beban mati, hidup dan gempa (SK SNI T Pasal..7()). Dengan adanya batasan peraturan seperti ini, permasalahan seperti dibahas sebelumnya dapat dicegah. Meskipun gaya geser yang timbul akibat beban gravitasi akan besar, tetapi gaya geser rencana tersebut tidak perlu lebih besar dari batasan tersebutcontoh yang lain adalah penentuan kuat lentur minimum kolom dalam perencanaan tahan gempa di SK SNI T , dimana ΣM, 0.7. ωd. ΣM,..(6) tetapi dalam segala hal tidak perlu lebih besar dari

3 Pengaruh Dominasi Beban Gravitasi Terhadap Konsep Strong Column Weak Beam Pada Struktur Rangka Pemikul Khusus.05 x Σ M, + M, + M,..(7) dimana M,, M, dan M, adalah momen pada kolom akibat beban mati, hidup dan gempa (SK SNI T Pasal..()). Seperti halnya dalam penentuan gaya geser rencana, dalam penentuan kuat lentur kolom juga terdapat batasan yang jelas.. METODOLOGI Penelitian ini menitik beratkan pada desain SRPMK SNI 00 dengan desain SRPMK SNI 00 yang dikombinasikan dengan syarat syarat batasan yang ada pada SKSNI 99. Desain dilakukan terhadap type struktur yang memiliki bentang dan tinggi yang berbeda-beda. Dimana struktur tersebut merupakan struktur yang didominasi kombinasi beban gravitasi. Berikut diagram alir dari penelitian ini : Gambar : Flowchart Metodologi Penelitian

4 Christino Boyke,Tavio dan Iman Wimbadi. PEMODELAN STRUKTUR Pembebanan direncanakan berdasarkan SNI , yaitu beban hidup merata untuk ruang penyimpanan buku/perpustakan sebesar 7.8 kn/m atau 78 kg/m sedangkan beban mati elemen balok, plat dan kolom dihitung secara otomatis dalam analisa program bantu SAP 000. beban gempa yang digunakan adalah respon spektrum gempa wilayah 6 untuk tanah lunak.pemodelan struktur dilakukan dengan analisa tiga dimensi dengan program bantu SAP 000 (Gambar s/d 5). Pemodelan disesuaikan dengam denah rencana dan dimensi yang telah ditentukan dalam preliminary design seperti terdapat pada Tabel. Tabel : Data Struktural Bangunan No KETERANGAN Fungsi Bangunan Luas bangunan Panjang /Lebar bangunan Tinggi bangunan Tinggi antar tingkat Balok Kolom Plat lantai Mutu Beton (fc') Mutu tulangan (fy) TYPE TYPE TYPE TYPE Perpustakaan Perpustakaan Perpustakaan Perpustakaan 600 m 600 m 0 m 0 m 0 m (jarak antar kolom 0m) 0 m (jarak antar kolom 0m) 8 m (jarak antar kolom m) 8 m (jarak antar kolom m) 5 tingkat, 0 m 8 tingkat, m 5 tingkat, 0 m 8 tingkat, m m m m m 0.55 x 0.80 m 0.55 x 0.80 m 0.60 x 0.90 m 0.70 x m 0.9 x 0.9 m x m. x. m. x. m 0. m 0. m 0.7 m 0.7 m 0 Mpa 0 Mpa 0 Mpa 0 Mpa 00 Mpa 00 Mpa 00 Mpa 00 Mpa 5 Gambar : Denah dan Potongan Struktur & 5 Gambar : Denah dan Potongan Struktur &

5 Pengaruh Dominasi Beban Gravitasi Terhadap Konsep Strong Column Weak Beam Pada Struktur Rangka Pemikul Khusus. PERENCANAAN STRUKTUR. PERENCANAAN BALOK INDUK Perencanaan balok didasarkan pada momen maksimum yang terjadi dari hasil analisa struktur. Posisi balok yang mengalami gaya akibat gravity load terbesar terdapat pada Tabel -Tabel 5 Tabel : Balok Str. Tabel : Balok Str. No 5 6 KOMBINASI LOKASI MOMEN COMB Tumpuan Kiri -57. (, D) Lapangan 87.7 Tumpuan Kanan -5.9 COMB Tumpuan Kiri -,76.7 (, D+,6 L) Lapangan Tumpuan Kanan -,050.6 COMB + Tumpuan Kiri -8.0 (, D+0,5 L+,0 E) Lapangan Tumpuan Kanan COMB - Tumpuan Kiri (, D+0,5 L+,0 E) Lapangan 5. Tumpuan Kanan -9. COMB + Tumpuan Kiri (0,9 D +,0 Ex) Lapangan. Tumpuan Kanan.9 COMB - Tumpuan Kiri (0,9 D +,0 Ex) Lapangan 8.9 Tumpuan Kanan -66. No KOMBINASI LOKASI MOMEN COMB Tumpuan Kiri (, D) Lapangan Tumpuan Kanan COMB Tumpuan Kiri -,5.98 (, D+,6 L) Lapangan 6.58 Tumpuan Kanan -,08.8 COMB + Tumpuan Kiri (, D+0,5 L+,0 E) Lapangan 0.5 Tumpuan Kanan COMB - Tumpuan Kiri (, D+0,5 L+,0 E) Lapangan 5.58 Tumpuan Kanan -,08. COMB + Tumpuan Kiri (0,9 D +,0 Ex) Lapangan 9.8 Tumpuan Kanan Tumpuan Kiri COMB - Lapangan 8.0 (0,9 D +,0 Ex) Tumpuan Kanan Tabel : Balok Str. Tabel 5: Balok Str. No KOMBINASI LOKASI MOMEN COMB Tumpuan Kiri -,088.7 (, D) Lapangan 57.0 Tumpuan Kanan COMB Tumpuan Kiri (, D+,6 L) Lapangan Tumpuan Kanan -,700.5 COMB + Tumpuan Kiri -,060. (, D+0,5 L+,0 E) Lapangan 78. Tumpuan Kanan -,08. COMB - Tumpuan Kiri -,76.86 (, D+0,5 L+,0 E) Lapangan 78.6 Tumpuan Kanan -,8. COMB + Tumpuan Kiri (0,9 D +,0 Ex) Lapangan 7.5 Tumpuan Kanan Tumpuan Kiri COMB - Lapangan 6.90 (0,9 D +,0 Ex) Tumpuan Kanan -,00.59 No 5 6 KOMBINASI LOKASI MOMEN COMB Tumpuan Kiri -,. (, D) Lapangan 5,76 Tumpuan Kanan COMB Tumpuan Kiri -,68.6 (, D+,6 L) Lapangan,0.8 Tumpuan Kanan -,867.7 COMB + Tumpuan Kiri -,.9 (, D+0,5 L+,0 E) Lapangan Tumpuan Kanan COMB - Tumpuan Kiri -,06. (, D+0,5 L+,0 E) Lapangan 7.6 Tumpuan Kanan -,85.0 COMB + Tumpuan Kiri (0,9 D +,0 Ex) Lapangan 66. Tumpuan Kanan -.9 Tumpuan Kiri -,7.76 COMB - Lapangan. (0,9 D +,0 Ex) Tumpuan Kanan -,0.79 Dari hasil tersebut dilakukan perhitungan penulangan berdasarkan kombinasi maksimum yang ada dengan menggunakan SNI 00 dan menggunakan batasan yang ada dari SKSNI.

6 Christino Boyke,Tavio dan Iman Wimbadi Tabel 6. Resume Perhitungan Tulangan Lentur Balok struktur TYPE TYPE TYPE TYPE Posisi Paramater Pemasangan Pemasangan Mu (N.mm) Tulangan Tarik Tulangan Tekan Tump. Kiri D5 (As = 5887,5 mm ) 6 D5 (As = 9,75 mm ) OK Lapangan Tump.Kanan 6 D5 (As = 9,75 mm ) D5 (As = 7,87 mm ) D5 (As = mm ) 6 D5 (As = 9,75 mm) OK Tump. Kiri D5 (As = 678. mm ) 7 D5 (As =.7 mm ) OK Lapangan D5 (As = 9,75 mm ) D5 (As = 7,87 mm ) Mn (N.mm) Cek ømn > Mu OK Tump.Kanan Tump. Kiri D5 (As = mm ) 7 D5 (As = 80.6 mm ) 6 D5 (As = 9,75 mm) 9 D5 (As = 6.6 mm) OK OK Lapangan D5 (As = 95 mm) D5 (As = 96,5 mm) OK Tump.Kanan Tump. Kiri D5 (As = 759. mm ) 7 D5 (As = 80.6 mm ) 7D5 (As =.7 mm) 9 D5 (As = 6.6 mm) OK OK Lapangan D5 (As = 95 mm) D5 (As = 96,5 mm) OK Tump.Kanan D5 (As = mm ) 7D5 (As =.7 mm).0.0. OK OK struktur TYPE TYPE TYPE TYPE Tabel 7. Resume Perhitungan Tulangan Geser Balok Struktur Paramater Vs (kn) Kebutuhan Syarat Max Pemasangan (dari Mpr balok) Penulangan S (mm) Tulangan Geser Posisi (A) (A) (A) (A) Sendi Plastis 07,8 kaki ᴓ ,8 kaki ᴓ - 90 Luar s. plastis 569,6 kaki ᴓ kaki ᴓ - 5 Sendi Plastis 0, kaki ᴓ - 98, 8,8 kaki ᴓ - 90 Luar s. plastis 577,66 kaki ᴓ - 5, 60,5 kaki ᴓ - 5 Sendi Plastis Luar s. plastis 89, 69, 5 kaki ᴓ - 9 kaki ᴓ kaki ᴓ - 90 kaki ᴓ - 5 Sendi Plastis Luar s. plastis 6,86 75, 6 kaki ᴓ - kaki ᴓ kaki ᴓ - 00 kaki ᴓ - 50 Struktur Paramater Vs (kn) Kebutuhan Syarat Max Pemasangan Tulangan Pakai (batas SKSNI) Penulangan S (mm) Tulangan Geser Vs(SNI) vs Posisi (B) (B) (B) (B) Vs (batas SKSNI) Sendi Plastis 90,5 kaki ᴓ - 0 8,8 kaki ᴓ - 00 kaki ᴓ - 00 Luar s. plastis 780 kaki ᴓ kaki ᴓ - 90 kaki ᴓ - 5 Sendi Plastis 976,7 kaki ᴓ - 0 8,8 kaki ᴓ - 00 kaki ᴓ - 00 Luar s. plastis 80 kaki ᴓ - 5, 60 kaki ᴓ - 5 kaki ᴓ - 5 Sendi Plastis 08, 5 kaki ᴓ kaki ᴓ kaki ᴓ - 5 Luar s. plastis 907 kaki ᴓ kaki ᴓ - 00 kaki ᴓ - 5 Sendi Plastis 85, 6 kaki ᴓ kaki ᴓ kaki ᴓ - 5 Luar s. plastis 0 kaki ᴓ kaki ᴓ - 50 kaki ᴓ PERENCANAAN KOLOM Perencanaan balok didasarkan pada momen maksimum yang terjadi dari hasil analisa struktur. Besarnya gaya terbesar seperti pada Tabel 8- Tabel Tabel 8. Gaya Maksimum Yang Terjadi Pada Kolom Str. Combo (, D),5 6 Combo (, D+,6 L) 7,7 76 Combo Combo,9,6,,5 (, D+0,5 L±,0 Ex) (0,9 D ±,0 Ex) 5,07,,79,7 *Kolom atas Combo (, D),7 6 Combo (, D+,6 L) 5,88 97 Combo Combo,5, (, D+0, L±,0 Ex) (0,9 D ±,0 Ex),0,60,6, *Kolom bawah

7 Pengaruh Dominasi Beban Gravitasi Terhadap Konsep Strong Column Weak Beam Pada Struktur Rangka Pemikul Khusus Tabel 9. Gaya Maksimum Yang Terjadi Pada Kolom Str. Combo (, D) Combo (, D+,6 L) Combo Combo (, D+0,5 L±,0 Ex) (0,9 D ±,0 Ex) *Kolom atas Combo (, D) Combo (, D+,6 L) Combo Combo (, D+0, L±,0 Ex) (0,9 D ±,0 Ex) *Kolom bawah Tabel 0. Gaya Maksimum Yang Terjadi Pada Kolom Str. Combo (, D) Combo (, D+,6 L) Combo Combo (, D+0,5 L±,0 Ex) (0,9 D ±,0 Ex) *Kolom atas Combo (, D) 7 55 Combo (, D+,6 L) Combo Combo (, D+0,5 L±,0 Ex) (0,9 D ±,0 Ex) *Kolom bawah Tabel. Gaya Maksimum Yang Terjadi Pada Kolom Str. Combo (, D) Combo (, D+,6 L) Combo Combo (, D+0,5 L±,0 Ex) (0,9 D ±,0 Ex) *Kolom atas Combo (, D) 695 Combo (, D+,6 L) Combo Combo (, D+0,5 L±,0 Ex) (0,9 D ±,0 Ex) *Kolom bawah Dari hasil tersebut dilakukan perhitungan penulangan berdasarkan kombinasi maksimum yang ada dengan menggunakan SNI 00 dan menggunakan batasan yang ada dari SKSNI. Tabel. Resume Perhitungan Tulangan Kolom Struktur Paramater Kebutuhan Kebutuhan Kebutuhan Tulangan Pakai Mn -knm (A) Penulangan Mn -knm (B) Penulangan Mn -knm (C) Penulangan Mn(B) vs Posisi (A) ( syarat SCWB) (B) ( batas SKSNI) (C) Mn (batas SKSNI) KOLOM D D D 5 0 D 5 KOLOM 60 6 D D D 5 0 D 5 KOLOM D 5 6 D 5 0 D 5 D 5 KOLOM D D 5 005,5 D 5 D 5 KOLOM D 0 D,5 0 D 0 D KOLOM 56 6 D 05 0 D 085,58 0 D 0 D KOLOM 550 D 550 D 57, D D KOLOM 85 D 85 D 085,58 D D

8 Christino Boyke,Tavio dan Iman Wimbadi Tabel. Resume Perhitungan Geser Kolom Struktur Paramater Vu (kn) Kebutuhan Syarat Max Pemasangan (dari Mpr balok) Penulangan Spasi (mm) Tulangan Geser Posisi Sendi Plastis (A) 97,9 (A) 6 kaki ᴓ-80 (A) (A) 6 kaki ᴓ-0 Luar s. plastis 59 kaki ᴓ kaki ᴓ0-50 Sendi Plastis, 7 kaki ᴓ-80 59,7 7 kaki ᴓ-50 Luar s. plastis 79 kaki ᴓ kaki ᴓ0-50 Sendi Plastis kaki ᴓ kakiᴓ-00 Luar s. plastis 6 kaki ᴓ kaki ᴓ0-50 Sendi Plastis 58 7 kaki ᴓ kaki ᴓ6-00 Luar s. plastis 879 kaki ᴓ kaki ᴓ0-50 Struktur Paramater Vu (kn) Kebutuhan Syarat Max Pemasangan Tulangan Pakai (batas SKSNI) Penulangan Spasi (mm) Tulangan Geser Vs (SNI) vs Posisi (B) (B) (B) (B) Vs (batas SKSNI) Sendi Plastis 00 6 kaki ᴓ kaki ᴓ-50 6 kaki ᴓ-50 Luar s. plastis 00 6 kaki ᴓ kaki ᴓ-50 kaki ᴓ0-50 Sendi Plastis 8,75 7 kaki ᴓ kaki ᴓ-70 7 kaki ᴓ-70 Luar s. plastis 8,75 7 kaki ᴓ kaki ᴓ-50 kaki ᴓ0-50 Sendi Plastis 6,07 8 kaki ᴓ kaki ᴓ-50 8 kaki ᴓ-50 Luar s. plastis 6,07 kaki ᴓ kaki ᴓ0-50 kaki ᴓ0-50 Sendi Plastis kaki ᴓ kaki ᴓ kaki ᴓ6-50 Luar s. plastis 8.6 kaki ᴓ kaki ᴓ0-50 kaki ᴓ EVALUASI HASIL DESAIN DENGAN PUSHOVER ANALYSIS Setelah dilakukan disain dari struktur,, dan maka langkah selanjutnya adalah menilai kinerja struktur dengan cara static nonlinear pushover analysis. Dalam bab ini ini ditinjau suatu bangunan sesuai hasil desain yang berada didaerah 6 peta gempa Indonesia (SNI 0-76, 00) dan dibangun diatas tanah lunak. 5. Hasil Analisis Setelah melakukan running analisa statis nonlinear dengan program SAP 000 dengan prosedur seperti diatas, maka didapatkan output analisa statis nonlinear seperti berikut: Gambar. Kurva Pushover Str- Gambar 5. Kurva Pushover Str-

9 Pengaruh Dominasi Beban Gravitasi Terhadap Konsep Strong Column Weak Beam Pada Struktur Rangka Pemikul Khusus Gambar 6. Kurva Pushover Str- Gambar 7. Kurva Pushover Str- 5. Evaluasi Target Displacement Target perpindahan dari berbagai kriteria dapat dirangkum sebagai berikut : Tabel. Target Perpindahan dengan berbagai kriteria Kriteria Target Perpindahan δt(m) Spektrum Kapasitas ATC-0 0,6 0,95 0,9 0,0 Kinerja Batas Ultimit SNI 76 0, 0,9 0,5 0,0 Dari criteria diatas diperoleh target perpindahan yang paling besar (menentukan) dengan metode Spektrum Kapasitas. Untuk mendapatkan perilaku inelastik pasca runtuh maka analisa beban dorong statik diteruskan sampai 50% dari target perpindahan untuk setiap arah. Selanjutnya komponen struktur dievaluasi pada kondisi dimana target perpindahan tercapai. Hasil evaluasi dari tiap type struktur terdapat dalam table berikut : Tabel 5. Rekapitulasi perilaku struktur Kriteria Struktur Displacement leleh y (m) Displacement Maksimum m (m) Daktilitas 6, 7, 6,5 7,6 Target displacement δt(m) 0,6 0,95 0,9 0,0 Cek m > 50% x δt OK OK OK OK Bedasarkan hasil analisa statis nonlinear didapatkan untuk pemeriksaan kinerja dengan menggunakan metode Spektrum kapasitas dan Kinerja Batas Ultimate didapatkan bahwa semua struktur melampui target displacement yang disyaratkan.

10 Christino Boyke,Tavio dan Iman Wimbadi 6. KESIMPULA N Setelah melakukan berberapa analisa dalam penelitian ini didapatkan berberapa kesimpulan seperti berikut:. Perencanaan geser balok dan kolom dengan metode SRPMK (untuk structur yang didominasi beban gravitasi), menghasilkan tulangan geser yang lebih banyak dibandingkan jika batasan dari SKSNI digunakan dalam desain.. Besarnya penghematan yang dapat dilakukan adalah sebagai berikut : 5% 0% Penghematan Pada Tulangan Geser Balok dan Kolom 0% 0% 5% Penghematan 0% 5% % % 0% 0% Penghematan Tul.Geser Balok Penghematan Tul.Geser Kolom 0% 5% 0% 0% 0% Struktur Gambar 8. Grafik Hubungan Penghematan dengan Struktur. Keseluruhan hasil perhitungan detail struktur, telah dicek performanya dengan metode pushover dan telah memenuhi syarat baik dari FEMA,ATC 0 dan SNI.. Desain dengan menggunakan batasan dari SKSNI jika digunakan dalam perencanaan Gravity Dominated Structure untuk zone gampa 6, menghasilkan performa/perilaku struktur yang memenuhi syarat tahan gempa dan menghasilkan penulangan geser yang lebih hemat dibanding dengan metode SRPMK SNI. 7. CITATION OF REFERENCES. Badan Standardisasi Nasional (00), Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Gedung, SNI Badan Standardisasi Nasional (00), Tata Cara Perencanaan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung, SNI Departemen Pekerjaan Umum (99), Tata Cara Perencanaan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung, SK SNI T ,Yayasan LPMB,Bandung. Dewobroto,W (005), Evaluasi Struktur Baja Tahan Gempa Dengan Analisa Pushover, Civil Engineering National Conference : Sustainability Construction & Structural Engineering Based on Professionalism 005, Unika Soegijapranata,,Semarang 5. Kusuma,G dan Andriono,T (99),Desain Struktur Rangka Beton Bertulang di Daerah Rawan Gempa Berdasarkan SKSNI T , Erlangga, Jakarta. 6. Purwono, R (005),Perencanaan Struktur Beton Bertulang Tahan Gempa:perencanaan dan perhitungan sesuai SNI 76 dan SNI 87 terbaru, ITS Press, Surabaya.