LAMPIRAN I PEMODELAN GEDUNG
|
|
|
- Shinta Irawan
- 7 tahun lalu
- Tontonan:
Transkripsi
1 LAMPIRAN I PEMODELAN GEDUNG Universitas Kristen Maranatha 7
2 A. Pemodelan Gedung Langkah-langkah dalam pemodelan gedung dengan menggunakan software ETABS yaitu: 1. Membuka program dengan mengklik ikon atau diambil dari start program. Gambar L.1.1 Tampilan Awal Program. Setelah membuka program, langkah awal yaitu merubah satuan di pojok kanan bawah. 3. Kemudian membuat grid dan jarak grid sesuai dengan model yang akan dibuat dengan cara mengklik File New Model No (new model initialization) OK maka akan terlihat pada tampilan berikut: Universitas Kristen Maranatha 73
3 Gambar L.1. Tampilan Untuk Membuat Jumlah Grid, Lantai serta Tinggi Bangunan 4. Mendefinisikan material dari struktur yang digunakan Define Material Properties conc/steel Modify/show material OK Gambar L.1.3 Pemilihan jenis Material Universitas Kristen Maranatha 74
4 5. Lalu klik pada tulisan Steel (Tulisan akan berwarna biru bila di klik) Modify/Show Material, ubah nama material pada kotak Material Name, lalu input data-data material yang diketahui seperti nilai Fy, Fu, serta modulus elastisitas. Gambar L.1.4 Input Data Material 6. Mendefinisikan penampang balok dan kolom bangunan yaitu: Define Frame Section Add/Wide Flange input data penampang klik OK Gambar L.1.5 Definisi Balok Universitas Kristen Maranatha 75
5 Sebelumnya telah dilakukan preliminary desain, dimana hasilnya selengkapnya pada Lampiran... Gambar L.1.6 Input Data Kolom 7. Definisikan pelat dengan cara klik Define Wall/Slab/Deck section maka akan terlihat tampilan sebagai berikut: Gambar L.1.7 Definisi Pelat Universitas Kristen Maranatha 76
6 8. Pilih Slab kemudian klik Modify/Show Section, input data pelat kemudian klik OK Gambar L.1.8 Input Data Pelat 9. Membuat beban yang terjadi dengan cara Define Static Load Cases input jenis pembebanan struktur OK Gambar L.1.9 Membuat Beban Universitas Kristen Maranatha 77
7 Dengan Tugas Akhir ini, perencanaan beban gempa dihitung berdasarkan SNI dengan menggunakan dua tipe bangunan yang sama tetapi bentuk bresingnya berbeda. Oleh karena itu, secara umum setiap gedung memiliki perhitungan masing-masing. Model gedung pertama adalah bangunan gedung dengan menggunakan bresing tipe D. Model gedung kedua adalah bangunan gedung dengan menggunakan bresing tipe V terbalik. Universitas Kristen Maranatha 78
8 Gambar L.1.10 Gedung menggunakan Bresing tipe D Universitas Kristen Maranatha 79
9 Gambar L.1.11 Gedung menggunakan Bresing tipe V terbalik Universitas Kristen Maranatha 80
10 10. Definisikan kombinasi beban yang ada dengan cara Define Load Combinations input kombinasi OK Gambar L.1.1 Kombinasi Pembebanan Dalam Tugas Akhir ini, kombinasi yang digunakan ada 18, yang terdiri dari: a. Comb 1 (1,4.(SDL+LL)) b. Comb (1,.(SDL+DL) + 1,6.(LL)) c. Comb 3 (1,.(SDL+DL) + 0,5(LL) ± EQx ± 0,3.EQy d. Comb 4 (1,(SDL+DL) + 0,5(LL) ± 0,3EQx ± EQy e. Comb 5 (0,9(SDL+DL) ± EQx ± 0,3.EQy f. Comb 6 (0,9(SDL+DL) ± 0,3.EQx ± EQy Universitas Kristen Maranatha 81
11 11. Penggambaran balok IWF pada grid dengan cara Draw Draw Lines Objects Draw Line gambar balok dari joint ke joint. Gambar L.1.13 Menggambar Balok 1. Penggambaran kolom dengan cara Draw Draw Lines Objects Create Columns gambar kolom pada tiap joint OK. Gambar L.1.14 Menggambar Kolom 13. Penggambaran pelat dengan cara Draw Draw Area Objects Draw Areas Input properties object sesuai dengan properties pelat Klik join terluar. Gambar L.1.15 Menggambar Pelat Universitas Kristen Maranatha 8
12 14. Tentukan Restraint pada tumpuan : Select Plan Level Base Select semua joint Assign Joint/Point Restraint. Gambar L.1.16 Restraint Tumpuan 15. Penggambaran Bracing dengan cara : Klik pada balok yang akan dijadikan sebagai bresing Lalu pilih Assign Frame/Line Frame Releases/Partian Fixity Release Moment dan Moment 33 OK Gambar L.1.17 Release Moment Universitas Kristen Maranatha 83
13 B. Pemodelan Beban Gravitasi Beban gravitasi yang diperhitungkan adalah: Beban Mati (DL) dihitung sendiri oleh program ETABS Beban Mati Tambahan (SDL) = 150 kg/m Beban Hidup (LL) = 50 kg/m Adapun langkah-langkah memasukkan data beban pada ETABS yaitu : 1. Beban pada pelat dengan cara : Select pelat Assign Shell/Area Load Uniform Pilih jenis beban yang akan digunakan dan berat bebannya. Gambar L.1.18 Memasukkan Beban pada Pelat Universitas Kristen Maranatha 84
14 . Beban pada balok dengan cara : Select balok yang akan menerima beban dinding Assign Frame/Line Load Distributed Pilih jenis beban yang akan digunakan OK. Gambar L.1.19 Memasukkan Beban pada Balok Universitas Kristen Maranatha 85
15 C. Pusat Massa Lantai dan atap dimodelkan menjadi rigid diapragm yang berarti massa dipusatkan pada satu titik. ehingga beban lateral yang diterima di pusat massa tiap lantai. Pilih menu Define Diapragms Add New Diapragm Rigid seperti terlihat pada gambar dibawah ini : Gambar L.1.0 Rigid Diaphragm Pelat Lantai dan Atap Universitas Kristen Maranatha 86
16 Gambar L.1.1 Rigid Diaphragm Tiap Lantai Universitas Kristen Maranatha 87
17 LAMPIRAN II NILAI PERIODE GETAR Universitas Kristen Maranatha 88
18 Universitas Kristen Maranatha 89
19 Universitas Kristen Maranatha 90
20 LAMPIRAN III PEMBAHASAN RASIO P/M Universitas Kristen Maranatha 91
21 Pembahasan Rasio P-M Gambar L.3.1 Balok dan Kolom Potongan 1-1 yang Ditinjau A. Pembahasan Rasio P-M Gedung yang Didesain untuk Bresing Tipe D Desain Balok Elevation View 1 (B1) Story 1 Karakteristik Profil : WF = (BJ37) d = 450 mm b f = 00 mm t w = 9 mm t f = 14 mm L = 9600 mm A g = 9, mm I x = 3, mm 4 I y = 1, mm 4 r x = 186 mm r y = 44 mm Universitas Kristen Maranatha 9
22 S x = 1, mm 3 S y =, mm 3 r c = 18 mm h' = d.t f.r c h' = 386 mm A w = (d.t f ) t w A w = 3798 mm Z x = b.t f.(d t f ) + 1 t w. (d.t f ) 4 Z x = 1, mm 3 Z y = 1. t f.b (d.t f) t w Z y =, mm 3 Data Material: Modulus Elastisitas : E s = MPa Tegangan Leleh Sayap dan Badan: f y = 40 MPa Tegangan Sisa : f r = 70 MPa Faktor Reduksi: ϕ = 0,9 ϕ c = 0,85 ϕ b = 0,9 Faktor modifikasi Tegangan Leleh: R y = 1,5 jika f y 50 MPa (BJ41) R y = 1,3 jika f y 90 MPa (BJ50) Maka R y = 1,5 Besaran penampang yang perlu dihitung: f L = f y - f r f r = 70 MPa G = MPa f L = 170 MPa 1 3 J..b f.tf d.t f.t w J 46841, 67 mm I w. d tf Iw 4754 mm Universitas Kristen Maranatha 93
23 Momen Leleh : M y = S x. f y M y = 458, Nmm Momen Plastis : M p = Z x. f y M p = 388, Nmm Momen Batas Tekuk: M r = (f y f r ).S x M r = 3, Nmm (karena tegangan leleh flens dan badan sama) Gaya aksial Leleh: P y = A g.f y P y =, Nmm Periksa Kekompakan Penampang: Perhitungan kekompakan harus memenuhi syarat kekompakan penampang yang terdapat pada Tabel (SNI ) Pada Pelat sayap: λ f = p bf.t f 170 f y f p 7,14 10,97 Kesimpulan: Sayap Kompak Pada Pelat badan: w p h' tw 1680 f y w p 4,89 108, 44 Kesimpulan: Badan Kompak (λ w < λ p ) 1. Menghitung Kapasitas Momen Balok B-1 1.a Kondisi batas tekuk lokal Momen Nominal Tekuk lokal (berdasarkan Tabel 7.5-1) Pada pelat sayap: 170 pf pf y f 10,97 Universitas Kristen Maranatha 94
24 rf 370 f y r 7,14 f r rf 8,38 Momen Nominal Tekuk Lokal pada pelat sayap: (M nflb ) M nflb = M p jika λ f λ pf M M.(M M ) jika M f pf nflb p p r pf f rf rf pf rf nflb.mr jika f rf f M nflb = M p = 388, Nmm ϕ M nflb = Nmm Pada pelat badan: 1680 pw pw y f 550 rw rw y f w 4,89 Momen Nominal Tekuk Lokal pada pelat badan: M nwlb = M p jika λ w λ pw M M.(M M ) jika M w pw nwlb p p r pw w rw rw pw rw nwlb.mr jika w rw w M nwlb = M p = 388, Nmm ϕ M nflb = Nmm 108, , 60 1.b Kondisi batas tekuk lateral Panjang tak bertumpu: Universitas Kristen Maranatha 95
25 L b = 400 mm Bentang balok induk adalah 400 mm, namun karena terdapat balok anak maka diasumsikan menjadi penahan lateral. Batas-batas jarak pengekang lateral: 1 1.h.I , , I w = y 7 11 L p = 1,76.r y. E fy 35,5 mm E.G.J.A X 1 S , 67.9, , , 6 MPa 6 11 S Iw 1, , X , 6.10 mm / N 7 y G.J I ,67 1,87.10 X L r X.f f 1 r y L L 3136, Lr , , 63 mm Maka, L b = 400 mm L p = 35,5 mm L r = 18175,63 mm Keterangan: Bentang pendek jika L b L p Bentang menengah jika L p < L b < L r Bentang panjang jika L b L r Maka tidak terjadi Tekuk Torsi Lateral.. Menghitung Kapasitas Gaya Geser Balok B-1.a Gaya Gasar Nominal pada Sumbu-x: Besaran penampang yang perlu dihitung: A w1 = d.t w A w1 = 4050 mm a = 400 mm Universitas Kristen Maranatha 96
26 5 a h' kn 5 5,13 Maka besarnya gaya geser nominal pada sumbu-x: w h' 4,89 tw ke n. s F y V nx (0, 6.Fy. A w1) jika w 1,10 k.e 1 k.e k.e V 0, 6.F A.1,10.. jika 1,10. 1,37. F F F n s n s n s nx y. w1 w y w y y V nx = N.b Gaya Geser Nominal pada sumbu-y: Besaran penampang yang perlu dihitung: A w = 5.b f. t f A w 4666,67 mm 3 Maka besarnya gaya geser nominal pada sumbu-y: V ny = 0,6.F y.a w V ny = N Maka kapasitas gaya geser adalah sebagai berikut: Kapasitas gaya geser pada sumbu-x: ϕv nx = 0, ϕv nx = N Kapasitas gaya geser pada sumbu-y: ϕv ny = 0, ϕv ny = N Rasio tegangan gaya geser yang bekerja Rasio tegangan pada sumbu-x: V ux V nx 0,00 Hasil Output ETABS: Rasio 0,000 Universitas Kristen Maranatha 97
27 Rasio tegangan pada sumbu-y: Vuy 4194,301 0,068 Hasil Output ETABS Rasio 0,068 ny V Menghitung Faktor Modifikasi Momen (C m ) C m = 1 ujung-ujung batang yang bisa bertranslasi 4. Menghitung Kapasitas Tarik Balok B-1 Kuat tarik nominal: (P nt ) P nt = A g.f y P nt = 3300 N Besar Kapasitas Tarik adalah: ϕp nt = N Gambar L.3. Nilai Output Balok Bresing tipe D Universitas Kristen Maranatha 98
28 Desain Kolom Karakteristik Profil: KC (BJ37) d = 800 mm t w = 14 mm b f = 300 mm t f = 6 mm L = 4000 mm A g = mm I x = 3, mm 4 I y = 3, mm 4 r x = 38,3 mm r y = 4,7 mm S x = 7, mm 3 S y = 7, mm 3 r c = 8 mm h' = d-(.t f )-(.r c ) h' = 69 mm A w = (d-.t f ).t w A w = 1047 mm Z x = b.t f.(d-t f ) + ¼ t w.(d-.t f ) Z x = 7, mm 3 Z y = ½.t f.b + ¼.(d-.t f ).t w Z y = 1, mm 3 Data Material: Modulus Elastisitas: E s = MPa Tegangan Leleh Flens dan Badan: f y = 40 MPa Tegangan Sisa: f r = 70 MPa Faktor Reduksi ϕ = 0,9 ϕ c = 0,85 ϕ b = 0,9 Universitas Kristen Maranatha 99
29 Faktor modifikasi Tegangan Leleh: R y = 1,5 jika f y 50 MPa R x = 1,3 jika f y 90 MPa Maka digunakan R y = 1,5 Besaran penampang yang dihitung: f L = f y - f r f r = 70 MPa G = 0, MPa f L = 170 MPa 1 J. (.b.t ) (d.t ).t J , 667 mm 3 f f 3 f w I w. d tf Iw mm Momen Leleh: M y = S x.f y M y = 1, Nmm Momen Plastis: M p = Z x.f y M p = 1, Nmm Momen Batas Tekuk: M r = (f y f r ).S x M r = 1, Nmm Gaya Aksial Leleh: P y = A g.f y P y = 1, Nmm Periksa Kekompakan Penampang: Harus memenuhi syarat kekompakan penampang pada Tabel (SNI ) Pada Pelat sayap: f p bf.t f 170 f y f ps 5,77 10,97 λ f < λ ps Universitas Kristen Maranatha 100
30 Kesimpulan: Penampang Kompak. Pada Pelat Badan: w p h' tw 1680 f y w p 49,43 108, 44 λ w < λ p Kesimpulan: Penampang Kompak. 1. Menghitung Kapasitas Momen Kolom C-14 (Lantai 1) 1.a Kondisi batas tekuk lokal Momen Nominal Tekuk Lokal (berdasarkan Tabel 7.5-1) Pada pelat sayap: 170 pf pf y f 10,97 rf 370 f f y r rf 8,38 λ f = 5,77 Momen Nominal Tekuk Lokal pada pelat sayap: (M nflb ) M nflb = M p jika λ f λ pf f pf rf pf M M. M M jika M nflb p p r pf f rf rf nflb.mr jika f rf f M nflb = M p = 1, Nmm ϕm nflb = Nmm Pada pelat badan: pw 1680, 75.Nu Nu 1 jika 0,15 f N.N y b. y b y Universitas Kristen Maranatha 101
31 pw 500 Nu 665 Nu max.,33, jika 0,15 f.n f.n λ pw = 63,74 rw y y b y y b y 550 Nu. 1 0,74 f b.n y λ rw = 85,91 λ w = 49,43 Momen Nominal Tekuk Lokal pada pelat badan: M nwlb = M p jika λ w λ pw λw - λpw λrw - λpw M = M -. M - M jika λ < λ < λ nwlb p p r pw w rw rw nwlb r w rw w M =.M jika M nwlb = 1, Nmm ϕm nwlb = Nmm 1.b Kondisi batas tekuk lateral Panjang tak bertumpu: L b = 4000 mm Batas-batas jarak pengekang lateral: I w.h.i y.(800 ).3, , E f 40 Lp 1, 76.r y. 1, 76.4, ,8 mm y E.G.J.A X1 S 7, X 1 = 15938, MPa 6 14 S Iw 7, , X y G.J I , 667 3,15.10 Universitas Kristen Maranatha 10
32 X = 3, mm 4 /N X L r X.f f 1 r y L L 15938, Lr 4, , , mm Maka, L b = 4000 mm L p = 1330,8 mm L r = 46813, mm Keterangan: Bentang pendek jika L b L p Bentang menengah jika L p < L b < L r Bentang panjang jika L b L r Kesimpulan: Bentang Pendek Maka tidak terjadi Tekuk Torsi Lateral. Menghitung Kapasitas Gaya Geser Kolom C-14 (Lantai 1).a Gaya Geser Nominal pada sumbu-x: Besaran penampang yang perlu dihitung: A w1 = d.t w A w1 = 1100 mm a = 4000 mm 5 a h' kn 5 kn 5,15 Maka besarnya gaya geser nominal pada sumbu-x: w h' tw Vnx 0,6.f y.aw1 jika w 1,10. w k n.es f y 49,43 Universitas Kristen Maranatha 103
33 k.e 1 k.e k.e V 0,6.f.A.1,10.. jika 1,10. 1,37. f f f n s n s n s nx y w1 w y w y y 0,9.A.k.E k.e w1 n s n s Vnx jika w 1,37. w fy V nx = N.b Gaya Geser Nominal pada sumbu-y: Besaran penampang yang perlu dihitung: 5 3 A w.b f.tf Aw mm Maka besarnya gaya geser nominal pada sumbu-y: V ny = 0,6.f y.a w V ny = N Maka besarnya kapasitas gaya geser: Kapasitas gaya geser pada sumbu-x: ϕv nx = 0, = N Kapasitas gaya geser pada sumbu-y: ϕv ny = 0, = N Rasio tegangan akibat gaya geser yang bekerja: Rasio tegangan pada sumbu-x: V ux didapat dari nilai maksimum kombinasi = 1968,688 N Vux 1968,688 Vnx ,014 Hasil Output ETABS: Rasio 0,009 Rasio tegangan pada sumbu-y: V uy didapat dari nilai maksimun kombinasi = 17664,77 N Vuy 17664,77 Vny ,0 Hasil Output ETABS: Rasio 0,007 Universitas Kristen Maranatha 104
34 Dari hasil kombinasi pembebanan dan kapasitas kolom yang didapat diatas, maka dapat dihitung persamaan interaksi akibat gaya aksial dan momen sebagai berikut: Nu 8 Mux Muy Nu Rasio. jika 0, Nnt 9 b.m nx.m ny Nnt Nu Mux Muy Nu jika 0,. N nt b.m nx.m ny Nnt Maka rasio = 0,503 Gambar L.3.3 Nilai Output Kolom Bresing tipe D Universitas Kristen Maranatha 105
35 Gambar L.3.4 Balok dan Kolom Potongan 1-1 yang Ditinjau B. Pembahasan Rasio P-M Gedung yang Didesain untuk Bresing tipe V Terbalik. Desain Balok Elevation View 1 (B1) Story 1 Karakteristik Profil : WF = (BJ37) d = 400 mm b f = 00 mm t w = 9 mm t f = 14 mm L = 9600 mm A g =, mm I x = 3, mm 4 I y = 1, mm 4 r x = 186 mm r y = 44 mm Universitas Kristen Maranatha 106
36 S x = 1, mm 3 S y =, mm 3 r c = 18 mm h' = d.t f.r c h' = 386 mm A w = (d.t f ) t w A w = 3798 mm Z x = b.t f.(d t f ) + 1 t w. (d.t f ) 4 Z x = 1, mm 3 Z y = 1. t f.b (d.t f) t w Z y =, mm 3 Data Material: Modulus Elastisitas : E s = MPa Tegangan Leleh Sayap dan Badan: f y = 40 MPa Tegangan Sisa : f r = 70 MPa Faktor Reduksi: ϕ = 0,9 ϕ c = 0,85 ϕ b = 0,9 Faktor modifikasi Tegangan Leleh: R y = 1,5 jika f y 50 MPa (BJ41) R y = 1,3 jika f y 90 MPa (BJ50) Maka R y = 1,5 Besaran penampang yang perlu dihitung: f L = f y - f r f r = 70 MPa G = MPa f L = 170 MPa 1 3 J..b f.tf d.t f.t w J , 667 mm I w. d tf Iw 4754 mm Universitas Kristen Maranatha 107
37 Momen Leleh : M y = S x. f y M y = 458, Nmm Momen Plastis : M p = Z x. f y M p = 388, Nmm Momen Batas Tekuk: M r = (f y f r ).S x M r = 3, Nmm (karena tegangan leleh flens dan badan sama) Gaya aksial Leleh: P y = A g.f y P y =, Nmm Periksa Kekompakan Penampang: Perhitungan kekompakan harus memenuhi syarat kekompakan penampang yang terdapat pada Tabel (SNI ) Pada Pelat sayap: λ f = p bf.t f 170 f y f p 7,14 10,97 Kesimpulan: Sayap Kompak Pada Pelat badan: w p h' tw 1680 f y w p 4,89 108, 44 Kesimpulan: Badan Kompak (λ w < λ p ) 1. Menghitung Kapasitas Momen Balok B-1 1.a Kondisi batas tekuk lokal Momen Nominal Tekuk lokal (berdasarkan Tabel 7.5-1) Pada pelat sayap: 170 pf pf y f 10,97 Universitas Kristen Maranatha 108
38 rf 370 f y r 7,14 f r rf 8,38 Momen Nominal Tekuk Lokal pada pelat sayap: (M nflb ) M nflb = M p jika λ f λ pf M M.(M M ) jika M f pf nflb p p r pf f rf rf pf rf nflb.mr jika f rf f M nflb = M p = 388, Nmm ϕ M nflb = Nmm Pada pelat badan: 1680 pw pw y f 550 rw rw y f w 4,89 Momen Nominal Tekuk Lokal pada pelat badan: M nwlb = M p jika λ w λ pw M M.(M M ) jika M w pw nwlb p p r pw w rw rw pw rw nwlb.mr jika w rw w M nwlb = M p = 388, Nmm ϕ M nflb = Nmm 108, , 60 1.b Kondisi batas tekuk lateral Panjang tak bertumpu: Universitas Kristen Maranatha 109
39 L b = 400 mm Bentang balok induk adalah 400 mm, namun karena terdapat balok anak maka diasumsikan menjadi penahan lateral. Batas-batas jarak pengekang lateral: 1 1.h.I , , I w = y 7 11 L p = 1,76.r y. E fy 35,5 mm E.G.J.A X 1 S , 67.9, , , 6 MPa 6 11 S Iw 1, , X , 6.10 mm / N 7 y G.J I ,67 1,87.10 X L r X.f f 1 r y L L 3136, Lr , , 63 mm Maka, L b = 400 mm L p = 35,5 mm L r = 18175,63 mm Keterangan: Bentang pendek jika L b L p Bentang menengah jika L p < L b < L r Bentang panjang jika L b L r Maka tidak terjadi Tekuk Torsi Lateral.. Menghitung Kapasitas Gaya Geser Balok B-1.a Gaya Gasar Nominal pada Sumbu-x: Besaran penampang yang perlu dihitung: A w1 = d.t w A w1 = 4050 mm a = 400 mm Universitas Kristen Maranatha 110
40 5 a h' kn 5 5,13 Maka besarnya gaya geser nominal pada sumbu-x: w h' 4,89 tw ke n. s F y V nx (0, 6.Fy. A w1) jika w 1,10 k.e 1 k.e k.e V 0, 6.F A.1,10.. jika 1,10. 1,37. F F F n s n s n s nx y. w1 w y w y y V nx = N.b Gaya Geser Nominal pada sumbu-y: Besaran penampang yang perlu dihitung: A w = 5.b f. t f A w 4666,67 mm 3 Maka besarnya gaya geser nominal pada sumbu-y: V ny = 0,6.F y.a w V ny = N Maka kapasitas gaya geser adalah sebagai berikut: Kapasitas gaya geser pada sumbu-x: ϕv nx = 0, ϕv nx = N Kapasitas gaya geser pada sumbu-y: ϕv ny = 0, ϕv ny = N Rasio tegangan gaya geser yang bekerja Rasio tegangan pada sumbu-x: V ux V nx 0,000 Hasil Output ETABS: Rasio 0,000 Universitas Kristen Maranatha 111
41 Rasio tegangan pada sumbu-y: Vuy 8016, 437 Vny ,16 Hasil Output ETABS Rasio 0,16 3. Menghitung Faktor Modifikasi Momen (C m ) C m = 1 ujung-ujung batang yang bisa bertranslasi 4. Menghitung Kapasitas Tarik Balok B-1 Kuat tarik nominal: (P nt ) P nt = A g.f y P nt = N Besar Kapasitas Tarik adalah: ϕp nt = N Gambar L.3.5 Nilai Output Balok Bresing tipe V terbalik Universitas Kristen Maranatha 11
42 Desain Kolom Karakteristik Profil: KC = (BJ37) d = 800 mm t w = 14 mm b f = 300 mm t f = 6 mm L = 4000 mm A g = 5159 mm I x = 3, mm 4 I y = 3, mm 4 r x = 38,3 mm r y = 4,7 mm S x = 7, mm 3 S y = 7, mm 3 r c = 8 mm h' = d-(.t f )-(.r c ) h' = 69 mm A w = (d-.t f ).t w A w = 1047 mm Z x = b.t f.(d-t f ) + ¼ t w.(d-.t f ) Z x = 7, mm 3 Z y = ½.t f.b + ¼.(d-.t f ).t w Z y = 1, mm 3 Data Material: Modulus Elastisitas: E s = MPa Tegangan Leleh Flens dan Badan: f y = 40 MPa Tegangan Sisa: f r = 70 MPa Universitas Kristen Maranatha 113
43 Faktor Reduksi ϕ = 0,9 ϕ c = 0,85 ϕ b = 0,9 Faktor modifikasi Tegangan Leleh: R y = 1,5 jika f y 50 MPa R x = 1,3 jika f y 90 MPa Maka digunakan R y = 1,5 Besaran penampang yang dihitung: f L = f y - f r f r = 70 MPa G = 0, MPa f L = 170 MPa 1 J. (.b.t ) (d.t ).t J , 667 mm 3 f f 3 f w I w. d tf Iw mm Momen Leleh: M y = S x.f y M y = 1, Nmm Momen Plastis: M p = Z x.f y M p = 1, Nmm Momen Batas Tekuk: M r = (f y f r ).S x M r = 1, Nmm Gaya Aksial Leleh: P y = A g.f y P y = 1, Nmm Periksa Kekompakan Penampang: Harus memenuhi syarat kekompakan penampang pada Tabel (SNI ) Pada Pelat sayap: f bf.t f f 5,77 Universitas Kristen Maranatha 114
44 p 170 f y ps 10,97 λ f < λ ps Kesimpulan: Penampang Kompak. Pada Pelat Badan: w p h' tw 1680 f y w p 49,43 108, 44 λ w < λ p Kesimpulan: Penampang Kompak. 1. Menghitung Kapasitas Momen Kolom C-14 (Lantai 1) 1.a Kondisi batas tekuk lokal Momen Nominal Tekuk Lokal (berdasarkan Tabel 7.5-1) Pada pelat sayap: 170 pf pf y f 10,97 rf 370 f f y r rf 8,38 λ f = 9,5 Momen Nominal Tekuk Lokal pada pelat sayap: (M nflb ) M nflb = M p jika λ f λ pf f pf rf pf M M. M M jika M nflb p p r pf f rf rf nflb.mr jika f rf f M nflb = M p = 5, Nmm ϕm nflb = Nmm Universitas Kristen Maranatha 115
45 Pada pelat badan: pw pw 1680, 75.Nu Nu 1 jika 0,15 f N.N y b. y b y 500 Nu 665 Nu max.,33, jika 0,15 f.n f.n λ pw = 65,14 rw y y b y y b y 550 Nu. 1 0,74 f b.n y λ rw = 16,74 λ w = 44,09 Momen Nominal Tekuk Lokal pada pelat badan: M nwlb = M p jika λ w λ pw λw - λpw λrw - λpw M = M -. M - M jika λ < λ < λ nwlb p p r pw w rw rw nwlb r w rw w M =.M jika M nwlb = 1, Nmm ϕm nwlb = Nmm 1.b Kondisi batas tekuk lateral Panjang tak bertumpu: L b = 4000 mm Batas-batas jarak pengekang lateral: I w.h.i y.(800 ).3, , E f 40 Lp 1, 76.r y. 1, 76.4, ,8 mm y E.G.J.A , X1 S 7, Universitas Kristen Maranatha 116
46 X 1 = 17538,7 MPa 6 14 S Iw 7, , X y G.J I , 667 3,15.10 X = 3, mm 4 /N X L r X.f f 1 r y L L 17538, Lr 4, , , 09 mm Maka, L b = 4000 mm L p = 1330,8 mm L r = 38747,09 mm Keterangan: Bentang pendek jika L b L p Bentang menengah jika L p < L b < L r Bentang panjang jika L b L r Kesimpulan: Bentang Pendek Maka tidak terjadi Tekuk Torsi Lateral. Menghitung Kapasitas Gaya Geser Kolom C-14 (Lantai 1).a Gaya Geser Nominal pada sumbu-x: Besaran penampang yang perlu dihitung: A w1 = d.t w A w1 = 1100 mm a = 4000 mm 5 a h' kn 5 kn 5,15 Maka besarnya gaya geser nominal pada sumbu-x: w h' tw w 49,43 Universitas Kristen Maranatha 117
47 k n.es f y Vnx 0,6.f y.aw1 jika w 1,10. k.e 1 k.e k.e V 0,6.f.A.1,10.. jika 1,10. 1,37. f f f n s n s n s nx y w1 w y w y y 0,9.A.k.E k.e w1 n s n s Vnx jika w 1,37. w fy V nx = N.b Gaya Geser Nominal pada sumbu-y: Besaran penampang yang perlu dihitung: 5 3 A w.b f.tf Aw mm Maka besarnya gaya geser nominal pada sumbu-y: V ny = 0,6.f y.a w V ny = N Maka besarnya kapasitas gaya geser: Kapasitas gaya geser pada sumbu-x: ϕv nx = 0, = N Kapasitas gaya geser pada sumbu-y: ϕv ny = 0, = N Rasio tegangan akibat gaya geser yang bekerja: Rasio tegangan pada sumbu-x: V ux didapat dari nilai maksimum kombinasi = 9005,678 N Vux 9005,678 Vnx ,006 Hasil Output ETABS Rasio 0,004 Rasio tegangan pada sumbu-y: V uy didapat dari nilai maksimum kombinasi = 59098,869 N Universitas Kristen Maranatha 118
48 Vuy 59098,869 Vny ,03 Hasil Output ETABS Rasio 0,05 Gambar L.3.6 Nilai Output Kolom Bresing tipe V terbalik Universitas Kristen Maranatha 119
49 LAMPIRAN IV DESAIN SAMBUNGAN Universitas Kristen Maranatha 10
50 Desain Sambungan Gambar L.4.1 Desain Sambungan Balok Kolom dan Balok Bresing potongan 1 Gambar L.4.1 Desain Sambungan Balok Induk Balok Anak Universitas Kristen Maranatha 11
51 L.4.1 Elemen Struktur Gedung yang Didesain dengan Bresing tipe D A. Desain dan Detailing Sambungan Balok Kolom Gambar L.4.1 Detail Sambungan Balok - Kolom Didapat dari data ETABS: M u = 6931,767 kgm = Nmm V u = 4867,4 kg = 48674, N Balok Kolom KC Universitas Kristen Maranatha 1
52 Gambar L.4. Diagram Momen dan Geser Balok Sambungan Balok Kolom Menghitung tahanan nominal baut: (kg-m) Mutu baut yang digunakan adalah jenis A35 ϕ 19 mm Tahanan Geser Baut 1 bidang geser ϕr n = ϕ.r 1.f u b.a b.m = 0,75.0,5.85.(0,5.π.19 ).1 = 603,53 N bidang geser ϕr n =. 603,54 N = 14407,07 N Tahanan Tumpu Baut Badan balok : ϕr n = 0,75.,4.d b.t p.f u p = 0,75., = N Sayap balok : ϕr n = 0,75.,4.d b.t p.f u p = 0,75., = 1787 N Tahanan Tarik Baut ϕr n =0,75.0,75.f u b.ab = 0,75.0, ,06 = 93305,33 N Perhitungan siku penyambung atas dan bawah sehingga: Dicoba dua buah baut arah sayap kolom pada masing-masing profil siku, M d 401, mm T.93305,33 Jarak baut terhadap sayap atas balok = 1 ( ) 50 mm. Gunakan profil siku , sehingga: a = 50 t siku r siku = = 1 mm dengan d = 550 mm, maka gaya yang bekerja pada profil siku adalah: M T 1603,13 N d 550 Gaya ini menimbulkan momen pada profil siku sebesar: M = 0,5.T.a = 0,5.1603,13.1 = ,365 Nmm Universitas Kristen Maranatha 13
53 Kapasitas nominal penampang persegi adalah: b.d Mn 0,9 f ,365 Sehingga diperoleh: b = 15,03 mm 0, y Gunakan siku dengan panjang 00 mm pada arah sayap kolom. Perhitungan sambungan pada sayap balok Gaya geser pada sayap balok adalah ,7 N 450 Baut penyambung adalah baut dengan satu bidang geser, sehingga: , 7 n, 48 4 buah baut 603,53 Perhitungan sambungan pada badan balok Tahanan dua bidang geser (14407,07 N) lebih besar daripada tahanan tumpu (95904 N) sehingga baut ditentukan oleh tahanan tumpu , n 0,51 buah baut Sambungan badan balok dengan sayap kolom Baut yang menghubungkan balok dengan sayap kolom adalah sambungan dengan satu bidang geser (ϕr n = 603,53 N), sehingga: 48674, n 0, 78 buah baut 603,53 Universitas Kristen Maranatha 14
54 B. Desain dan Detailing Sambungan Balok Induk Balok Anak Gambar L.4.3 Detail Sambungan Balok Induk Balok Anak Universitas Kristen Maranatha 15
55 Didapat dari data ETABS: M u = 540,037 kgm = Nmm V u = 30,56 kgm = 305,6 N Balok Induk Balok Anak Gambar L.4.4 Diagram Momen dan Geser Sambungan Balok Induk Balok Anak (kg-m) 1. Pelat Penyambung Badan Menggunakan tipe tumpu, tanpa ulir pada bidang geser f b u = 85 MPa, f u = 370 MPa An = [10-4(16+)].10 = 680 mm SNI TCPSBUBG Hal 103 Pasal 13.4 ϕr n = ϕ.,4.d b.t p.f u = 0,75., = N V u = 305,6 N (Baut kuat). Pelat Penyambung Sayap T u Mu ,9 N h ' (00.1) An = [160-.(16+)].8 = 99 mm ϕ.ag.f y = 0,9.(160.10).40 = N T u = 30683,9 N ϕ.an.f u = 0, = 7580 N T u = 30683,9 N (OK) (OK) Universitas Kristen Maranatha 16
56 3. Baut Penyambung Badan Kx Ky R x = ( 40 * 4 ) = 6400 mm y = ( 35 * 4) = 4900 mm = mm Akibat Momen: M.y Kx 1676,81 N x y M.x Ky 19116,35 N x y Akibat Lintang: K y' Vu 305, 6 756,4 N n 4 R Kx (Ky Ky') (1676,81) (19116,35 756, 4) 5975, 3 N Kekuatan sebuah baut: SNI TCPSBUBG Hal 100 Pasal ϕv n = ϕ.r 1.f u b.ab.m = 0,75.0,5.85.(0,5.π.16 ). = 14407,07 N Universitas Kristen Maranatha 17
57 ϕ R n =,4.d b.t p.f u = 0,75., = N (diambil nilai terkecil) ϕ R n = N R = 5975,3 N 4. Baut Penyambung Sayap Tiap baut memikul gaya : Catatan: n = dilihat tiap segmen Tu 30683,9 n ,98 N Kekuatan sebuah baut: ϕv n = ϕ.r 1.f u b.ab.m = 0,75.0,5.85.(0,5.π.16 ). = 14407,07 N ϕ R n =,4.d b.t p.f u = 0,75., = N (diambil nilai terkecil) Tu R n N 7670,98 N (OK) n Universitas Kristen Maranatha 18
58 C. Desain dan Detailing Sambungan Bresing Balok Induk Gambar L.4.5 Detail Sambungan Bresing Balok Induk Didapat dari ETABS: M u = 6336,80 kgm = Nmm V u = 39,7 kg = 39,7 N Balok Induk Bresing Gambar L.4.6 Diagram Momen dan Geser Bresing tipe D (kg-m) Universitas Kristen Maranatha 19
59 Menghitung tahanan nominal baut: Mutu baut yang digunakan adalah jenis A490 ϕ 19 mm Tahanan Geser Baut 1 bidang geser ϕr n = ϕ.r 1.f u b.a b.m = 0,75.0, (0,5.π.19 ).1= ,59 N bidang geser ϕr n = ,59 N = 0089,18 N Tahanan Tumpu Baut Badan balok : ϕr n = 0,75.,4.d b.t p.f u p = 0,75., = 0464 N Sayap balok : ϕr n = 0,75.,4.d b.t p.f u p = 0,75., = 4046 N Tahanan Tarik Baut ϕr n =0,75.0,75.f u b.a b = 0,75.0, ,53 = ,89 N Perhitungan siku penyambung atas dan bawah sehingga: Dicoba dua buah baut arah sayap kolom pada masing-masing profil siku, M d 404, mm T ,89 Jarak baut terhadap sayap atas balok = 1 ( ) 55 mm. Gunakan profil siku , sehingga: a = 55 t siku r siku = = mm dengan d = 600 mm, maka gaya yang bekerja pada profil siku adalah: M T N d 500 Gaya ini menimbulkan momen pada profil siku sebesar: M = 0,5.T.a = 0, = Nmm Kapasitas nominal penampang persegi adalah: b.d Mn 0,9 f Sehingga diperoleh: b = 0, y 30,49 mm Universitas Kristen Maranatha 130
60 Gunakan siku dengan panjang 400 mm pada arah sayap kolom. Perhitungan sambungan pada sayap balok Gaya geser pada sayap balok adalah , N 450 Baut penyambung adalah baut dengan dua bidang geser, sehingga: 5856, n, 66 3 buah baut 0089,18 Perhitungan sambungan pada badan balok dengan siku Tahanan dua bidang geser (0089,18 N) lebih besar daripada tahanan tumpu (0464 N) sehingga baut ditentukan oleh tahanan tumpu. 39,7 n 0, 0 1 buah baut 0464 Sambungan badan balok dengan sayap kolom Baut yang menghubungkan balok dengan sayap kolom adalah sambungan dengan satu bidang geser (ϕr n = ,59 N), sehingga: 39,7 n 0, 03 1 buah baut ,59 Universitas Kristen Maranatha 131
61 Desain Sambungan Gambar L.4.7 Desain Sambungan Balok Kolom dan Balok Bresing potongan 1 Universitas Kristen Maranatha 13
62 Gambar L.4.8 Desain Sambungan Balok Induk Balok Anak L.4.1 Elemen Struktur Gedung yang Didesain dengan Bresing tipe V terbalik A. Desain dan Detailing Sambungan Balok Kolom Gambar L.4.9 Detail Sambungan Balok - Kolom Didapat dari data ETABS: M u = 413,104 kgm = Nmm V u = 455,86 kg = 4558,6 N Balok Kolom KC Universitas Kristen Maranatha 133
63 Gambar L.4.10 Diagram Momen dan Geser Balok Sambungan Balok Kolom (kg-m) Menghitung tahanan nominal baut: Tahanan Geser Baut 1 bidang geser ϕr n = ϕ.r 1.f u b.ab.m = 0,75.0,5.85.(0,5.π.16 ).1 = 603,54 N bidang geser ϕr n =. 603,54 N = 14407,08 N Tahanan Tumpu Baut Badan balok : ϕr n =,4.d b.t p.f u = 0,75., = N Sayap balok : ϕr n =,4.d b.t p.f u Tahanan Tarik Baut = 0,75., =1787 N ϕr n =0,75.0,75.f u b.ab = 0,75.0, ,06 = 93305,3 N Perhitungan siku penyambung atas dan bawah sehingga: Dicoba dua buah baut arah sayap kolom pada masing-masing profil siku, M d 0, mm T.93305,3 Jarak baut terhadap sayap atas balok = 1 ( ) 50 mm. Gunakan profil siku , sehingga: a = 50 t siku r siku = = 1 mm dengan d = 500 mm, maka gaya yang bekerja pada profil siku adalah: Universitas Kristen Maranatha 134
64 M T 846,08 N d 500 Gaya ini menimbulkan momen pada profil siku sebesar: M = 0,5.T.a = 0,5.846,08.1 = ,84 Nmm Kapasitas nominal penampang persegi adalah: b.d Mn 0,9 f ,84 Sehingga diperoleh: b = 0, y 81,81 mm Gunakan siku dengan panjang 100 mm pada arah sayap kolom. Perhitungan sambungan pada sayap balok Gaya geser pada sayap balok adalah ,6 N 400 Baut penyambung adalah baut dengan satu bidang geser, sehingga: , 6 n 1, 65 buah baut 603,53 Perhitungan sambungan pada badan balok Tahanan dua bidang geser (14407,08 N) lebih besar daripada tahanan tumpu (95904 N) sehingga baut ditentukan oleh tahanan tumpu. 4558, 6 n 0, 47 buah baut Sambungan badan balok dengan sayap kolom Baut yang menghubungkan balok dengan sayap kolom adalah sambungan dengan satu bidang geser (ϕr n = 603,54 N), sehingga: 4558, 6 n 0, 73 buah baut 603,54 Universitas Kristen Maranatha 135
65 B. Desain dan Detailing Sambungan Balok Induk Balok Anak Gambar L.4.11 Detail Sambungan Balok Induk Balok Anak Universitas Kristen Maranatha 136
66 Didapat dari data ETABS: M u = 866,001 kgm = Nmm V u = 375,17 kg = 3751,7 N Balok Induk Balok Anak Gambar L.4.1 Diagram Momen dan Geser Sambungan Balok Induk Balok Anak (kg-m) 1. Pelat Penyambung Badan Menggunakan tipe tumpu, tanpa ulir pada bidang geser f b u = 85 MPa, f u = 370 MPa An = [10-4(16+)].6 = 408 mm SNI TCPSBUBG Hal 104 Pasal 13.4 ϕr n = ϕ.(0,6.f u ).A n = 0,75.(0,6.370).408 = 6793 N V u = 3751,7 N (Baut Kuat). Pelat Penyambung Sayap T u Mu ,6 N h ' (00.1) An = [160-.(16+)].6 = 744 mm Universitas Kristen Maranatha 137
67 ϕ.ag.f y = 0,9.(160.6).40 = N T u = 4904,6 N ϕ.an.f u = 0, = N T u = 4904,6 N (OK) (OK) 3. Baut Penyambung Badan Kx Ky R x = ( 40 * 4 ) = 6400 mm y = ( 35 * 4) = 4900 mm = mm Akibat Momen: M.y Kx 683,04 N x y M.x Ky 30654,9 N x y Akibat Lintang: K y' Vu 3751, 7 937,93 N n 4 R Kx (Ky Ky') (683,04) (30654,9 937,93) 41443,73 N Universitas Kristen Maranatha 138
68 Kekuatan sebuah baut: SNI TCPSBUBG Hal 100 Pasal ϕv n = ϕ.r 1.f u b.ab.m = 0,75.0,5.85.(0,5.π.16 ). = 14407,07 N ϕ R n =,4.d b.t p.f u = 0,75., = N (diambil nilai terkecil) ϕ R n = N R = 41443,73 N 4. Baut Penyambung Sayap Tiap baut memikul gaya : Catatan: n = dilihat tiap segmen Tu 4904, 6 n ,15 N SNI TCPSBUBG Hal 101 Pasal (Kuat Tumpu) Kekuatan sebuah baut: ϕv n = ϕ.r 1.f u b.ab.m = 0,75.0,5.85.(0,5.π.16 ). = 14407,07 N ϕ R n =,4.d b.t p.f u = 0,75., = N (diambil nilai terkecil) Tu R n N 1301,15 N (OK) n Universitas Kristen Maranatha 139
69 C. Desain dan Detailing Sambungan Bresing Balok Induk Gambar L.4.13 Detail Sambungan Bresing Balok Induk Didapat dari ETABS: M u = 14097,64 kgm = Nmm V u = 164,64 kg = 1646,4 N Balok Induk Bresing Universitas Kristen Maranatha 140
70 Gambar L.4.14 Diagram Momen dan Geser Bresing tipe V terbalik (kg-m) Menghitung tahanan nominal baut: Mutu baut yang digunakan adalah jenis A35 ϕ 19 mm Tahanan Geser Baut 1 bidang geser ϕr n = ϕ.r 1.f u b.a b.m = 0,75.0,5.85.(0,5.π.19 ).1 = 87716,7 N bidang geser ϕr n = ,7 N = ,41 N Tahanan Tumpu Baut Badan balok : ϕr n = 0,75.,4.d b.t p.f u p = 0,75., = 0464 N Sayap balok : ϕr n = 0,75.,4.d b.t p.f u p = 0,75., = 4046 N Tahanan Tarik Baut ϕr n =0,75.0,75.f u b.a b = 0,75.0, ,53 = ,64 N Perhitungan siku penyambung atas dan bawah sehingga: Dicoba dua buah baut arah sayap kolom pada masing-masing profil siku, M d 535, mm T ,64 Jarak baut terhadap sayap atas balok = 1 ( ) 100 mm. Gunakan profil siku , sehingga: a = 100 t siku r siku = = 68 mm dengan d = 600 mm, maka gaya yang bekerja pada profil siku adalah: M T 34960,67 N d 600 Universitas Kristen Maranatha 141
71 Gaya ini menimbulkan momen pada profil siku sebesar: M = 0,5.T.a = 0, ,67.68 = ,78 Nmm Kapasitas nominal penampang persegi adalah: b.d Mn 0,9 f , 78 Sehingga diperoleh: b = 657,5 mm 0, y Gunakan siku dengan panjang 700 mm pada arah sayap balok. Perhitungan sambungan pada sayap balok Gaya geser pada sayap balok adalah N 400 Baut penyambung adalah baut dengan satu bidang geser, sehingga: n, 01 3 buah baut ,41 Perhitungan sambungan pada badan balok dengan siku Tahanan dua bidang geser (175433,41 N) lebih besar daripada tahanan tumpu (0464 N) sehingga baut ditentukan oleh tahanan tumpu. 1646, 4 n 0, 01 1 buah baut 0464 Sambungan badan balok dengan sayap kolom Baut yang menghubungkan balok dengan sayap kolom adalah sambungan dengan satu bidang geser (ϕr n = 87716,7 N), sehingga: 1646,4 n 0, 03 1 buah baut 87716,7 Universitas Kristen Maranatha 14
72 LAMPIRAN V KUAT LAS RENCANA Universitas Kristen Maranatha 143
73 Didapat data ETABS: M u = 7,08 kgm = Nmm V u = 164,64 kg = 1646,4 N N u = 9898,93 kg = 98989,3 N Kolom KC Las pada bresing untuk Bangunan A Persyaratan ukuran las: Maksimum = t p 1,6 = 0 1,6 = 18,4 mm Minimum = 6 mm Tahanan rencana dari profil siku Gaya Tekan Kapasitas tarik leleh pelat 0 mm baja BJ37 per satuan panjang : T = = 4800 N Luas efektif dari las per satuan panjang : A e = t.0,707.1 = 0,707t Menentukan panjang las (SNI Persamaan b Pasal ) Tebal las diambil 80% tebal profil t = 10.(0,8) = 8 mm Tahanan batas yang tersedia oleh las : R u = ϕ f.t t. f uw = 0,75(8.490) = 940 N/mm Panjang las yang diperlukan: Universitas Kristen Maranatha 144
74 L A +L B Pu , mm u R 940 Untuk mendapatkan resultan gaya pada las, maka status momen pada titik berat sama dengan nol: L A. 8, = L B. 71,8 L A = L B 71,8,55 L 8, B Jika diambil L B = 100 mm (sepanjang profil L), sehingga L A = 55 mm, maka : L A + L B 00 mm mm 355 mm 00 mm (OK) Didapat dari ETABS: M u = 7,08 kgm = Nmm V u = 164,64 kg = 1646,4 N N u = 11116,1 kg = 11116,1 N Kolom KC Las pada bresing untuk Bangunan B Persyaratan ukuran las: Maksimum = t p 1,6 = 0 1,6 = 18,4 mm Minimum = 6 mm Tahanan rencana dari profil siku Gaya Tekan Kapasitas tarik leleh pelat 0 mm baja BJ37 per satuan panjang : T = = 4800 N Luas efektif dari las per satuan panjang : A e = t.0,707.1 = 0,707t Menentukan panjang las (SNI Persamaan b Pasal ) Tebal las diambil 80% tebal profil t = 10.(0,8) = 8 mm Tahanan batas yang tersedia oleh las : Universitas Kristen Maranatha 145
75 R u = ϕ f.t t. f uw = 0,75(8.490) = 940 N/mm Panjang las yang diperlukan: L A +L B Pu 11116,1 37, mm u R 940 Untuk mendapatkan resultan gaya pada las, maka status momen pada titik berat sama dengan nol: L A. 8, = L B. 71,8 L A = L B 71,8,55 L 8, B Jika diambil L B = 100 mm (sepanjang profil L), sehingga L A = 55 mm, maka : L A + L B 150 mm mm 355 mm 150 mm (OK) Universitas Kristen Maranatha 146
76 LAMPIRAN VI PERHITUNGAN BRESING Universitas Kristen Maranatha 147
77 Perhitungan Bresing A. Bangunan menggunakan Bresing Tipe D Bresing Ketebalan Minimum P r = 10 P = kg β br = 1 Pr 1 (756,88) Lb 0,75 157,48 1,8 kips / in. Beban Aksial β br = P AbE A (9007,55) 157, 48 Lb 157, b cos cos arctan 156,95 maka: 156,95 A b = 1,8 A b 0,08 in Kekuatan Minimal Bresing: P br = 0,004 P r = 0,004 ( 756,88) = 3,03 kips Batas Leleh pada Luas Area ϕp n = ϕf y A g = 0,9(34,81)A g 3,03 A g 0,09 in 14,8 in 0,09 in ( OK ) A b A g IWF = 14,8 in = 9,18 cm Universitas Kristen Maranatha 148
78 B. Bangunan menggunakan Bresing Tipe V terbalik Ketebalan Minimum β br = 1 Pr 1 (35709) Lb 0,75 157, ,53 kips / in. Beban Aksial β br = P AbE A (9007,55) 157, 48 Lb 157, ,95 b cos cos arctan 156,95 maka: 156,95 A b = 55153,53 A b 351,41 in Kekuatan Minimal Bresing: P br = 0,004 P r = 0,004 ( 35709) = 1308,37 kips Batas Leleh pada Luas Area ϕp n = ϕf y A g = 0,9(34,81)A g 1308,37 A g 0,004 in 14,8 in 0,004 in ( OK ) A b A g IWF = 14,8 in = 9,18 cm Universitas Kristen Maranatha 149
79 LAMPIRAN VII PRELIMINARY DESAIN Universitas Kristen Maranatha 150
80 PRELIMINARY DESAIN Pembebanan Lantai a. Beban Mati Dead Load (DL) o Berat sendiri beton = 0,1 x 400 = 88 kg/m Super Dead Load (SDL) Finishing + M/E = 11 kg/m b. Beban Hidup Beban hidup pada lantai = 50 kg/m Beban dinding = 50 kg/m 1. Preliminary Design Dimensi Pelat Menentukan tebal pelat minimum (TCPSBUS 003,halaman 65, pasal ) Asumsi: L1 = 9600 mm L = 9000 mm Ln1 = 9600.(½.b B1 ) Ln = 9000.(½.b B ) = 9600.(½.450) = 9000.(½.450) Universitas Kristen Maranatha 151
81 = 9150 mm = 8550 mm ben tan g terpanjang ben tan g terpendek ben tan g terpanjang ,07 ben tan g terpendek 8550 Maka pelat merupakan pelat two way slab (pelat arah) Menentukan h pelat, α m belum diketahui, digunakan rumus h min n fy 0, ,8 h min ,50 mm 36 9(1, 07) h max n fy 0, ,8 h max mm 36 h min h h maks 19,50 mm h 44 mm Maka tebal pelat yang digunakan (h) = 0 mm = cm. Pendimensian Balok A. Balok Anak Universitas Kristen Maranatha 15
82 q = (1, DL) + (1,6 LL) = (1, x 88) + (1, x 11) + (1,6 x 50) = 880 kg/m,4,4 qek q x = 880 x,4 = 11 kg/m Mmax = 1/8 x q ek x l = 1/8 x 11 x 9,6 = 9504 kgm = Nmm Mu ϕ M n Mu 0,9 x 1,5 My Mu 0,9 x 1,5 x fy x Sx Mu Sx.1,5.f Sx 0,9.1,5.40 y Sx = 9333,33 mm 3 Maka, profil baja IWF yang digunakan adalah 00x00x8x1 Sx = Zx = 47 cm 3 = mm 3 > 9, mm 3 B. Balok Induk Universitas Kristen Maranatha 153
83 q = (1,DL) + (1,6 LL) = (1, x 88) + (1, x 11) + (1,6 x 50) = 880 kg/m,4,4 q q x q = 11 kg/m q ek = 11 + (50x3,5) q ek = 987 kg/m Mmax = 1/8 x q ek x l = 1/8 x 987 x 9,6 = 13441,5 kgm = Nmm Mu ϕ Mn Mu 0,9 x 1,5 My Mu 0,9 x 1,5 fy x Sx Mu Sx.1,5.f Sx 0,9.1,5.40 y Sx = ,11 mm 3 Universitas Kristen Maranatha 154
84 Maka, profil baja IWF yang digunakan adalah 450x00x9x14 Sx = Zx = 1490 cm 3 = mm 3 > 414, mm 3 3. Pendimensian Kolom Berat sendiri pelat ( 0,1 x 400) x 9,6 x 4, = 757,6 kg Berat sendiri balok arah x ( 76 x 9 ) = 319, kg Berat sendiri balok arah y ( 76 x 9,6 ) = 456 kg Berat finishing 11 x 9,6 x 9 = 8,4 kg DL = 10855, kg DL keseluruhan = 10855, x 4 = 4340,8 kg P 3 = DL keseluruhan + LL = 4340,8 + ( 6 x 4, x 50) = 4970,8 kg f u untuk BJ 37 = 370 kg/cm P 4970,8 f A 68,76 cm A 0,5 x u Diambil profil King Cross K A g = 534,8 cm > 68,76 cm Universitas Kristen Maranatha 155
85 LAMPIRAN VIII STORY DRIFT Universitas Kristen Maranatha 156
86 Tabel 8.1 Story Drift untuk Bangunan Bresing Tipe D Universitas Kristen Maranatha 157
87 Universitas Kristen Maranatha 158
88 Tabel 8. Batas Ultimate untuk Bangunan Bresing tipe D Universitas Kristen Maranatha 159
89 Tabel 8.3 Story Drift untuk Bangunan Bresing Tipe V terbalik Universitas Kristen Maranatha 160
90 Tabel 8.4 Batas Ultimate untuk Gedung Bresing V terbalik Universitas Kristen Maranatha 161
PERENCANAAN STRUKTUR RANGKA BAJA BRESING TAHAN GEMPA
PERENCANAAN STRUKTUR RANGKA BAJA BRESING TAHAN GEMPA Alderman Tambos Budiarto Simanjuntak NRP : 0221016 Pembimbing : Yosafat Aji Pranata, S.T.,M.T. JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS KRISTEN
LAMPIRAN 1 PRELIMINARY DESAIN
LAMPIRAN 1 PRELIMINARY DESAIN L1.1 Preliminary Pelat Lantai. - Kombinasi Pembebanan - q ult1 = 1,4 q DL = 1,4 (104) = 145,6 kg/m 2 - q ult2 = 1,2 q DL + 1,6q LL = 1,2 (104) +1,6(400) = 764,8 kg/m 2 Digunakan
BAB IV PERENCANAAN STRUKTUR. lantai, balok, kolom dan alat penyambung antara lain sebagai berikut :
BAB IV PERENCANAAN STRUKTUR 4.1 Pendahuluan Pada bab ini menjelaskan tentang perencanaan struktur gedung untuk penempatan mesin pabrik pengolahan padi PT. Arsari Pratama menggunakan profil baja. Pada kajian
LAMPIRAN RIWAYAT HIDUP
LAMPIRAN RIWAYAT HIDUP Data Diri Nama : Yan Malegi Diardi Jenis Kelamin : Laki - laki Tempat Lahir : Bandung Tanggal Lahir : 03 Maret 1990 Telepon : 08562042300 Alamat Lengkap : Jl. Margajaya II No.12
PENGGAMBARAN DIAGRAM INTERAKSI KOLOM BAJA BERDASARKAN TATA CARA PERENCANAAN STRUKTUR BAJA UNTUK BANGUNAN GEDUNG (SNI ) MENGGUNAKAN MATLAB
PENGGAMBARAN DIAGRAM INTERAKSI KOLOM BAJA BERDASARKAN TATA CARA PERENCANAAN STRUKTUR BAJA UNTUK BANGUNAN GEDUNG (SNI 03-1729-2002) MENGGUNAKAN MATLAB R. Dhinny Nuraeni NRP : 0321072 Pembimbing : Ir. Ginardy
PERENCANAAN STRUKTUR RANGKA BAJA BERATURAN TAHAN GEMPA BERDASARKAN SNI DAN FEMA 450
PERENCANAAN STRUKTUR RANGKA BAJA BERATURAN TAHAN GEMPA BERDASARKAN SNI 03-1726-2002 DAN FEMA 450 Calvein Haryanto NRP : 0621054 Pembimbing : Yosafat Aji Pranata, S.T.,M.T. JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS
Henny Uliani NRP : Pembimbing Utama : Daud R. Wiyono, Ir., M.Sc Pembimbing Pendamping : Noek Sulandari, Ir., M.Sc
PERENCANAAN SAMBUNGAN KAKU BALOK KOLOM TIPE END PLATE MENURUT TATA CARA PERENCANAAN STRUKTUR BAJA UNTUK BANGUNAN GEDUNG (SNI 03 1729 2002) MENGGUNAKAN MICROSOFT EXCEL 2002 Henny Uliani NRP : 0021044 Pembimbing
BAB III PEMODELAN DAN ANALISIS STRUKTUR
BAB III PEMODELAN DAN ANALISIS STRUKTUR 3.1. Pemodelan Struktur Pada tugas akhir ini, struktur dimodelkan tiga dimensi sebagai portal terbuka dengan penahan gaya lateral (gempa) menggunakan 2 tipe sistem
PERBANDINGAN STRUKTUR BETON BERTULANG DENGAN STRUKTUR BAJA DARI ELEMEN BALOK KOLOM DITINJAU DARI SEGI BIAYA PADA BANGUNAN RUMAH TOKO 3 LANTAI
PERBANDINGAN STRUKTUR BETON BERTULANG DENGAN STRUKTUR BAJA DARI ELEMEN BALOK KOLOM DITINJAU DARI SEGI BIAYA PADA BANGUNAN RUMAH TOKO 3 LANTAI Wildiyanto NRP : 9921013 Pembimbing : Ir. Maksum Tanubrata,
PERENCANAAN PETRA SQUARE APARTEMENT AND SHOPPING ARCADE SURABAYA MENGGUNAKAN HEXAGONAL CASTELLATED BEAM NON-KOMPOSIT
TUGAS AKHIR MODIFIKASI PERENCANAAN PETRA SQUARE APARTEMENT AND SHOPPING ARCADE SURABAYA MENGGUNAKAN HEXAGONAL CASTELLATED BEAM NON-KOMPOSIT Dosen Pembimbing : Ir. Heppy Kristijanto, MS Oleh : Fahmi Rakhman
DESAIN BALOK SILANG STRUKTUR GEDUNG BAJA BERTINGKAT ENAM
DESAIN BALOK SILANG STRUKTUR GEDUNG BAJA BERTINGKAT ENAM Fikry Hamdi Harahap NRP : 0121040 Pembimbing : Ir. Ginardy Husada.,MT UNIVERSITAS KRISTEN MARANATHA FAKULTAS TEKNIK JURUSAN TEKNIK SIPIL BANDUNG
BAB V ANALISA STRUKTUR PRIMER
BAB V ANALISA STRUKTUR PRIMER PEMBEBANAN GRAVITASI Beban Mati Pelat lantai Balok & Kolom Dinding, Tangga, & Lift dll Beban Hidup Atap : 100 kg/m2 Lantai : 250 kg/m2 Beban Gempa Kategori resiko bangunan
BAB IV POKOK PEMBAHASAN DESAIN. Perhitungan prarencana bertujuan untuk menghitung dimensi-dimensi
BAB IV POKOK PEMBAHASAN DESAIN 4.1 Perencanaan Awal (Preliminary Design) Perhitungan prarencana bertujuan untuk menghitung dimensi-dimensi rencana struktur, yaitu pelat, balok dan kolom agar diperoleh
STUDI PERILAKU TEKUK TORSI LATERAL PADA BALOK BAJA BANGUNAN GEDUNG DENGAN MENGGUNAKAN PROGRAM ABAQUS 6.7. Oleh : RACHMAWATY ASRI ( )
TUGAS AKHIR STUDI PERILAKU TEKUK TORSI LATERAL PADA BALOK BAJA BANGUNAN GEDUNG DENGAN MENGGUNAKAN PROGRAM ABAQUS 6.7 Oleh : RACHMAWATY ASRI (3109 106 044) Dosen Pembimbing: Budi Suswanto, ST. MT. Ph.D
Oleh : MUHAMMAD AMITABH PATTISIA ( )
Oleh : MUHAMMAD AMITABH PATTISIA (3109 106 045) Dosen Pembimbing: BUDI SUSWANTO, ST.,MT.,PhD. Ir. R SOEWARDOJO, M.Sc PROGRAM SARJANA LINTAS JALUR JURUSAN TEKNIK SIPIL Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR FLAT PLATE BETON BERTULANG UNTUK GEDUNG EMPAT LANTAI TAHAN GEMPA
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR FLAT PLATE BETON BERTULANG UNTUK GEDUNG EMPAT LANTAI TAHAN GEMPA Helmi Kusuma NRP : 0321021 Pembimbing : Daud Rachmat Wiyono, Ir., M.Sc FAKULTAS TEKNIK JURUSAN TEKNIK SIPIL
BAB IV ANALISIS PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG
BAB IV ANALISIS PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG Bab IV Analisis Perencanaan Struktur Gedung 4.1 Pembebanann Struktur Berdasarkan SNI-03-1729-2002 tentang Tata Cara Perencanaan Struktur Bajaa untuk Bangunan
BAB III METODOLOGI PERANCANGAN. Permasalahan utama yang dihadapi dalam perencanaan gedung bertingkat tinggi
BAB III METODOLOGI PERANCANGAN 3.1. Umum Permasalahan utama yang dihadapi dalam perencanaan gedung bertingkat tinggi adalah masalah kekakuan dari struktur. Pada prinsipnya desain bangunan gedung bertingkat
BAB III METODOLOGI PERENCANAAN
BAB III METODOLOGI PERENCANAAN 3.1 Diagram Alir Mulai Data Eksisting Struktur Atas As Built Drawing Studi Literatur Penentuan Beban Rencana Perencanaan Gording Preliminary Desain & Penentuan Pembebanan
BAB III METODE PENELITIAN
BAB III METODE PENELITIAN 3.1. Bagan Alir Mulai PENGUMPULAN DATA STUDI LITERATUR Tahap Desain Data: Perhitungan Beban Mati Perhitungan Beban Hidup Perhitungan Beban Angin Perhitungan Beban Gempa Pengolahan
Denley Martin Sudewo NRP : Pembimbing : Djoni Simanta., Ir.,MT FAKULTAS TEKNIK JURUSAN TEKNIK SIPIL UNIVERSITAS KRISTEN MARANATHA BANDUNG
DESAIN TAHAN GEMPA STRUKTUR RANGKA BAJA PENAHAN MOMEN KHUSUS BERDASARKAN TATA CARA PERENCANAAN STRUKTUR BAJA UNTUK BANGUNAN GEDUNG SNI 03 1729 2002 DAN TATA CARA PERENCANAAN KETAHANAN GEMPA UNTUK BANGUNAN
BAB III METODOLOGI PERENCANAAN
BAB III METODOLOGI PERENCANAAN 3.1. Diagram Alir Perencanaan Struktur Atas Baja PENGUMPULAN DATA AWAL PENENTUAN SPESIFIKASI MATERIAL PERHITUNGAN PEMBEBANAN DESAIN PROFIL RENCANA PERMODELAN STRUKTUR DAN
MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG GRAHA AMERTA RSU Dr. SOETOMO SURABAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA BETON
SEMINAR TUGAS AKHIR MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG GRAHA AMERTA RSU Dr. SOETOMO SURABAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA BETON Oleh : ANTON PRASTOWO 3107 100 066 Dosen Pembimbing : Ir. HEPPY KRISTIJANTO,
BAB IV ANALISIS STRUKTUR. Berat sendri pelat = 0.12 x 2400 kg/m 3 = 288 kg/m 2. Berat Spesi = 3 x 21 kg/m 2 /cm = 63 kg/m 2
BAB IV ANALISIS STRUKTUR 4.1. Pembebanan a. Beban Mati ( DL) Berat sendri pelat = 0.1 x 400 kg/m 3 = 88 kg/m Berat Spesi = 3 x 1 kg/m /cm = 63 kg/m Penutup lantai (Granit) = x 4 kg/m /cm = 48 kg/m Pelafond
Langkah-langkah pengerjaan analisis dengan menggunakan software etabs: 1. Membuka program dengan mengklik icon atau diambil dari start program
Langkah-langkah pengerjaan analisis dengan menggunakan software etabs: 1. Membuka program dengan mengklik icon atau diambil dari start program Gambar Tampilan awal program 2. Kemudian membuat grid dan
BAB III METODOLOGI PERANCANGAN. 3.1 Diagram Alir Perancangan Struktur Atas Bangunan. Skematik struktur
BAB III METODOLOGI PERANCANGAN 3.1 Diagram Alir Perancangan Struktur Atas Bangunan MULAI Skematik struktur 1. Penentuan spesifikasi material Input : 1. Beban Mati 2. Beban Hidup 3. Beban Angin 4. Beban
MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG SEKOLAH TERANG BANGSA SEMARANG MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA BETON
SEMINAR TUGAS AKHIR MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG SEKOLAH TERANG NGSA SEMARANG MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT JA BETON Oleh : Insan Wiseso 3105 100 097 Dosen Pembimbing : Ir. R. Soewardojo, MSc Ir. Isdarmanu,
ANALISIS KOLOM BAJA WF MENURUT TATA CARA PERENCANAAN STRUKTUR BAJA UNTUK BANGUNAN GEDUNG ( SNI ) MENGGUNAKAN MICROSOFT EXCEL 2002
ANALISIS KOLOM BAJA WF MENURUT TATA CARA PERENCANAAN STRUKTUR BAJA UNTUK BANGUNAN GEDUNG ( SNI 03 1729 2002 ) MENGGUNAKAN MICROSOFT EXCEL 2002 Maulana Rizki Suryadi NRP : 9921027 Pembimbing : Ginardy Husada
BAB III METODOLOGI PERENCANAAN
BAB III METODOLOGI PERENCANAAN 3.1 Bagan Alir Perencanaan Ulang Bagan alir (flow chart) adalah urutan proses penyelesaian masalah. MULAI Data struktur atas perencanaan awal, As Plan Drawing Penentuan beban
BAB IV ANALISIS STRUKTUR ( MENGGUNAKAN LANTAI BETON BONDECK ) Sebuah gedung perhotelan 9 lantai direncanakan dengan struktur baja.
BAB IV ANALISIS STRUKTUR ( MENGGUNAKAN LANTAI BETON BONDECK ) 4.1. Pemodelan Struktur 4.1.1. Sistem Struktur Sebuah gedung perhotelan 9 lantai direncanakan dengan struktur baja. Gedung tersebut terletak
Agar orang lain membantu kita mencapai tujuan maka kita harus terlebih dahulu membantunya mencapai tujuan (Deepak Chopra)
LAMPIRAN Agar orang lain membantu kita mencapai tujuan maka kita harus terlebih dahulu membantunya mencapai tujuan (Deepak Chopra) Kupersembahkan untuk mamah, papah, dan semua orang yang kukasihi Gambar.
PRESENTASI TUGAS AKHIR PROGRAM STUDI D III TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAAN INSTITUT TEKNOLOGI SEPULUH NOPEMBER SURABAYA 2010
PRESENTASI TUGAS AKHIR oleh : PROGRAM STUDI D III TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK SIPIL DAN PERENCANAAN INSTITUT TEKNOLOGI SEPULUH NOPEMBER SURABAYA 2010 LATAR BELAKANG SMA Negeri 17 Surabaya merupakan salah
BAB IV ANALISA & HASIL PERANCANGAN. Bab ini menjelaskan mengenai Perancangan dan Perhitungan struktur atas
BAB IV ANALISA & HASIL PERANCANGAN 4.1 Pendahuluan Bab ini menjelaskan mengenai Perancangan dan Perhitungan struktur atas berupa bangunan Kubah (Dome) dengan menggunakan profil baja. Untuk memudahkan proses
Tugas Besar Struktur Bangunan Baja 1. PERENCANAAN ATAP. 1.1 Perhitungan Dimensi Gording
1.1 Perhitungan Dimensi Gording 1. PERENCANAAN ATAP 140 135,84 cm 1,36 m. Direncanakan gording profil WF ukuran 100x50x5x7 A = 11,85 cm 2 tf = 7 mm Zx = 42 cm 2 W = 9,3 kg/m Ix = 187 cm 4 Zy = 4,375 cm
INTEGRASI PROGRAM TEKLA STRUCTURES & SAP2000 DALAM PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BETON BERTULANG DENGAN ATAP BAJA
INTEGRASI PROGRAM TEKLA STRUCTURES & SAP2000 DALAM PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BETON BERTULANG DENGAN ATAP BAJA TUGAS AKHIR Oleh : Kardiana Tangkas NIM: 1104105025 JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK
STRUKTUR BAJA 2 TKS 1514 / 3 SKS
STRUKTUR BAJA 2 TKS 1514 / 3 SKS MODUL 1 TEKUK TORSI LATERAL Panjang elemen balok tanpa dukungan lateral dapat mengalami tekuk torsi lateral akibat beban lentur yang terjadi (momen lentur). Tekuk Torsi
LAMPIRAN. Universitas Kristen Maranatha
76 LAMPIRAN 77 Lampiran 1 Langkah-langkah pengerjaan analisis dengan menggunakan software etabs: 1. Membuka program dengan mengklik icon atau diambil dari start program Gambar L1. Tampilan awal program
Soal 2. b) Beban hidup : beban merata, w L = 45 kn/m beban terpusat, P L3 = 135 kn P1 P2 P3. B C D 3,8 m 3,8 m 3,8 m 3,8 m
Soal 2 Suatu elemen struktur sebagai balok pelat berdinding penuh (pelat girder) dengan ukuran dan pembebanan seperti tampak pada gambar di bawah. Flens tekan akan diberi kekangan lateral di kedua ujung
PERENCANAAN GEDUNG BETON BERTULANG BERATURAN BERDASARKAN SNI DAN FEMA 450
PERENCANAAN GEDUNG BETON BERTULANG BERATURAN BERDASARKAN SNI 02-1726-2002 DAN FEMA 450 Eben Tulus NRP: 0221087 Pembimbing: Yosafat Aji Pranata, ST., MT JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS
LANDASAN TEORI. Katungau Kalimantan Barat, seorang perencana merasa yakin bahwa dengan
BAB III LANDASAN TEORI 3.1. Tinjauan Umum Menurut Supriyadi dan Muntohar (2007) dalam Perencanaan Jembatan Katungau Kalimantan Barat, seorang perencana merasa yakin bahwa dengan mengumpulkan data dan informasi
APLIKASI TEKLA STRUCTURES DAN SAP 2000 PADA PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BAJA TUGAS AKHIR A. A. NGURAH GITA MANTRA
APLIKASI TEKLA STRUCTURES DAN SAP 2000 PADA PERENCANAAN STRUKTUR GEDUNG BAJA TUGAS AKHIR A. A. NGURAH GITA MANTRA 0904105029 JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS UDAYANA 2015 ABSTRAK Aplikasi
Jl. Banyumas Wonosobo
Perhitungan Struktur Plat dan Pondasi Gorong-Gorong Jl. Banyumas Wonosobo Oleh : Nasyiin Faqih, ST. MT. Engineering CIVIL Design Juli 2016 Juli 2016 Perhitungan Struktur Plat dan Pondasi Gorong-gorong
Integrity, Professionalism, & Entrepreneurship. Mata Kuliah : Perancangan Struktur Baja Kode : CIV 303. Balok Lentur.
Mata Kuliah : Perancangan Struktur Baja Kode : CIV 303 SKS : 3 SKS Balok Lentur Pertemuan 11, 12 TIU : Mahasiswa dapat merencanakan kekuatan elemen struktur baja beserta alat sambungnya TIK : Mahasiswa
TAMPAK DEPAN RANGKA ATAP MODEL 3
TUGAS STRUKTUR BAJA 11 Bangunan gedung dengan struktur atap dibuat dengan struktur rangka baja. Bentang struktur bangunan, beban gravitasi, beban angin dan mutu bahan, dijelaskan pada data teknis berikut.
BAB IV PERMODELAN DAN ANALISIS STRUKTUR
BAB IV PERMODELAN DAN ANALISIS STRUKTUR 4.1 Permodelan Elemen Struktur Di dalam tugas akhir ini permodelan struktur dilakukan dalam 2 model yaitu model untuk pengecekan kondisi eksisting di lapangan dan
PLATE GIRDER A. Pengertian Pelat Girder
PLATE GIRDER A. Pengertian Pelat Girder Dalam penggunaan profil baja tunggal (seperti profil I) sebagai elemen lentur jika ukuran profilnya masih belum cukup memenuhi karena gaya dalam (momen dan gaya
ABSTRAK. Kata Kunci : Gedung Parkir, Struktur Baja, Dek Baja Gelombang
ABSTRAK Dalam tugas akhir ini memuat perancangan struktur atas gedung parkir Universitas Udayana menggunakan struktur baja. Perencanaan dilakukan secara fiktif dengan membahas perencanaan struktur atas
REVIEW DESAIN STRUKTUR GEDUNG CENTER FOR DEVELOPMENT OF ADVANCE SCIENCE AND TECHNOLOGY (CDAST) UNIVERSITAS JEMBER DENGAN KONSTRUKSI BAJA TAHAN GEMPA
REVIEW DESAIN STRUKTUR GEDUNG CENTER FOR DEVELOPMENT OF ADVANCE SCIENCE AND TECHNOLOGY (CDAST) UNIVERSITAS JEMBER DENGAN KONSTRUKSI BAJA TAHAN GEMPA Wahyu Aprilia*, Pujo Priyono*, Ilanka Cahya Dewi* Jurusan
Modifikasi Perencanaan Gedung Office Block Pemerintahan Kota Batu Menggunakan Struktur Komposit Baja Beton
Modifikasi Perencanaan Gedung Office Block Pemerintahan Kota Batu Menggunakan Struktur Komposit Baja Beton Amanda Khoirunnisa, Heppy Kristijanto, R. Soewardojo. Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil
PERHITUNGAN IKATAN ANGIN (TIE ROD BRACING )
PERHITUNGAN IKATAN ANGIN (TIE ROD BRACING ) [C]2011 : M. Noer Ilham Gaya tarik pada track stank akibat beban terfaktor, T u = 50000 N 1. DATA BAHAN PLAT SAMBUNG DATA PLAT SAMBUNG Tegangan leleh baja, f
BAB I. Perencanaan Atap
BAB I Perencanaan Atap 1. Rencana Gording Data perencanaan atap : Penutup atap Kemiringan Rangka Tipe profil gording : Genteng metal : 40 o : Rangka Batang : Kanal C Mutu baja untuk Profil Siku L : BJ
TUGAS AKHIR RC
TUGAS AKHIR RC09-1380 MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG OFFICE BLOCK PEMERINTAHAN KOTA BATU MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA BETON AMANDA KHOIRUNNISA 3109 100 082 DOSEN PEMBIMBING IR. HEPPY KRISTIJANTO,
BAB III METEDOLOGI PENELITIAN. dilakukan setelah mendapat data dari perencanaan arsitek. Analisa dan
BAB III METEDOLOGI PENELITIAN 3.1 Prosedur Penelitian Pada penelitian ini, perencanaan struktur gedung bangunan bertingkat dilakukan setelah mendapat data dari perencanaan arsitek. Analisa dan perhitungan,
Kata kunci: Balok, bentang panjang, beton bertulang, baja berlubang, komposit, kombinasi, alternatif, efektif
ABSTRAK Ballroom pada Hotel Mantra di Sawangan Bali terbuat dari beton bertulang. Panjang bentang bangunan tersebut 16 meter dengan tinggi balok mencapai 1 m dan tinggi bangunan 5,5 m. Diatas ballroom
LAMPIRAN 1 PRELIMINARY DESAIN. Plafond + Penggantung = 18 kg/m 2. Mekanikal & Elektrikal = 20 kg/m 2. - Beban Hidup (LL) = 200 kg/m 2
LAMPIRAN 1 PRELIMINARY DESAIN L1.1 Preliminary Pelat Lantai - Beban Mati Tambahan (SDL): Spesi = 2 x 21 kg/m 2 = 42 kg/m 2 Keramik = 1 x 24 kg/m 2 = 24 kg/m 2 Plafond + Penggantung = 18 kg/m 2 Mekanikal
PERBANDINGAN BIAYA STRUKTUR BAJA NON-PRISMATIS, CASTELLATED BEAM, DAN RANGKA BATANG
PERBANDINGAN BIAYA STRUKTUR BAJA NON-PRISMATIS, CASTELLATED BEAM, DAN RANGKA BATANG Jason Chris Kassidy 1, Jefry Yulianus Seto 2, Hasan Santoso 3 ABSTRAK : Pesatnya perkembangan dalam dunia konstruksi
L p. L r. L x L y L n. M c. M p. M g. M pr. M n M nc. M nx M ny M lx M ly M tx. xxi
DAFTAR SIMBOL a tinggi balok tegangan persegi ekuivalen pada diagram tegangan suatu penampang beton bertulang A b luas penampang bruto A c luas penampang beton yang menahan penyaluran geser A cp luasan
BAB 3 METODOLOGI. Tinjauan Pustaka & Dasar Teori. Pengumpulan Data. Perhitungan Manual. Pembuatan Kurva dengan Parameter Tertentu
BAB 3 METODOLOGI 3.1 FLOW CHART Penyusunan Tugas Akhir ini mengarah pada pembuatan suatu alat bantu desain untuk elemen kolom struktur baja. Berikut tahapan/proses yang dilakukan di dalam pembuatan alat
BAB 2 DASAR TEORI Dasar Perencanaan Jenis Pembebanan
BAB 2 DASAR TEORI 2.1. Dasar Perencanaan 2.1.1 Jenis Pembebanan Dalam merencanakan struktur suatu bangunan bertingkat, digunakan struktur yang mampu mendukung berat sendiri, gaya angin, beban hidup maupun
MODIFIKASI PERENCANAAN MENGGUNAKAN SISTEM RANGKA BRESING KONSENTRIS KHUSUS PADA GEDUNG APARTEMEN METROPOLIS
TUGAS AKHIR MODIFIKASI PERENCANAAN MENGGUNAKAN SISTEM RANGKA BRESING KONSENTRIS KHUSUS PADA GEDUNG APARTEMEN METROPOLIS Oleh : AAN FAUZI 3109 105 018 Dosen Pembimbing : DATA IRANATA, ST. MT. PhD PENDAHULUAN
BAB III LANDASAN TEORI. A. Pembebanan
BAB III LANDASAN TEORI A. Pembebanan Dalam perancangan suatu struktur bangunan harus memenuhi peraturanperaturan yang berlaku sehingga diperoleh suatu struktur bangunan yang aman secara konstruksi. Struktur
TUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR KONSTRUKSI BAJA GEDUNG DENGAN PERBESARAN KOLOM
TUGAS AKHIR PERENCANAAN STRUKTUR KONSTRUKSI BAJA GEDUNG DENGAN PERBESARAN KOLOM Diajukan sebagai syarat untuk meraih gelar Sarjana Teknik Setrata I (S-1) Disusun oleh : NAMA : WAHYUDIN NIM : 41111110031
PERHITUNGAN TUMPUAN (BEARING ) 1. DATA TUMPUAN. M u = Nmm BASE PLATE DAN ANGKUR ht a L J
PERHITUNGAN TUMPUAN (BEARING ) BASE PLATE DAN ANGKUR ht h a 0.95 ht a Pu Mu B I Vu L J 1. DATA TUMPUAN BEBAN KOLOM DATA BEBAN KOLOM Gaya aksial akibat beban teraktor, P u = 206035 N Momen akibat beban
BAB IV ANALISA STRUKTUR GEDUNG. Berat sendiri pelat = 156 kg/m 2. Berat plafond = 18 kg/m 2. Berat genangan = 0.05 x 1000 = 50 kg/m 2
BAB IV ANALISA STRUKTUR GEDUNG. Pembebanan a. Beban ati (DL) Beba mati pelat atap : Berat sendiri pelat = 56 kg/m Berat plaond = 8 kg/m Berat genangan = 0.05 000 = 50 kg/m DL = kg/m Beban mati untuk lantai
BAB 3 ANALISIS PERHITUNGAN
BAB 3 ANALISIS PERHITUNGAN 3.1 PERHITUNGAN RESERVOIR (ALT.I) Reservoir alternatif ke-i adalah reservoir yang terbuat dari struktur beton bertulang. Pada program SAP2000 reservoir yang dimodelkan sebagai
PERHITUNGAN TUMPUAN (BEARING )
PERHITUNGAN TUMPUAN (BEARING ) BASE PLATE DAN ANGKUR [C]2011 : M. Noer Ilham ht h a 0.95 ht a f Pu f Mu f f B I Vu L J 1. DATA TUMPUAN BEBAN KOLOM DATA BEBAN KOLOM Gaya aksial akibat beban terfaktor, P
BAB II STUDI PUSTAKA
BAB II STUDI PUSTAKA 2.1 Metode Desain LRFD dengan Analisis Elastis o Kuat rencana setiap komponen struktur tidak boleh kurang dari kekuatan yang dibutuhkan yang ditentukan berdasarkan kombinasi pembebanan
BAB III STUDI KASUS 3.1 UMUM
BAB III STUDI KASUS 3.1 UMUM Tahap awal adalah pemodelan struktur berupa desain awal model, yaitu menentukan denah struktur. Kemudian menentukan dimensi-dimensi elemen struktur yaitu balok, kolom dan dinding
BAB III METODOLOGI PENELITIAN
BAB III METODOLOGI PENELITIAN 3.1 Metodologi penelitian Metode yang digunakan dalam menentukan nilai dan hasil perkiraan akhir struktur kolom,balok dan pelat lantai dari proyek office citra raya di kabupaten
ANALISIS TINGGI LUBANG BAJA KASTILASI DENGAN PENGAKU BADAN PADA PROFIL BAJA IWF 500 X 200
GaneÇ Swara Vol. 8 No.1 Maret 014 ANALISIS TINGGI LUBANG BAJA KASTILASI DENGAN PENGAKU BADAN PADA PROFIL BAJA IWF 500 X 00 NI KADEK ASTARIANI ABSTRAK Universitas Ngurah Rai Denpasar Baja kastilasi memiliki
PERENCANAAN PEMBANGUNAN GEDUNG PARKIR UNISMA BEKASI DENGAN MENGGUNAKAN STRUKTUR BAJA
25 PERENCANAAN PEMBANGUNAN GEDUNG PARKIR UNISMA BEKASI DENGAN MENGGUNAKAN STRUKTUR BAJA Nana Suryana 1), Eko Darma 2), Fajar Prihesnanto 3) 1,2,3) Teknik Sipil Universitas Islam 45 Bekasi Jl. Cut Mutia
LAMPIRAN 1 SURAT KETERANGAN TUGAS AKHIR
LAMPIRAN 1 SURAT KETERANGAN TUGAS AKHIR Sesuai dengan persetujuan dari ketua Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Universitas Kristen Maranatha, melalui surat No.1245/TA/FTS/UKM/II/2011 tanggal 7 Februari
STUDIO PERANCANGAN II PERENCANAAN GELAGAR INDUK
PERANCANGAN II PERENCANAAN GELAGAR INDUK DATA PERENCANAAN : Panjang jembatan = 20 m Lebar jembatan = 7,5 m Tebal plat lantai = 20 cm (BMS 1992 K6 57) Tebal lapisan aspal = 5 cm (BMS 1992 K2 13) Berat isi
Kita akan menyelesaikan permasalahan struktur kuda-kuda berikut, Panjang Bentang = 10 meter; Tinggi = 3m.
BELAJAR SAP 2000 (Ref : Struktur 2D & 3D dengan SAP 2000, Handi Pramono, disadur ulang dengan penambahan keterangan oleh penyusun dengan menggunakan SAP 2000 ver 9,03 untuk latihan) Penyusun : MUHAMMAD
BAB III METODOLOGI PENELITIAN. untuk mencari ketinggian shear wall yang optimal untuk gedung perkantoran 22
BAB III METODOLOGI PENELITIAN 3.1 Umum Metode penelitian ini menggunakan metode analisis perancangan yang difokuskan untuk mencari ketinggian shear wall yang optimal untuk gedung perkantoran 22 lantai.
BAB V HASIL DAN PEMBAHASAN
1 BAB V HASIL DAN PEMBAHASAN 5.1 DATA TEKNIS JEMBATAN Dalam penelitian ini menggunakan Jembatan Kebon Agung-II sebagai objek penelitian dengan data jembatan sebagai berikut: 1. panjang total jembatan (L)
PERANCANGAN STRUKTUR ATAS GEDUNG CONDOTEL MATARAM CITY YOGYAKARTA. Oleh : KEVIN IMMANUEL KUSUMA NPM. :
PERANCANGAN STRUKTUR ATAS GEDUNG CONDOTEL MATARAM CITY YOGYAKARTA Laporan Tugas Akhir sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana dari Universitas Atma Jaya Yogyakarta Oleh : KEVIN IMMANUEL
H 2 H 1 PERHITUNGAN KOLOM LENTUR DUA ARAH (BIAXIAL ) A. DATA BAHAN B. DATA PROFIL BAJA C. DATA KOLOM KOLOM PADA PORTAL BANGUNAN
H 2 H 1 PERHITUGA KOLOM LETUR DUA ARAH (BIAXIAL ) A. DATA BAHA B. DATA PROFIL BAJA C. DATA KOLOM KOLOM PADA PORTAL BAGUA Perhitungan Struktur Baja Dengan Microsoft Excel PERHITUGA KOLOM LETUR DUA ARAH
BAB III PEMODELAN STRUKTUR
BAB III Dalam tugas akhir ini, akan dilakukan analisis statik ekivalen terhadap struktur rangka bresing konsentrik yang berfungsi sebagai sistem penahan gaya lateral. Dimensi struktur adalah simetris segiempat
MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG RUMAH SAKIT ROYAL SURABAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA-BETON
TUGAS AKHIR RC09 1380 MODIFIKASI PERENCANAAN GEDUNG RUMAH SAKIT ROYAL SURABAYA MENGGUNAKAN STRUKTUR KOMPOSIT BAJA-BETON OLEH: RAKA STEVEN CHRISTIAN JUNIOR 3107100015 DOSEN PEMBIMBING: Ir. ISDARMANU, M.Sc
BAB IV ANALISA STRUKTUR
BAB IV ANALISA STRUKTUR 4.1 Data-data Struktur Pada bab ini akan membahas tentang analisa struktur dari struktur bangunan yang direncanakan serta spesifikasi dan material yang digunakan. 1. Bangunan direncanakan
BAB II TINJAUAN PUSTAKA Pendahuluan Permasalahan Yang Akan Diteliti 7
DAFTAR ISI HALAMAN JUDUL LEMBAR PENGESAHAN KATA PENGANTAR LEMBAR MOTTO LEMBAR PERSEMBAHAN DAFTAR ISI DAFTAR GAMBAR DAFTAR TABEL DAFTAR NOTASI ABSTRAKSI i ii iii v vi x xi xjv xv xjx BAB I PENDAHULUAN 1
BAB IV ANALISIS DAN PEMBAHASAN. 1. Perhitungan Balok Existing WI = WF-400x200x8x13 (tabel baja) mm mm
BAB IV ANALISIS DAN PEMBAHASAN 4.1. Preliminary Desain 4.1.1 Perencanaan Dimensi Balok 1. Perhitungan Balok Existing WI = WF-400x200x8x13 (tabel baja) ht bf tw tf r A 400.00 mm 200.00 mm 8.00 mm 13.00
PLATE GIRDER A. Pengertian Pelat Girder
PLATE GIRDER A. Pengertian Pelat Girder Dalam penggunaan profil baja tunggal (seperti profil I) sebagai elemen lentur jika ukuran profilnya masih belum cukup memenuhi karena gaya dalam (momen dan gaya
BAB III METODE DESAIN DAN PERENCANAAN RANGKA BALOK BAJA
BAB III METODE DESAIN DAN PERENCANAAN RANGKA BALOK BAJA 3.1 Diagram Alir Perencanaan Kuda kuda Mulai KUDA KUDA TYPE 1 KUDA KUDA TYPE 2 KUDA KUDA TYPE 3 PRE/DESIGN GORDING PEMBEBANAN PRE/DESIGN GORDING
PEMODELAN DINDING GESER BIDANG SEBAGAI ELEMEN KOLOM EKIVALEN PADA MODEL GEDUNG TIDAK BERATURAN BERTINGKAT RENDAH
PEMODELAN DINDING GESER BIDANG SEBAGAI ELEMEN KOLOM EKIVALEN PADA MODEL GEDUNG TIDAK BERATURAN BERTINGKAT RENDAH Yunizar NRP : 0621056 Pemnimbing : Yosafat Aji Pranata, ST., MT. FAKULTAS TEKNIK JURUSAN
E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER 3. PERENCANAAN TRAP TRIBUN DIMENSI
1.20 0.90 0.90 1.20 0.90 0.45 0. E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER. PERENCANAAN TRAP TRIUN DIMENSI 0.0 1.20 0.90 0.12 TRAP TRIUN PRACETAK alok L : balok 0cm x 45cm pelat sayap 90cm x 12cm. Panjang bentang
ϕ b M n > M u ϕ v V n > V u
BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1. Perencanaan Struktur Baja Baja merupakan material yang sudah umum digunakan dalam dunia konstruksi, tujuan utamanya adalah untuk membentuk rangka bangunan maupun untuk mengikat
3.6.4 Perhitungan Sambungan Balok dan Kolom
64 3.6.4 Perhitungan Sambungan Balok dan Kolom A. Sambungan pada balok anak melintang ke balok anak memanjang Diketahui: Balok anak memanjang menggunakan profil WF 00.150.6.9, BJ 37 Balok anak melintang
PERANCANGAN STRUKTUR ATAS GEDUNG TRANS NATIONAL CRIME CENTER MABES POLRI JAKARTA. Oleh : LEONARDO TRI PUTRA SIRAIT NPM.
PERANCANGAN STRUKTUR ATAS GEDUNG TRANS NATIONAL CRIME CENTER MABES POLRI JAKARTA Laporan Tugas Akhir Sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana dari Universitas Atma Jaya Yogyakarta Oleh
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR PELAT SLAB BETON BERTULANG UNTUK GEDUNG EMPAT LANTAI TAHAN GEMPA
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR PELAT SLAB BETON BERTULANG UNTUK GEDUNG EMPAT LANTAI TAHAN GEMPA Dedy Fredy Sihombing NRP : 0221063 Pembimbing : Daud Rachmat W., Ir., M.Sc. FAKULTAS TEKNIK JURUSAN TEKNIK
BAB V ANALISIS STRUKTUR
66 BAB V ANALISIS STRUKTUR A. Model Pengoprasian Etabs Untuk menganalisis sebuah bangunan diperlukan tahapan perhitungan beban struktur, setelah itu baru analisis struktur. Perhitungan beban struktur sudah
h 2 h 1 PERHITUNGAN KOLOM LENTUR DUA ARAH (BIAXIAL ) A. DATA BAHAN B. DATA PROFIL BAJA C. DATA KOLOM KOLOM PADA PORTAL BANGUNAN
PERHITUNGAN KOLOM LENTUR DUA ARAH (BIAXIAL ) KOLOM PADA PORTAL BANGUNAN A. DATA BAHAN [C]2011 : M. Noer Ilham Tegangan leleh baja (yield stress ), f y = 240 MPa Tegangan sisa (residual stress ), f r =
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR TAHAN GEMPA DENGAN SISTEM BALOK ANAK DAN BALOK INDUK MENGGUNAKAN PELAT SEARAH
ANALISIS DAN DESAIN STRUKTUR TAHAN GEMPA DENGAN SISTEM BALOK ANAK DAN BALOK INDUK MENGGUNAKAN PELAT SEARAH David Bambang H NRP : 0321059 Pembimbing : Daud Rachmat W., Ir., M.Sc. FAKULTAS TEKNIK JURUSAN
MODIFIKASI PERENCANAAN JEMBATAN BANTAR III BANTUL-KULON PROGO (PROV. D. I. YOGYAKARTA) DENGAN BUSUR RANGKA BAJA MENGGUNAKAN BATANG TARIK
SEMINAR TUGAS AKHIR JULI 2011 MODIFIKASI PERENCANAAN JEMBATAN BANTAR III BANTUL-KULON PROGO (PROV. D. I. YOGYAKARTA) DENGAN BUSUR RANGKA BAJA MENGGUNAKAN BATANG TARIK Oleh : SETIYAWAN ADI NUGROHO 3108100520
TUGAS AKHIR RC OLEH : ADE SHOLEH H. ( )
TUGAS AKHIR RC09-1830 OLEH : ADE SHOLEH H. (3107 100 129) LATAR BELAKANG Banyaknya kebutuhan akan gedung bertingkat Struktur gedung yang dibandingkan adalah beton bertulang (RC) dan baja berintikan beton
TUTORIAL PORTAL 3 DIMENSI
1 TUTORIAL PORTAL 3 DIMENSI Struktur portal 3D beton bertulang seperti tergambar dibawah ini. Buatlah model dengan menggunakan SAP2000 dengan datadata seperti yang terdapat di bawah ini dan Tentukan penulangan
MODIFIKASI PERENCANAAN STRUKTUR JEMBATAN MALO-KALITIDU DENGAN SYSTEM BUSUR BOX BAJA DI KABUPATEN BOJONEGORO M. ZAINUDDIN
JURUSAN DIPLOMA IV TEKNIK SIPIL FTSP ITS SURABAYA MODIFIKASI PERENCANAAN STRUKTUR JEMBATAN MALO-KALITIDU DENGAN SYSTEM BUSUR BOX BAJA DI KABUPATEN BOJONEGORO Oleh : M. ZAINUDDIN 3111 040 511 Dosen Pembimbing
STUDI PERILAKU TEKUK TORSI LATERAL PADA BALOK BAJA BANGUNAN GEDUNG DENGAN MENGGUNAKAN PROGRAM ABAQUS 6.7
STUDI PERILAKU TEKUK TORSI LATERAL PADA BALOK BAJA BANGUNAN GEDUNG DENGAN MENGGUNAKAN PROGRAM ABAQUS 6.7 Nama Mahasiswa : Rachmawaty Asri NRP : 3109 106 044 Jurusan : Teknik Sipil FTSP-ITS Dosen Pembimbing
PERENCANAAN ELEMEN STRUKTUR BAJA BERDASARKAN SNI 1729:2015
PERENCANAAN ELEMEN STRUKTUR BAJA BERDASARKAN SNI 1729:2015 Fendy Phiegiarto 1, Julio Esra Tjanniadi 2, Hasan Santoso 3, Ima Muljati 4 ABSTRAK : Peraturan untuk perencanaan stuktur baja di Indonesia saat