PERENCANAAN ULANG JEMBATAN LEMBAH IRENG (UNGARAN BAWEN ), SEMARANG DENGAN SISTEM CABLE STAYED SINGLE PLANE

Transkripsi

1 ERENCNN ULNG JEMBTN LEMBH IRENG (UNGRN BWEN ), SEMRNG DENGN SISTEM CBLE STYED SINGLE LNE Fransisko Murdiono Nugrahanto, Dr. Ir. Hidayat Soegiharjo, MS Jurusan Teknik Sipil, Fakultas teknik sipil dan perencanaan, institut Teknologi Sepuluh nopember Jl. rif Rahman Hakim, Surabaya 60 hidayat@ce.its.ac.id, frans.yoyon@gmail.com bstrak infrastruktur jembatan merupakan infrastruktur yang penting dalam transportasi darat. Menghubungkan berbagai rintangan yang ada, seperti : sungai, lembah, dan lain sebagainya. Sebagai salah satu infrastruktur transportasi darat jembatan mempunyai peranan yang sangat vital dalam perekonomian. Jembatan lemah ireng merupakan jembatan TOL yang berada pada ruas tol Semarang Solo. Jembatan ini didesain dengan menggunakan system gelagar orthotropic, di gantungkan pada pylon dengan menggunakan sistem cable stayed single plane, memiliki 2 bentang. 22 m pada sisi bawen dan 80 pada sisi ungaran. Mempunyai lebar 27.2 meter, didesain untuk 4 lajur kendaraan dalam 2 arah. Material yang digunakan yaitu baja dan VSL 7 wire strand pada bagian kabel. erencanaan ini dianalisa dengan menggunakan program bantu MIDS/Civil 2006 V7.0. untuk menganalisa prilaku keseluruhan struktur. rogram MIDS digunakan untuk mengetahui prilaku struktur dari jembatan pada saat diberikan beban. Hasil dari perencanaan ini adalah didapatkan dimensi struktur lantai kendaraan, kabel dan angker, pylon, serta pondasi, dengan menggunakan acuan peraturan BMS 92, RSNI T , RSNI T , RSNI T Selain itu stabilitas jembatan terhadap angin juga dikontrol menggunakan analisa dinamis yang meliputi analisa aerodinamis dan gempa dinamis. Kata kunci: Jembatan, cable stayed, single planes system,, orthotropic. BB I ENDHULUN. Latar Belakang Jembatan sebagai infrastruktur memegang peranan penting dalam kemajuan infrastruktur transportasi. Jembatan di bangun untuk melintasi rintangan rintangan yang ada, rintangan alami berupa lembah,sungai, selat dan laut Serta rintangan yang ada akibat infrastruktur transportasi itu sendiri berupa jalan dan jalan rel. rintangan rintangan tersebut harus dapat di lewati agar syarat infrasturktur yang murah, cepat dan singkat dapat terpenuhi. Dari segi artistik jembatan dapat dibangun dengan sangat indah. Menjadi sebuah bangunan yang monumental dan juga ikonik yang dapat menjadi symbol kemajuan dan kebanggaan suatu daerah. Contohnya jembatan Golden Gate, San Fransisco, yang terus di kenang karena keindahannya. dengan menggunakan sistem cable stayed. Sedangkan tujuan secara khusus adalah :. Mendapatkan hasil desain lantai kendaraan untuk struktur jembatan kabel. 2. Mendapatkan hasil desain pylon yang dibutuhkan.. Mendapatkan hasil perencanaan kabel penggantung jembatan. 4. Mengetahui metode pelaksanaan yang digunakan di lapangan. 5. memvisualisasikan desain dalam bentuk gambaran teknis sesuai dengan hasil perhitungan dan desain..4 Manfaat. Memberi gambaran tentang perencanaan jembatan kabel dengan sistem cable stayed pola kabel ganda atau double plane 2. Dapat digunakan sebagai referensi dalam pengerjaan jembatan sistem kabel ganda..5 Batasan Masalah. erencanaan jembatan tidak memperhitungkan abutment dan gelagar pada sisi sideway/approach. Gelagar dianggap sama dengan gelagar pada bentang utama. 2. erencanaan hanya ditinjau dari segi teknis saja, tidak memperhitungkan analisa waktu dan biaya.. Metode pelaksanaan di lapangan tidak membahas analisa saat pelaksanaan. BB III METODOLOGI DESIN KSITS BOX GIRDER STRT STUDI DT WL DN STUDI LITERTUR RELIMINRY DESIN : Konfigurasi susunan kabel, Dimensi Box girder, Dimensi kabel + angker dan Dimensi ylon. DESIN STRUKTUR SEKUNDER: lat lantai kendaraan dan railing jembatan NLIS STTIS STRUKTUR UTM (S) ITERSI KEBUTUHN KBEL ENULNGN STRUKTUR YLON Data teknis jembatan Lokasi : Ungaran, Kabupaten Semarang Bentang total : 92 m Lebar gelagar : 27.2 m Material box girder (desain) : Baja Material ylon (desain ) : Baja.2 Rumusan Masalah.2. ermasalahan Utama Bagaimana merencanakan jembatan Lembah Ireng dengan sistem cable stayed singlei plane?.2.2 Rincian ermasalahan. Bagaimana pre-eliminary design lantai kendaraan struktur jembatan kabel? 2. Bagaimana pre-eliminary design pylon?. Bagaimana perencanaan kabel penggantung yang digunakan? 4. Bagaimana metode pelakasanaan struktur jembatan kabel? 5. Bagaiman menuangkan hasil perencanaan dalam bentuk gambar teknik?. Tujuan Tujuan secara umum perencanaan dan perhitungan struktur jembatan Lemah Ireng ini untuk merencanakan jembatan Lemah Ireng KONTROL KSITS BOX, KBEL DN STRUKTUR YLON FREKUENSI LMI STGING NLYSIS (S) TIDK OK S S DESIN NGKER KBEL DI GELGR DN YLON NLIS DINMIS EFEK VORTEX SHDING EFEK FLUTTER STBILITS DINMIS JEMBTN ERLETKN END GEM DINMIS KONTROL KSISTS STRUKTUR YLON TIDK OK B B

2 BB IV RELIMINRY DESIN. Jarak kabel pada gelagar (a) : gelagar baja (5 m 25 m) dan gelagar beton (5 m 0 m). Digunakana jarak antar kabel sebesar 5 m. 2. Ketinggian pylon di dekati dengan teori Troitsky dalam buku(cable Stayed Bridge Theory & Desain). Tinggi pylon (h) 0, L 0,4 L (untuk pylon ) 0, L (h) 0,4 L (0, x 202 ) (h) (0,4 x 202) 65,4 m (h) 87,2 m Maka di pakai 66 m. Dimensi Box Girder Menurut odolny (976) bahwa perbandingan tinggi gelagar dengan bentang jembatan bias di dekati dengan Tinggi Box Girder (h) : h L s/d ,45 m h 2,8 m dipakai h m - Tebal Box (pelat) t b 0 mm - erbandingan sisi miring pada pelat Web Box : - Mutu baja Box girder : STM f y 290 Mpa ; f u 500 Mpa 4. Ribs ( Rusuk rusuk ) magnus (2000) - 5. Dimensi kabel dan angker. a. pada bentang (202 m) (Wλ+) cos θ sc Dimana : sc W λ θ γ f u mi a gelagar. Wλ (0.8 fu) sin 2θ/2 γ.a mi (0.8 fu) sin 2θ/2 γ.a erhitungan W L. Luas penampang kabel Beban mati dan hidup merata Beban terpusat Jarak antar angker kabel pada gelagar Sudut kabel terhadap horizontal Berat jenis kabel 77.0 kn/m Tegangan putus kabel 860 Mpa Gaya aksial pada kabel Jarak mendatar dari pylon ke angker kabel pada Berat gelagar memanjang box per kabel Beban mati adalah beban gelagar total yang di pikul kabel. Wλ (beban mati + beban hidup) x 5 m ( ) x 5 m 94.7 ton asumsi angker 5 KN 0.5 ton γ strand 7.8 ton dimensi yang digunakan standard merika 0.8 x fu 0.8 x 860 N/mm KN/m t/m 2 Wλ ton erhitungan penampang dan jumlah strand kabel untuk preliminary desain sebagai berikut : (Wλ+) cos θ sc (0.8 fu) sin 2θ/2 γ.a Untuk kabel R2: a 2 50 m ; θ ; Wλ ton (95.2) cos 22 sc (48800) sin 2(22) 7.8 x 5 2 sc m mm 2 tipe (Ø 5.2 mm ; s 40 mm 2 ) Jumlah kabel (n) sc s buah 40 sc n x s x mm 2 erhitungan kabel yang lain di sajikan dalam table berikut ini: Tabel 4.2 erhitungan enampang dan Jumalah Strand Kode 4.2 Struktur ylon reliminary desain pylon didekati dengan menghitung besarnya gaya aksila tekan dan momen lentur, hal ini disebabkan oleh konfigurasi kabel yang bertipe harp dimana momen lentur akan lebih dominan terjadi maka akan di asumsikan akibat lentur 80% dari pengaruh aksial.. Material : Baja BJ fu : 520 Mpa. fy : 60 Mpa 4. Bentuk pylon menggunakan tipe single plane. Gaya aksial total () 666,7 Ton kg perlut T cm φfy 0.75 x 600 β a L W.L + gros n n actual net (⁰) m m Ton mm2 strand strand mm2 L L L L L L L L L L L L L L R R R R R R R R R R R R R R sumsi akibat pengaruh momen lentur 80%, maka : tot (+80%) x cm 2 BB V NLIS STRUKTUR GELGR 5. pemodelan struktur jembatan cable stayed Seperti yang telah dituliskan pada bab sebelumnya bahwa perencanaan jembatan ini menggunakan gelagar Box Girder Trapezoidal dengan system orthotropic. Cable dari ( baja ) dan pylon terbuat dari baja. Untuk mempermudah dalam proses analisa struktur utama ini, maka digunakan 2

3 bantuan Software MIDS/CIVIL, pemodelan untuk struktur jembatan Ungaran Bawen dapat dililhat dalam gambar dibawah ini. 5.2 nalisa Struktur Gelagar 5.2. erhitungan embebanan Beban Mati ( dead load ) Dead Load (merata) Berat total.025 Dead Load ( terpusat ) ngker 0.5 ton/titik (asumsi) Beban hidup a. Beban UDL q udl 5.6 kpa 5.6 kg/m 2 b. Beban KEL KEL (00%) 49 kn/m x.8 x ( + DL ) 49 kn/m x.8 x (+0.) 4.66 kn.466 ton Beban didmodelkn sebagai beban bergerak (moving load) diatas lantai kendaraan beban angin q wtotal q w + T ew ton/m ton/m 0.46 ton/m Beban Gempa Tabel 5. Respon Spectrum didapat dari memasukkan koefisien USKIM T spectrum T spectrum Dari data respon spectrum tabel 7. kemudian di inputkan pada program bantu MIDS/Civil didapat grafik respon spectrum sebagai berikut : Gambar 5. grafik fungsi respon spectrum Kombinasi Beban Tabel 5.2 kombinasi Keterangan DL Beban matii EQx Gempa rah X LL Beban UDL EQx Gempa rah Y WL Beban ngin KEL Beban Garis No Kombinasi Kombinasi Beban DL DL + UDL + KEL DL + EQy DL + EQX DL + UDL + EQy DL + UDL + EQX DL + WL DL + UDL + KEL +WL 5.2. Kontrol Kekakuan Gelagar Gambar 5.2 otongan Melintang Box Girder ada kontrol struktur gelagar, kontrol dilakukan dengan meninjau elemen per elelemen yang menjadi satu kesatuan struktur gelagar. Dimana terdapat dua group elemen, yaitu:. Elemen ribs (gelagar memanjang) 2. Elemen floorbeam (gelagar melintang) Setelah pembebanan struktur di hitung kemudian di inputkan kedalam MIDS/Civil maka didapatkan nilai nilai gaya dalam yang berkerja pada setiap eleemen. Dalam kontrol kekuatan gelagar terdapat aturan penambahan tegangan kerja akibat beban tidak tetap. SNI T dengan pembesaran sebagai berikut : Tabel 5. enambahan Tegangan Kerja kibat Beban Tidak Tetap Kontrol Elemen Ribs Kontrol Elemen Terhadap Beban Simetris Tabel 5.5 Hasil Gaya Dalam Elemen Struktur DL+EQx I[5250] DL+UDL+KEL J[927] DL+UDL+EQy I[6557] DL+UDL I[282] DL+EQx I[5052] DL+UDL J[760] DL+UDL+EQy I[5092] DL+UDL+KEL I[509] DL+UDL+EQx J[760] DL+UDL+KEL J[495] DL+UDL+EQy J[7298] DL+UDL J[49] Contoh perhitungan. Kontrol elemen Mutu baja yang digunakan 50 ksi 45 Mpa 450 kg /cm 2 Ixx Iyy Izz y z Sy Sz ersamaan yang digunakan + My + Mx Fy x.5 (faktor beban tidak tetap ) Sy Sx x 450 x.5 kg/cm kg/cm kg/cm kg/cm 2 oke! Tabel 5.6 Hasil erhitungan Keseluruhan E+02 cm^2 6.9E+04 cm^ 7.E+04 cm^ 8.54E+04 cm^ 0 cm.2277 cm 7.E+0 cm^ 6.45E+0 cm^

4 fa fbx fby total DL+EQx I[5250] DL+UDL+KEL J[927] DL+UDL+EQy I[6557] DL+UDL I[282] DL+EQx I[5052] DL+UDL J[760] DL+UDL+EQy I[5092] DL+UDL+KEL I[509] DL+UDL+EQx J[760] DL+UDL+KEL J[495] DL+UDL+EQy J[7298] DL+UDL J[49] dari hasil perhitugan diatas maka dapat disimpulkan elemen ribs dapat menahan gaya gaya dalam yang terjadi akibat beban simetris. Dan nilai tegangan terbesar yang terjadi tidak melebihi tegangan ijin.5.96 kg/cm kg/cm Kontrol ribs terhadap beban torsi dari gelagar. Struktur selain di kontrol oleh beban simetris, juga dikontrol dengan menggunakan beban tidak simetris. ada kondisi ini gaya yang banyak bekerja adalah gaya torsi. Gaya yang bekerja pada struktur digambarkan seperti gambar % 00 % Gambar 5. embebanan Tidak Simetris ada Jembatan Dari hasil MIDS/Civil didapatkan nilai gaya dalam sebagai berikut. Tabel 5.7 Gaya Dalam dari MIDS/Civil UDL TEI (KI[5200] UDL TEI (KI[580] UDL TENGI[02] UDL TEI (KI[282] UDL TEI (KJ[726] UDL TEI (KI[708] UDL TEI (KI[476] UDL TEI (KI[52] UDL TEI (KJ[7280] UDL TEI (KJ[726] UDL TEI (KJ[99] UDL TEI (KJ[728] Dari data diatas kemudian dilakukan kontrol elemen ribs, sebagai berikut : + My + Mx Fy Sy Sx x 450 kg/cm kg/cm kg/cm kg/cm 2 oke! Tabel 5.8 Rekapitulasi Tegangan kibat Beban Tidak Simetris fa fbx fby total stress UDL TEI (KNN) I[5200] UDL TEI (KNN) I[580] UDL TENGH (KIRI) I[02] UDL TEI (KNN) I[282] UDL TEI (KNN) J[726] UDL TEI (KNN) I[708] UDL TEI (KNN) I[476] UDL TEI (KNN) I[52] UDL TEI (KNN) J[7280] UDL TEI (KNN) J[726] UDL TEI (KNN) J[99] UDL TEI (KNN) J[728] Dari hasil diatas dapat disimpulkan bahwa elemen ribs dapat menahan gaya yang terjadi akibat beban yang tdak simetris. Gaya maksimum yang terjadi sebesar kg/cm 2 < 20.5 kg/cm Kontrol Elemen Floorbeam Kontrol Elemen Terhadap Beban Simetris Tabek 5.9 Hasil Gaya dalam Floorbeam dari MIDS/Civil 550 DL+UDL+EQx I[55] DL+UDL+KEL J[696] DL+EQx I[0] DL+UDL+KEL I[4440] DL+EQx J[4772] DL+UDL+KEL I[02] DL+UDL+EQx I[269] DL+UDL+KEL I[7426] DL+EQx I[47] DL J[4772] DL+UDL+EQx J[25] DL+UDL+KEL I[94] dari data diatas dapat dianalisa tegangan yang terjadi pada elemen floorbeam. Dicontohkan dengan perhitungan sebagai berikut My + Mx Fy x.5 (faktor beban tidak tetap ) Sy Sx E E E x 450 x.5 kg/cm kg/cm kg/cm kg/cm 2 oke! Tabel 5.0 Rekapitulasi Hasil erhitungan fa fbx fby total 550 DL+UDL+EQx I[55] E+02.E E E DL+UDL+KEL J[696] E E E+02.86E DL+EQx I[0] E E E E DL+UDL+KEL I[4440] E E E E DL+EQx J[4772] E+0 8.2E E E DL+UDL+KEL I[02] E E E+0.40E DL+UDL+EQx I[269] E+0.45E+00-2.E E DL+UDL+KEL I[7426] E E E+02.0E DL+EQx I[47] E+0 8.2E E+0 2.0E DL J[4772] E E-0-2.E+0 2.4E DL+UDL+EQx J[25] E+0 -.E E+02.2E DL+UDL+KEL I[94] E+0 -.6E+00.78E E+02 Dari hasil perhitungkan diketahui bahwa nilai tegangan maksimum yang terjadi pada elemen floorbeam adalah sebesar kg/cm kg/cm 2 dan dari hasil rumus iterasi nilai maksimum yang terjdi adalah sebesar 0.9.5, maka dapat di simpulkan bahwa elemen dapat menerima gaya gaya dalam yang terjadi pada elemen tersebut Kontrol Elemen Terhadap Beban Tidak Simetris Tabel 5. Output MIDS/Civil (gaya dalam) 099 UDL TEI (KNN) I[54] UDL TEI (KNN) I[509] UDL TEI (KNN) I[5066] UDL TEI (KNN) I[280] UDL TENGH (KIRI) I[729] UDL TEI (KNN) I[7255] UDL TEI (KIRI) I[729] UDL TEI (KNN) I[7255] UDL TEI (KNN) J[] UDL TEI (KNN) I[] UDL TEI (KNN) J[05] UDL TEI (KNN) J[2] My Sy + Mx Sx Fy E E E x 450 kg/cm kg/cm kg/cm kg/cm 2 oke! Tabel 5.2 Rekapitulasi Hasil erhitungan Elemen Ribs kibat Bebant Tidak Simetris fa fbx fby total 099 UDL TEI (KNN) I[54] E E-0.57E+0.70E UDL TEI (KNN) I[509] E E E E UDL TEI (KNN) I[5066] E+00.E E E UDL TEI (KNN) I[280] E+00-8.E E E UDL TENGH (KIRI) I[729] E E E+0.8E UDL TEI (KNN) I[7255] E E E E UDL TEI (KIRI) I[729] E+0 2.0E E+0.40E UDL TEI (KNN) I[7255] E E E E UDL TEI (KNN) J[] E+0.E+0.2E+0.2E UDL TEI (KNN) I[] E E E+0.5E UDL TEI (KNN) J[05] E+0-8.8E E E UDL TEI (KNN) J[2] E+00.E+0.00E+02.5E+02 Dari analisa elemen akibat beban tidak simetris di ketahui bahwa tegangan maksimum yang terjadi pada elemen floorbeam adalah sebesar kg/cm kg/cm 2 dan dari hasil iterasi di ketahui bahwa nilai terbesar adalah 0.74 <. Dengan hasil tersebut dapat disimpulkan bahwa elemen mampu menerima gaya yang terjadi akibat beben tidak simetris. BB VI METODE ELKSNN. Tahap pertama, bagian bagian dari jembatan di rakit pada sisi pendekat jembatan kemudian perlahan perlahan dengan bantuan dongkrak di geser ke arah sisi seberang pada tahap ini stressing kabel tidak pada kondisi optimal untuk mengurangi gaya vertikal pada pylon yang langsung membebani deck pada saat pylon tidak tertumpu pada pilarr.

5 Tabel 7. * sc (ton) (ton) 2. Tahap kedua, bagian struktur atas di geser dengan bantuan dongkrak hidrolik sehingga ujung deck sampai pada pier 2 dan pier sementar dan seterusnya sehingga sampai pada ujung perletakan permanen. BB VII STRUKTUR KBEL Iterasi kabel sehingga dimensi kabel yang di dapat lebih akurat sc* * sc Setelah mmemasukkan hasi prelimindary didapat gaya pada kabel hasil stressing awal. Tabel 7. * Gaya stressing (ton) L R 20.8 L R L 54.8 R L R L R L R L R L R L R L R L 46.4 R L R L R L R p* Tabel 7.2 * sc SC n strand Gaya stressing (ton) n strand actual SC aktual L L L L L L L L L L L L L L R R R R R R R R R R R R R R L R 9.02 L R L R 5.29 L R L R L R L R L R L R L R L R L R2 5.0 L R L R sc aktual 2740 mm 2 n f ijin x sc aktual 0.86 x ton ton n > maka luas penampang kabel dapat memikul gaya tarik maksimum yang terjadi. Tabel 7.4 kontrol vs N (ton) sc ktua N Kontrol <N L OKE L OKE L OKE L OKE L OKE L OKE L OKE L OKE L OKE L OKE L OKE L OKE L OKE L OKE R OKE R OKE R OKE R OKE R OKE R OKE R OKE R OKE R OKE R OKE R OKE R OKE R OKE R OKE 5

6 BB VII STRUKTUR YLON & ERLETKN Tabel 8. Gaya-gaya Dalam ada ylon Elemen Kombinasi Letak xial Torsion Momen-y Momen-z 446 DL+UDL+EQx J[766] DL+UDL+KEL I[54] DL+UDL+EQy J[75] DL+UDL+KEL I[765] DL+UDL+EQx I[54] DL+UDL+KEL I[760] DL+EQy I[54] DL+UDL+KEL I[54] dataenampang rea 2200 cm 2 Iyy.5 x 0 9 cm 4 Ixx 2.4 x 0 8 cm 4 y 25 cm z 25 cm menghitung modulus penampang Sx dan Sy Sx Ix 2.4 x cm x 25 Sy Iy cm y menghitung jari jari girasi penampang r x Ix.5 x x x cm r y Iy 222 cm menghitung koefisien lentur dari pylon K 2 L 6800 cm E kg/cm 2 Mutu baja 50 ksi 450 kg/cm 2 Nilai dari KL r KL 2 x 6800 r y 222 KL 2 x 6800 r x 02 C c 2π2 E Fy 6.5. C c 2 x π2 x C c KL r x maka nilai Fa menjadi. Fa 2 x π2 x E 2 x ( KL r )2 Fa 2 x π2 x kg/cm 2 2 x (6.5 ) 2 Gaya gaya dalam yang terjadi ksial kg Momen x kg.cm Momen y kg.cm + M y S y + M x S x f total x / x 450 x.5 kg/cm kg/cm kg/cm 2 oke BB IX ENUTU 9. Kesimpulan Hasil dari berbagai analisa dan kontrol desain yang telah dilakukan, maka kesimpulan yang dapat diambil dari Desain Jembatan Lemah ireng dengan system single plane ini antara lain:. Dari hasil perhitungan direncanakan dimensi ribs sebesar dengan menggunakan ribs trapezoidal dengan tebal di bagian pelat atas 9 mm dan tebal di bagian bawah mm dengan tinggi ribs 05 mm, lebar bagian bawah 70 mm dan lebar bagian atas 55 mm dan jarak bersih antar ribs spasi antara ribs sebesar 05 mm, sedangkan floorbeam digunakan T untuk bagian frame yang tidak terkena beban dari kabel, sedangkan pada bagian yang terkenal kabel menggunak profil I , profil ini juga di gunakan pada frame akhir jembatan di bagian perletakan semua elemen menggunakan material baja STM dengan f y 45 Mpa dan f u 480 Mpa. 2. ylon di rencanakan menggunkana profil box hollow dengan penampang lebar 2500 mm dan panjang 6500 mm. di berikan pengaku pada bagian dalam dari dinding berupa pelat dengan tebal 50 mm dan panjang 00mm dengan jarak antar pengaku sebesar 200 mm. ketinggian pylon 68 m semua elemen menggunakan material baja STM dengan f y 45 Mpa dan f u 480 Mpa.. Dari hasil perhitungan yang telah di lakukan di dapatkan dimensi dari kabel penggantung. Terdapat 28 kabel dengan 4 kelompok berdasarkan jumlah strand. Yaitu strand, stran 7, strand 6 dan strand 9. L, L2, dan R4 menggunakan strand dengan sc 440 mm 2. R menggunakan strand 7 dengan sc 580 mm 2. L, L0, L, L2, L, L4, R, R2, R, R4, dan R2 menggunakan strand 6 dengan sc 8540 mm 2. L4, L5, L6, L7, L9, R5, R6, R7, R8, R9, R0, dan R menggunakan kabel dengan strand 9 sc 2740 mm 2 4. Metode pelaksanaan yang digunakan adalah menggunaka teknik push out dengan meluncurkan gelagar jemabatan yang sudah terpasang pylon dan kabel dengan menggunakan bantuan alat hidrolik dan pemasangan pilar sementara untuk mengurangi defleksi dari gelagar pada saat terkantilever. 5. dapun hasil hasil dari perencanaan di sajikan dalam bentuk gambar rencana yang terlampir pada bagian lampiran. 9.2 Saran Laporan khir ini pasti masih terdapat kekurangan-kekurangan. Sehingga ke depannya supaya didapatkan hasil yang lebih baik, beberapa usaha yang perlu dilakukan antara lain:. Banyaknya macam konfigurasi beban hidup kalau perlu ditambah untuk antisipasi keadaan yang memungkinkan terjadi di masa depan. 2. Ketelitian dalam menghitung pada saat peluncuran gelagar perlu di perhitungkan kondisi dari gelagar pada saat diluncurkan. Dan perlu di kontrol tiap meternya.. Untuk proyek yang sebenarnya, analisa dinamis yang ditinjau tidak cukup hanya dengan perhitungan manual saja, tetapi harus menggunakan model penuh menggunakan terowongan angin (wind tunnel test) agar diketahui lebih akurat mengenai perilaku aerodinamis struktur. Tegangan akibat ksial f a kg/cm fa Fa fa Fa maka : f by M y S y kg/cm 2 f bx M x kg/cm 2 S x shingga tegangan total yang terjadi adalah; f a + f by + f bx f ijin x.5 ( faktor beban tidak tetap ) 6