PERHITUNGAN SLAB LANTAI JEMBATAN

Transkripsi

1 PERHITUNGAN SLAB LANTAI JEMBATAN Proyek / Bagpro Nama Paket Prop / Kab / Kodya : PERENCANAAN PEMBANGUNAN JEMBATAN DI KECAMATAN RUPAT : PEMBANGUNAN JEMBATAN PARIT H. AMID KEL. TANJUNG KAPAL JEMBATAN BETON P=15M, L=9M : BENGKALIS RIAU (C)2010: TRIANTO KURNIAWAN, ST. A. DATA SLAB LANTAI JEMBATAN POTONGAN MELINTANG Tebal slab lantai jembatan ts = 0,20 m Tebal lapisan aspal + overlay ta = 0,05 m Tebal genangan air hujan th = 0,03 m Jarak antara balok s = 1,40 m Lebar jalur lalu-lintas b1 = 7,00 m Lebar trotoar b2 = 1,00 m Lebar total jembatan b = 9,00 m Panjang bentang jembatan L = 15,00 m B. BAHAN STRUKTUR Mutu beton : K Kuat tekan beton fc' = 0.83 * K / 10 = 20,75 MPa Modulus elastik Ec = 4700 * fc' = ,52 MPa Angka poisson u = 0,20 Modulus geser G = Ec / [2*(1 + u)] = 8.920,63 MPa Koefisien muai panjang untuk beton, a = 1,E-05 / ºC Mutu baja : Untuk baja tulangan dengan Ø > 12 mm : U - 32 Tegangan leleh baja, fy =U*10 = 320,00 MPa Untuk baja tulangan dengan Ø 12 mm : U - 24 Tegangan leleh baja, fy = U*10 = 240,00 MPa Specific Gravity kn/m3 Berat beton bertulang wc = 25,00 Berat beton tidak bertulang (beton rabat) w'c = 24,00 Berat aspal wa = 22,00 Berat jenis air ww = 9,80 Berat baja ws = 77,00 C. ANALISIS BEBAN SLAB LANTAI JEMBATAN 1. BERAT SENDIRI (MS) Faktor beban ultimit : KMS = 1,30 Ditinjau slab lantai jembatan selebar, b = 1,00 m Tebal slab lantai jembatan, h = ts = 0,20 m Berat beton bertulang, wc = 25,00 kn/m3 Berat sendiri, QMS = b * h * wc QMS = 5,00 kn/m Slab Beton -1 of 16

2 2. BEBAN MATI TAMBAHAN (MA) Faktor beban ultimit : KMA = 2,00 TEBAL BERAT BEBAN NO JENIS (m) (kn/m3) kn/m 1 Lapisan aspal + overlay 0,05 22,00 1,100 2 Air hujan 0,03 9,80 0,245 Beban mati tambahan : QMA = 1,345 kn/m 3. BEBAN TRUK "T" (TT) Faktor beban ultimit : KTT = 2,00 Beban hidup pada lantai jembatan berupa beban roda ganda oleh Truk (beban T) yang besarnya, T = 100,00 kn Faktor beban dinamis untuk pembebanan truk diambil, DLA = 0,30 Beban truk "T" : PTT = ( 1 + DLA ) * T = 130,00 kn T=100 kn ha h s 4. BEBAN ANGIN (EW) Faktor beban ultimit : KEW = 1,20 Beban garis merata tambahan arah horisontal pada permukaan lantai jembatan akibat angin yang meniup kendaraan di atas jembatan dihitung dengan rumus : TEW = *Cw*(Vw)2 kn/m dengan, Cw = koefisien seret = 1,20 Vw = Kecepatan angin rencana = 35,00 m/det (PPJT-1992,Tabel 5) TEW = *Cw*(Vw)2 = 1,764 kn/m PEW Bidang vertikal yang ditiup angin merupakan bidang samping kendaraan dengan tinggi 2.00 m di atas lantai jembatan. h = 2,00 m Jarak antara roda kendaraan x = 1,75 m Transfer beban angin ke lantai jembatan, PEW = [ 1/2*h / x * TEW ] = 1,008 kn Slab Beton -2 of 16

3 5. PENGARUH TEMPERATUR (ET) Faktor beban ultimit : KET = 1,20 Untuk memperhitungkan tegangan maupun deformasi struktur yang timbul akibat pengaruh temperatur, diambil perbedaan temperatur yang besarnya setengah dari selisih antara temperatur maksimum dan temperatur minimum rata-rata pada lantai jembatan. Temperatur maksimum rata-rata Tmax = 40,00 C Temperatur minimum rata-rata Tmin = 15,00 C Perbedaan temperatur pada slab, T = ( Tmax - Tmin ) / 2 T = 12,50 ºC Koefisien muai panjang untuk beton, a = 1,E-05 / ºC Modulus elastis beton, Ec = kpa 6. MOMEN PADA SLAB LANTAI JEMBATAN Formasi pembebanan slab untuk mendapatkan momen maksimum pada bentang menerus dilakukan seperti pd gambar. s s s s QMS Momen maksimum pd slab dihitung berdasarkan metode one way slab dengan beban sebagai berikut : PTT QMA PTT QMS = 5,00 kn/m QMA = 1,35 kn/m PTT = 130,00 kn PEW = 1,01 kn T = 12,50 C PEW?T PEW?T Koefisien momen lapangan dan momen tumpuan untuk bentang menerus dengan beban merata, terpusat, dan perbedaan temperatur adalah sebagai berikut : QMS PTT PTT 0,0833 0,1562 0,0417 QMA 0,1407?T?T 0, X10-7 0, X10-6 k = koefisien momen s = 1,40 m Untuk beban merata Q : M = k * Q * s2 Untuk beban terpusat P : M = k * P * s Untuk beban temperatur, T : M = k * a * DT * Ec * s3 Momen akibat berat sendiri (MS) : Momen tumpuan, MMS = * QMS * s2 = 0,816 knm Momen lapangan, MMS = * QMS * s2 = 0,409 knm Momen akibat beban mati tambahan (MA) : Momen tumpuan, MMA = * QMA * s2 = 0,274 knm Momen lapangan, MMA = * QMA * s2 = 0,142 knm Slab Beton -3 of 16

4 Momen akibat beban truck (TT) : Momen tumpuan, MTT = * PTT * s = 28,428 knm Momen lapangan, MTT = * PTT * s = 25,607 knm Momen akibat beban angin (EW) : Momen tumpuan, MEW = * PEW * s = 0,220 knm Momen lapangan, MEW = * PEW * s = 0,199 knm Momen akibat temperatur (ET) : Momen tumpuan, MET = 5.62E-07 * a * DT * Ec * s3 = 0,004 knm Momen lapangan, MEW = 2.81E-06 * a * DT * Ec * s3 = 0,021 knm 6.1. MOMEN SLAB Jenis Beban M M Faktor daya keadaan tumpuan lapangan Beban layan ultimit (knm) (knm) 1 Berat sendiri KMS 1,00 1,30 0,816 0,409 2 Beban mati tambahan KMA 1,00 2,00 0,274 0,142 3 Beban truk "T" KTT 1,00 2,00 28,428 25,607 4 Beban angin KEW 1,00 1,20 0,220 0,199 5 Pengaruh temperatur KET 1,00 1,20 0,004 0, KOMBINASI KOMBINASI-2 Jenis Beban M M Mu Mu Faktor tumpuan lapangan tumpuan lapangan Beban (knm) (knm) (knm) (knm) 1 Berat sendiri 1,300 0,816 0,409 1,061 0,531 2 Beban mati tambahan 2,000 0,274 0,142 0,549 0,285 3 Beban truk "T" 2,000 28,428 25,607 56,857 51,215 4 Beban angin 1,000 0,220 0,199 0,220 0,199 5 Pengaruh temperatur 1,000 0,004 0,021 0,004 0,021 Total Momen ultimit slab, Mu = 58,691 52,250 Jenis Beban M M Mu Mu Faktor tumpuan lapangan tumpuan lapangan Beban (knm) (knm) (knm) (knm) 1 Berat sendiri 1,300 0,816 0,409 1,061 0,531 2 Beban mati tambahan 2,000 0,274 0,142 0,549 0,285 3 Beban truk "T" 1,000 28,428 25,607 28,428 25,607 4 Beban angin 1,200 0,220 0,199 0,265 0,238 5 Pengaruh temperatur 1,200 0,004 0,021 0,005 0,025 Total Momen ultimit slab, Mu = 30,308 26,686 Slab Beton -4 of 16

5 7. PEMBESIAN SLAB 7.1. TULANGAN LENTUR NEGATIF Momen rencana tumpuan : Mu = 58,691 knm Mutu beton : K Kuat tekan beton, fc' = 20,75 MPa Mutu baja : U - 32 Tegangan leleh baja, fy = 320,00 MPa Tebal slab beton, h = 200 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 40 mm Modulus elastis baja, Es Es = 2,E+05 Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0,850 rb = b1* 0.85 * fc / fy * 600 / ( fy ) = 0,031 Rmax = 0.75 * rb * fy * [1 - ½*0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc ) ] = 5,809 Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0,800 Momen rencana ultimit, Mu = 58,691 knm Tebal efektif slab beton, d = h - d' = 160 mm Ditinjau slab beton selebar 1 m, b = mm Momen nominal rencana, Mn = Mu / f = 73,364 knm Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 10-6 / ( b * d2 ) = 2,866 Rn < Rmax (OK) Rasio tulangan yang diperlukan : r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1-2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0,00983 Rasio tulangan minimum, r min = 0.5 / fy = 0,00156 Rasio tulangan yang digunakan, r = 0,00983 Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 1.573,22 mm2 Diameter tulangan yang digunakan, D 16 mm Jarak tulangan yang diperlukan, s = π/ 4 * D2 * b / As = 127,854 mm Digunakan tulangan, D As = π / 4 * D2 * b / s = 2011,43 mm2 Tulangan bagi / susut arah memanjang diambil 50% tulangan pokok. As' = 50% * As = 786,61 mm2 Diameter tulangan yang digunakan, D 13 mm Jarak tulangan yang diperlukan, s = π / 4 * D2 * b / As = 168,807 mm Digunakan tulangan, D As' = π / 4 * D2 * b / s = 885,24 mm2 Slab Beton -5 of 16

6 7.2. TULANGAN LENTUR POSITIF Momen rencana lapangan : Mu = 52,25 knm Mutu beton : K Kuat tekan beton, fc' = 20,75 MPa Mutu baja : U - 32 Tegangan leleh baja, fy = 320,00 MPa Tebal slab beton, h = 200 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 50 mm Modulus elastis baja, Es Es = 2,E+05 Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0,850 rb = b1* 0.85 * fc / fy * 600 / ( fy ) = 0,031 Rmax = 0.75 * rb * fy * [1 - ½*0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc ) ] = 5,809 Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0,800 Momen rencana ultimit, Mu = 52,250 knm Tebal efektif slab beton, d = h - d' = 150 mm Ditinjau slab beton selebar 1 m, b = mm Momen nominal rencana, Mn = Mu / f = 65,312 knm Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 10-6 / ( b * d2 ) = 2,903 Rn < Rmax (OK) Rasio tulangan yang diperlukan : r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1-2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0,00997 Rasio tulangan minimum, r min = 0.5 / fy = 0,00156 Rasio tulangan yang digunakan, r = 0,00997 Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 1.496,03 mm2 Diameter tulangan yang digunakan, D 16 mm Jarak tulangan yang diperlukan, s = π/ 4 * D2 * b / As = 134,451 mm Digunakan tulangan, D As = π / 4 * D2 * b / s = 2011,43 mm2 Tulangan bagi / susut arah memanjang diambil 50% tulangan pokok. As' = 50% * As = 748,02 mm2 Diameter tulangan yang digunakan, D 13 mm Jarak tulangan yang diperlukan, s = π / 4 * D2 * b / As = 177,517 mm Digunakan tulangan, D As' = π / 4 * D2 * b / s = 884,43 mm2 8. KONTROL LENDUTAN SLAB Mutu beton : K Kuat tekan beton, fc' = 20,750 MPa Mutu baja : U - 32 Tegangan leleh baja, fy = 320,000 MPa Modulus elastis beton, Ec = 4700* fc' = ,52 MPa Modulus elastis baja, Es = 2,E+05 Tebal slab, h = 200 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 40 mm Tebal efektif slab, d = h - d' = 160 mm Luas tulangan slab, As = 2011 mm2 Panjang bentang slab, Lx = 1,40 m = 1.400,00 mm Ditinjau slab selebar, b = 1,00 m = 1000 mm Beban terpusat, P = PTT = 130,00 kn Beban merata, Q = QMS + QMA = 6,345 kn/m Lendutan total yang terjadi ( dtot ) harus < Lx / 240 = 5,833 mm Inersia brutto penampang plat, Ig = 1/12 * b * h3 = 6,67,E+08 mm3 Modulus keruntuhan lentur beton, fr = 0.7 * fc' = 3,189 MPa Slab Beton -6 of 16

7 Nilai perbandingan modulus elastis, n = Es / Ec = 9,34 n * As = ,04 mm2 Jarak garis netral terhadap sisi atas beton, c = n * As / b = 18,79 mm Inersia penampang retak yang ditransformasikan ke beton dihitung sbb. : Icr = 1/3 * b * c3 + n * As * ( d - c )2 = 3,77,E+08 mm4 yt = h / 2 = 100 mm Momen retak : Mcr = fr * Ig / yt = 2,13,E+07 Nmm Momen maksimum akibat beban (tanpa faktor beban) : Ma = 1/8 * Q * Lx2 + 1/4 * P *Lx = 47,055 knm Ma = 4,71,E+07 Nmm Inersia efektif untuk perhitungan lendutan, Ie= ( Mcr / Ma )3 * Ig + [ 1 - ( Mcr / Ma )3 ] * Icr = 4,04,E+08 mm4 Q = 6,345 N/mm P = N Lendutan elastis seketika akibat beban mati dan beban hidup : de = 5/384*Q*Lx4 / ( Ec*Ie ) +1/48*P*Lx3 / ( Ec*Ie ) = 0,8968 mm Rasio tulangan slab lantai jembatan : r = As / ( b * d ) = 0,01257 Faktor ketergantungan waktu untuk beban mati (jangka waktu > 5 tahun), nilai : z= 2,00 l = z / ( *r ) = 1,2281 Lendutan jangka panjang akibat rangkak dan susut : dg = l * 5 / 384 * Q * Lx4 / ( Ec * Ie ) = 0,045 mm Lendutan total pada plat lantai jembatan : Lx / 240 = 5,833 mm dtot = de + dg = 0,9419 mm < Lx/240 (aman) OK 9. KONTROL TEGANGAN GESER PONS PTT PTT ta h ta h b v u v a u v b b Mutu beton : K Kuat tekan beton, fc' = 20,75 MPa Kuat geser pons yang disyaratkan, fv = 0.3 * fc' = 1,37 MPa Faktor reduksi kekuatan geser, Ø = 0,60 Beban roda truk pada slab, PTT = 130,00 kn = ,00 N h = 0,20 m a = 0,30 m ta = 0,05 m b = 0,50 m u = a + 2 * ta + h = 0,60 m = 600,00 mm v = b + 2 * ta + h = 0,80 m = 800,00 mm Tebal efektif plat, d = 160,00 mm Luas bidang geser : Av = 2 * ( u + v ) * d = ,0 mm2 Gaya geser pons nominal, Pn = Av * fv = ,1 N f * Pn = ,7 N Faktor beban ultimit, KTT = 2,0 Beban ultimit roda truk pada slab, Pu = KTT * PTT = ,0 N a < f * Pn AMAN (OK) Slab Beton -7 of 16

8 D D D D D D D D DIAFRAGMA T-GIRDER PEMBESIAN SLAB LANTAI JEMBATAN Slab Beton -8 of 16

9 II. PERHITUNGAN SLAB TROTOAR 1. BERAT SENDIRI TROTOAR Jarak antara tiang railing : L = 1,875 m Berat beton bertulang : wc = 25,00 kn/m Berat sendiri Trotoar untuk panjang L = 1,875 m NO b h L Berat Lengan Momen Shape (m) (m) (m) (kn) (m) (knm) 1 0,680 0,300 1,000 1,875 9,563 0,340 9, ,150 0,300 0,500 1,875 1,055 0,730 1, ,000 0,200 1,000 1,875 9,375 0,500 0, ,200 0,400 0,500 1,875 1,875 0,813 2, ,120 0,400 1,000 1,875 2,250 0,940 2, ,090 0,400 0,500 1,875 0,844 1,030 1, ,210 0,250 0,500 0,150 0,098 1,000 0, ,150 0,250 0,500 0,150 0,070 1,090 0, ,150 0,550 1,000 0,150 0,309 1,075 0, SGP 3" dng berat/m = 0,630 4,000 2,520 1,075 3,352 Total : 27,959 22,060 Berat sendiri Trotoar per m lebar PMS = 13,980 MMS = 11, BEBAN HIDUP PADA PEDESTRIAN Beban hidup pada pedestrian per meter lebar tegak lurus bidang gambar : 15 H1=0,75 kn/m 120 P=20 kn q=5 kpa H2=1,5 kn/m b2 Slab Beton -9 of 16

10 NO Jenis Beban Gaya Lengan Momen (kn) (m) (knm) 1 Beban horisontal pada railing (H1) 0,75 1,200 0,900 2 Beban horisontal pada kerb (H2) 1,50 0,400 0,600 3 Beban vertikal terpusat (P) 20,00 0,415 8,300 4 Beban vertikal merata = q * b2 4,15 0,415 1,722 Momen akibat beban hidup pada pedestrian : MTP = 11, MOMEN ULTIMIT RENCANA SLAB TROTOAR Faktor beban ultimit untuk berat sendiri pedestrian KMS = 1,30 Faktor beban ultimit untuk beban hidup pedestrian KTP = 2,00 Momen akibat berat sendiri pedestrian : MMS = 11,030 knm Momen akibat beban hidup pedestrian : MTP = 11,522 knm Momen ultimit rencana slab trotoar : Mu = KMS * MMS + KTP * MTP Mu = 37,3835 knm 4. PEMBESIAN SLAB TROTOAR Mutu beton : K Kuat tekan beton, fc' = 20,75 MPa Mutu baja : U - 32 Tegangan leleh baja, fy = 320,000 MPa Tebal slab beton, h = 200 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 30 mm Modulus elastis baja, Es Es = 2,E+05 Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0,850 rb = b1* 0.85 * fc / fy * 600 / ( fy ) = 0,031 Rmax = 0.75 * rb * fy * [1 - ½*0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc ) ] = 5,809 Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0,800 Faktor reduksi kekuatan geser, f = 0,600 Momen rencana ultimit, Mu = 37,384 knm Tebal efektif slab beton, d = h - d' = 170 mm Ditinjau slab beton selebar 1 m, b = mm Momen nominal rencana, Mn = Mu / f = 46,729 knm Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 10-6 / ( b * d2 ) = 1,61693 Rn < Rmax (OK) Rasio tulangan yang diperlukan : r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1-2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0,00531 Rasio tulangan minimum, r min = 0.5 / fy = 0,00156 Rasio tulangan yang digunakan, r = 0,00531 Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 902,46 mm2 Diameter tulangan yang digunakan, D 13 mm Jarak tulangan yang diperlukan, s = π/ 4 * D2 * b / As = 147,00 mm Digunakan tulangan, D As = π / 4 * D2 * b / s = 1326,650 mm2 Tulangan Longitudinal diambil 30% tulangan pokok. As' = 30% * As = 398,00 mm2 Diameter tulangan yang digunakan, D 13 mm Jarak tulangan yang diperlukan, s = π / 4 * D2 * b / As = 333,33 mm Digunakan tulangan, D As' = π / 4 * D2 * b / s = 663,33 mm2 Slab Beton -10 of 16

11 III. PERHITUNGAN TIANG RAILING 1. BEBAN TIANG RAILING Jarak antara tiang railing, L = 1,875 m Beban horisontal pada railing. H1 = 0,75 kn/m Gaya horisontal pada tiang railing, HTP = H1 * L = 1,41 kn Lengan terhadap sisi bawah tiang railing, y = 0,80 m Momen pada pada tiang railing, MTP = HTP * y = 1,13 knm Faktor beban ultimit : KTP = 2,00 Momen ultimit rencana, Mu = KTP * MTP = 2,25 knm Gaya geser ultimit rencana, Vu = KTP * HTP = 2,81 kn 2. PEMBESIAN TIANG RAILING 2.1. TULANGAN LENTUR Mutu beton : K Kuat tekan beton, fc' = 20,750 MPa Mutu baja : U - 24 Tegangan leleh baja, fy = 240,000 MPa Tebal tiang railing, h = 150 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 35 mm Modulus elastis baja, Es Es = 2,E+05 Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0,850 rb = b1* 0.85 * fc / fy * 600 / ( fy ) = 0,045 Rmax = 0.75 * rb * fy * [1 - ½*0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc ) ] = 6,203 Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0,800 Faktor reduksi kekuatan geser, f = 0,600 Momen rencana ultimit, Mu = 2,250 knm Tebal efektif tiang railing, d = h - d' = 115 mm Lebar tiang railing, b = 150 mm Momen nominal rencana, Mn = Mu / f = 2,813 knm Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 10-6 / ( b * d2 ) = 1,418 Rn < Rmax (OK) Rasio tulangan yang diperlukan : r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1-2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0,00617 Rasio tulangan minimum, r min = 0.5 / fy = 0,00208 Rasio tulangan yang digunakan, r = 0,00617 Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 106,36 mm2 Diameter tulangan yang digunakan, D 12 mm Jumlah tulangan yang diperlukan, n = As/ (π/ 4 * D2) = 0,9409 mm Digunakan tulangan, 2 f TULANGAN GESER Gaya geser ultimit rencana, Vu = 2,81 kn Gaya geser ultimit rencana, Vu = 2.812,50 N Vc = ( fc') / 6 * b * d = ,25 N 1/2*f * Vc = 3.928,87 N (Secara teoritis tidak perlu sengkang) Untuk kestabilan struktur dipasang tulangan minimum (spasi maksimum) Smak = 0,5*d = 57,50 mm atau Smak = 600 mm digunakan spasi 57,50 mm dengan luas tulangan minimum : Av min =1/3 * fc' * b * s/fy = 54,568 Digunakan sengkang berpenampang : 2 f 8 Luas tulangan geser sengkang, Av = π / 4 * f2 * 2 = 100,48 mm2 Jarak tulangan geser (sengkang) yang diperlukan : S = Av * fy * d / Vs = 706 mm Digunakan sengkang, 2 f Slab Beton -11 of 16

12 TULANGAN 4Ø12 15 SK Ø D D D D D D PEMBESIAN TROTOAR DAN TIANG RALLING Slab Beton -12 of 16

13 IV. PERHITUNGAN PLAT INJAK (APPROACH SLAB) 1. PLAT INJAK ARAH MELINTANG JEMBATAN 1.1. BEBAN TRUK "T" (TT) Faktor beban ultimit : KTT = 2,00 Beban hidup pada plat injak berupa beban roda ganda oleh Truk (beban T) yang besarnya, T = 100,00 kn Faktor beban dinamis untuk pembebanan truk diambil, DLA = 0,30 Beban truk "T" : TTT = ( 1 + DLA ) * T = 130,00 kn 1.2. MOMEN PADA PLAT INJAK Tebal plat injak, h = 0,20 m Tebal lapisan aspal, ta = 0,05 m Lebar bidang kontak roda truk, b = 0,50 m b' = b + ta = 0,55 m Mutu Beton : K Kuat tekan beton, fc = 20,75 MPa Momen max. pada plat injak akibat beban roda dihitung dengan rumus : Mmax = TTT / 2 * [ 1 - ( r * 2 / l )0.6 ] dengan, l = [ Ec* h3 / { 12 * ( 1 - u2 ) * ks } ]0.25 u = angka Poisson, u = 0,15 ks = standard modulus of soil reaction, ks = ,00 kn/m3 Ec = modulus elastik beton MPa Ec = kn/m2 r = Lebar penyebaran beban terpusat, r = b' / 2 = 0,2750 m l = [ Ec* h3 / { 12 * ( 1 - u2 ) * ks } ]0.25 = 0,67854 m Mmax = TTT / 2 * [ 1 - ( r * 2 / l )0.6 ] = 18,455 knm Momen ultimit plat injak arah melintang jembatan : Mu = KTT * Mmax = 36,909 knm Slab Beton -13 of 16

14 1.3. PEMBESIAN PLAT INJAK ARAH MELINTANG JEMBATAN Mutu beton : K Kuat tekan beton, fc' = 20,750 MPa Mutu baja : U - 32 Tegangan leleh baja, fy = 320,000 MPa Tebal Plat Injak, h = 200 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 35 mm Modulus elastis baja, Es Es = 2,E+05 Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0,850 rb = b1* 0.85 * fc / fy * 600 / ( fy ) = 0,031 Rmax = 0.75 * rb * fy * [1 - ½*0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc ) ] = 5,809 Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0,800 Faktor reduksi kekuatan geser, f = 0,600 Momen rencana ultimit, Mu = 36,909 knm Tebal efektif slab beton, d = h - d' = 165,000 mm Ditinjau Plat Injak selebar 1 m, b = 1.000,000 mm Momen nominal rencana, Mn = Mu / f = 46,137 knm Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 10-6 / ( b * d2 ) = 1,695 Rn < Rmax (OK) Rasio tulangan yang diperlukan : r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1-2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0,00558 Rasio tulangan minimum, r min = 0.5 / fy = 0,00156 Rasio tulangan yang digunakan, r = 0,00558 Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 920,372 mm2 Diameter tulangan yang digunakan, D 16 mm Jarak tulangan yang diperlukan, s = π/ 4 * D2 * b / As = 218,346 mm 2. PLAT INJAK ARAH MEMANJANG JEMBATAN Digunakan tulangan, D As = π / 4 * D2 * b / s = 1.339,73 mm BEBAN TRUK "T" (TT) Faktor beban ultimit : KTT = 2,00 Beban hidup pada plat injak berupa beban roda ganda oleh Truk (beban T) yang besarnya, T = 100,00 kn Faktor beban dinamis untuk pembebanan truk diambil, DLA = 0,30 Beban truk "T" : TTT = ( 1 + DLA ) * T = 130,00 kn Slab Beton -14 of 16

15 2.2. MOMEN PADA PLAT INJAK Tebal plat injak, h = 0,20 m Tebal lapisan aspal, ta = 0,05 m Lebar bidang kontak roda truk, a = 0,40 m a' = a + ta = 0,45 m Mutu Beton : K Kuat tekan beton, fc = 20,75 MPa Momen max. pada plat injak akibat beban roda dihitung dengan rumus : Mmax = TTT / 2 * [ 1 - ( r * 2 / l )0.6 ] dengan, l = [ Ec* h3 / { 12 * ( 1 - u2 ) * ks } ]0.25 u = angka Poisson, u = 0,15 ks = standard modulus of soil reaction, ks = ,00 kn/m3 Ec = modulus elastik beton MPa Ec = kn/m2 r = Lebar penyebaran beban terpusat, r = b' / 2 = 0,2250 m l = [ Ec* h3 / { 12 * ( 1 - u2 ) * ks } ]0.25 = 0,67854 m Mmax = TTT / 2 * [ 1 - ( r * 2 / l )0.6 ] = 23,735 knm Momen ultimit plat injak arah melintang jembatan : Mu = KTT * Mmax = 47,469 knm 2.3. PEMBESIAN PLAT INJAK ARAH MEMANJANG JEMBATAN Mutu beton : K Kuat tekan beton, fc' = 20,750 MPa Mutu baja : U - 32 Tegangan leleh baja, fy = 320,000 MPa Tebal Plat Injak, h = 200 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 40 mm Modulus elastis baja, Es Es = 2,E+05 Faktor bentuk distribusi tegangan beton, b1 = 0,850 rb = b1* 0.85 * fc / fy * 600 / ( fy ) = 0,031 Rmax = 0.75 * rb * fy * [1 - ½*0.75* rb * fy / ( 0.85 * fc ) ] = 5,809 Faktor reduksi kekuatan lentur, f = 0,800 Faktor reduksi kekuatan geser, f = 0,600 Momen rencana ultimit, Mu = 47,469 knm Tebal efektif slab beton, d = h - d' = 160,000 mm Ditinjau Plat Injak selebar 1 m, b = 1.000,000 mm Momen nominal rencana, Mn = Mu / f = 59,33650 knm Faktor tahanan momen, Rn = Mn * 10-6 / ( b * d2 ) = 2,31783 Rn < Rmax (OK) Rasio tulangan yang diperlukan : r = 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1-2 * Rn / ( 0.85 * fc ) ] = 0,00779 Rasio tulangan minimum, r min = 0.5 / fy = 0,00156 Rasio tulangan yang digunakan, r = 0,00779 Luas tulangan yang diperlukan, As = r * b * d = 1.247,09 mm2 Diameter tulangan yang digunakan, D 16 mm Jarak tulangan yang diperlukan, s = π/ 4 * D2 * b / As = 161,143 mm Digunakan tulangan, D As = π / 4 * D2 * b / s = 1.339,73 mm2 Slab Beton -15 of 16

16 D D BACK WALL D D D D BACK WALL D D ABUTMENT PEMBESIAN PLAT INJAK Slab Beton -16 of 16

17 Proyek / Bagpro Nama Paket Prop / Kab / Kodya PERHITUNGAN STRUKTUR GIRDER KOMPOSIT : Perencanaan Revitalisasi Jembatan Semi Permanen Menjadi Permanen Rayon A 100m : Pembangunan Jembatan Simpang D Kec. Rambah Hilir Jembatan Komposit 18m : Rokan Hulu-Riau (C)2010: TRIANTO KURNIAWAN, ST. 1. DATA KONSTRUKSI Tebal slab lantai jembatan h = 0,200 m Tebal lapisan aspal ta = 0,050 m Tebal genangan air hujan th = 0,050 m Jarak antara girder baja s = 1,250 m Lebar jalur lalu-lintas b1 = 5,000 m Lebar trotoar b2 = - m Lebar total jembatan b = 5,900 m Panjang bentang jembatan L = 18,000 m MUTU BAJA Bj - 37 Tegangan leleh baja, fy = 240 MPa Tegangan dasar, fs = fy / 1.5 = 160 MPa Modulus elastis baja, Es = MPa MUTU BETON K Kuat tekan beton, fc' = 20,75 MPa Modulus elastis beton, Ec = 4700 fc' = ,52 MPa SPESIFIC GRAFITY Berat baja ws = 77,00 kn/m3 Berat beton bertulang wc = 25,00 kn/m3 Berat lapisan aspal wa = 22,00 kn/m3 Berat air hujan wh = 9,80 kn/m3 PROFIL BAJA : WF Berat profil baja, wprofil = 2,1500 kn/m Tinggi, d = 708 mm Lebar, b = 302 mm Tebal badan, tw = 15 mm Tebal sayap, tf = 28 mm Luas penampang, A = mm2 Tahanan momen, Wx = mm3 Momen inersia, Ix = 2,37,E+09 mm4 Panjang bentang girder, L = mm Tebal slab beton, h = 200 mm Jarak antara girder, s = mm Girder Composit - 1 of 10

18 2. SECTION PROPERTIES SEBELUM KOMPOSIT 2.1. KONTROL PENAMPANG L / d = 25, *b / tf = 13,482 L / d > 1.25*b / tf (OK) d / tw = 47,20 d / tw < 75,00 (OK) Compact section (OK) 2.2. TEGANGAN IJIN KIP Pada girder baja diberi pengaku samping yang berupa balok diafragma yang berfungsi sebagai pengaku samping yang merupakan dukungan lateral dengan jarak, L1 = L / 3 = mm c1 = L1 * d / (b * tf) = 502,365 c2 = 0.63 * Es / fs = 826,875 Karena nilai, 250 < c1 < c2 maka : Tegangan kip dihitung dengan rumus : Fskip = fs - ( c1-250 ) / ( c2-250 ) * 0.3 * fs = 139,001 MPa 3. SECTION PROPERTIES SETELAH KOMPOSIT 3.1. LEBAR EFEKTIF SLAB BETON Lebar efektif slab beton ditentukan dari nilai terkecil berikut ini : L/4 = 4.500,00 mm s = 1.250,00 mm 12*h = 2.400,00 mm Diambil lebar efektif slab beton, Be = 1.250,00 mm 3.2. SECTION PROPERTIES GIRDER KOMPOSIT Rasio perbandingan modulus elastis, n = Es / Ec = 9,80872 Luas penampang beton transformasi, Act = Be* h / n = ,52 mm2 Luas penampang komposit, Acom = A + Act = ,52 mm2 Momen statis penampang terhadap sisi bawah balok, Acom * ybs = A * d / 2 + Act * (d + h / 2) Jarak garis netral terhadap sisi bawah, ybs = [ A * d / 2 + Act * (d + h / 2) ] / Acom = 572,96 mm < d maka garis netral di bawah slab beton Jarak sisi atas profil baja thd. grs. netral, yts = d - ybs = 135,04 mm Jarak sisi atas slab beton thd. grs. netral, ytc = h + yts = 335,04 mm Girder Composit - 2 of 10

19 Momen inersia penampang komposit : 1/2 * Be* h3 / n = mm4 Act * (ytc - h/2)2 = mm4 Ix = mm4 A * (d/2 - yts)2 = mm4 Icom = mm4 Tahanan momen penampang komposit : Sisi atas beton, Wtc = Icom / ytc = mm3 Sisi atas baja, Wts = Icom / yts = mm3 Sisi bawah baja, Wbs = Icom / ybs = mm TEGANGAN IJIN Tegangan ijin lentur beton, Fc = 0.4 * fc' = 8,30 MPa Tegangan ijin lentur baja, Fs = 0.8 * fs = 128,00 MPa 4. KONDISI GIRDER SEBELUM KOMPOSIT 4.1. BEBAN SEBELUM KOMPOSIT Jenis beban Beban (kn/m) 1 Berat sendiri profil baja WF , Berat diafragma WF , Perancah dan bekisting dari kayu 1, Slab beton 1,25 0,20 25,00 6,2500 Total beban mati girder sebelum komposit, QD = 10,7180 Beban hidup sebelum komposit, merupakan beban hidup pekerja pada saat pelaksanaan konstruksi, dan diambil ql = 2,00 kn/m2 Beban hidup girder sebelum komposit, QL = s * ql = 2,50 kn/m Total beban pada girder sebelum komposit, Qt = QD + QL = 13,2180 kn/m 4.2. TEGANGAN PADA BAJA SEBELUM KOMPOSIT Panjang bentang girder, L = 18,00 m Momen maksimum akibat beban mati, M = 1/8 * Qt * L2 = 535,33 knm Tegangan lentur yang terjadi, f = M * 106 / Wx = 79,900 MPa < Fskip = 139,001 MPa AMAN (OK) Girder Composit - 3 of 10

20 4.3. LENDUTAN PADA BAJA SEBELUM KOMPOSIT Qt = 13,22 kn/m E = kpa L = 18 m Ix = 0, m2 d = 5/384 * Qt * L4 / (E * Ix) = 0,03630 m < L/240 = 0,07500 m (OK) 5. BEBAN PADA GIRDER KOMPOSIT 5.1. BERAT SENDIRI (MS) Jenis beban Beban (kn/m) 1 Berat sendiri profil baja WF , Berat diafragma WF , Slab beton 1,25 0,20 25,00 6,2500 Total berat sendiri girder QMS = 8,9680 Panjang bentang girder, L = 18,00 m Momen dan gaya geser maksimum akibat berat sendiri, MMS = 1/8 * QMS * L2 = 363,204 knm VMS = 1/2 * QMS * L = 80,712 kn 5.2. BEBAN MATI TAMBAHAN (MA) Jenis Konstruksi Beban (kn/m) 1 Aspal 0,05 1,25 22,00 1,375 2 Air hujan 0,05 1,25 9,80 0,613 Total beban mati tambahan, QMA = 1,988 kn/m Panjang bentang girder, L = 18,00 m Momen dan gaya geser maksimum akibat beban mati tambahan, MMA = 1/8 * QMA * L2 = VMA = 1/2 * QMA * L = 80,49 knm 17,89 kn 5.3. BEBAN LAJUR "D" Beban kendaraan yg berupa beban lajur "D" terdiri dari beban terbagi rata (Uniformly Distributed Load), UDL dan beban garis (Knife Edge Load), KEL seperti pada Gambar. UDL mempunyai intensitas q (kpa) yang besarnya tergantung pada panjang total L yg dibebani lalu-lintas atau dinyatakan dengan rumus sebagai berikut : q = 8.0 kpa untuk L 30 m q = 8.0 *( / L ) kpa untuk L > 30 m Girder Composit - 4 of 10

21 KEL mempunyai intensitas, p = 44,00 kn/m Faktor beban dinamis (Dinamic Load Allowance) untuk KEL diambil sebagai berikut : DLA = 0.4 untuk L 50 m DLA = *(L - 50) untuk 50 < L < 90 m DLA = 0.3 untuk L 90 m Panjang bentang girder, L = 18,00 m q = 8,00 kpa DLA = 0,4 s = 1,25 m Beban lajur "D", QTD = q * s = 10,00 kn/m PTD = (1 + DLA) * p * s = 77,00 kn Momen dan gaya geser maksimum akibat beban lajur "D", MTD = 1/8 * QTD * L2 + 1/4 * PTD*L = VTD = 1/2 * QTD * L + 1/2 * PTD = 751,500 knm 128,500 kn 5.4. GAYA REM (TB) Pengaruh pengereman dari lalu-lintas diperhitungkan sbg gaya dalam arah memanjang dan dianggap bekerja pada jarak 1.80 m dari permukaan lantai jembatan. Besarnya gaya rem tergantung panjang total jembatan (Lt) sebagai berikut : Gaya rem, TTB = 250 kn untuk Lt 80 m Gaya rem, TTB = *(Lt - 80) kn untuk 80 < Lt < 180 m Gaya rem, TTB = 500 kn untuk Lt 180 m Panjang bentang girder, L = 18,00 m Jumlah girder, n = 5,00 Besarnya gaya rem, TTB = 250 / n = 50,00 kn Lengan thd. pusat tampang girder, y = ytc + ta = 2,19 m Momen dan gaya geser maksimum akibat beban lajur "D", MTB = 1/2 * TTB * y = VTB = TTB * y / L = 54,626 knm 6,070 kn Girder Composit - 5 of 10

22 5.5. BEBAN ANGIN (EW) Beban garis merata tambahan arah horisontal pada permukaan lantai jembatan akibat angin yang meniup kendaraan di atas jembatan dihitung dengan rumus : TEW = *Cw*(Vw)2 Cw = koefisien seret = 1,20 Vw = Kecepatan angin rencana = 35,00 m/det TEW = *Cw*(Vw)2 = 1,764 kn Bidang vertikal yang ditiup angin merupakan bidang samping kendaraan dengan tinggi 2.00 m di atas lantai jembatan. h = 2,00 m Jarak antara roda kendaraan x = 1,75 m Transfer beban angin ke lantai jembatan, QEW = [ 1/2*h / x * TEW ] = 1,008 kn/m Panjang bentang girder, L = 18,00 m Momen dan gaya geser maksimum akibat transfer beban angin, MEW = 1/8 * QEW * L2 = VEW = 1/2 * QEW * L = 40,824 knm 9,072 kn 5.6. BEBAN GEMPA (EQ) Gaya gempa vertikal pada balok dihitung dengan menggunakan percepatan vertikal ke bawah sebesar 0.1*g dengan g = percepatan grafitasi. Gaya gempa vertikal rencana : TEW = 0.10 * Wt Wt = Berat total struktur yang berupa berat sendiri dan beban mati tambahan. Beban berat sendiri, QMS = 8,97 kn/m Beban mati tambahan, QMA = 1,99 kn/m Beban gempa vertikal, QEQ = 0.10 * (QMS + QMA) = 1,096 kn/m Panjang bentang girder, L = 18,00 m Momen dan gaya geser maksimum akibat transfer beban angin, MEQ = 1/8 * QEQ * L2 = VEQ = 1/2 * QEQ * L = 44,370 knm 9,860 kn Girder Composit - 6 of 10

23 6. TEGANGAN PADA GIRDER KOMPOSIT Wtc = mm2 Wts = mm2 Wbs = mm2 n = 9,8087 Tegangan pada sisi atas beton, ftc = M *10^6 / ( n * Wtc ) Tegangan pada sisi atas baja, fts = M *10^6 / Wts Tegangan pada sisi bawah baja, fbs = M *10^6 / Wbs Tegangan yang terjadi pada sisi atas beton atas baja bawah baja Jenis Beban Momen ftc fts fbs M (knm) (MPa) (MPa) (MPa) 1 Berat sendiri (MS) 363, ,216 8,759 37,164 2 Beban mati tamb (MA) 80, ,491 1,941 8,236 3 Beban lajur "D" (TD) 751, ,584 18,124 76,895 4 Gaya rem (TB) 54, ,333 1,317 5,589 5 Beban angin (EW) 40, ,249 0,985 4,177 6 Beban gempa (EQ) 44, ,271 1,070 4,540 KOMBINASI - 1 Tegangan ijin beton : 100% * Fc = 8,30 MPa Tegangan ijin baja : 100% * Fs = 128,00 MPa Tegangan yang terjadi pada sisi atas beton atas baja bawah baja Jenis Beban ftc fts fbs (MPa) (MPa) (MPa) 1 Berat sendiri (MS) 2,216 8,759 37,164 2 Beban mati tamb (MA) 0,491 1,941 8,236 3 Beban lajur "D" (TD) 4,584 18,124 76,895 4 Gaya rem (TB) 5 Beban angin (EW) 6 Beban gempa (EQ) 7,291 28, ,296 < 100% * Fc < 100% * Fs OK (AMAN) OK (AMAN) KOMBINASI - 2 Tegangan ijin beton : 125% * Fc = 10,38 MPa Tegangan ijin baja : 125% * Fs = 160,00 MPa Tegangan yang terjadi pada sisi atas beton atas baja bawah baja Jenis Beban ftc fts fbs (MPa) (MPa) (MPa) 1 Berat sendiri (MS) 2,216 8,759 37,164 2 Beban mati tamb (MA) 0,491 1,941 8,236 3 Beban lajur "D" (TD) 4,584 18,124 76,895 4 Gaya rem (TB) 5 Beban angin (EW) 0,249 0,985 4,177 6 Beban gempa (EQ) 7,540 29, ,473 < 125% * Fc < 125% * Fs OK (AMAN) OK (AMAN) Girder Composit - 7 of 10

24 KOMBINASI - 3 Tegangan ijin beton : 140% * Fc = 11,62 MPa Tegangan ijin baja : 140% * Fs = 179,20 MPa Tegangan yang terjadi pada sisi atas beton atas baja bawah baja Jenis Beban ftc fts fbs (MPa) (MPa) (MPa) 1 Berat sendiri (MS) 2,216 8,759 37,164 2 Beban mati tamb (MA) 0,491 1,941 8,236 3 Beban lajur "D" (TD) 4,584 18,124 76,895 4 Gaya rem (TB) 0,333 1,317 5,589 5 Beban angin (EW) 0,249 0,985 4,177 6 Beban gempa (EQ) 7,873 31, ,063 < 140% * Fc < 140% * Fs OK (AMAN) OK (AMAN) KOMBINASI - 4 Tegangan ijin beton : 150% * Fc = 12,45 MPa Tegangan ijin baja : 150% * Fs = 192,00 MPa Tegangan yang terjadi pada sisi atas beton atas baja bawah baja Jenis Beban ftc fts fbs (MPa) (MPa) (MPa) 1 Berat sendiri (MS) 2,216 8,759 37,164 2 Beban mati tamb (MA) 0,491 1,941 8,236 3 Beban lajur "D" (TD) 4,584 18,124 76,895 4 Gaya rem (TB) 0,333 1,317 5,589 5 Beban angin (EW) 0,249 0,985 4,177 6 Beban gempa (EQ) 0,271 8,144 1,070 32,197 4, ,603 < 150% * Fc < 150% * Fs OK (AMAN) OK (AMAN) 7. LENDUTAN PADA GIRDER KOMPOSIT Lendutan max. pada girder akibat : 1. Beban merata Q : max = 5/384 * Q * L4 / (Es * Icom) 2. Beban terpusat P : max = 1/48 * P * L3 / (Es * Icom) 3. Beban momen M : max = 1/(72 3) * M * L2 / (Es * Icom) Panjang bentang girder, L = 18,00 m Modulus elastis, Es = 2,10,E+08 kpa Momen inersia, Icom = 0, m4 Jenis Beban Q P M Lendutan (Kn/m) (kn) (kn/m) max 1 Berat sendiri (MS) 8,968 0, Beban mati tamb (MA) 1,988 0, Beban lajur "D" (TD) 10,000 77,000 0, Gaya rem (TB) 54,626 0, Beban angin (EW) 1,008 0, Beban gempa (EQ) 1,096 0, Girder Composit - 8 of 10

25 Batasan lendutan elastis, KOMBINASI BEBAN KOMB-1 KOMB-2 L/240 = KOMB-3 0,075 m KOMB-4 Jenis Beban Lendutan Lendutan Lendutan Lendutan (Kn/m) (kn) (kn/m) max 1 Berat sendiri (MS) 0, , , , Beban mati tamb (MA) 0, , , , Beban lajur "D" (TD) 0, , , , Gaya rem (TB) 0, , Beban angin (EW) 0, , , Beban gempa (EQ) 0, tot = 0, < L/240 (OK) 0, < L/240 (OK) 0, < L/240 (OK) 0, m < L/240 (OK) 8. GAYA GESER MAKSIMUM PADA GIRDER KOMPOSIT Jenis Beban Gaya geser V (kn) 1 Berat sendiri (MS) 80,712 2 Beban mati tamb (MA) 17,888 3 Beban lajur "D" (TD) 128,500 4 Gaya rem (TB) 6,070 5 Beban angin (EW) 9,072 6 Beban gempa (EQ) 9,860 KOMBINASI % Jenis Beban Gaya geser V (kn) 1 Berat sendiri (MS) 80,712 2 Beban mati tamb (MA) 17,888 3 Beban lajur "D" (TD) 128,500 4 Gaya rem (TB) 5 Beban angin (EW) 6 Beban gempa (EQ) Vmax = 227,100 KOMBINASI % Jenis Beban Gaya geser V (kn) 1 Berat sendiri (MS) 80,712 2 Beban mati tamb (MA) 17,888 3 Beban lajur "D" (TD) 128,500 4 Gaya rem (TB) 5 Beban angin (EW) 9,072 6 Beban gempa (EQ) Vmax = 236,172 KOMBINASI % Jenis Beban Gaya geser V (kn) 1 Berat sendiri (MS) 80,712 2 Beban mati tamb (MA) 17,888 3 Beban lajur "D" (TD) 128,500 4 Gaya rem (TB) 6,070 5 Beban angin (EW) 9,072 6 Beban gempa (EQ) Vmax = 242,241 Girder Composit - 9 of 10

26 KOMBINASI % Jenis Beban Gaya geser V (kn) 1 Berat sendiri (MS) 80,712 2 Beban mati tamb (MA) 17,888 3 Beban lajur "D" (TD) 128,500 4 Gaya rem (TB) 6,070 5 Beban angin (EW) 9,072 6 Beban gempa (EQ) 9,860 Vmax = 252,101 Kombinasi Beban Persen Vmax 100% Vmax Teg. Ijin (kn) (kn) 1 KOMB-1 100% 227, ,100 2 komb-2 125% 236, ,937 3 KOMB-3 140% 242, ,029 4 KOMB-4 150% 252, ,067 Vmax (rencana) = 227, PERHITUNGAN SHEAR CONNECTOR 2D13 Gaya geser maksimum rencana, Vmax = 227,100 kn ytc = 335,04 mm h = 200 mm Luas penampang beton yang ditransformasikan, A Act = ,52 mm2 Momen statis penampang tekan beton yang ditransformasikan, Sc = Act * (ytc - h / 2) = ,64 mm3 Gaya geser maksimum, qmax = Vmax * Sc / Icom = 242,96 N/mm Untuk shear connector digunakan besi beton bentuk U, D 13 Luas penampang geser, Asv = / 4 * D2 * 2 = 265,33 mm2 Tegangan ijin geser, fsv = 0.6 * fs = 96,00 MPa Kekuatan satu buah shear connector, Qsv = Asv * fsv = ,68 N Jumlah shear connector dari tumpuan sampai 1/4 L : n = 1/4*qmax * L / Qsv = 42,9236 buah Jarak antara shear connector, s = L / ( 4 * n ) = 104,837 mm Digunakan shear connector, 2 D mm Jumlah shear connector 1/4 L sampai tengah bentang : n = 1/8*qmax * L / Qsv = 21,46 buah Jarak antara shear connector, s = L / ( 4 * n ) = 209,67 mm Digunakan shear connector, 2 D mm Girder Composit - 10 of 10