PERENCANAAN TEBAL PERKERASAN DAN PERBAIKAN TANAH DASAR PADA OPRIT KRIAN INTERCHANGE, JALAN TOL SURABAYA- MOJOKERTO. Abstrak

Transkripsi

1 PERENCANAAN TEBAL PERKERAAN DAN PERBAIKAN TANAH DAAR PADA OPRIT KRIAN INTERCHANGE, JALAN TOL URABAYA- MOJOKERTO Nama Mahasiswa : Dodi Angga Kusuma NRP : 36 9 Jurusan : Teknik ipil FTP IT Dosen Pembimbing : Ir. oewarno MEng. Catur Arif Prastyanto, T, M.Eng. Abstrak Oprit adalah akses penghubung antara jembatan dengan jalan yang ada. Elevasi jalan pendekat yang ada lebih rendah apabila dibandingkan dengan elevasi jembatannya. Pada beberapa kasus terdapat keadaan dimana terjadi kerusakan pada bagian oprit jembatan. Diantaranya yaitu penurunan elevasi oprit yang menyebabkan patahnya pelat injak pada jembatan. Agar konstruksi oprit dapat melayani arus lalu lintas sesuai dengan umur rencana, maka perlu diadakan perencanaan perkerasan yang baik, karena dengan perencanaan perkerasan yang baik diharapkan konstruksi perkerasan jalan mampu memikul beban kendaraan yang melintas dan menyebarkan beban tersebut kelapisanlapisan di bawahnya dan tanpa menimbulkan kerusakan yang berarti pada konstruksi jalan itu sendiri. Dengan demikian akan memberikan kenyamanan kepada pengguna jalan selama masa pelayanan jalan/umur rencana. Mengingat hal tersebut di atas sangat penting maka perlu dirancang suatu jenis perkerasan yang tepat untuk oprit Krian Interchange. Ada dua jenis konstruksi perkerasan jalan yang umum kita kenal saat ini; Konstruksi perkerasan Lentur (flexible pavement) dan konstruksi perkerasan kaku (rigid pavement). Perencanaan perkerasan yang digunakan pada proyek tersebut menggunakan perkerasan kaku (rigid pavement) dan atas alasan itulah pada penulisan Tugas Akhir ini dilakukan perencanaan perkerasan yang berbeda, yaitu perkerasan lentur (flexible pavement). Untuk kontruksi oprit itu sendiri menggunakan konstruksi timbunan. Yang akan dibahas dalam tugas Akhir ini adalah mengenai volume pekerjaan yang diperlukan dalam perencanaan tebal perkerasan lentur (flexible pavement) dan konstruksi timbunan yang ditambah dengan perbaikan pada tanah dasarnya. Oprit yang dijadikan bahan studi dalam Tugas Akhir ini adalah oprit Krian Interchange pada proyek jalan tol urabaya-mojokerto (sta. +67 s/d +87). Konstruksi Perkerasan yang digunakan dalam Tugas Akhir ini adalah konstruksi perkerasan lentur, untuk perkerasan lentur dengan umur rencana tahun didapatkan tebal lapisan permukaan setebal cm (Laston),lapisan pondasi atas setebal cm (batu pecah kelas A) dan lapisan pondasi bawah cm (sirtu kelas A). Untuk perbaikan tanah dasarnya digunakan kombinasi preloading dan Prefabricated Vertical Drain (PVD) agar waktu settlement bisa lebih singkat untuk mencapai derajat konsolidasi yang ditetapkan. Dan juga geotextile sebagai alternatif perkuatan tanah timbunan, untuk menjaga agar daya dukung pada timbunan meningkat dan lebih stabil.

2 PVD yang digunakan berupa jenis PVD NYLEX FLODRAIN dengan pesifikasi Lebar : mm dan dengan ketebalan : mm. Pola pemasangan digunakan pola segitiga dengan jarak,8 m. edangkan geotextile menggunakan produk stabilenka 8/. Geotextile dipasang sejarak cm sebanyak lapis. Kata kunci : oprit Krian Interchange, perkerasan lentur, timbunan, preloading, PVD, geotextile.

3 BAB I PENDAHULUAN.. Latar Belakang Pembangunan fisik yang dilakukan oleh Pemerintah bertujuan untuk mengembangkan suatu wilayah. Yang dimaksud dengan pembangunan fisik disini adalah pembangunan perumahan, gedung, perkantoran, sekolah, sarana hiburan, dan fasilitas fasilitas lainnya yang dapat menunjang kehidupan masyarakat di suatu wilayah. eiring dengan pembangunan fisik yang dilakukan, diperlukan juga sarana penunjang yang diantaranya berupa jalan raya bebas hambatan yang dapat menghubungkan satu tempat ke tempat lain dengan lancar. Jawa Timur sebagai propinsi yang mengalami perkembangan lalu lintas yang sangat pesat sehingga dapat menimbulkan dampak yang luas terhadap kondisi jaringan, sebagai contohnya dapat kita lihat kondisi lalu lintas transportasi darat di wilayah GERBANG KERTOUILO (Gresik, Bangkalan, Mojokerto, urabaya, idoarjo, dan Lamongan) di Jawa Timur. Oleh karena itu perlu ada sebuah solusi untuk pemecahan masalah tersebut, salah satunya adalah dengan cara menambah prasarana jalan. Pemerintah Republik Indonesia dalam hal ini Badan Pengatur Jalan Tol/BPJT selaku Regulator Infrastruktur Transportasi memutuskan untuk segera membangun jalan tol yang menghubungkan Kota urabaya dengan Kabupaten Mojokerto sebagai alternatif jalan nasional. Dalam pembangunannya jalan tol ini membentang dari urabaya melewati idoarjo dan berakhir di Mojokerto dan dibagi dalam seksi, yaitu: eksi IA antara Waru s/d epanjang :,3 km eksi IB antara Waru s/d Western Ring Road : 4,3 km eksi II antara Western Ring Road s/d Driyorejo :, km eksi III antara Driyorejo s/d Krian : 6,3 km eksi IV antara Krian s/d Mojokerto : 8,47 km besar kecilnya biaya untuk pembangunan jalan tol ini juga perlu diperhatikan. Maka perlu diadakan perencanaan yang baik, karena dengan perencanaan yang baik diharapkan konstruksi mampu memikul beban kendaraan yang melintas dan menyebarkan beban tersebut kelapisanlapisan di bawahnya dan tanpa menimbulkan kerusakan yang berarti pada konstruksi itu sendiri. Dengan demikian akan memberikan kenyamanan kepada pengguna selama masa pelayanan jalan/umur rencana. Dalam perencanaan jalan tol ini banyak terdapat konstruksi oprit. Yang dimana pada beberapa kasus terdapat kerusakan pada bagian oprit jembatan. Diantaranya yaitu penurunan elevasi oprit yang menyebabkan patahnya pelat injak pada jembatan. Dilihat dari kondisi tanah dasar yang sangat lunak tersebut adalah sangat tidak menguntungkan apabila didirikan suatu konstruksi jalan maupun oprit. Konstruksi yang ideal direncanakan tidak boleh mengalami differential settlement. Oleh sebab itu, perencanaan nya memerlukan suatu metode perbaikan tanah yang mampu untuk menghilangkan pemampatan dan meningkatkan daya dukung pada tanah dasar. Oprit adalah akses penghubung antara jembatan dengan jalan yang ada. Elevasi jalan pendekat yang ada lebih rendah apabila dibandingkan dengan elevasi jembatannya. Yang akan dibahas dalam tugas Akhir ini adalah mengenai analisa biaya yang diperlukan dalam perencanaan konstruksi timbunan yang ditambah dengan perbaikan pada tanah dasarnya dan juga metode pelaksanaannya. Oprit yang dijadikan bahan studi dalam Tugas Akhir ini adalah oprit Krian Interchange pada proyek jalan tol urabaya-mojokerto. Kondisi tanah dasar pada daerah oprit ini merupakan tanah lunak. Pada perencanaan konstruksi ini diharapkan dapat melayani arus lalu lintas sesuai dengan umur rencana. Disamping itu

4 .. Perumusan Masalah Dari uraian diatas, masalah yang akan dibahas dalam Tugas Akhir ini adalah sebagai berikut:. Berapa tebal perkerasan lentur yang sesuai dengan kondisi lalu lintas dan umur rencana yang direncanakan?. Berapakah Hinitial yang diperlukan untuk mendapatkan tinggi timbunan yang diinginkan? 3. Bagaimana perhitungan stabilitas embankment setelah adanya perbaikan tanah dengan menggunakan PVD? 4. Bagaimana merencanakan perkuatan geotextile pada embankment badan jalan bila stabilitas tanah yang dilakukan belum memenuhi syarat?. Berapa volume pekerjaan yang diperlukan untuk desain konstruksi tersebut?.. Metodologi Metodologi penyusunan tugas akhir ini adalah sebagai berikut : Mulai Pengumpulan Data ekunder.data LHR.Data Timbunan dan CBR 3.Data Tanah Dasar 4.Data pesifikasi Bahan geotextile dan PVD Data Tanah tudi Literatur Data Lalu Linta.3. Tujuan Adapun tujuan yang ingin dicapai dalam Tugas Akhir ini adalah dapat merencanakan konstruksi oprit yang stabil ( tidak memampat dan tidak longsor ) beserta tebal perkerasan lentur yang sesuai dengan umur rencana dan menghitung volume pekerjaan. Tinggi Timbunan Penentuan H inisial Perencanaan Tebal Perkerasaan.4. Batasan Masalah Adapun batasan masalah dalam penyusunan tugas akhir ini adalah sebagai berikut:. Tidak membahas alignment dari jalan.. Konstruksi jalan direncanakan menggunakan perkerasan lentur. 3. Umur rencana perkerasan adalah tahun. 4. Tidak membahas perhitungan upperstructure jembatan.. Tidak membahas perhitungan abutment jembatan. 6. Hanya direncanakan pada salah satu sisi oprit saja. 7. Tidak merencanakan drainase jalan. A

5 A tabilitas Timbunan Y Ti Metode Perbaikan Tanah Kombinasi PVD& Geotextile diambil maka saya mengasumsikan data LHR untuk off to Krian menggunakan data LHR dari Mojokerto ke arah Legundi dan Krian, untuk on to Krian menggunakan data LHR dari Legundi dan Krian ke arah urabaya. edangkan data tersebut tidak ada maka saya melakukan pendekatan dengan mengambil persentase dari data LHR Krian By Pass. Data LHR Krian By Pass didapat dari PU Bina Marga Jawa Timur dan untuk persentase itu sendiri didapat dengan cara survey lalu lintas selama jam. Lokasi survey dapat dilihat pada Gambar. dan hasil survey dapat dilihat pada Tabel.. Cek daya dukung Ti Perhitungan Volume Pekerjaan Y Gambar. Lokasi urvey Lalu Lintas Kesimpulan Perencanaan ele le- BAB II PENGUMPULAN DAN ANALIA DA- TA. Data Lalu Lintas Pada perencanaan Tugas Akhir ini, data lalu lintas harian (LHR) sesuai dengan kriteria beban sumbunya. Penggolongan jenis kendaraan didasarkan pada klasifikasi kendaraan Bina Marga. Lalu lintas yang akan melewati Krian interchange, jalan tol urabaya-mojokerto adalah arah, yaitu : Mojokerto-Krian (off to Krian) dan Krian-urabaya (on to Krian). Dikarenakan data LHR rencana tersebut tidak dapat Tabel. Data Lalu Lintas Jam. GOLONGAN edan, Jeep,station dan taxi berat ton (.). Opelet Pich-up, uburban,combi,mini Bus (MPU Pich-up, Micro Truk, Mobil Hantaran, dan Truk Ban Belakang berat 6 ton (.L). Bus Kecil berat 6 ton (. L). Bus Besar berat 9 ton (.). Truk/Box, Truk Tangki umbu 3/4 berat 6 ton (.L). Truk/Box, Truk Tangki umbu berat 4 ton (.H). Truk/Box, Truk Tangki 3 umbu berat ton (. ). Truk/Truk Tangki Gandeng berat ton (.+. ). Truk/emi Trailer dan Truk Trailer berat 3 ton (.-.). LALU LINTA JAM Data lalu lintas truk gandeng dan truk trailer pada jalan Krian By Pass dijadikan satu, sedangkan pada waktu survey data tersebut dipisah. Jadi diperlukan persentase agar data tersebut dapat dipisahkan, nilai persentase dapat di lihat di Tabel

6 Tabel. Data Persentase Truk Gandeng dan Truk Trailer GOLONGAN Truk/Truk Tangki Gandeng berat ton (.+. ). Truk/emi Trailer dan Truk Trailer berat 3 ton (.-.). PERENTAE MOJOKERTO-KRIAN KRIAN-URABAYA Berdasarkan dari hasil survey didapat persentase LHR pada ruas jalan Mojokerto-Krian dan Krian-urabaya. Untuk lebih lengkapnya dapat di lihat di Tabel.3 dan Tabel.4. Tabel.3 Data Persentase Mojokerto- Krian GOLONGAN edan, Jeep,station dan taxi berat ton (.). Opelet Pich-up, uburban,combi,mini Bus (MPU Pich-up, Micro Truk, Mobil Hantaran, dan Truk Ban Belakang berat 6 ton (.L). Bus Kecil berat 6 ton (. L). Bus Besar berat 9 ton (.). Truk/Box, Truk Tangki umbu 3/4 berat 6 ton (.L). Truk/Box, Truk Tangki umbu berat 4 ton (.H). Truk/Box, Truk Tangki 3 umbu berat ton (. ). Truk/Truk Tangki Gandeng berat ton (.+. ). Truk/emi Trailer dan Truk Trailer berat 3 ton (.-.). PERENTAE Tabel.4 Data Persentase Krian- urabaya GOLONGAN edan, Jeep,station dan taxi berat ton (.). Opelet Pich-up, uburban,combi,mini Bus (MPU Pich-up, Micro Truk, Mobil Hantaran, dan Truk Ban Belakang berat 6 ton (.L). Bus Kecil berat 6 ton (. L). Bus Besar berat 9 ton (.). Truk/Box, Truk Tangki umbu 3/4 berat 6 ton (.L). Truk/Box, Truk Tangki umbu berat 4 ton (.H). Truk/Box, Truk Tangki 3 umbu berat ton (. ). Truk/Truk Tangki Gandeng berat ton (.+. ). Truk/emi Trailer dan Truk Trailer berat 3 ton (.-.). PERENTAE Dari persentase tersebut dapat ditentukan LHR rencana, dimana LHR rencana didapat dari nilai persentase dikali dengan LHR Krian By Pass, sedangkan data LHR Krian By Pass sendiri didapat dari PU Bina Marga Jawa Timur disajikan pada lampiran. Dari data tersebut ditentukan jumlah LHR rencana untuk penentuan tebal perkerasan yang disajikan pada Tabel.. Tabel. Data Lalu Lintas (LHR). GOLONGAN edan, Jeep,station dan taxi berat ton (.). Opelet Pich-up, uburban,combi,mini Bus (MPU dan Angkot) berat ton (.). Pich-up, Micro Truk, Mobil Hantaran, dan Truk Ban Belakang berat 6 ton (.L). Bus Kecil berat 6 ton (. L). Bus Besar berat 9 ton (.). Truk/Box, Truk Tangki umbu 3/4 berat 6 ton (.L). Truk/Box, Truk Tangki umbu berat 4 ton (.H). Truk/Box, Truk Tangki 3 umbu berat ton (. ). Truk/Truk Tangki Gandeng berat ton (.+. ). Truk/emi Trailer dan Truk Trailer berat 3 ton (.-.). TOTAL LHR RENCANA Untuk mempermudah perhitungan saya mengelompokan data LHR rencana berdasarkan sumbu kendaraannya. Data LHR tersebut dapat dilihat pada Tabel 4.6 Tabel 4.6 Data Lalu Lintas (LHR) Berdasarkan umbu Kendaraan GOLONGAN TOTAL LHR RENCANA L 8488.H

7 . ANALIA DATA TANAH DAAR Data tanah dasar yang didapatkan berupa Bore log, PT dari konsultan. Pada perencanaan ini, direncanakan kemiringan talud :. Dimensi rinci timbunan rencana pada Gambar.3 : Tabel.6 Data Tanah a : L a γt=,9t/m3 H Gambar.3 Potongan melintang embankment.4 DATA PEIFIKAI BAHAN PREFABRI- CATED VERTICAL DRAIN (PVD) PVD yang digunakan berupa jenis PVD NYLEX FLODRAIN dengan pesifikasi Lebar : mm dan dengan ketebalan : mm.. DATA PEIFIKAI BAHAN GEOTEXTILE Geotextile yang digunakan sebagai perkuatan adalah geotextile dengan jenis woven dari TABILENKA. Gambar. Profil Tanah.3 ANALIA DATA TANAH TIMBUNAN Data tentang timbunan di lapangan yang didapat meliputi sifat fisik timbunan, dan dimensi timbunan.. ifat fisik timbunan meliputi: γt =.9 t/m, φ = 3, Cu =.. Dimensi timbunan Timbunan direncanakan dengan tinggi final sesuai dengan elevasi pada oprit fly over. Gambar.4 pesifikasi Geotextile

8 BAB III PERENCANAAN TEBAL PERKERAAN DAN PERBAIKAN TANAH DAAR 3.. Perencanaan Tebal Perkerasan eperti yang sudah dijelaskan pada analisa data bahwa perencanaan untuk tebal perkerasan menggunakan perkerasan lentur (flexible pavement) metode Bina Marga, 987. ebelum melakukan design terhadap perkerasan, perencanaan jalan ini direncanakan 4 lajur arah (4/D), dengan rincian sebagai berikut:. Perkerasan jalan tol ini direncanakan dengan umur jalan (n) tahun dan masa pertumbuhan volume kendaraan (i) sebesar. Untuk perhitungan selengkapnya ditunjukkan pada Tabel 3. : Tabel 3. Perhitungan LHR Umur Rencana. GOLONGAN TOTAL LHR RENCANA i L H UMUR RENCANA LHR UMUR RENCANA Menghitung nilai angka ekivalen beban sumbu kendaraan yang disesuaikan dengan konfigurasi sumbu dan pembagian beban sesuai dengan konfigurasi sumbu Bina Marga. edangkan dalam perhitungan persentase distribusi beban pada masing-masing jenis kendaraan dapat dilihat di Tabel 3. : Golongan (.) (.) (.L) (.H) (.) (.+.) (.-) Tabel 3. Distribusi Beban Pada Roda Kendaraan Distribusi Beban Pada Roda Kendaraan Roda Depan Roda Belakang Hasil rekapitulasi total EAL pada tiap jenis kendaraan ditunjukkan pada Tabel 3.3 : Tabel 3.3 Perhitungan EAL Tiap Kendraan. GOLONGAN EAL L.78.H Menghitung LEP perlu diketahui koefisien lajur jalan (C j ). Dengan lebar jalan 7 meter dan 4/ D didapat C j dengan melihat Tabel.. Harga Koef. Lajur Rencana C. Untuk perhitungan selengkapnya ditunjukkan pada Tabel 3.4 : Tabel 3.4 Perhitungan Lintas Ekivalen Permulaan (LEP). GOLONGAN...L.H LHR AWAL E C LEP LEP 46.4

9 . Menghitung LEA hampir sama dengan LEP hanya berbeda di LHR. Untuk perhitungan selengkapnya ditunjukkan pada Tabel 3. : Tabel 3. Perhitungan Lintas Ekivalen Akhir (LEA). GOLONGAN LHR AKHIR E L H LET = LEP + LEA C LEA LEA 7.8. Lintas ekivalen tengah (LET) adalah adalah jumlah lintas harian rata-rata sumbu tunggal 8,6 ton pada jalur rencana ditengah umur rencana. Rumusnya sebagai berikut: LET = = Lintas ekivalen rencana (LER) adalah besaran yang dalam penetapan tebal perkerasan untuk menyatakan jumlah lintas ekivalen sumbu tunggal seberat 8,6 ton (8 lb) pada jalur rencana. Rumusnya sebagai berikut: LER = LET x FP Perhitungan nilai LER disajikan dibawah ini:. LER = X ~ FP =/ = = ITP Gt DDT logwt8 = 9,36 log +, + + log +,37 3,4 94 FR +,,4,9 ITP +,4 Maka didapat tebal perkerasan pada umur rencana adalah: D = cm. D=cm D = cm. D3 = cm. D=cm 3. PENENTUAN TINGGI TIMBUNAN AWAL (H initial ) dan ETTLEMENT grafik C (m) H initial (m) Tabel 3.6 Dari hasil perhitungan didapatkan H final vs H initial Gambar 3. Grafik Hfinal V Hinisial Gambar 3. Grafik Hfinal V c Pemberian Timbunan yang Harus Diberikan pada Masing-masing H rencana pada Oprit No. q (t/m²) c (m) y = -.x +.47x +. R² = H final (m) C vs H final y = -.x +.47x +. R² = H final (m) H initial (m) H final (m) D3=cm

10 - 3.3 PERHITUNGAN DERAJAT KONOLIDAI TOTAL Perhitungan waktu konsolidasi didapat dengan menggunakan persamaan., Hansbo, 979 : tt = DD 8. CCh. FF(nn) LLLL UUh dimana : t = lama waktu konsolidasi D = diameter equivalent dari ligkaran tanah yang merupakan pengaruh PVD Ch = koefisien konsolidasi arah radial/horizontal, Ch berkisar sampai kali Cv, dipakai Ch = 3 x Cv F(n) = faktor tahanan akibat jarak antar PVD = derajat konsolidasi arah horizontal UU h. Perhitungan Diameter Equivalent Diameter equivalent untuk PVD (aa + bb) dddd = ππ Diameter equivalent (D) dari lingkaran tanah pengaruh dari PVD. Harga D =,, untuk pola susunan egitiga D =,3, untuk pola susunan egiempat. Perhitungan Fungsi Hambatan yang Diakibatkan Jarak Antar PVD (F(n)) Dapat dicari dengan persamaan di bawah ini : FF(nn) = nn nn ln(nn) 3 4 4nn Dimana : n = D/dw dw= diameter equivalent dari vertical drain (equivalent terhadap bentuk lingkaran) Tabel 3.7 Perhitungan Fungsi Hambatan Akibat Jarak Antar PVD untuk Pola Pemasangan egitiga Jarak PVD D a b dw n F(n) (m) mm mm mm mm Tabel 3.8 Perhitungan Fungsi Hambatan Akibat Jarak Antar PVD untuk Pola Pemasangan egiempat Jarak PVD D a b dw n F(n) (m) mm mm mm mm D Dari perhitungan tersebut dibuat grafik hubungan antara waktu dengan derajat konsolidasi gabungan (U) yang diberikan pada Gambar 3.. Gambar 3.3 Pola usunan egiempat D =,3 (PVD) Keterangan: Pola egitiga : Pola egiempat :,866s 4 4,866s,866s,866s,866s Prefabricated Vertical Drain G 3 3 )- (minggu ke W Gambar 3.4 Pola usunan egitiga D =, D

11 PRELOADING DENGAN KOMBI- NAI PVD ta ta 3 ta ta ta ta 7 ta Pada pelaksanaan di lapangan, tinggi timbunan yang dibutuhkan (H initial ) tidak langsung diurug di atas tanah dasar, sehingga pada pelaksanaannya dilakukan penimbunan secara bertahap (Preloading). Dalam perencanaan Tugas Akhir ini penimbunan secara bertahap direncanakan memiliki kecepatan penimbunan cm/minggu. Jumlah tahapan penimbunan yang dilakukan untuk H final = 4 m adalah : H initial = 6,869 m Kecepatan penimbunan =,/minggu Jumlah pentahapan = 6,869 /. = 3,8 4 Tinggi penimbunan juga harus memperhatikan tinggi timbunan kritis (H cr ) yang masih mampu dipikul oleh tanah dasar. Dengan bantuan program XTABL didapatkan H cr untuk F =, (hasil perhitungan XTABL, F =.67) adalah H cr =,8 meter. Karena tinggi timbunan kritis yang mampu diterima tanah (H cr ) adalah,8 meter maka pentahapan penimbunan hanya bisa dilakukan pada pentahapan pertama. Untuk tahap berikutnya, daya dukung tanah dasar harus cukup kuat menumpu penimbunan berikutnya, untuk itu harus dilakukan pengecekan daya dukung tanah terlebih dahulu. Dari Cu baru didapatkan safety factor untuk tanah dasar F =,433 >, (perhitungan menggunakan DXTABLE), maka penimbunan tahap kedua bisa langsung dilakukan pada minggu kedua. Untuk penimbunan tahap ketiga dengan H =, meter diperlukan penundaan selama 3 minggu untuk mencapai F >, yaitu F =,. Pada tahap keempat dengan H = meter, pada penundaan minggu didapat F =,6 <,. Karena waktu penundaan yang terlalu lama, maka diperlukan perkuatan. Perkuatan direncanakan dengan menggunakan geotextile. Karena telah dipasang perkuatan tanah, maka daya dukung tanah dasar tidaklah menjadi masalah lagi sehingga penimbunan dapat terus menerus dilakukan tanpa adanya penundaan pentahapan. Grafik konsolidasi tanah dasar yang terjadi akibat pentahapan penimbunan dapat dilihat pada Gambar 3.6, sedangkan perhitungan lengkapnya dapat dilihat pada lampiran 6. ettlement G ) - (Minggu - ke W e

12 3. PERENCANAAN GEOTEXTILE Dalam perencanaan kali ini dipilih geotextile TABILENKA tipe 8/ yang mempunyai kekuatan tarik maximal arah memanjang = 8 kn/m T T allow = FibxFcrxFcd xfbd dimana : T allow = Kekuatan geotextile yang tersedia T = Kekuatan tarik max geotextile yang digunakan F id diambil =.3 F cr diambil =. F cd F bd =Faktor keamanan akibat kerusakan saat pemasangan (untuk timbunan =.-.) =Faktor keamanan terhadap kerusakan akibat rangkak (untuk timbunan =.-3.) = Faktor keamanan terhadap kerusakan akibat bahan- bahan kimia (untuk timbunan =.-.) diambil =. =Faktor keamanan terhadap kerusakan akibat aktifitas biologi dalam tanah (untuk timbunan =.-.3) diambil =. 8 T allow =.3x.x.x. = 64 kn/m. Internal tability Kondisi internal stability tercapai bila tidak terjadi longsor pada lereng AC.. yarat Tidak Terjadi Failure di Lereng AC (BBBBBBBBBB eeeeeeeeeeeeee AAAAAA)xx tttttttt PP aa Dimana : δ = sudut geser antara tanah timbunan dan material geotextile Ø = 3 F =,3 untuk jalan sementara =, untuk jalan permanen Ka = tan(4 ) P a = γh Ka + γh Ka γ sat γ w AB x BC x tan 3 =.,96. 6,9. tan(4 3 ) +,96. 6,9. tan(4 3 ) (,96 )6,9 x 6,9 x tan 3 P a =,3 t/m > 7,6 t/m...not OK. yarat Kekuatan Bahan PP aaaa Dimana : = kekuatan tarik material geotextile yang diijinkan (T allowable ) PP aaaa,3 t/m > 6,4 t/m...not OK Maka diperlukan beberapa lapis geotextile.. Foundation tability Gambar 3.7 Gaya-gaya Pada Timbunan dengan Perkuatan Geotextile Gambar 3.8 Gaya-gaya Pada Timbunan dengan Perkuatan Geotextile

13 . PP aaaa PPPP+ xx LL Dimana : u = Undrained hear trength dari tanah lunak F =,3 untuk jalan sementara =, untuk jalan permanen Ka = tan(4 ) Kp = tan(4 + ) P a = (½ (γ sat γ w )h.ka u.h. Ka) + q.ka.h = (½ (,8 )4.,77.,6.4.,77) +.,77.4 P a =,38 t/m P p = (½ (γ sat γ w )h.kp u.h. Kp = (½ (,8 )4.,73.,6.4.,73) P p =,793 t/m Jadi, Pp + u x L P a F,798 +.,6.6,9,38,38 <,39...OK. ( xx LL)xx 6,4 t/m > (,6. 6,9). 6,4 t/m > 8,8...OK 3. Overall tability yarat Overall tability Momen Penahan (Mr) = R. Στi. li + Ti. i = Mr + ΔMr Kebutuhan Geotextile ditentukan dari ΣMomen akibat pemasangan geotextile lebih besar dari momen tambahan nyang dibutuhkan, ΣMomen > M R. Tabel 3.9 Tabel Hasil Perhitungan Momen Penahan oleh Geotextile dan Panjang Geotextile di Belakang Bidang Longsor Jumlah Hi Ti τ τ Mgeotextile ΣMgeotextile Le (buah) (m) (m) (kn/m 3 ) (kn/m 3 ) (kn.m) (kn.m) (m) 6,9 7,68 78,69 6 6,3769 6,3769 3,66 6,6 7,43 7,93 7,93 9,8 479,89744,4 3 6,4 7,8 7,4977 7, ,64 367,8464, 4 6, 6,93 69,693 69,693 37, ,7693,,9 6,68 66, , ,8 89,8,3 6,6 6,43 63, ,96839, ,4638,4 7,4 6,8 6,3793 6,3793 4, ,638, 8,,93 8,3747 8, ,8 8933,7439,64 9 4,9,68,477,477 93,64 986,8464,77 Tabel 3. Tabel Hasil Perhitungan Panjang Geotextile di depan Bidang Longsor Jumlah Koordinat koordinat pakai koordinat Ld Y x y X tepi (m) 3, 3, 3, 4,97 36,9 9,7, 3 3, 3,8 36,9 9, 4,3 4 3,7 3,8 36,9 9, 4,6 3 3,8 36,9 9 4,8 6 3, 3,8 36,9 8,7, 7 3, 3,8 36,9 8,,3 8 3,7 3,8 36,9 8,, ,8 36,9 8,8 Tabel 3. Tabel Hasil Perhitungan Panjang Total Geotextile Jumlah sisi / lebar Le Ld Ltotal timbunan panjang pakai sisi 3,66,,78,4,4,8,4, 7,6,,,3 3, 4,3 6,47,9,9,8 4, 4,6 6,8,6,6,3,3 4,8 7,,4,4,8 6,4, 7,,,,3 7,,3 7,87 9,9 9,9 9,8 8,64,6 8,4 9,6 9,6 9,3 9,77,8 8,6 9,4 9,4 8,8 87, Jadi digunakan geotextile type stabilenka 8/ dengan pemasangan arah memanjang. Kebutuhan geotextile sebesar 87, per meter panjang. BAB IV VOLUME PEKERJAAN 4. Volume Pekerjaan Dalam bab ini akan membahas mengenai volume pekerjaan yang diperlukan untuk pelaksanaan pekerjaan oprit Krian Interchange (+67 s/d +87) dengan menggunakan konstruksi timbunan.. Volume perkerasan AC/WC (Laston) =4x.x m 3 = 6 m 3 Batu Pecah (Klas A) = 4x.x m 3 =6 m 3 irtu (Klas A) = 4x.x m 3 =6 m 3

14 . Volume timbunan Tanah Uru = 37. m 3 3. Volume PVD PVD =687 m 4. Volume Geotextile Geotextile = 98, m BAB V KEIMPULAN Dalam perencanaan Tugas Akhir ini dapat diperoleh kesimpulan yaitu:. Tebal lapisan perkerasan urface (AC/WC Laston) = cm Base Course (Batu Pecah Klas A) = cm ub Base Course (irtu Klas A) = cm D=cm D=cm D3=cm D=c m D=c m D3=c m 3. Total ettlement (c) yang harus dihilangkan adalah sebesar,6 m. Untuk menghilangkan 9 dari total settlement (U = 9) diperlukan waktu 6 minggu untuk pentahapan penimbunan cm/minggu. Metode perbaikan tanah yang digunakan untuk mempercepat pemampatan adalah dengan cara memberikan beban timbunan (preloading) dikombinasi PVD; jenis PVD tipe Nylex Flodrain dengan lebar mm, tebal mm, pola pemasangan segi-3, jarak pemasangan.8 m. PVD dipasang sedalam m. 4. Digunakan geotextile type stabilenka 8/ dengan pemasangan arah memanjang. Kebutuhan geotextile sebesar 87, meter per meter lari. Geotextile dipasang setiap cm sebanyak lapis. Geotextile dipasang sepanjang 4 meter.. Tinggi awal timbunan (H initial ) yang harus diletakkan sebelum pemampatan terjadi adalah Tabel 8. Tabel H final, H inisia l, dan ettlement H final (m) H initial (m) C (m)