PERENCANAAN GORDING, TREKSTANG, DAN IKATAN ANGIN A. PERENCANAAN GORDING. 1. Beban Mati a. Penutup Atap. 2. Beban Angin Koefisien Angin Hisap

Transkripsi

1 PERECAAA GORDIG, TREKSTAG, DA IKATA AGI A. PERECAAA GORDIG JARAK MIRIG GORDIG R 476. JARAK MEDATAR GORDIG JARAK TEGAK GORDIG h α 35 JAK 5700 kg/m ³ ³ ⁴ ⁴ sin 35 cos / DICOBA PROFI MC23 Berat ominal S Sy I Iy Mutu Baja lb/ft in³ in³ in⁴ in⁴ Fu Fy Beban Mati a. Penutup Atap W Seng W Penutup Atap R Beban Sendiri gording kg/m² / / /² qd sin qd cos / kg/m² α /² W Tekan c Tekan / Wangin h W Hisap c Hisap / Wangin h / α 35 R H H / / Cos P kg 000 Cos Py P /8.qd.² / ² /8.Wtekan.² / /8.Whisap.² / /8.Whujan.² / /4 / P Mu Mn. qd qdy qd 2. Beban Angin W Angin Koefisien Angin Tekan Koefisien Angin Hisap 3. Beban Hujan H H Hy 4. Beban Hidup P P Bidang Momen ² MDD Mwtekan W Mwhisap Mhujan H M Kombinasi Pembebanan,4 D ,2 D,6 0,5 H ,2 D,6 H 0,8 W ,2 D,3 W 0,5 H Dari kombinasi pembebanan diatas Beban yang terbesar Mu / /..... sin sin keterangan : R Z S T 570 cm 430 cm 4 cm cm

2 Mn tergantung pada kelangsingan batang λ Diket : Flens tf tw Fy Fu h T b bf W S λ λp λr Badan λ λp λr Karena λ λp, maka termasuk penampang kompak MnMp Z.fy Mu θ Mn ,9.Mn Cek endutan 5700 E q 0.44 qy P Py y 5700 ᵟ ma / ᵟ ᵟy ᵟ ᵟ ma B. PERECAAA TREKSTAG Atap seng hujan jarak antar trekstang jarak miring antar gording mutu baja 37 beban gording beban atap ᵟ ² > > ᵟ in in in in in³ ³ 70/fy /fy-fr 3.27 hw/tw /fy /fy / / / / / 20 Z dari tabel,5*w ³ OK kg/m² / / j.a.kk / q.⁴ EI qy.y⁴ EI p. ³ EI py. y³ EI ᵟ y² OK fu fy TABE bf/2.tf /² 0.9 / q gording jarak antar trekstang qd jarak antar trekstang X X 5700

3 Dead beban gording beban atap jumlah beban PU u u u Ag Ag d² d u Ag Ag d² d θ n 0,9. Ag.fy ,750,75.Agfu 0.9 X 2.08 ² ,4D PU.sinα Ag CARI AG /4.τ.d² d² tersedia ukuran 5/6 0,26 lihat di tabel pakai yang pejal Ag ² CARI DIAMETER 0.75 Ag 3.4 d² 340 /4.τ.d² Dari hasil kombinasi u tersebut di ambil yang terbesar, jadi untuk trekstang ini dipake profil baja bulat dengan diameter C. PERECAAA IKATA AGI W angin c angin tekan c angin hisap jarak diagonal kuda-kuda h jarak vertikal gording Jumlah pias gording dalam ikatan angin h h tersedia ukuran 5/6 0,26 lihat di tabel pakai yang pejal 0, /² R.sinα c.w.h / S S2 u u Ag Ag d² d u Ag Ag s t R/cosβ / Ag X X.d² Inchi beban angin pada kuda-kuda W RR2 tgβ β cos β gaya yang bekerja pada ikatan angin CARI AG CARI D CARI AG /2.W h/ ,3.S 0,9 Ag.fy 0.9 X ² /4.τ.d² 0.25 X tersedia ukuran / lihat di tabel pakai yang pejal 0,750,75.Agfu Ag ² /4.τ.d² Ag 3.4 d² S s 2t

4 CARI D d² d dari dua haasil kombinasi u tersebut di ambil yang terbesar, jadi untuk ikatan angin ini di pakai Profil Baja bulat pejal dengan diameter tersedia ukuran /4 0,67 lihat di tabel pakai yang pejal ,67 Inchi

5 PEMBEBAA PORTA A A. Data Teknis Perencanaan B. Analisis Pembebanan I. Beban Tetap. Beban Mati a. Beban mati rangka atap - Beban Titik uasan Atap yang membebani titik buhul : - Jarak Kuda - kuda - Kemiringan Atap - Jarak gording utama - Jarak Miring Gording utama R Profil Rafter -> Berat Profil -> Bentang - Profil Gording -> Berat Profil - Treakstang -> Berat trekstang -> Jumlah trekstang /jak - Jenis Atap -> Berat Atap - Alat sambung - Kolom antai -> Berat Kolom K -> Tinggi -> l - Kolom antai 2 -> Berat Kolom K2 -> Tinggi -> l - Balok BI A BAOK IDUK A -> Berat Balok BI A -> Bentang - Balok BI -3-5 BAOK IDUK > Berat Balok BI > Bentang - Balok BA 2-4 BAOK AAK 2-4 -> Berat Balok BA 2-4 -> Bentang - Balok BA A' BAOK AAK A' -> Berat Balok BA A' -> Bentang - Pelat antai 2 -> Tebal -> Berat - antai kayu sederhana -> Tebal -> Berat - Dinding -> Berat dinding -> Panjang -> Tinggi W lb/ft kg/m MC / baja pejal 23/62,875 inch lb/ft kg/m seng /² Baut W lb/ft kg/m ⁴ ⁴ W lb/ft kg/m ⁴ ⁴ W lb/ft kg/m 4300 W lb/ft kg/m 2850 W lb/ft kg/m 2850 W lb/ft kg/m 250 Beton Bertulang 2 cm kg/m³ /³ AP / beban P. Penutup Atap 2. Gording / 3. Trekstang / beban P Pdl Atap P Beban P2. Penutup Atap / 2. Gording / 3. Trekstang / Beban P2 Pdl Atap P / / Beban P3. Penutup Atap 2. Gording 3. Trekstang cm kg/m³ kg/m /³ /2 Beban P3 Pdl Atap P3 - Beban Merata. Berat sendiri Rafter Dicoba Profil Berat b. Beban Mati Balok antai Beban titik dari balok anak a. Berat sendiri Plat beton b. antai kayu sederhana Total Beban Mati Plat antai A A2 p4p8 p5p7 p6 C. BEBA MERATA BAOK ATAI Beban merata balok sendiri Bentang /2R qgording qtrekstang qpa qgording qtrekstang AP JAK 5700 /2R AP JAK 5700 /2R/2R AP qpa qgording qtrekstang JAK 5700 Berat dinding Berat kolom Berat kolom jumlah treks antar kuda2 4 JAK 5700 jumlah gording 2 /2R/2R jumlah treks antar kuda / B.induk AA' A2*qd B.Anak AA' A2*qd B.Induk AA' A2*qd /4 B.anak A' /4B.Anak A' /4B.Anak A' Berat dinding qd plat / / tinggi A 075 ql /2 A p5p7 ql A p6 ql A / tinggi A 075 q kolom h kg/m /2 E. Beban Hidup Atap Beban air hujan yang digunakan q AH 40-0,8 α /² Beban air hujan yang bekerja pada tiap titik P Ah q Ah AP P Ah 2 P Ah 3 q Ah AP P 00 kg ql P Ah Beban hidup yang digunakan pada titik buhul BEBA P ² Beban Orang /2R/2R jumlah treks antar kuda2 4 BEBA PADA KOOM P9P0P D. Beban hidup BAOK lantai Beban hidup plat lantai p4p8 BEBA HIDUP MERATA PAT ATAI Bentang AP W JAK ² qpa 000 q Ah AP

6 BEBA P2 BEBA P3 F. Beban Angin Titik Beban angin minimum beban angin tekan pada dinding koefisien angin tekan untuk dinding Qw tekan beban angin hisap pada dinding koefisien angin hisap utuk dinding Qw hisap Beban angin tekan pada rangka atap Koefisien angin tekan untuk rangka atap Beban angin tekan yang bekerja pada titik buhul : P P2 P3 Beban angin tekan yang bekerja pada titik buhul Titik Buhul P2 P3 Beban angin hisap yang bekerja pada titik buhul : Titik buhul P P2 P kg/m /² 0.9 Tinggi dinding / beban angin tekan Tinggi dinding / beban angin hisap luasan atap AP luasan atap AP luasan atap AP P P P2 P3 Beban angin hisap pada rangka atap koefisien angin hisap untuk rangka atap beban angin hisap yang bekerja pada titik buhul: P beban angin minimum α koefisien beban angin minimum koefisien beban angin minimum koefisien beban angin minimum koefisien beban angin minimum koefisien beban angin minimum koefisien Arah X Arah Y Psin α Pcos α luasan atap AP luasan atap AP luasan atap AP P Arah X Arah Y Psin α Pcos α

7 PERECAAA RAFTER PROFI W Modulus elastisitas Tegangan eleh fy Tegangan Residu fr rolled shape welded shape keluaran dr pabrik aslinya plat, kemudian dibentuk MA/4 Data beban dan geometri stukturdapat dari sap comb batang kanan,4 D Momen ma Mu Momen A MA Momen B MB Momen C MC Gaya Geser Vu Gaya Aksial u k ky panjang miring total rafter jarak bracing/jarak antar ikatan angin Profil rafter Data Profil dht bf tw tf k A T W ² ² I Iy r ry S Sy ⁴ ⁴ inch³ inch³ ⁴ ⁴ ³ ³ X X2 ZX ZY h/tw h ksi /ksi^2 inch³ inch³ E-007 ⁴/² ³ ³ inch Efek Kolom Menentukan panjang tekuk rafter k ky Menentukan Parameter Kelangsingan Rafter λc λcy MU MAX π π k r ky ry Fy E Fy E Menentukan Daya Dukung ominal RafterTERGATUG KEAGSIGA Jika λc 0,25 maka ῳ.43 Jika 0,25 λc,2 maka ῳ,6-0,67 λc Jika λc,2 maka ῳ,25λc² Jadi, koefisien tekuk batang ῳ ῳy fcr fcry fy ῳ fy ῳy n Ag ny Ag Untuk Selanjutnya, digunakan nilai n Minimum Φn u Φn SEMAKI MEDEKATI SEMAKI BAIK,KURAG DARI 0,5 BERARTI BOROS fcr fcry kekuatan baja rafter Efek Balok X X E-007 ⁴/² Z ³ Zy ³ Menentukan Kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lokal Penampang kompak, λ λp Untuk Tekuk lokal sayap bf 70 2tf fy Pelat sayap termasuk penampang kompak MnMp Z fy cek Mu/ΦMn Untuk tekuk lokal badan BATAS KEAGSIGA PEAMPAG UTUK JEIS EEME BAGIA-BAGIA PEAT BADA DAAM KOMBIASI TEKA DA ETUR y A fy u Φ y jika,maka u > Φ y > 500 fy penampang kompak MnMp jadi momen berdasarkan tekuk lokal adalah Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lateral Kontrol Penampang bentang k p,76rye/fy f r ok u Φ y X f 20 X2f² > h tw 6. > > ok! maka, u 2Φn Kontrol kuat geser nominal tanpa pengaku*megecek KETEBAA DARI RAFTER MEMEUHI ATAU TIDAK Pelat badan tidak diperkaku E h/tw 6.36 fy ok fy tw Aw aman * Kuat geser plat badan tanpa adanya pengaku : ht 0.6 Φ Vn > menentukan momen nominal yang paling menentukan dari masing - masing kondisi batas momen berdasarkan tekuk lokal Momen nominal berdasar tekuk lateral Momen nominal yang paling menentukan Mn Menentukan momen ultimit Mu Mu Kontrol dengan persamaan interaksi aksial momen u Φn ,2 665 fy fy - fr ry jadi : p termasuk bentang pendek Menentukan kuat lentur Plastis Bentang menengah, p Mn Mp Mp Z fy cek Aw Vn Vu MB/ * aman Mu Φb Mn Muy Φb Mny MB3/4 AXIA FORCES SHEAR 2-2

8 Kesimpulan : diameter rafter Profil rafter WF aman

9 PERECAAA BAOK PROFI W Modulus elastisitas Tegangan eleh fy Tegangan Residu fr rolled shape welded shape G Data beban dan geometri stuktur comb 5 Momen ma Mu Gaya Geser Vu Momen A MA Momen B MB Momen C MC MB keluaran dr pabrik aslinya plat, kemudian dibentuk Profil BAOK WF Data Profil Data Profil dht bf tw tf k A 44 ² Ta Perancangan lentur balok Menentukan Kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lokal Penampang kompak, λ bf Untuk Tekuk lokal sayap 2tf Pelat sayap termasuk penampang kompak MnMp Untuk tekuk lokal pelat badan λ λp h 680 maka, tw fy Plat badan termasuk elemen kompak Menentukan batasan momen plastis, Mp Mn Mp, dengan Mp adalah : Mp Z Jadi digunakan Mn Mp Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lateral Kontrol Penampang bentang 4300 p,76ry E/fy Menentukan kuat lentur Plastis Bentang pendek p Mn Mp Mp Z fy cek Mp > Mu cek Mu/ΦMn Kontrol kuat geser nominal tanpa pengaku Ketebalan minimum pelat badan tanpa adanya pengaku : h E t 6,3 6 ² I Iy r ry S Sy λp 70 fy Z fy Aw Vu tw 0,6 f y Vn ⁴ ⁴ ³ ³ X X2 ZX ZY h/tw h /0^ ksi /ksi^2 inch³ inch³ E ⁴/² ³ ³ inch cek Mu/ΦMn ok fy > f ht Aw ⁴ ⁴ inch³ inch³ w y jadi tebal pelat memenuhi syarat Kuat geser pelat badan tanpa adanya pengaku Vn ok ok ok MC VU

10 Perencanaan Kolom antai Profil W 27 X 92 Modulus elastis, E Tegangan leleh fy Tegangan residu fr rolled shape keluaran dr pabrik u Data beban dan geometri struktur Comb kolom sebelah kiri Momen ma. Mu Gaya geser Vu Gaya aksial u Momen A MA Momen B MB Momen C MC tinggi kolom Jrk sok. lateral Data balok diatas kolom lantai - Balok BI A BAOK IDUK A - Balok BI -3-5 BAOK IDUK -3-5 W W Data panjang balok b 4300 c b c Data kolom lantai c c2 W W 8 3 Data panjang kolom MU Kolom Data profil W dht bf tw tf k A Ta ² ² I Iy r ry S Sy W W 8 3 I Iy I Iy ⁴ ⁴ ⁴ ⁴ ⁴ ⁴ ⁴ ⁴ I I kolom balok Iy Iy kolom balok ⁴ ⁴ inch³ inch³ ⁴ ⁴ ³ ³ X X2 ZX ZY h/tw h /0^ ksi /ksi^2 inch³ inch³ ⁴/² ³ ³ inch 65.8 Data Momen Inersia Efek kolom Menentukan nilai perbandingan kekakuan pada rangka kolom Besarnya nilai G terhadap sb GA GB GA GB I I c I c2 Iy c I Iy c c c c c2 Ga Gay b karena berupa tumpuan jepit Besarnya nilai G terhadap sb y.6 Ga Gay Menentukan panjang tekuk kolom y k ky K Kyy Gb Ga Gby Gay Gb 4 4 Gby b Menurut smith 996 faktor panjang tekuk untuk portal bergoyang thd sb dan y k ky b2 karena berupa tumpuan jepit b2 Gb Gby Menentukan parameter kelangsingan kolom λc λcy π π Menentukan Daya Dukung ominal kolom TERGATUG KEAGSIGA Jika λc 0,25 maka ῳ.43 Jika 0,25 λc,2 maka ῳ,6-0,67 Jika λc,2 maka ῳ,25λc² Jadi, ῳ fcr ῳy fcry n k r ky ry Fy E Fy E kekuatan baja rafter λp 70 fy Z fy ok 500 fy λc fy ῳ fy ῳy Ag Ag Untuk Selanjutnya, digunakan nilai n Minimum Φn u Φn SEMAKI MEDEKATI SEMAKI BAIK,KURAG DARI 0,5 BERARTI BOROS ny fcr 20 fcry Efek Balok X X2 Z Zy Menentukan Kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lokal Penampang kompak, Untuk Tekuk lokal sayap ⁴/² ³ ³ λ bf 2tf cek Mu/ΦMn Pelat sayap termasuk penampang kompak MnMp Untuk tekuk lokal badan Batas kelangsingan penampangutuk JEIS EEME BAGIA-BAGIA PEAT BADA DAAM KOMBIASI TEKA DA ETUR y u Φ y jika u Φ y A fy > 0.25 > 0.25,maka jadi momen berdasarkan tekuk lokal adalah Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lateral Kontrol Penampang bentang k 4000 p,76rye/fy f fy - fr r ry jadi : pr termasuk bentang menengah Menentukan kuat lentur Plastis Bentang menengah, p r Mn Mp maka Mr Mr Cb Mp Z fy X f > > > 665 fy penampang kompak MnMp 20 X2f² S fy-fr Cb menentukan momen nominal yang paling menentukan dari masing - masing kondisi batas momen berdasarkan tekuk lokal Momen nominal berdasar tekuk lateral Momen nominal yang paling menentukan Mn Menentukan momen ultimit Mu Mu Kontrol dengan persamaan interaksi aksial momen u Φn > 0,2 2,5 M ma 3MA k Mr Kontrol kuat geser nominal tanpa pengaku*megecek KETEBAA DARI RAFTER MEMEUHI ATAU TIDAK Pelat badan tidak diperkaku h/tw ok Kuat geser plat badan tanpa adanya pengaku : Aw Vn Vu Kesimpulan : > 2,5 Mma Cb Mn u Φ y ht 0.6 fy Φ Vn Perencanaan Kolom antai Profil W 27 X MB 3MC Mp - Mr maka, u 2Φn E fy tw Aw aman aman karena Mn > Mp maka Mn diambil dari Mp * * * Mu Φb Mn r- r-p Muy Φb Mny Mp ok! Vu MA MB MC

11 Perencanaan Kolom antai 2 Profil W 8 3 Modulus elastis, E Tegangan leleh fy Tegangan residu fr 70 rolled shape keluaran dr pabrik u Data beban dan geometri struktur Comb kolom lantai 2 luar sebelah kanan dekat kantilever sebelah kanan Momen ma. Mu.53E08 Gaya geser Vu Gaya aksial u Momen A MA Momen B MB Momen C MC tinggi kolom 4000 Jrk sok. lateral 4000 Data untuk lentur terhadap sumbu b rafter W Data untuk lentur terhadap sumbu y ring balok b W 2 57 c balok lantai 2 b2 W c2 Data panjang balok balok arah balok arah y brafter Kolom Data profil dht bf tw tf k A Ta W Data Momen Inersia W W 2 57 W W Efek kolom Menentukan nilai perbandingan kekakuan pada rangka Besarnya nilai G terhadap sb GA GB Besarnya nilai G terhadap sb y GA GB ² I Iy r ry S Sy I I I I ⁴ ⁴ ⁴ ⁴ ⁴ ⁴ ⁴ ⁴ kolom balok kolom I I I I balok Iy Iy Iy Iy kolom Gb Ga Gby Gay balok kolom balok.6 Ga Gay K Kyy Menentukan parameter kelangsingan kolom λc λcy ky Menentukan panjang tekuk kolom y k W W 8 3 ² Menurut smith 996 faktor panjang tekuk untuk portal bergoyang thd sb dan y k ky Data panjang kolom c c π π ky ry Iy Iy Iy Iy k r MU ⁴ ⁴ inch³ inch³ 4 Gb Gby ⁴ ⁴ ³ ³ X X2 ZX ZY h/tw h /0^ ⁴ ⁴ ⁴ ⁴ ⁴ ⁴ ⁴ ⁴ I I I I c b Iy Iy Iy Iy c Ga Gay ksi /ksi^ E-007 inch³ inch³ ⁴/² ³ ³ inch I c2 I brafter Iy c2 b2 c2 b2 c2 b 0 brafter Gb Gby c c Fy E Fy E Menentukan Daya Dukung ominal kolom TERGATUG KEAGSIGA Jika λc 0,25 maka ῳ.43 Jika 0,25 λc,2 maka ῳ,6-0,67 λc² Jika λc,2 maka ῳ,25λc² Jadi, ῳ fcr ῳy Ag Ag fcry n ny fy ῳ fy ῳy Untuk Selanjutnya, digunakan nilai n Minimum Φn u Φn SEMAKI MEDEKATI SEMAKI BAIK,KURAG DARI 0,5 BERARTI BOROS fcr 20 fcry kekuatan baja rafter Efek Balok X X E-007 ⁴/² Z ³ Zy ³ Menentukan Kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lokal Penampang kompak, λ λp bf 70 Untuk Tekuk lokal sayap 2tf fy Pelat sayap termasuk penampang kompak Z fy MnMp cek Mu/ΦMn Untuk tekuk lokal badan Batas kelangsingan penampangutuk JEIS EEME BAGIA-BAGIA PEAT BADA DAAM KOMBIASI TEKA DA ETUR y u Φ y jika A u > Φ y > ok 500 fy fy jadi momen berdasarkan tekuk lokal adalah Menentukan kuat nominal lentur penampang dengan pengaruh tekuk lateral Kontrol Penampang bentang k 4000 p,76rye/fy f fy - fr r ry jadi : p termasuk bentang pendek Menentukan kuat lentur Plastis Bentang menengah, p r Mn Mp Mp Z fy maka Mr menentukan momen nominal yang paling menentukan dari masing - masing kondisi batas momen berdasarkan tekuk lokal Momen nominal berdasar tekuk lateral Momen nominal yang paling menentukan Mn Menentukan momen ultimit Mu Mu Kontrol dengan persamaan interaksi aksial momen u Φn ,2,maka X f X2f² cek maka, u 2Φn Mu Φb Mn aman Kuat geser plat badan tanpa adanya pengaku : ht 0.6 fy Φ Vn Perencanaan Kolom antai 2 Profil W 8 3 tw Aw aman aman u Φ y Kontrol kuat geser nominal tanpa pengaku*megecek KETEBAA DARI RAFTER MEMEUHI ATAU TIDAK Pelat badan tidak diperkaku E h/tw 6.36 fy ok Aw Vn Vu Kesimpulan : Vu fy Muy Φb Mny > h tw 0 > > ok! Muy Φb Mny > penampang kompak MnMp c b2 c2 b c brafter b2 c2 b MA MB MC

12 PERACAGA PEAT DASAR KOOM Data Umum : Gaya aksial kolom Puc Gaya geser Vu Mutu beton fc' Mutu pelat baja fy Dimensi Pelat : ebar B Panjang Dimensi Beton Pedestal : ebar I Panjang J etak Baut : f Gambar Dimensi kolom yang digunakan ht bf B226 - n B - f Gambar. Sketsa pelat dasar W Menentukan tegangan beton yang di izinkan Φ Fp A B A2 I maka A A2, Φ Fp m comb kolom kanan tf tw Φ 0,85 Fc' J ² ² d bf d 2 Karena ada momen dan gaya jungkit maka : A B Pu f'cB A2/A Kontrol Dimensi plat dasar fp ma Pu B Φ fp fp ma Φ fp ok m ht 2 tp y tp diambil 2/3 32 tf f'cB fpm2/0.75Fy

13 PERACAGA AGKUR PADA PEAT DASAR KOOM Data berdasarkan pada perancangan pelat dasar kolom : Gaya aksial kolom Puc Gaya geser Vu Mutu beton fc' 22.5 Mutu pelat baja fy 20 Dimensi Pelat : ebar B 350 Panjang 850 Tebal tp 32 Data rencana buat angkur : Jenis baut Diameter angkur db Jumlah baut sisi tarik nt Jumlah baut sisi tekan nc Analisis db fu b fu p Ab fu fu ¾ inch /4π db² fub, fup jika fub,jika A 325 ¾ inch 2 baut 2 baut fup fup fub ²

14 karena fub > fup,maka digunakan fu Gaya - Gaya yang terjadi pada baut angkur : Gaya tarik pada angkur Put Gaya tarik pada masing-masing angkur Put Put Put nt Gaya geser pada masing-masing angkur : Vu Vu nt nc Kontrol gaya - gaya yang terjadi pada baut angkur Kuat tarik rencana satu baut adalah ; Td Φf Tn Φf 0,75 fub Ab Syarat : Put Φf Tn Jadi Gaya geser rencana satu baut : Baut dalam kondisi geser tunggal m Untuk mendapatkan tingkat keamanan yang lebih tinggi, ulir baut dianggap berada dalam bidang geser r 0,4 Vd Φf Vn Φf r fub m Ab Syarat : Vu Φf Vn Jadi aman Gaya tumpu rencana satu baut : Tebal pelat dasar kolom tp Vu Rd Φf Rn Syarat: Vu Jadi ,4Φf db tp fu Φf Rn aman

15 Kombinasi gaya geser dan tarik : f f2 fuv ft ft Jadi didigunakan nilai ft Tu Td Vu r Φf fub m n Ab Aman 0,75 fub f r2 fuv f Pu Ab Φf Tn Φf ft Ab Tu n > Aman Kesimpulan : Sambungan aman

16 PERACAGA SPICE RAFTER EMPAT PEAT MEGGUAKA BAUT TIPE TUMPU DATA : Jenis baut Diameter baut Data mutu bahan : Mutu rafter fy Mutu Pelat sambung fy Data gaya eksternal terfaktor sap Mu pada sambungan VuPuv Puh e Data dimensi pelat sambung : sesuai dimensi rafter d t pw lp tpf Jumlah baut badan yang terletak pada potongan Jalur kritis sambungan n Profil yang dikunakan W Tabel.trgntung koordinat o. Baut i Data Profil ht bf tw tf k A profil rafter ² Menentukan kekuatan desain maksimum dari balok untuk menyambung plat ini akan d Baut A325 ¾ buku s baja tergantung mutu baut inch MPa y i

17 h h2 Z k ht Aw Φ Mn ΦVn ht ΦMp Φ 0,6 fy Aw - Menentukan jumlah baut yang diperlukan dalam sambungan pelat badan nw db ¾ Ab π/4. d² fu b inch Kekuatan desain baut untuk geser ganda m2 adalah : untuk mendapatkan hasil yang maksimum, ulir baut dianggap berada dalam bidang geser r 0,4 Vd Φf Vn Jadi jumlah baut yang dibutuhkan dalam sambungan pelat badan : nw Vu Vd maka digunakan jumlah baut menentukan tebal pelat sambung badan untuk mencegah keruntuhan geser sepanjang penampang bersih : fup fu balok fu nilai minimum dari fub, fup dan fu Vu Anv Diameter lubang baut db 2 Tabel 2. Perhitungan gaya - gaya yang terjadi pada baut o baut i Φ0,6 fu Anv Vu 0,750,6.fu yi i² ²

18 jmlh Catatan : P iv P ih positif berarti arahnya ke bawah, negatif berarti arahnya ke atas positif berarti arahnya ke kanan, negatif berarti arahnya ke kiri t perlu Anv 2hp - n d Pelat sayap Pelat sayap dirancang sebagai batang - batang tarik Est. Tebal pelat sambung sayap Tu Mu lengan Φ Tn Φ Ag fy ΦTn Φ Ag fup Ag perlu Tu Φ fy An perlu Tu Φfup t perlu An perlu Ip - nd Ag aktual Ip tpf An aktual ag aktual - 2 d Kontrol luas lubang baut yang di ijinkan, maksimal 5 % Ag an aktual 0,85 Ag aktual ² Baut - baut sayap Kontrol kekuatan baut dalam kondisi geser tunggal kekuatan desain baut untuk geser tunggal m adalah : untuk mendapatkan hasil yang maksimum, ulir baut dianggap berada dalam bidang geser r 0,4 Φf Vn Φf r fub m Ab Kontrol kekuatan baut dalam kondisi tumpu Φf Rn 2,4 Φf db tp fu Jumlah baut yang dibutuhkan dalam sambungan sayap nf: nf Vu/Φf Vn

19 Gunakan 2 baris 2 baut, masing-masing sisi sambungan sayap Baut-baut badan hitung momen yang ditahan oleh plat badan ketika fy, telah dicapai di pusat sayap tarik : Mu badan ΦMn Akibat eksentrisitas Vu terhadap pusat susunan baut, maka timbul momen tambahan sebesar : Δ Mu Vu e Menentukan gaya pada baut-baut badan yang di dekat flens menggunakan metode vektor elastis : Σ Mu Mu badan Δ Pu vf Pu v n Δ Pu ht Pu h n Penentuan komponen gaya vertikal Ruy dan gaya horisontal Ru pada masing - masing baut ditentukan dengan pe Ru i Σ Mu yi Σ² Σy² Ru yi Σ Mu i Σ² Σy² hasil perhitungan Ru yi dan Ru vi dapat dilihat pada Tabel 3. Menentukan resultan gaya pada masing-masing baut, dihitung dengan persamaan : R ui Ru i Δ Pu hi ² Ru yi Δpu vi ² dari hasil perhitungan tabel 3, diperoleh resultan gaya yang terbesar Ru maks : Ru maks Kontrol terhadap kekuatan baut pada badan : kondisi geser ganda : Vd Φf Vn Kondisi tumpu: Φf Rn 2,4 Φf db tp fu Syarat kekuatan menurut SI : Ru ΦRn,44, , k Kesimpulan : Sambungan Aman

20 yambung plat ini akan digunakan 4 sambung yaitu 2 di sayap dan 2 dibadan a tergantung mutu baut 9.05 Momen terfaktor pada sambungan Gaya geser terfaktor pada sambungan Gaya aksial terfaktor sambungan eksentrisitas Vu terhadap pusat susunan baut vu trhdp susunan baut, tinggi pelat sambung badan tebal pelat sambung badan lebar pelat sambung sayap tebal pelat sambung sayap vertikal jarak tepi baut jarak antar baut ke 2 jarak antar baut cek jarak horizontal jarak antar pusat lubang pengencang jarak antar pusat pengencang setengah lebar sayap jarak antar baut ke 2 jarak antar baut I Iy r ry S Sy

21 2k tw 0,9 Z fy 0,9 0,6 fy Aw simum, ulir baut Φf r fub m Ab minimal 0.64 baut 8.00 baut pang bersih : mum dari fub, fup dan fu balok fu plat fu rafter yi² ² Ru yi

22 erarti arahnya ke atas erarti arahnya ke kiri 0.72 utk bdn lbh kegeser tp utk sayap dia lbh k tarik Mu ht est. T ,02.90 ² ² ² ² baut

23 Φ 2 tpw hp² Δ Mu aut ditentukan dengan persamaan : yi yg plg bsr Φf r fub m Ab

24 persyaratan jrk baut 2.00 baut Gambar jmh baut dlm baris S 5.00 Gambar. Penampang splice dan potongan jalur kritis ⁴ ⁴ ³ ³

25 ³ ² ² luas baut lingkaran mutu baut trgntung bdg geser ada 2 di badan min 2 baut minimum ² /8 2 Ru i Δ Pu vi Δ Pu hi Ru i,406,766.0,44, ,306.63

26 , , , , ,9.7

27 fy 0,5 hp 0,5 ht 0,5 t pf

28 t dlm baris

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44 PERACAGA SAMBUGA UJUG RAFTER DEGA UJUG RAFTER TIPE BAUT TEKA GESER TUMPU Data baut : jenis baut A325 Diameter baut ¾ inch 9.05 Jarak baut ke tepi s 29 diambil 90 Jumlah baut total n 4 buah Data pelat ujung rafter : W Tegangan leleh fy ebar pelat bf Tinggi pelat d Tebal pelat TfTebal flens inch Profil rafter W Data yang diambil pada comb Gaya Geser Vu Momen Mu Menentukan letak garis netral Jarak vertikal baut g db 3/4 inch δ δ /2 h ¼πd² g b'h- /2 h ² Menentukan tegangan lentur yang terjadi σ₃ σ₁h- σ₁ /2 δ ⅔ σ₁ σ₁ σ₁ σ₂ σ₁ - s₁ σ₃ σ₁h B233 min σ₁ /2 b' h- ⅔ h- σ₃ σ₃ σ₁ σ₁ σ₁ b' Mu MPa b

45 Menentukan Gaya - Gaya yang terjadi ; fu b fu p Ab π/4 d² fu fu b, jika fu b fup fu fu p, jika fup fu b Karena fu b > fu p, maka digunakan fu ² Gaya tarik maksimum yang terjadi pada baut : jadi gaya yang dipikul baris baut teratas yang paling besar : Tu δ g σ₂ Gaya yang dipikul satu baut pada baris teratas : /2 Tu Tu₁ Kuat tarik rencana satu baut adalah : Td Φf 0,75 fub Ab Syarat : Tu₁ Φf Tn Jadi Aman Gaya geser yang terjadi pada baut : Baut dalam kondisi geser tunggal m Untuk mendapatkan tingkat keamanan yang lebih tinggi, ulir baut dianggap berada dalam keadaan geser r 0,4 Vu Vu n Vd Φf Vn Φf r fub m Ab Syarat : Vu Φf Vn Jadi Aman Gaya tumpu yang terjadi : Tebal plat ujung rafter Tebal plat ujung rafter tp nilai terkecil antara tebal flens kolom dan pelat ujung balok Vu Rd Φf Rn Syarat : Vu Φf Rn Jadi Kombinasi gaya geser dan tarik f f2 fuv Jadi digunakan nilai ft yg te Td Φf Tn Φf ft Ab ft ft Vu n Ab ,75 fub f - r2 fuv MPa Tu/n 2,4 Φf db tp fu Aman untuk baut mutu tinggi r Φf fub m MPa f2 62 Aman

46 Kesimpulan : Sambungan Aman Aman

47 PERACAGA SAMBUGA UJUG RAFTER DEGA FES KOOM MEGGUAKA BAUT TIPE TUMPU TARIK GESER sapcomb kolom rafter kanan Data baut : jenis baut A325 Diameter baut ¾ inch 9.05 Jarak baut ke tepi s diambil Jumlah baut total n 4 buah tentukan Profil kolom W 8 3 antara rafter dan kolom Data pelat ujung rafter : sesuai profil rafter W tentukan Tegangan leleh fy tentukan ebar pelat bf inch Tinggi pelat d 8.67 inch TwTebal pelat.875 inch TfTebal flens inch Gaya Geser Vu Momen Mu Menentukan letak garis netral Jarak vertikal baut g db3/4 inch δ δ /2 h- Menentukan tegangan lentur yang terjadi σ₃ /2 δ ⅔ σ₁ σ₁ σ₁ σ₁ σ₂ ¼πd² g b'h- /2 h ² σ₁h- σ₁ - s₁ σ₃ Menentukan Gaya - Gaya yang terjadi ; fu b fu p Ab fu fu b, jika fu b fup fu fu p, jika fup fu b Karena fu b > fu p, maka digunakan fu π/4 d² Gaya tarik maksimum yang terjadi pada baut : jadi gaya yang dipikul baris baut teratas yang paling besar : Tu δ g σ₂ Gaya yang dipikul satu baut pada baris teratas : Tu₁ /2 Tu Kuat tarik rencana satu baut adalah : Td Φf 0,75 fub Ab Syarat : Tu₁ Φf Tn Jadi min MPa ² perbndingan segi3 Mu g g Aman Gaya geser yang terjadi pada baut : Baut dalam kondisi geser tunggal m Untuk mendapatkan tingkat keamanan yang lebih tinggi, ulir baut dianggap berada dalam keadaan geser r 0,4 VuKekuatan geser baut Vu n Vd Φf Vn Φf r fub m Ab Syarat : Vu Φf Vn Jadi Aman Gaya tumpu yang terjadi : Tebal flens kolom diambil jrk antar baut 340 tumpu tarik geser krna 2 ada di satu kiri dn knn σ₁ /2 b' h- ⅔ h- σ₃ σ₃ σ₁ σ₁ B jrk vertika antar baut

48 Tebal plat ujung rafter tp nilai terkecil antara tebal flens kolom dan pelat ujung balok Vu Rd Φf Rn Syarat : Vu Φf Rn Jadi Kombinasi gaya geser dan tarik f f2 fuv Vu n Ab ft 0,75 fub ft f - r2 fuv Jadi digunakan nilai ft yg terbesar 62 MPa Td Φf Tn Φf ft Ab Tu/n Kesimpulan : Sambungan Aman 2,4 Φf db tp fu Aman untuk baut mutu tinggi r Φf fub m MPa f Aman Aman

49 PERACAGA SAMBUGA UJUG BAOK DEGA FES KOOM MEGGUAKA BAUT TIPE TUMPU TARIK GESER Data baut : jenis baut A325 Diameter baut ¾ inch 9.05 Jarak baut ke tepi s 29 diambil 280 Jumlah baut total n 4 buah Data pelat ujung balok : W Tegangan leleh fy ebar pelat bf Tinggi pelat d 753. Tebal pelat Profil kolom Gaya Geser Vu Momen Mu W Menentukan letak garis netral Jarak vertikal baut g db 3/4 inch δ ¼πd² g b'h- /2 h ² δ /2 h- Menentukan tegangan lentur yang terjadi σ₃ /2 δ ⅔ σ₁ σ₁ σ₁ σ₁ σ₂ sap kolom lantai kiri kantilevercomb σ₁h- σ₁ - s₁ σ₃ Menentukan Gaya - Gaya yang terjadi ; fu b fu p Ab fu fu b, jika fu b fup fu fu p, jika fup fu b Karena fu b > fu p, maka digunakan fu π/4 d² Gaya tarik maksimum yang terjadi pada baut : jadi gaya yang dipikul baris baut teratas yang paling besar : Tu δ g σ₂ Gaya yang dipikul satu baut pada baris teratas : Tu₁ /2 Tu Kuat tarik rencana satu baut adalah : Td Φf 0,75 fub Ab Syarat : Tu₁ Φf Tn Jadi min MPa ² ,4 Φf db tp fu Aman Aman untuk baut mutu tinggi b' Mu σ₁ /2 b' h- ⅔ h- σ₃ σ₃ σ₁ σ₁ Gaya tumpu yang terjadi : Tebal flens kolomtf Tebal plat ujung balok tp nilai terkecil antara tebal flens kolom dan pelat ujung balok Vu Rd Φf Rn Syarat : Vu Φf Rn Jadi Gaya geser yang terjadi pada baut : Baut dalam kondisi geser tunggal m Untuk mendapatkan tingkat keamanan yang lebih tinggi, ulir baut dianggap berada dalam keadaan geser r 0,4 Vu Vu n Vd Φf Vn Φf r fub m Ab Syarat : Vu Φf Vn Jadi Aman Kombinasi gaya geser dan tarik f B b

50 f2 fuv Vu n Ab ft 0,75 fub ft f - r2 fuv Jadi digunakan nilai ft yg terbesar MPa Td Φf Tn Φf ft Ab Tu/n Kesimpulan : Sambungan Aman r Φf fub m MPa f Aman Aman