Pengenalan SNI 1729:2015. Bambang Suryoatmono Pelatihan Kompetensi MSTB JTSL FT UGM Magelang 18 November 2015

Transkripsi

1 Pengenalan SNI 1729:2015 Bambang Suryoatmono Pelatihan Kompetensi MSTB JTSL FT UGM Magelang 18 November 2015

2 LRFD (DFBK) Kekuatan desain setiap komponen struktur tidak boleh kurang dari kekuatan yang dibutuhkan yang ditentukan berdasarkan kombinasi pembebanan LRFD R u = kekuatan yang dibutuhkan (LRFD) R n = kekuatan nominal yang ditentukan dari peraturan Φ = faktor ketahanan (< 1.0) i = faktor beban Q i = salah satu dari N beban kerja di dalam satu kelompok kombinasi pembeb LRFD 2 Metode Analisis Langsung

3 LRFD (lanjutan) LRFD memperhitungkan keamanan pada kedua sisi (efek beban dan tahanan): faktor beban dan faktor ketahanan Faktor beban ditentukan dengan teori probabilitas dan memperhitungkan: Deviasi beban nominal dari beban aktual Ketidakpastian di dalam analisis yang mentransformasikan beban menjadi efek beban Probabilitas bahwa lebih dari satu beban ekstrim terjadi secara simultan Faktor ketahanan ditentukan dengan teori probabilitas dan memperhitungkan: Pengerjaan yang tidak sempurna Variabilitas kekuatan material Kesalahan dalam pelaksanaan Konskuensi kegagalan yang ditimbulkan 3

4 LRFD (lanjutan) Gaya dalam dapat akibat beban terfaktor (= kekuatan yang dibutuhkan) dihitung dengan menggunakan metode analisis: Elastis, Inelastis, atau Plastis. 4

5 Kombinasi Pembebanan LRFD (strength design di dalam ASCE 7 10) D D + 1.6L + 0.5(L r atau S atau R) D + 1.6(L r atau S atau R) + (L atau 0.5W) D + 1.0W + L + 0.5(L r atau S atau R) D + 1.0E + L + 0.2S D + 1.0W D + 1.0E Lihat kekecualian di dalam ASCE 7-10 Sec

6 Faktor Ketahanan Kondisi Batas Faktor Ketahanan SNI 1729:2015 Tarik: leleh tarik Tarik: putus tarik Tekan 0.90 E1 Balok: lentur Balok: geser WF gilas panas dengan / 2.24 / lainnya Las Lihat AISC Tabel J2.5 J3 Sambungan: tarik, geser, dan 0.75 J3.6, J3.7 kombinasi geser dan tarik D2 F1 G1 G1 Geser Blok 075 J4 3 6

7 Besaran Material Modulus Elastisitas E = MPa (29000 ksi) Rasio Poisson μ = 0.3 Modulus Geser, E G 2(1 ) diambil MPa (11200 ksi) 7

8 Besaran Material JenisBaja Kekuatan tarik minimum yang dispesifikasikan F u (MPa) Tegangan leleh minimum yang dispesifikasikan F y (MPa) BJ BJ BJ BJ BJ BJ

9 Komponen Struktur Tekan

10 Fenomena Tekuk pada Komponen Struktur Tekan Tekuk Lokal (local buckling) pada Elemen: Tekuk Lokal di Flens (FLB) Tekuk Lokal di Web (WLB) Tekuk lokal di elemen lain pada profil lain Tekuk pada Komponen Struktur: Tekuk Lentur (flexural buckling) Tekuk Torsi (torsional buckling) Tekuk Torsi Lentur (flexural torsional buckling) 10

11 Kondisi Batas Batang Tekan 11

12 Tekuk Lokal dan Global 12

13 Tekuk Lokal (flens dan web) r Tidak langsing Langsing pakai Q <1 b t Q = faktor reduksi neto yang memperhitungkan elemen tekan langsing 13

14 Tekuk Elemen Pelat tebal = t w w b Unstiffened Element tebal = t w w b Stiffened Element Unstiffened Element lebih mudah menekuk dibandingkan Stiffened Element 14

15 Batas r untuk komponen struktur tekan SNI 1729:

16 Elemen Diperkaku dan Tak Diperkaku 16 Williams 2011

17 Elemen Diperkaku dan Tak Diperkaku 17 McCormac and Csernak 2012

18 Batas Langsing Tidak Langsing,λ r Hot Rolled (gilas panas) 18

19 Batas Langsing Tidak Langsing,λ r 19

20 Batas Langsing Tidak Langsing,λ r 20

21 Tekuk Komponen Struktur Tekuk Lentur Tekuk Torsi Tekuk Torsi Lentur 21

22 Tekuk Lentur Hanya dapat terjadi terhadap sumbu utama (sumbu dengan momen inersia max / min) Kelangsingan komponen struktur tekan didefinisikan dengan KL r Leonhard Euler K= faktor panjang efektif (dihitung sesuai Ch. C atau App. 7) L = panjang tak-tertumpu-lateral (laterally unbraced length) komponen struktur tekan r = jari-jari girasi Batas kelangsingan maksimum untuk komponen struktur tekan =

23 Tegangan Kritis Tekuk Lentur (Elemen Tidak Langsing F e 2 E 2 = tegangan tekuk elastis E 4.71 atau Fy F y 2.25F e F cr F F y e F y E 4.71 atau Fy F y 2.25F e Fcr F e 23

24 Kelangsingan Transisi untuk Tekuk Elastis dan Tekuk Inelastis F y (MPa) (KL/r) transisi F etransisi (MPa)

25 Tegangan Kritis Tekuk Lentur (Elemen Langsing) F e 2 E 2 = tegangan tekuk elastis E 4.71 atau QFy QF y 2.25F e F cr Q0.658 QF F e y F y E 4.71 atau QFy QF y 2.25F e Fcr F e 25

26 Tegangan Kritis Tekuk Lentur 1.20 F cr (dalam F y ) Fcr AISC (dalam Fy) Fe (dalam Fy) KL/r Tekuk inelastis Tekuk elastis 26

27 Persamaan Tekuk Torsi dan Tekuk Torsi Lentur Jenis Penampang Persamaan F cr F F crz 4FcryFcrzH 1 1 2H Fcry Fcrz cry 2 F e 2 EC z w GJ 1 2 K L I x I y F e F ey Fez 4FeyFezH H Fey Fez x o 2 y o F e root( Fe Fex)( Fe Fey)( Fe Fez) Fe ( Fe Fey) F ( F F ) 0 2 e e ex 2 r0 r0 27

28 Persamaan Tekuk Torsi dan Tekuk Torsi Lentur (lanjutan) dan J = konstanta torsi, mm 4 C w = konstanta pilin, mm 6 A g = luas bruto, mm 2 28

29 Penampang lainnya (lanjutan) Simetri ganda dan Z Periksa tekuk lentur terhadap sumbu dengan kelangsingan komponen struktur terbesar F cr1 Periksa tekuk torsi F cr2 dengan menggunakan F e Simetri tunggal: Periksa tekuk lentur terhadap sumbu tak simetri x F cr1 Periksa tekuk torsi lentur F cr2 terhadap sumbu simetri y dengan menggunakan F e Tanpa sumbu simetri: Periksa tekuk lentur terhadap sumbu utama dengan kelangsingan komponen struktur terbesar F cr1 Periksa tekuk torsi lentur F cr2 dengan menggunakan F e 29

30 Penampang lainnya (lanjutan) F cr 2 Q*0.658 QF F e y F y jika 4.71 E QF y F cr F e jika 4.71 E QF y F cr P c min( F n cr1 0.90F cr A dan g F cr 2 ) 30

31 K dan KL Faktor panjang efektif = K = rasio antara panjang efektif dan panjang tak berbreis (unbraced length) komponen struktur tekan (=KL/L) Panjang efektif = KL adalah Panjang kolom identik yang mempunyai kekuatan sama apabila dianalisis dengan kondisi kedua ujung sendi (SNI 1729:2015) Jarak antara titik titik dengan momen nol pada kolom, yaitu jarak antara titik titik belok (McCormac dan Csernak 2012) Panjang dimana sebuah kolom sesungguhnya menekuk (Williams 2011) 31

32 K untuk kolom yang berdiri sendiri 32 SNI 1729:2015

33 Alignment Chart untuk mendapatkan K Asumsi: Perilaku material elastis Semua komponen struktur mempunyai penampang prismatis Semua titik hubung rigid Untuk kolom pada rangka tak bergoyang, rotasi di ujung jauh balok penahan kolom tersebut sama besar dan berlawanan arah sehingga terjadi lentur berkelengkungan tunggal Untuk kolom pada rangka bergoyang, rotasi di ujung jauh balok penahan kolom tersebut sama besar dan arahnya, sehingga terjadi lentur berkelengkungan ganda Parameter kekakuan sama 33

34 Alignment Chart untuk mendapatkan K (lanjutan) Hitung G di kedua ujung komponen tekan, G A dan G B G Tentukan apakah komponen struktur tekan tersebut bergoyang atau tak bergoyang Dapatkan K dari alignment chart I L I L c b 34

35 Alignment Chart untuk mendapatkan K dari G A dan G B Kolom tak bergoyang (braced Komponen column) Struktur Baja - Teori Kolom (SNI bergoyang (unbraced column) 35

36 Rumus K secara analitis Komponen struktur struktur tak bergoyang Komponen struktur struktur bergoyang 36

37 Rasio Kekakuan G G kolom: Tumpuan sendi: G teoritis =, gunakan G = 10.0 Tumpuan jepit: G teoritis = 0, gunakan G = 1.0 G balok: Apabila struktur tak bergoyang: Jika ujung jauh balok jepit, kalikan EI/L balok tersebut dengan 2 Jika ujung jauh balok sendi, kalikan EI/L balok tersebut dengan 1.5 Apabila struktur bergoyang: Jika ujung jauh balok jepit, kalikan EI/L balok tersebut dengan 2/3 Jika ujung jauh balok sendi, kalikan EI/L balok tersebut dengan 0.5 Bila kolom berperilaku inelastis, maka kekakuan kolom, G, dan K. Namun penurunan K ini biasanya kecil, sehingga dapat diabaikan (konservatif) 37

38 Balok (Profil I) BEAM GIRDER

39 Pengelompokan Penampang Kompak (Tidak ada masalah tekuk lokal) Tidak Kompak (Ada masalah tekuk lokal) Langsing (Balok Pelat) b t p r 39

40 Batas p dan r untuk komponen struktur lentur 40 SNI 1729:2015 Table B4-1b

41 Batas p dan r untuk komponen struktur lentur 41 SNI 1729:2015 Table B4-1b

42 Batas batas λ p dan λ r profil WF (dirol) Elemen λ λ p λ r Flens b f 2t f 0.38 E F y 1.0 E F y Web h t w 3.76 E F y 5.70 E F y 42

43 Kondisi Batas Momen Lentur Tercapainya Momen Plastis (yielding) Momen yang menyebabkan terjadinya Tekuk Torsi Lateral (LTB) Momen yang menyebabkan terjadinya Tekuk Lokal di Flens Tekan (FLB) Momen yang menyebabkan terjadinya Tekuk Lokal di Web (WLB) Momen yang menyebabkan terjadinya leleh pada flens tarik (TFY) Berlaku untuk lentur thd sumbu kuat maupun lemah Hanya untuk lentur terhadap sumbu kuat Tidak ada untuk penampang kompak Tidak ada untuk penampang I Tidak ada untuk penampang I simetri ganda 43

44 Momen Leleh dan Momen Plastis (terhadap sumbu kuat x) F y F y r t f x d t w b f F y Distribusi tegangan normal akibat M yx F y Distribusi tegangan normal akibat M px 44

45 Momen Plastis Terhadap sumbu x: M px = Z x F y Terhadap sumbu y: M py = min(z y F y dan 1.6S y F y ) Untuk profil WF hot rolled Standar JIS: Z y < 1.6 S y, maka M py = Z y F y Kondisi batas 45

46 Tekuk Torsi Lateral (LTB) Dapat dicegah dengan memasang tumpuan lateral (cross frame, diafragma, dsb L b = jarak antara tumpuan lateral (simbol: x) Kekuatan LTB diperiksa di setiap segmen L b 46

47 Momen nominal M n untuk Tekuk Torsi Lateral M n M n minc b M p ( L L ) b p M p 0.7S xfy dan M p ( Lr Lp ) M p M n min( F cr S x dan M p ) Tidak ada LTB L p LTB inelastis L r LTB elastis L b 47

48 Besaran di dalam M n LTB radius girasiefektif untuk penampang Isimetriganda flens berat jarak antara pusat momen inersia terhadap sumbu lemah ts f y y x x y ts r y y p ts b x ts b b cr x w y x y ts r c t - d h y I E F h S Jc h S Jc F E r L F E r L r L h S Jc r L E C F S C I S h I r

49 Besaran penampang berbentuk I r t d h t t d t b J t t d b t Z t d t t d t b Z t d I C f w f f f w f f f y f w f f f x f y w ) ( 2 ) 2 ( ) 2 ( 4 1 ) ( 4 ) ( b f d t w t f r Ada di Tabel Baja Ind d, b f, t w, t f, r I x, I y, A, S x, S y, r x, r y Tidak Ada di Tabel Baja Indonesia: x y Konstanta pilin Konstanta torsi 49

50 Faktor Modifikasi untuk Momen tak Seragam C 12.5M max min dan M max M A M B M C b R m M max = momen maks di segmen L b M A = M di L b /4 M B = M di L b /2 M C = M di 3L b /4 50

51 Faktor Modifikasi untuk Momen tak Seragam (lanjutan) R m = 1.0 untuk penampang simetri ganda, R m = 1.0 untuk penampang simetri tunggal yang mengalami kelengkungan tunggal I I 2 yc untuk penampang R m y simetri tunggal yang mengalami kelengkungan ganda 51

52 Faktor Modifikasi untuk Momen tak Seragam (lanjutan) I y = momen inersia penampang thd sumbu lemah y I yc = momen inersia flens terkecil thd sumbu lemah penampang y Secara konservatif, C b dapat diambil = 1 untuk semua kasus 52

53 Faktor Modifikasi untuk Momen tak Seragam (lanjutan) 53

54 Faktor Modifikasi untuk Momen tak Seragam (lanjutan) M u Beban apapun L b = L C b = 1.67 C b = 1.0 w u w u L b = L C b = 2.38 L b = L/2 C b = 2.38 P u P u L b = L C b = 1.92 L b = L/2 C b = 2.27 Kondisi batas 54

55 Momen Nominal untuk Tekuk Lokal Flens pada Profil I Simetri ganda dengan Web Kompak, Lentur Terhadap Sumbu x Bila flens nonkompak, yaitu: M n px Bila flens langsing, yaitu: M n b f p r 2 t M ( M 0.7F S ) 0.9EkcS b f 2 t f x 2 px r b f f 2t f dengan y x k c r p 4 h t w p Ambil nilai k c di antara 0.35 sampai dengan 0.76 p 0.38 E F y 1.0 r E F Komponen Struktur y Baja - Teori (SNI 55

56 Tekuk lokal flens (FLB) akibat momen negatif terhadap sumbu x 56

57 Momen Nominal untuk Tekuk Lokal Flens pada Profil I Simetri ganda dengan Web Kompak, Lentur Terhadap Sumbu y Bila flens nonkompak, yaitu: p M 0.38 n E F y py Bila flens langsing, yaitu: r 1.0 b f p r 2 t M ( M 0.7F S ) M n py 0.69ES bf 2t f r y 2 E F y b f f 2t f y y r p p Kondisi batas 57

58 Tekuk Lokal Web (WLB) Hanya mungkin terjadi pada penampang berbentuk boks (persegi maupun persegi panjang) dengan web yang non kompak Kondisi batas 58

59 Leleh pada Flens Tarik (TFY) Hanya dapat terjadi pada penampang I simetri tunggal yang melentur terhadap sumbu kuat, dengan S xt < S xc S xt I y x t Flens tarik y t S xc I y x c x y c Momen negatif 59

60 Kekuatan Lentur Desain Penampang I Simetri Ganda dengan Web Kompak Terhadap Sumbu Kuat x M n = min(m px,m nltb, M nflb ) Terhadap Sumbu Lemah y M n = min(m py, M nflb ) Hanya untuk flens non kompak atau langsing M u < Φ b M n Φ b = 0.9 Hanya untuk flens non kompak atau langsing 60

61 Desain untuk Stabilitas

62 Alternatif Desain untuk Stabilitas Metode Analisis Langsung (direct analysis method) (AISC Ch. C): dapat digunakan untuk semua struktur Metode Panjang Efektif: ada pembatasan (lihat AISC App. 7) Metode Analisis Orde Pertama: ada pembatasan (lihat AISC App. 7) Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

63 Metode Analisis Langsung Perhitungan kekuatan yang diperlukan. Analisisnya harus: Meninjau deformasi lentur, geser, aksial, dan sambungan Memperhitungkan efek P dan P dengan analisis orde ke dua atau pendekatan analisis orde ke dua (metode B 1 B 2 ) Memperhitungkan semua beban gravitasi dan beban lain yang mempengaruhi stabilitas struktur Menggunakan kombinasi pembebanan LRFD Ketidaksempurnaan awal harus ditinjau Kekakuan harus dikoreksi Perhitungan kekuatan yang tersedia: dengan menggunakan K = 1 Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

64 Efek P delta P P Pada kolom tak bergoyang disebut efek P Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:2015 Pada kolom bergoyang disebut efek P 64

65 Efek P delta (lanjutan) Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729: SNI 1729:2015

66 Ketidaksempurnaan Awal Pemodelan langsung ketidaksempurnaan: struktur dianalisisdengan titik titik potongan komponen struktur terletak bukan pada lokasi nominalnya. Besarnya harus maksimum yang ditinjau dalam desain. Polanya harus memberikan efek yang paling membahayakan stabilitas. Penggunaan beban imajinatif (notional load) untuk merepresentasikan ketidaksempurnaan: Beban imajinatif diterapkan pada struktur dengan geometri nominal Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

67 Beban Imajinatif Beban imajinatif diterapkan sebagai beban lateral pada semua level, sebagai tambahan dari beban lateral yang ada, dan harus ditambahkan pada semua kombinasi pembebanan. Besarnya: N i = 0.002αY i α = 1 untuk LRFD N i = beban imajinatif yang diterapkan pada level I Y i = beban gravitasi di level i dari kombinasi pembebanan LRFD Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

68 Beban Imajinatif Beban imajinatif di setiap level harus didistribusikan pada level tersebut dengan cara sama seperti beban gravitasi di level tersebut. Beban tersebut harus diterapkan dalam arah yang memberikan efek tidak stabil terbesar. Koefisien didasarkan atas rasio ketidaktegakan 1/500. Untuk kasus rasio yang lain, koefisien tersebut dapat disesuaikan secara proporsional Untuk struktur dengan rasio antara drift orde ke dua dan drift orde pertama maksimum (keduanya dihitung dengan kombinasi pembebanan LRFD, dengan kekakuan telah dikoreksi) di semua tingkat < 1.7, N i dapat diterapkan pada kombinasi pembebanan gravitasi saja, tidak pada kombinasi pembebanan yang meliputi beban lateral lainnya. Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:2015 Metode Analisis Langsung 68

69 Koreksi Kekakuan Faktor 0.80 harus digunakan pada semua kekakuan yang berkontribusi pada stabilitas struktur. Faktor ini dapat digunakan pada semua kekakuan pada struktur. Faktor tambahan τ b diterapkan pada kekakuan lentur semua komponen struktur yang dianggap berkontribusi pada stabilitas struktur. Apabila αp r /P y <0.5, maka τ b = 1.0 Apabila αp r /P y > 0.5, maka τ b = 4(αP r /P y )[1 αp r /P y ] α = 1.0 = faktor koreksi level gaya P r = kekuatan tekan aksial yang diperlukan dengan kombinasi pembebanan LRFD P y = kekuatan leleh aksial = F y A g Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729: Desain terhadap Stabilitas

70 Faktor B 2 Rasio drift orde 2/drift orde 1 maksimum di semua tingkat akibat kombinasi pembebanan LRFD dapat diambil = B 2, Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

71 Faktor B 2 (lanjutan) B 2 adalah pengali untuk memperhitungkan efek P, yang ditentukan untuk semua tingkat pada struktur dan setiap arah translasi lateral di titik tersebut. P story = beban vertikal total yang dipikul tingkat tersebut dengan menggunakan kombinasi LRFD termasuk beban di kolom yang bukan merupakan sistem penahan gaya lateral P estory = kekuatan tekuk kritis elastis untuk tingkat tersebut dalam arah translasi yang sedang ditinjau, yang ditentukan dengan analisis tekuk bergoyang, atau dengan Δ R M = (P mf /P story ) Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

72 Faktor B 2 (lanjutan) L = tinggi tingkat P mf = beban vertikal total di kolom kolom yang merupakan bagian dari rangka momen, jika ada, dalam arah translasi yang sedang ditinjau (= 0 untuk sistem rangka berbreis H = drift antar tingkat orde1 dalam arah translasi yang sedang ditinjau akibat beban lateral, yang dihitung dengan menggunakan kekakuan yang harus digunakan dalam analisis H = gaya geser tingkat dalam arah translasi yang sedang ditinjau, yang diakibatkan oleh gaya gaya yang digunakan dalam menghitung H Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

73 Faktor B 1 B 1 = faktor pengali untuk memperhitungkan efek P yang ditentukan untuk setiap komponen struktur tekan dan lentur. B 1 diambil = 1 untuk komponen struktur yang tidak mengalami tekan Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

74 Faktor B 1 (lanjutan) P e1 = kekuatan tekuk kritis elastis di bidang lentur yang dihitung dengan asumsi tidak ada translasi lateral di kedua ujung komponen struktur EI* = rigiditas lentur yang harus digunakan dalam analisis (=0.8τ b EI apabila metode analisis langsung digunakan, = EI untuk metode panjang efektif dan metode analisis orde 1) E = modulus elastisitas baja I = momen inersia di bidang lentur L = panjang komponen struktur K 1 = faktor panjang efektif di bidang lentur, yang dihitung dengan asumsi tidak ada translasi lateral di kedua ujung komponen struktur; gunakan 1.0 apabila tidak ada analisis yang menjustifikasi nilai < 1.0. Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

75 Faktor C m di dalam B 1 Bila tidak ada beban transversal: C m M 1 = momen ujung dg harga mutlak terkecil M 2 = momen ujung dg harga mutlak terbesar Keduanya dihitung dengan analisis orde 1 Bila ada beban transversal: dihitung dengan analitis, atau ambil C m = 1.0 M M 1 2 Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

76 Tanda M 1 /M 2 di dalam C m Kelengkungan tunggal: M M Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:2015 Kelengkungan ganda M M

77 Balok Kolom (Profil I)

78 Persamaan Interaksi (harus ditinjau pada semua kombinasi pembebanan) Untuk P P r c Untuk Pr 2P c P P r c P P 8 9 r c 0.2 : M M cx 0.2 : M M rx rx cx M M M M cy ry ry cy Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

79 Persamaan Interaksi (lanjutan) P r = kekuatan aksial yang dibutuhkan dari kombinasi pembebanan LRFD P c = c P n kekuatan aksial desain M r =kekuatan lentur yang dibutuhkan dari kombinasi pembebanan LRFD M c = b M n kekuatan lentur desain x= subskrip terkait dengan lentur terhadap sumbu kuat y = subskrip terkait dengan lentur terhadap sumbu lemah c = faktor ketahanan untuk tekan = 0.90 b = faktor ketahanan untuk lentur = 0.90 Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

80 Persamaan Interaksi Khusus Gaya Aksial Tekan dan Momen Terhadap Sumbu x P P 1.0 r c Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:2015 M M rx cx 80

81 Analisis Orde Kedua Pendekatan Pada metode ini hasil analisis elastis orde pertama diperbesar dengan menggunakan: B 1 untuk mengestimasi efek P terhadap momen tak bergoyang pada komponen struktur tekan, dan B 2 untuk mengestimasi efek P momen bergoyang pada komponen struktur tekan Hanya dapat digunakan pada struktur yang memikul beban gravitasi terutama kolom vertikal, dinding atau rangka Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

82 M r dan P r Orde 2 Kekuatan lentur dan aksial orde ke dua yang dibutuhkan M P r r P B M nt 1 nt B M nt = momen orde 1 menggunakan kombinasi pembebanan LRFD, dengan struktur dikekang terhadap translasi lateral (nt = no translation) M lt = momen orde 1 menggunakan kombinasi pembebanan LRFD, akibat translasi lateral struktur saja (lt = lateral translation). Momen ini dapat disebabkan oleh beban lateral atau oleh beban gravitasi yang tak simetris. M lt = 0 jika balok kolom memang tak bergoyang. P nt = gaya aksial orde 1 menggunakan kombinasi pembebanan LRFD, dengan struktur dikekang terhadap translasi lateral P lt = gaya aksial orde 1 menggunakan kombinasi pembebanan LRFD, akibat translasi lateral struktur saja 2 P lt B 2 M lt 82

83 Contoh Kolom Bergoyang Segui 2012 Contoh perhitungan Kolom Bergoyang 83

84 Contoh Soal Balok Kolom Metode Analisis Langsung Momen Uniaksial Kolom Bergoyang Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

85 Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

86 Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

87 Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

88 Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

89 Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

90 Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

91 Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

92 Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

93 Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

94 94

95 95

96 Daftar Pustaka American Institute of Steel Construction Specification for Structural Steel Buildings (SNI 1729:2015). AISC, Inc. Chicago, IL. American Institute of Steel Construction Steel Construction Manual. 14 th Ed. AISC. Inc. Chicago, IL. American Society of Civil Engineers Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures (ASCE 7 10). Reston, VA Aghayere, A & Vigil, J Structural Steel Design: A Practice Oriented Approach. Prentice Hall. New jersey Badan Standarisasi Nasional Spesifikasi untuk Bangunan Gedung Baja Strutural. SNI 1729:2015. McCormac, Jack C. & Csemak Structural Steel Design. 5 rd Ed. Pearson. Boston, MA. Salmon, C.G. & Johnson Steel Structures: Design and Behavior 5 th Ed. Pearson. New Jersey. Segui, William T Steel Design. 5 rd Edition. Thomson Brooks/Cole. Williams, A Structural Steel Design. McGraw Hill. Desain untuk Stabilitas Berdasarkan SNI 1729:

97 Terima kasih 97