BAB V PERANCANGAN STRUKTUR. Perhitungan tulangan lentur diambil dari momen 3-3 B15 pada lantai 5. Momen tumpuan positif = 0,5. 266,624 = 133,312 KNm

Transkripsi

1 6 BAB V PERANCANGAN STRUKTUR 5.. Perhitungan Balok Struktur 5... Penulangan lentur Perhitungan tulangan lentur diambil dari momen - B5 pada lantai 5. Momen tumpuan negatif = -66,64 KNm Momen tumpuan positif = 0,5. 66,64 =, KNm Momen lapangan = 45,78 KNm Data penampang balok: f = 5 MPa f y = 400 MPa Ø = 0,8 SNI 00 pasal..().() β = 0,85 SNI 00 pasal..(7).() b = 400 mm dan h = 600 mm Direnanakan dengan menggunakan: Tulangan lentur diameter = mm Tulangan sengkang diameter = 0 mm Tebal selimut beton = 40 mm d = selimut beton + diameter sengkang + diameter tulangan lentur = = 6 mm d = h d = = 59 mm 6

2 6. Tumpuan: a. Tumpuan negatif M u = - 66,64 knm M n = Mu 66,64 0,8 =,8 knm 6 M n,8.0 Koefisien tahanan, Rn, 8680 b. d Rasio tulangan (ρ) 0,85. f ' f y. Rn 0,85. f ' 0, ,8680 0,0077 0,85.5 Rasio tulangan minimum (ρ min ) min f' 4. fy 5' ,00 min,4 fy, ,005 Rasio tulangan maksimum (ρ maks ) ρ maks = 0,05 maks 0,85. 0,75. f f y ' f y 0,85.5.0, ,75.. 0, karena ρ min < ρ < ρ maks, maka digunakan ρ = 0,0077 As. b. d 0, ,577 mm Luas tulangan minimum pada komponen struktur lentur SNI pasal.5.() hal.7:

3 6 f' 5 A s min =. bw. d , 75 mm 4. fy 4.400,4,4 A s min =. bw. d , 6 mm fy 400 A s min < A s, maka dipakai A s = 667,577 mm Momen nominal akibat tulangan terpasang A s = 90,4 mm (5D) > 667,577 mm As 90,4 ρ = 0, 0088 b. d b. Tumpuan positif M u =, knm M n = Mu, 0,8 = 66,64 knm 6 M n 66,64.0 Koefisien tahanan, Rn, 440 b. d Rasio tulangan (ρ) 0,85. f ' f y. Rn 0,85. f ' 0, ,440 0,007 0,85.5 Rasio tulangan minimum (ρ min ) min f' 4. fy 5' ,00 min,4 fy, ,005 Rasio tulangan maksimum (ρ maks ) ρ maks = 0,05

4 64 0,85. ' ,85.5.0, ,75. f. maks 0,75.. 0, f y f y karena ρ min < ρ < ρ maks, maka digunakan ρ = 0,007 As. b. d 0, ,95 mm Luas tulangan minimum pada komponen struktur lentur SNI pasal.5.() hal.7: f' 5 A s min =. bw. d , 75 mm 4. fy 4.400,4,4 A s min =. bw. d , 6 mm fy 400 karena As min < A s, maka dipakai A s = 800,95 mm Momen nominal akibat tulangan terpasang A s = 40,86 mm (D) > 800,95 mm As 40,86 ρ' = 0, 005 b. d D 600 mm D 400 mm Gambar 5.. Penampang Tumpuan Balok. Lapangan:

5 65 M u = 45,78 knm M n = Mu 45,78 0,8 = 8,5975 knm 6 M n 8, Koefisien tahanan, Rn, 567 b. d Rasio tulangan (ρ) 0,85. f ' f y. Rn 0,85. f ' 0, ,567 0,004 0,85.5 Rasio tulangan minimum (ρ min ) min f' 4. fy 5' ,00 min,4 fy, ,005 Rasio tulangan maksimum (ρ maks ) ρ maks = 0,05 maks 0,85. 0,75. f f y ' f y 0,85.5.0, ,75.. 0, karena ρ min < ρ < ρ maks, maka digunakan ρ = 0,004 As. b. d 0, ,770 mm Luas tulangan minimum pada komponen struktur lentur SNI pasal.5.() hal.7: f' 5 A s min =. bw. d , 75 mm 4. fy 4.400,4,4 A s min =. bw. d , 6 mm fy 400

6 66 karena As min < A s, maka dipakai A s = 875,770 mm Momen nominal akibat tulangan terpasang A s = 40,86 mm (D) > 875,770 mm As 40,86 ρ = 0, 005 b. d D 600 mm D 400 mm Gambar 5.. Penampang Lapangan Balok 5... Penulangan geser. Menghitung Lebar Efektif (be) Berdasarkan SNI , pasal 0.0.(), halaman 56, lebar efektif pelat diambil sebesar: be 0,5. bentang bersih balok = 0, = 500 mm be bw + 6. hf = = 000 mm be bw + jarak bersih balok bersebelahan = ( ) = 7700 mm diambil be = 500 mm.. Menghitung Kapasitas Balok

7 67 Data penampang balok: f = 5 MPa fy be = 400 MPa = 500 mm bw = 400 mm hf = 00 mm d = (0,5. ) = 6 mm d = 600 d = = 59 mm As tulangan atas balok (5D) = 90,4 mm As tulangan bawah balok (D) = 40,86 mm be = 500 mm 600 mm 5D As d hf As D d bw = 400 mm Gambar 5.. Penampang Melintang Balok T Pada Daerah Tumpuan a. Momen Kapasitas Positif: As = As bawah = 40,86 mm As = As atas = 90,4 mm Cek untuk hf < a

8 68 Untuk a = hf = 00 mm C = 0,85 f a be = 0, = N fs = d' ,85. a 00 = 88,9 MPa < 400 MPa Cs = As.fs = 90,4. 88,9 = 549,7 N Ca = C + Cs = ,7 = 768,7 N T = As.fy = 40, = N Karena T < Ca maka a < hf, maka analisis dilakukan sebagai balok persegi dengan lebar balok bw = 500 mm Cek tulangan desak belum luluh 0,85. f ' 600 d' '... fy 600 fy d 40,86-90, < 0, , , < 0,05 Jadi tulangan desak belum luluh Menari garis netral () C = T C + C s = T 0,85. f '.. b. a A '. f ' A f, sedangkan s s s y d' d' a. dan f s ' s '. Es 0,00. Es 600. Dengan melakukan substitusi didapat:

9 69 d' 0,85. f '. b. As '.600 As. f y Setelah persamaan di atas dikalikan dengan, maka didapat: 0,85. f '. b. A '.600. A '.600. d' A. f s s s y. 0, , A ' A. f A '. d' 0 A = 0, ,85 709, 75 s B = 600. A ' A. f ,4 40, , 9 s s y C = 600. '. d' , , 7 A s maka, persamaan menjadi: 709, , ,7 0 s y s B B 4. AC.. A 68454,9 mm 68454,9.709, , ,7 9,59959 a = β. = 0,85. 9,59959 =, mm fs = d' 9, = -4,574 < 400 MPa 9,59959 karena fs < fy maka fs = -4,574 MPa Menghitung momen nominal positif Mn a 0,85. f'. a. b. d As'. fs'. d d'

10 70 Mn, (90,4.(-4,574).(59 6)) 0,85.5., = 65,50 KNm Ø Mn + = 0,8. 65,50 =,476 KNm > Mu =, KNm (ok) Mpr + =,5. Mn + =,5. 65,50 =,9044 KNm b. Momen Kapasitas Negatif: As = As atas = 90,4 mm As = As bawah = 40,86 mm d = 6 mm d = h d momen kapasitas positif = = 59 mm Analisis dilakukan sebagai balok persegi dengan lebar balok bw = 400 mm Cek tulangan desak belum luluh 0,85. f ' 600 d' '... fy 600 fy d 90,4 40, < 0, , , < 0,05 Jadi tulangan desak belum luluh Menari garis netral () C = T C + C s = T 0,85. f '.. b. a A '. f ' A f, sedangkan s s s y

11 7 d' d' a. dan f s ' s '. Es 0,00. Es 600. Dengan melakukan substitusi didapat: d' 0,85. f '. b. As '.600 As. f y Setelah persamaan di atas dikalikan dengan, maka didapat: 0,85. f '. b. A '.600. A '.600. d' A. f s s s y. 0, , A ' A. f A '. d' 0 A = 0, ,85 75 s B = 600. A ' A. f ,86 90, , 4 s s y C = 600. '. d' , , 4 A s maka, persamaan menjadi: , ,4 0 s y s B B 4. AC.. A 76057, , ,4.75 8,467 mm a = β. = 0,85. 8,467 = 69,470 mm fs = d' 8, = 50,789 < 400 MPa 8,467 karena fs < fy maka fs = 50,789 MPa Menghitung momen nominal negatif Mn a 0,85. f'. a. b. d As'. fs'. d d'

12 7 Mn 69, ,86.50, , , = 79,078 KNm Ø Mn - = 0,8. 79,078 = 0,664 KNm > Mu = 66,64 KNm (ok) Mpr - =,5. Mn - =,5. 79,078 = 47,8479 KNm. Pada Sendi Plastis Kebutuhan sengkang dapat dihitung dengan menganggap sudah terjadi sendi plastis pada ujung-ujung balok. V g =,. V dl + V ll =,. 9,49 + 4,74 = 99,8 KN Bentang bersih balok (Ln) = = 500 mm = 5, m Mpr Mpr Ve = Vg Ln Ve,90 47,85 = 99, 8 5, Ve,90 47,85 = 99, 8 5, = 5,56 KN = -47,0997 KN 5,56-47,0997 5, m Gambar 5.4. Diagram Gaya Geser Ve di sendi plastis (sejauh 59 mm dari muka kolom) Ve =. 5,56 47, , 0997 = 0,654 KN

13 7 Ve 0,654 Vs = = 0, 75 = 44,06 KN Dengan memakai tulangan geser kaki P0 (As = 5,694 mm) diperoleh s sebesar: s = As fy d Vs 5, = 44,06.0 = 7,59 mm spasi maksimum diambil nilai terkeil dari: d 59 s maks = = = 4,75 mm 4 4 = 8 db tul. longitudinal = 8. = 76 mm = 4 db sengkang = 4. 0 = 40 mm = 00 mm Jadi digunakan sengkang P0 70 mm d. Luar Sendi Plastis V =. f '. bw. d = 6 = 79,667 KN Ve di luar sendi plastis (sejauh 00 dari ujung) Ve = Ve Vs = V. 5,56 47, , ,985 = 79, 667 = 68,4 KN 0,75 = 60,985 KN Dengan memakai tulangan geser kaki P0 (As = 57,0796 mm ) diperoleh s sebesar: s = As fy d Vs 57, = = 0,7 mm. 68,4.0 Jadi digunakan P0-00 mm.

14 Perenanaan Kolom 5... Penulangan longitudinal Ditinjau kolom C lantai, dilakukan pemeriksaan syarat kelangsingan kolom.. Data kolom : E = f ' = = 500 MPa Kolom lantai (800/800) Ix = Iy = 0, =, E.I = 500., = 5, panjang kolom λ = 500 mm panjang bersih kolom λu = panjang kolom tinggi penampang balok = = 700 mm Kolom lantai (800/800) Ix = Iy = 0, =, E.I = 500., = 5, panjang kolom λ = 500 mm panjang bersih kolom λu = panjang kolom tinggi penampang balok = = 700 mm

15 75 Kolom lantai (800/800) Ix = Iy = 0, =, E.I = 500., = 5, panjang kolom λ = 4000 mm panjang bersih kolom λu = panjang kolom tinggi penampang balok = = 00 mm Data balok di kanan kiri kolom : Balok kiri: Ix = 0, = 7, mm 4 E.I = , =, panjang balok λ = 8000 mm Balok kanan: Ix = 0, = 7, mm 4 E.I = , =, panjang balok λ = 8000 mm. Menghitung faktor kekangan ujung kolom ψ Kekangan ujung atas kolom : A E. I E. I lantai kiri E. I E. I lantai kanan 5, , , , ,

16 76 Kekangan ujung bawah kolom : B E. I E. I lantai kiri E. I E. I lantai kanan 5, , , , ,86 A,6 Gambar 5.5 Nomogram Dari nomogram SNI halaman 78 untuk ψ A dan ψ B struktur bergoyang didapat k =,6 untuk radius girasi r = 0,.h = 0,.800 = 40, dihitung: k. l u, ,475 r 40 Berdasarkan SNI pasal.. pengaruh kelangsingan kolom dapat diabaikan apabila dipenuhi : k. l u r 9,475 >, maka pengaruh kelangsingan tidak boleh diabaikan.

17 77 Chek apakah momen maksimum terjadi pada bentang diantara ujungujung kolom (SNI pasal..(5)). l u r f 5 P u '. Ag , ,5 58, 79854tak perlu pengeekan Maka bisa digunakan persamaan dari SNI pasal..(4()), untuk menghitung faktor pembesaran momen. M. M s s. M s s M Pu 0,75. P s M s s 50 0, s,469 Maka momen untuk perenanaan tulangan dikalikan s =,469 sebagai pembesaran momen.. Data-data perenanaan sebagai berikut: b = h = 800 mm f = 5 MPa fy = 400 MPa

18 78 Diameter tulangan longitudinal (pokok) 5 mm Diameter tulangan transversal (sengkang) 0 mm Untuk perenanaan penulangan diambil nilai Pu dan Mu yang paling besar dari semua kombinasi beban luar yang ada, maka dari data output ETABS diperoleh : M = M y = 67,97 KNm M = M x = 89,6 KNm P u = 5790,4 KN Kolom direnanakan dengan faktor reduksi 0,65. Muy = M = 67,97 KNm Mny = Muy 67,97 0,65 = 58,45 KNm Mux = M = 89,6 KNm Mnx = Mux 89,6 0,65 = 9,7 KNm Pu = 576,48 KN Pn = Pu 5790,4 0,65 = 8908,54 KN Gaya aksial dan momen lentur kolom diatas merupakan gaya-gaya biaksial, sehingga momen biaksial tersebut terlebih dahulu harus dikonversi menjadi momen uniaksial. B H = 800 mm = 800 mm ß = 0,65

19 79 Mny Mnx 58,45 KNm 9,7 KNm b 800 = h 800 = 0,886 Mny b Karena = 0,886 < =, maka ; Mnx h b Mnox Mny.. Mnx h 800 0,65 Mnox 58,45.. 9, ,65 Mnox = 40,8575 KNm Untuk Mnox = 40,8575 KNm dan P n = 8908,54 KN Kolom diranang menggunakan kolom uniaksial Mod Mnox f '. b. h 40, = 0,0 Nod Pn f '. b. h 8908, = 0,56 Dari diagram interaksi kolom Nod - Mod menurut Yoyong Arfiadi dalam diktat kuliah Conrete Struture II, untuk f = 5 MPa dan fy = 400 MPa. Diambil s = % Ast = ρs. b. h = % = 6400 mm

20 80 4. Analisis Kemampuan Tampang Kolom Ag = 800 mm. 800 mm = mm Pn 0,. f. Ag 8908,54 KN 0,. 5 N/mm mm ,54 KN > 600 KN Karena Pn > 0,. f. Ag maka untuk analisis kemampuan tampang Reiproal Load Method dapat digunakan Po = 0,85. f. (Ag Ast) + Fy. Ast = ((0,85. 5 ( )) + ( )). 0 - Po = 604 kn Menari nilai Pox Pox = kuat beban kolom uniaksial maksimum dengan Mnx = Pn. ey Mnx = 9,7 KNm ; untuk = % 6 Mnx 9,7.0 Mod = 0,0 f '. b. h Dari diagram interaksi kolom Nod - M od menurut Yoyong Arfiadi dalam diktat kuliah Conrete Struture II, untuk f = 5 MPa, fy = 400 MPa dan s = % Diperoleh Nod = 0, 95 Pox = Nod. f. b. h = (0, ).0 - = 500 KN Menari nilai Poy Menari Poy = kuat beban kolom uniaksial maksimum dengan Mny = Pn. ex Mny = 58,45 KNm ; untuk = %

21 8 6 Mny 58,45.0 Mod = 0,0 f '. b. h Dari diagram interaksi kolom Nod - M od menurut Yoyong Arfiadi dalam diktat kuliah Conrete Struture II, untuk f = 5 MPa, fy = 400 MPa dan s = % Diperoleh Nod = 0,955 Poy = Nod. f. b. h = (0, ).0 - = 580 KN Sesuai dengan Bresler Reiproal Load Method : Pox Poy Po 500 KN 580 KN 604 KN = 458,9477 KN Pn = 8908,54 KN < 458,9477 KN (ok) 5. Menari Me C Lantai C0 Arah gempa y kanan B Arah gempa x kiri B4 B5 Arah gempa x kanan B C Lantai C0 Arah gempa y kiri Gambar 5.6. Arah Gempa Pada Pertemuan Balok Kolom Dari output, dipilih nilai Pu yang menghasilkan momen terbesar, dan disesuaikan dengan semua arah gempa yang terjadi.

22 8 Gempa arah x dari kiri Untuk kolom C0 Lantai Nilai Pu min =,47 kn Nilai Pu max = 55,0 kn min Pn min Pu max Pn max Pu,47 0,65 55,0 0,65 = 4974,569 kn = 808,569 kn kp min Pn min f '. b. h 4974, = 0, kp max Pn max f '. b. h 808, = 0,5 Dari diagram interaksi dengan = % maka didapat nilai: km min = 0,9 km max = 0,45 Me = km min. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 779,0 knm Me = km max. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 7,6 knm Dipakai yang terkeil Me = 7,6 knm Untuk kolom C0 Lantai Nilai Pu min = 799,4 kn Nilai Pu max = 455,5 kn Pn min min Pu 799,4 0,65 = 406,769 kn max Pn max Pu 455,5 = 700,0769 kn 0,65

23 8 kp min Pn min f '. b. h 406, = 0,7 kp max Pn max f '. b. h 700, = 0,44 Dari diagram interaksi dengan = % maka didapat nilai: km min = 0,4 km max = 0,95 Me = km min. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 75, knm Me = km max. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 785,6 knm Dipakai yang terkeil Me = 75, knm Me = Me +Me = 7,6 + 75, = 46,8 knm Gempa arah x dari kanan Untuk kolom C0 Lantai Nilai Pu min =,7 kn Nilai Pu max = 55,5 kn min Pn min Pu max Pn max Pu,7 = 497,865 kn 0,65 55,5 0,65 = 8078,846 kn kp min Pn min f '. b. h 497, = 0, kp max Pn max f '. b. h 8078, = 0,50 Dari diagram interaksi dengan = % maka didapat nilai:

24 84 km min = 0,9 km max = 0,45 Me = km min. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 779,0 knm Me = km max. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 7,6 knm Dipakai yang terkeil Me = 7,6 knm Untuk kolom C0 Lantai Nilai Pu min = 797,8 kn Nilai Pu max = 4549,77 kn min Pn min Pu max Pn max Pu 797,8 0, ,77 0,65 = 404,85 kn = 6999,646 kn kp min Pn min f '. b. h 404, = 0,7 kp max Pn max f '. b. h 6999, = 0,44 Dari diagram interaksi dengan = % maka didapat nilai: km min = 0,4 km max = 0,95 Me = km min. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 75, knm Me = km max. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 785,6 knm Dipakai yang terkeil Me = 75, knm Me = Me +Me = 60,5 + 7,75 = 56,8 knm Gempa arah y dari kiri

25 85 Untuk kolom C0 Lantai Nilai Pu min = 4,0 kn Nilai Pu max = 557,07 kn min Pn min Pu max Pn max Pu 4,0 = 4986, kn 0,65 557,07 0,65 = 8087,8 kn kp min Pn min f '. b. h 4986,.0 = 0, kp max Pn max f '. b. h 8087,8.0 = 0, Dari diagram interaksi dengan = % maka didapat nilai: km min = 0,9 km max = 0,45 Me = km min. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 779,0 knm Me = km max. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 7,6 knm Dipakai yang terkeil Me = 7,6 knm Untuk kolom C0 Lantai Nilai Pu min = 804,49 kn Nilai Pu max = 4554,09 kn Pn min min Pu 804,49 0,65 = 44,6 kn max Pn max Pu 4554,09 = 7006,9 kn 0,65

26 86 kp min Pn min f '. b. h 44,6.0 = 0, kp max Pn max f '. b. h 7006, = 0,44 Dari diagram interaksi dengan = % maka didapat nilai: km min = 0,4 km max = 0,95 Me = km min. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 75, knm Me = km max. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 785,6 knm Dipakai yang terkeil Me = 75, knm Me = Me +Me = 7,6 + 75, = 46,8 knm Gempa arah y dari kanan Untuk kolom C0 Lantai Nilai Pu min = 7,65 kn Nilai Pu max = 54,7 kn min Pn min Pu max Pn max Pu 7,65 0,65 54,7 0,65 = 4965,654 kn = 8067,65 kn kp min Pn min f '. b. h 4965, = 0, kp max Pn max f '. b. h 8067, = 0,50 Dari diagram interaksi dengan = % maka didapat nilai: km min = 0,9

27 87 km max = 0,45 Me = km min. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 779,0 knm Me = km max. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 7,6 knm Dipakai yang terkeil Me = 7,6 knm Untuk kolom C0 Lantai Nilai Pu min = 795,08 kn Nilai Pu max = 4544,68 kn min Pn min Pu max Pn max Pu 795,08 0, ,68 0,65 = 400, kn = 699,854 kn kp min Pn min f '. b. h 400, = 0,7 kp max Pn max f '. b. h 699, = 0,44 Dari diagram interaksi dengan = % maka didapat nilai: km min = 0,4 km max = 0,95 Me = km min. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 75, knm Me = km max. f. b. h = ( 0, ). 0-6 = 785,6 knm Dipakai yang terkeil Me = 75, knm Me = Me +Me = 60,5 + 7,75 = 56,8 knm

28 88 Menari Mg Untuk menari momen kapasitas balok di kanan dan di kiri kolom, ditinjau gempa dari semua arah. Arah x Akibat gempa dari kiri Balok kiri (B4) = Momen Kapasitas negatif = 79,078 knm Balok kanan (B5) = Momen Kapasitas positif = 65,50 knm Mg = Mkap - + ki + Mkap ka = 79, ,50 = 644,600 knm 6 5 Mg 6.644, ,50 knm Akibat gempa dari kanan Balok kiri (B4) = Momen Kapasitas negatif = 65,50 knm Balok kanan (B5) = Momen Kapasitas positif = 79,078 knm Mg = Mkap - + ki + Mkap ka = 65,5 + 79,078 = 644,600 knm 6 5 Mg Arah y 6.644, ,50 knm Akibat gempa dari kiri Balok kiri (B) = Momen Kapasitas negatif = 4,069 knm Balok kanan (B) = Momen Kapasitas positif = 47,59 knm

29 89 Mg = Mkap ki - + Mkap ka + = 4, ,59 = 90,959 knm 6 5 Mg 6.90, ,85 knm Akibat gempa dari kanan Balok kiri (B) = Momen Kapasitas negatif = 47,59 knm Balok kanan (B) = Momen Kapasitas positif = 4,069 knm Mg = Mkap - + ki + Mkap ka = 47,59 + 4,069 = 90,959 knm 6 5 Mg 6.90, ,85 knm Sesuai dengan persyaratan kuat lentur kolom ( SK SNI , Pasal.4..(),hal ) 6 Me Mg 5 maka untuk Arah x gempa kiri Me = 46,8 Arah x gempa kanan Me = 46,8 Arah y gempa kiri Me = 46,8 Arah y gempa kanan Me = 46,8 6 Mg = 77,50.ok 5 6 Mg = 77,50.ok 5 6 Mg = 08,85.ok 5 6 Mg = 08,85.ok 5 Dengan demikian rasio tulangan yang digunakan adalah % As = % = 6400 mm

30 90 As 6400 Jumlah tulangan yang dibutuhkan :, d Tulangan yang digunakan 6D Penulangan transversal. Pada sepanjang λo Berdasarkan SNI pasal.4(4(4)), λo ditentukan dari : tinggi penampang kolom pada muka hubungan balok-kolom = 800 mm.bentang bersih komponen struktur =.( ) = 450 mm mm Diambil panjang λo = 800 mm Spasi maksimal diambil nilai terkeil dari : 4.dimensi terkeil kolom = mm = 00 mm 6.diameter tulangan longitudinal = 6.5 mm = 50 mm sx = hx = ,5 = 04,667 mm hx = spasi horisontal maksimum untuk kaki-kaki sengkang = 800.(40 0 (0,5.5)) = 7,5 mm Karena sx harus memenuhi 00 mm sx 50 mm, maka dipakai sx = 00 mm

31 9. Diluar λo Di luar λo, spasi maksimal diambil nilai terkeil dari : 6.diameter tulangan longitudinal = 6.5 = 50 mm 50 mm Jadi dipakai (s) = 50 mm. Penulangan Geser Kolom Tulangan geser dihitung dengan menggunakan Pu yang menghasilkan momen kapasitas kolom terbesar dari semua kombinasi. Pu = Ppr = 5790,4 KN dengan nilai Pu diatas, pada diagram interaksi kolom didapatkan nilai : Nod Pu f '. b. h 5790, = 0,69 Dari diagram interaksi Nod - Mod dengan untuk f = 5 MPa, fy = 400 MPa dan s = % maka didapat nilai Mod = 0,4 Maka Mpr = Mod. f. b. h = (0, ). 0-6 = 87,6 KNm Gaya geser kolom : Ve = Mpr ujung kolom atas Mpr l ujung kolom bawah Ve = 87,6 87,6,5 0,8 = 46,7 KN Menghitung kemungkinan terjadinya gaya geser akibat momen kapasitas balok yang merangkai kolom, didapat dari menari kemungkinan nilai momen kapasitas balok yang terbesar. Pada tugas akhir ini momen kapasitas maksimum terjadi pada arah x

32 9 Faktor distribusi momen untuk kolom adalah : E = f ' = = 500 DF = ujung atas E. I E. I kolom atas kolom bawah E. I kolom bawah = = 0,5 DF ujung bawah = = E. I E. I kolom atas 500. kolom bawah E. I kolom bawah = 0,5 Mpr positif dan negatif dari balok-balok yang bertemu di hubungan balok kolom sehingga dapat kita hitung gaya geser renana berdasarkan Mpr balok : a. Ujung bawah kolom : Balok yang merangkai kolom adalah ujung bawah balok pada lantai Balok kiri (B4) = Momen Kapasitas negatif = 79,078 KNm. Balok kanan (B5) = Momen Kapasitas positif = 65,5 KNm. Mpr bawah = (79, ,5) = 644,600 KNm b. Ujung atas kolom : Balok yang merangkai kolom adalah ujung atas balok pada lantai Balok kiri (B4) = Momen Kapasitas negatif = 47,8479 KNm. Balok kanan (B5) = Momen Kapasitas positif =,904 KNm.

33 9 Mpr atas = (47,8479 +,904) = 805,7504 KNm Ve = DFujung atas. Mpratas DFujung bawah. Mpr l bawah = 0,5.805,7504 (,5 0,5.644,600 0,8) = 5,456 KN dari hasil analisis struktur didapat Ve = 00 KN Berdasarkan SNI halaman 5, bahwa nilai Ve tidak perlu lebih besar dari Ve = 54,5758 KN, tetapi nilai Ve terpakai harus lebih besar dari hasil analisis struktur, maka digunakan : Ve = Ve = 5,456 KN Daerah sepanjang λo = 800 mm Ve = 5,456 KN, V = 0 Vs Ve 5,456 0,75 = 696,75 KN s = Av. fy. d Vs ( 4.0,5..0 ).40.(800 = 696,75.0 6,5) = 79,8885 mm digunakan sengkang tertutup 4P0-75. Daerah di luar λo Ve = 5,456 kn Gaya aksial terfaktor diambil dari nilai terkeil akibat semua kombinasi, yang terjadi pada kombinasi yaitu Nu = 7,65 kn. Nu V = 4. Ag f ' bw. d 6

34 94 7, V =.800.(800 (40 0 (0,5.5))) = 4984,779 N = 49,848 kn Ve 5,456 Vs = - V = 0, 75-49,848 kn = 04,487 kn s = Av. fy. d Vs (.0,5..0 ).40.(800 = 04, ,5) = 04,00 mm maka digunakan sengkang tertutup P Sambungan balok kolom Spasi maksimal diambil nilai terkeil dari : 4.dimensi terkeil kolom = mm = 00 mm 6.diameter tulangan longitudinal = 6.5 mm = 50 mm sx = hx = ,5 = 04,667 mm hx = spasi horisontal maksimum untuk kaki-kaki sengkang = 800.(40 0 (0,5.5)) = 7,5 mm Karena sx harus memenuhi 00 mm sx 50 mm, maka dipakai sx = 00 mm. Spasi maksimum = 00 mm. Jarak pusat ke pusat tulangan tranversal h = 800-.d = 800 (.6,5) = 675 mm Ah = Luas penampang dari sisi luar ke sisi luar tulangan tranversal = (800-(.40)) = mm Ag = Luas bruto penampang kolom = 800 = mm Luas total tulangan sengkang diambil nilai terbesar dari:

35 95 Ash f' Ag 0,. s. h.. fyh Ah = 0, = 494,797 mm Ash 0,09. s. h. f' fyh 5 = 0, = 6,85 mm 400 Luas sengkang menentukan 6,85 mm Jumlah sengkang yang diperlukan = Digunakan sengkang lapis 4P Hubungan balok kolom Peninjauan kekuatan geser joint. Ditinjau gempa arah x 6, =,05 lapis. Balok-balok yang merangka joint mempunyai momen kapasitas Mpr : Balok kiri (B4) = Momen kapasitas negatif = 47,8479 knm Balok kanan (B5) = Momen kapasitas positif =,904 knm Mpr = (47,8479 +,904) = 805,7504 knm Pada joint, faktor distribusi DF untuk kolom diatasnya adalah 0,5 dan untuk kolom dibawahnya DF sebesar 0,5. Momen untuk kolom di atas joint adalah : M atas = 0,5. 805,7504 = 40,875 knm

36 96 Momen untuk kolom di bawah joint adalah : M bawah = 0,5. 805,7504 = 40,875 knm Gaya geser pada joint akibat gaya geser kolom V = = M atas kolom atas M bawah 0,5. h 0,5. h (40,875 ((0,5.,5) kolom bawah 40,875 ) (0,5.,5)) = 0,44 kn Balok-balok yang merangka joint pada arah x adalah : Balok kiri (B4), tulangan atas 5D5 As atas = 455,57 mm² Balok kanan (B5), tulangan bawah D5 As bawah = 47,4 mm² T =,5.fy.As atas =, ,57 / 000 = 76,607 kn C =,5.fy.As bawah =, ,4 / 000 = 44,964 kn Vj = (T +C) V = (76, ,964) 0,44 = 948,570 kn

37 97 T= 76,607 kn V= 0,44 kn C = T C V= 0,44 kn T= 44,964 kn Gambar 5.7. Gambar Keseimbangan Gaya pada Joint Lebar efektif hubungan balok kolom diambil nilai terkeil dari: - lebar balok + lebar kolom = = 00 mm - lebar balok +.x = = 800 mm Digunakan lebar efektif balok = 800 mm Luas efektif joint Aj = (lebar efektif joint).h = = mm² Kuat geser nominal hubungan balok kolom untuk hubungan balok kolom yang terkekang pada keempat sisinya tidak boleh lebih besar dari :.Vn = 0,8.,7. f '. Aj = 0,8., / 000 = 45 kn Vj = 948,570 kn <. Vn = 45 kn Sengkang lapis 4P0 dapat digunakan.

38 Perenanaan Tangga 5... Perenanaan dimensi tangga Selisih tinggi lantai =,5 m. Lebar ruang tangga = 4 m. Panjang ruang tangga = 4 m. Renana tinggi tanjakan (Optrade) = 7 m. 50 Jumlah anak tangga = = 9,588 0 buah. 7 Lebar bordes direnanakan = 0 m. Lebar injakan (Antrade) = = 8 m Kontrol :. Optrade + Antrade = 60 sampai 65 (. 7) + 8 = 6... OK! Tt = 0,5. Optrade. Antrade Optrade Antrade = 0, = 7,657 m. Optrade 7 Tan α = ar tan = ar tan =,67 º Antrade 8 Tebal pelat tangga = tebal bordes = tt = m. tt tt' h' os 7,657 os,67 h =,586 m = 0,586 m.

39 99,8 m, m 0, m 4 m Gambar 5.8. Ruang Tangga tb tt tt h α Gambar 5.9. Penampang Tangga 5... Pembebanan tangga Hitungan beban per meter lebar tangga Beban Mati Pelat tangga dan anak tangga = 0, = 5,4096 KN/m

40 00 Spesi =.. 0, = 0,4 KN/m Keramik =.. 0,4 = 0,4 KN/m Railing (asumsi) = KN/m + qd = 7,0696 KN/m Beban Hidup ql =. = KN/m qu pelat tangga = (,. qd ) + (,6. ql ) = (,. 7,0696) + (,6. ) =,8 kn/m Hitungan beban per meter lebar bordes Beban Mati Pelat bordes = 0,.. 4 =,88 KN/m Spesi =.. 0, = 0,4 KN/m Keramik =.. 0,4 = 0,4 KN/m Railing (asumsi) = KN/m qd = 4,54 KN/m + Beban Hidup ql =. = KN/m qu pelat bordes = (,. qd ) + (,6. ql ) =,. 4,54 +,6. = 0,48 kn/m

41 0 0,48 kn/m,8 kn/m B,75 m A,8 m, m Gambar 5.0. Pembebanan pada Tangga Analisis gaya dalam Dari analisis dengan software SAP000 Nonlinier versi 9.0 diperoleh momen akibat kombinasi beban,. qd +,6. ql sebesar : Momen Lapangan Pelat tangga =,9 KNm Pelat bordes = 4,97 KNm Momen Tumpuan Pelat tangga = -,65 KNm Pelat bordes = -,65 KNm 5... Penulangan pelat tangga a. Lapangan Mu =,9 KNm Digunakan tulangan D b = 000 mm d = 0 + (0,5. ) = 6,5 mm

42 0 d = 0 6,5 = 9,5 mm Mu Rn = 0,8. b. d ρ g = 0,00 6,9.0 0, ,5 = =,6 ρ = 0,85. f ' fy. Rn 0,85. f ' = 0, ,6 0,85.5 = 0,004 0,85. f ' 600 ρ maks = 0,75 fy 600 fy 0, = 0,75 0,85 = 0, As min = As susut = 0, = 54,4 mm As = 0, ,5 = 9,7 mm As maks = 0, ,5 = 898,05 mm Karena As min < As < As maks, maka digunakan As = 9,7 mm Spasi = D As = ,7 = 7,999 mm 00 mm Dipakai D 00 b. Tumpuan Mu = -,65 KNm Digunakan tulangan D b = 000 mm d = 0 + (0,5. ) = 6,5 mm d = 0 6,5 = 9,5 mm

43 0 Rn Mu 0,8. b. d 6,65.0 0, ,5,8087 ρ g = 0,00 ρ = 0,85. f ' fy. Rn 0,85. f ' = 0, ,8087 0,85.5 = 0,0047 0,85. f ' 600 ρ maks = 0,75 fy 600 fy 0, = 0,75 0,85 = 0, As min = As susut = 0, = 54,4 mm As = 0, ,5 = 49,45 mm As maks = 0, ,5 = 898,05 mm Karena As min < As < As maks, maka digunakan As = 49,45 mm Spasi = D As = = 0,048 mm 00 mm 49,45 Dipakai D 00. Tulangan Susut Dipakai tulangan diameter 0 mm (fy = 40 MPa) ρ g = ρ susut = 0,00 A s susut = 0, = 54,4 mm Spasi = 4 97, ,4 50 mm.

44 04 As = D 4. Spasi = = 5,0 mm. Maka digunakan tulangan P8 50 d. Kontrol Terhadap Geser d = 9,5 mm Gaya geser =,4 KN V. f '. b d = , 5 = 7796,6667 N = 77,967 KN 6 6 C. Vu =,4 KN <. V = 0,75. 77,967 = 58,475 KN Dari hasil perhitungan, ternyata tulangan geser tidak diperlukan karena dari penampang beton sendiri sudah bisa mengatasi geser yang terjadi Penulangan balok bordes Digunakan balok bordes ukuran 00/400 f = 5 MPa β = 0,85 fy = 400 MPa diameter tulangan lentur = 6 mm diameter tulangan geser (sengkang) = 0 mm selimut beton = 40 mm tinggi efektif balok: d = selimut beton + diameter sengkang + 0,5. diameter tulangan lentur = (0,5. 6) = 58 mm d = h d = = 4 mm

45 05 Beban renana Berat sendiri = 0,0. 0,4. 4., =,04 kn/m Berat dinding =,5.,75., = 5,5 kn/m Reaksi tangga per meter lebar = 7,0 kn/m + qu = 4,564 kn/m. Tumpuan a. Penulangan lentur tumpuan Mu = /. qu. L = /. 4, = 9,487 knm. Rn Mu 0,8. b. d 9, , ,076 ρ perlu = 0,85. f ' fy. Rn 0,85. f ' = 0, ,076 0,85.5 =, As perlu =, = 8,98504 mm Menghitung luas tulangan maksimum 0,85. f ' 600 0, ρ maks = 0,75 = 0,75 0,85 fy 600 fy = 0,00 As maks = 0, = 88,5 mm Menghitung luas tulangan minimum As min = f ' 4. f y 5. bw. d = =,75 mm,4 As min = = 9,4 mm 400

46 06 Digunakan As min = 9,4 Cek luas kebutuhan tulangan: As perlu As min As max Maka digunakan As = 9,4 mm 9,4 Jumlah Tulangan = 6 4 =,907 Jadi untuk tulangan tarik digunakan D6 (As = 60,858 mm ), sedangkan untuk tulangan tekan digunakan D6 (As = 60,858 mm ) b. Penulangan geser tumpuan V 6 f '. b. d N 57 kn Vu = 7,56 kn Vu 7,56 Vs, 4 kn 0,75 Kuat geser V s tidak boleh lebih dari V s maksimum, yaitu: V s, maks =. f '.b w.d kn Dengan memakai tulangan geser kaki P0 (As = 57,0796 mm) diperoleh s sebesar: As fy d 57, S 550, 679 mm Vs,4.0 spasi maksimum diambil nilai terkeil dari: d 4 S maks = 7 mm atau 600 mm

47 07 Jadi digunakan sengkang P0 50 mm D6 D6 P mm 00 mm Gambar 5.. Penulangan Tumpuan Balok Bordes. Lapangan a. Penulangan lentur lapangan Mu = /4. qu. L = /4. 4, = 9,709 knm Rn Mu 0,8. b. d 6 9, , ,588 ρ = 0,85. f ' fy. Rn 0,85. f ' = 0, ,588 0,85.5 =,.0 - As =, = 89,888 mm Menghitung luas tulangan maksimum 0,85. f ' 600 0, ρ maks = 0,75 = 0,75 0,85 fy 600 fy = 0,00 As maks = 0, = 88,5 mm

48 08 Menghitung luas tulangan minimum As min = f ' 4. f y 5. bw. d = =,75 mm,4 As min = = 9,4 mm 400 Digunakan As min = 9,4 Cek luas kebutuhan tulangan: As perlu As min As max Maka digunakan As = 9,4 mm 9,4 Jumlah Tulangan = 6 4 =,907 Jadi untuk tulangan tarik digunakan D6 (As = 60,858 mm ), sedangkan untuk tulangan tekan digunakan D6 (As = 60,858 mm ) b.penulangan geser lapangan V 6 f '. b. d N 57 kn Vu = 7,56 kn Vu 7,56 Vs, 4 kn 0,75 Kuat geser V s tidak boleh lebih dari V s maksimum, yaitu: V s, maks =. f '.b w.d kn Dengan memakai tulangan geser kaki P0 (As = 57,0796 mm) diperoleh s sebesar:

49 09 As fy d 57, S 550, 679 mm Vs,4.0 spasi maksimum diambil nilai terkeil dari: d 4 S maks = 7 mm atau 600 mm Jadi digunakan sengkang P0 50 mm D6 D6 P mm 00 mm Gambar 5.. Penulangan Lapangan Balok Bordes 5.4. Perenanaan Pelat Pelat lantai merupakan suatu struktur yang membentang lebar yang berfungsi sebagai penahan beban yang nantinya akan disalurkan ke balok, kolom, fondasi dan akhirnya ke tanah. Jenis pelat yang ditinjau dalam denah Gedung Hotel Malya di Bandung ini terdiri dari dua jenis, yaitu pelat satu arah dan pelat dua arah.

50 Pembebanan pelat Beban renana pelat atap Beban mati Berat sendiri pelat atap = 0,0. 4 =,4 kn/m Berat pasir = 0,0. 6 = 0,48 kn/m Berat spesi =. 0, = 0,4 kn/m Berat plafond dan penggantung = 0,8 kn/m Berat mekanikal dan elektrikal = 0,5 kn/m q d atap =,6 kn/m + Beban hidup Beban hidup pada hotel = kn/m Beban hujan pada atap (qh) = 0,4 kn/m Beban renana pelat lantai Beban mati Berat sendiri pelat lantai = 0,0. 4 =,4 kn/m Berat pasir = 0,0. 6 = 0,48 kn/m Berat penutup lantai =. 0,4 = 0,4 kn/m Berat spesi =. 0, = 0,4 kn/m Berat plafond dan penggantung = 0,8 kn/m Berat mekanikal dan elektrikal = 0,5 kn/m q l lantai =,87 kn/m Da + era Beban hidup Beban hidup pada hotel =,5 KN/m

51 Pelat atap Pelat Tipe I (8000 x 500) ly = 8000 mm lx = 500 mm Gambar 5. Pelat Atap ly lx , Beban renana (q), jadi digunakan pelat satu arah. =,. qd +,6. ql + 0,5. qh = (,.,6) + (,6. ) + (0,5. 0,4) = 6,56 kn/m Untuk nilai ly =, nilai-nilai koefisien momen (x) dapat diari pada lx tabel Peraturan Beton Bertulang Indonesia (97, hal 0). Sehingga dapat diperoleh nilai-nilai koefisien momen (x), sebagai berikut: Tabel 5.. Nilai Koefisien Momen untuk ly/lx =, ly lx ly /l x X X X X 4 8, M lx = 0,00. q. l x. x = 0,00. 6,56.,5. 6 =,49 KNm M tx = -0,00. q. l x. x = -0,00. 6,56.,5. 6= -,49 KNm

52 Penulangan arah X a. Penulangan Lentur Tulangan tumpuan = tulangan lapangan Mu =,49 kn/m Digunakan tulangan P0 dx = ,5.0 = 75 mm Mu Rn = 0,8. b. d ρ g = 0,00 6,49.0 0, = = 0,586 ρ perlu = 0,85.f ' fy 0, Rn 0,85.f '.0,586 0,00 0,85.5 0,85.f ' 600 ρ maks = 0,75 fy 600 fy 0, ,75 0,85 0, As min = 0, = mm As = 0, = 7,5 mm As maks = 0, = 0,5 mm Karena As < As min < As maks, maka digunakan As min Spasi = D As = = 70,4708 mm 00 mm. digunakan P0-00

53 b. Tulangan susut Tulangan susut dipasang pada daerah tumpuan. Kebutuhan tulangan susut diambil sebesar kebutuhan tulangan minimum. As = 0, = mm Digunakan tulangan diameter 8 Spasi = 4 D 000 = 000 As 4 8 = 7,0 mm 00 mm Dipakai P Pelat lantai Pelat Tipe I (8000 x 500) ly = 8000 mm lx = 500 mm Gambar 5.4 Pelat Lantai ly lx Beban renana (q),, jadi digunakan pelat satu arah. =,. qd +,6. ql + 0,5. qh = (,.,6) + (,6. ) + (0,5. 0,4) = 6,56 kn/m Untuk nilai ly =, nilai-nilai koefisien momen (x) dapat diari pada lx

54 4 tabel Peraturan Beton Bertulang Indonesia (97, hal 0). Sehingga dapat diperoleh nilai-nilai koefisien momen (x), sebagai berikut: Tabel 5.. Nilai Koefisien Momen untuk ly/lx =, ly lx ly /l x X X X X 4 8, M lx = 0,00. q. l x. x = 0,00. 6,56.,5. 6 =,49 KNm M tx = -0,00. q. l x. x = -0,00. 6,56.,5. 6= -,49 KNm Penulangan arah X a. Penulangan Lentur Tulangan tumpuan = tulangan lapangan Mu =,49 kn/m Digunakan tulangan P0 dx = ,5.0 = 75 mm Mu Rn = 0,8. b. d ρ g = 0,00 6,49.0 0, = = 0,586 ρ perlu = 0,85.f ' fy 0, Rn 0,85.f '.0,586 0,00 0,85.5 0,85.f ' 600 ρ maks = 0,75 fy 600 fy

55 5 0, ,75 0,85 0, As min = 0, = mm As = 0, = 7,5 mm As maks = 0, = 0,5 mm Karena As < As min < As maks, maka digunakan As min Spasi = D As = = 70,4708 mm 00 mm. digunakan P0-00. b. Tulangan susut Tulangan susut dipasang pada daerah tumpuan. Kebutuhan tulangan susut diambil sebesar kebutuhan tulangan minimum. As = 0, = mm Digunakan tulangan diameter 8 Spasi = 4 D 000 = 000 As 4 8 = 7,0 mm 00 mm Dipakai P8-00 Pelat Tipe II (4000 x 4000) lx = 4000 mm

56 6 ly lx Gambar 5.4 Pelat Lantai, jadi digunakan pelat dua arah. Beban renana (q) =,. qd +,6. ql + 0,5. qh = (,.,6) + (,6. ) + (0,5. 0,4) = 6,56 kn/m Untuk nilai ly =, nilai-nilai koefisien momen (x) dapat diari pada lx tabel Peraturan Beton Bertulang Indonesia (97, hal 0). Sehingga dapat diperoleh nilai-nilai koefisien momen (x), sebagai berikut: Tabel 5.. Nilai Koefisien Momen untuk ly/lx = ly lx ly /l x X X X X 4 8, Mlx = 0,00. w u. lx. 56 = 0,00. 6,56.,5. 6 =,49 kn/m Mtx = - 0,00. w u. lx. 56 = - 0,00. 6,56.,5. 6 = -,49 kn/m Mly = 0,00. w u. lx. 7 = 0,00. 6,56.,5. = 0,500 kn/m Mty = - 0,00. w u. lx. 7 = - 0,00. 6,56.,5. 8 = -,4605 kn/m. Penulangan arah X a. Penulangan Lentur Tulangan tumpuan = tulangan lapangan

57 7 Mu =,49 kn/m Digunakan tulangan P0 dx = ,5.0 = 75 mm Rn = Mu 0,8. b. d = 6,49.0 0, = 0,586 ρ g = 0,00 ρ perlu = 0,85.f ' fy.rn 0,85.f ' 0, ,586 0,00 0,85.5 ρ maks = 0,85.f ',75 fy fy 0, ,75 0,85 0, As min = 0, = mm As = 0, = 7,5 mm As maks = 0, = 0,5 mm Karena As < As min < As maks, maka digunakan As min Spasi = D As = = 70,4708 mm 00 mm. digunakan P0-00 b. Tulangan susut Tulangan susut dipasang pada daerah tumpuan. Kebutuhan tulangan susut diambil sebesar kebutuhan tulangan minimum.

58 8 As = 0, = mm Digunakan tulangan diameter 8 Spasi = 4 D 000 = 000 As 4 8 = 7,0 mm 50 mm digunakan P8-50. Penulangan arah Y a. Penulangan Lentur Lapangan Mu = 0,500 kn/m. Digunakan tulangan P0 dy = ,5.0 = 65 mm Mu Rn = 0,8. b. d ρ g = 0,00 6 0, , = = 0,480 ρ perlu = 0,85.f ' fy 0, Rn 0,85.f '.0,480 0,0006 0,85.5 0,85.f ' 600 ρ maks = 0,75 fy 600 fy 0, ,75 0,85 0, As min = 0, = mm As = 0, = 40, mm As maks = 0, = 69,5 mm

59 9 Karena As < As min < As maks, maka digunakan As min Spasi = D As Digunakan P Tulangan Susut = = 70,4708 mm 00 mm Tulangan susut dipasang pada daerah tumpuan. Kebutuhan tulangan susut diambil sebesar kebutuhan tulangan minimum. As = 0, = mm Digunakan tulangan diameter 8 4 D Spasi = 000 = 000 As 4 8 = 7,0 mm 50 mm Digunakan P8-50 b. Penulangan Lentur Tumpuan Mu = -,4605 kn/m Digunakan tulangan P0 dy = ,5.0 = 65 mm Mu Rn = 0,8. b. d ρ g = 0,00 6, , = = 0,46 ρ perlu = 0,85.f ' fy 0, Rn 0,85.f '.0,46 0,008 0,85.5

60 0 0,85.f ' 600 ρ maks = 0,75 fy 600 fy 0, ,75 0,85 0, As min = 0, = mm As = 0, = 8, mm As maks = 0, = 69,5 mm Karena As < As min < As maks, maka digunakan As min Spasi = D As Digunakan P Tulangan Susut = = 70,4708 mm 00 mm Tulangan susut dipasang pada daerah tumpuan. Kebutuhan tulangan susut diambil sebesar kebutuhan tulangan minimum. As = 0, = mm 4 D Spasi = 000 = 000 As 4 8 = 7,0 mm 50 mm Digunakan P8-50 BAB VI KESIMPULAN DAN SARAN

61 6.. Kesimpulan Setelah melakukan analisis dan peranangan pada struktur Gedung Hotel Malya di Bandung, dapat diambil kesimpulan sebagai berikut:. Pelat tangga digunakan tebal 0 mm dengan tulangan D-00 pada tumpuan dan D-00 pada lapangan. Balok bordes digunakan dimensi 00/400 dengan D6 untuk tulangan atas dan D6 untuk tulangan bawah.. Pelat lantai digunakan tebal 00 mm dengan tulangan P0-00 untuk arah X dan Y. Sedangkan pelat atap digunakan tebal 00 m dengan tulangan P Balok induk untuk lantai dasar s/d 8 digunakan dimensi 400/600 pada daerah tumpuan menggunakan tulangan atas 5D dan tulangan bawah D, sedangkan pada daerah lapangan menggunakan tulangan atas D dan tulangan bawah D. Tulangan sengkang digunakan P0-70 pada daerah sendi plastis dan P0-00 pada daerah di luar sendi plastis. 4. Kolom lantai dasar s/d 8 digunakan tiga tipe kolom : Dimensi 800/800 dengan jumlah tulangan lentur 8D5. Dimensi 700/700 dengan jumlah tulangan lentur D5. Lantai 6 : dimensi 600/600 dengan jumlah tulangan lentur 8D5. Lantai 7 : dimensi 600/600 dengan jumlah tulangan lentur 6D5. Lantai 8 : dimensi 600/600 dengan jumlah tulangan lentur 8D Saran

62 Saran-saran yang dapat diberikan penulis dari hasil Tugas Akhir yang disusun adalah:. Dalam peranangan elemen-elemen struktur seperti penentuan tulangan balok dan kolom sebaiknya digunakan tulangan yang hampir seragam untuk mempermudah pelaksanaan pekerjaan di lapangan.. Sebelum perenanaan struktur sebaiknya dilakukan estimasi awal pada ukuran elemen struktur, sehingga tidak terjadi penentuan elemen struktur berulang-ulang. DAFTAR PUSTAKA

63 Arfiadi, Y., 00, Conrete Struktur II, FT.UAJY Badan Standarisasi Nasional, 00, Tata Cara Perenanaan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung, SNI , Yayasan LPMB, Bandung. Badan Standarisasi Nasional, 00, Tata ara Perenanaan Ketahanan Gempa untuk Bangunan Gedung, SNI , Yayasan LPMB, Bandung. Departemen Pekerjaan Umum, 97, Peraturan Beton Bertulang Indonesia 97, Yayasan LPMB, Bandung. Departemen Pekerjaan Umum, 98, Peraturan Pembebanan Indonesia untuk Gedung, Yayasan LPMB, Bandung. Departemen Pekerjaan Umum, 987, Petunjuk Perenanaan Beton Bertulang dan Struktur Dinding Bertulang untuk Rumah dan Gedung, Yayasan Badan Penerbit PU, Jakarta. Purwono, Rahmat, 005, Perenanaan Struktur Beton Bertulang Tahan Gempa, ITS Press, Surabaya.

64 LAMPIRAN 4

65 5

66 6

67 7

68 8

69 9

70 0

71

72

73

74 4

75 5

76 6