4. e = = = 54,882 mm. Kelompok : IV. Halaman : TUGAS PERENCANAAN STRUKTUR BETON Semester Ganjil

Transkripsi

1 7. DESAIN KOLOM UTAMA 7.1 Desain Kolom Portal Representatif Data 1. Ukuran kolom 500/ Panjang kolom : Lantai 1 = 4000 mm Lantai 2 = 3500 mm 3. Ukuran balok : Lantai 2 = 400/600 Lantai 3= 250/ Panjang bersih balok, l b 7200 mm = 7200 mm 500 mm = 6700 mm = 6,70 m 3600 mm = 3100 mm 500 mm = 3100 mm = 3,10 m 5. Panjang bersih kolom, l c Lantai 1 = 4000 (600/2) = 3700 mm = 3,70 m Lantai 2 = 3500 (600/2) = 2900 mm = 2,90 m Beban-beban Rencana 1. Gaya aksial Pu = 310,68 kn = N Lampiran 9 2. Momen terkecil pada ujung kolom, M u1 = -17,55 knm = Nmm Lampiran 9 3. Momen terbesar pada ujung kolom, M u2 = 17,05 knm = Nmm Lampiran 9 4. e = = = 54,882 mm Analisa Struktur Struktur merupakan Kolom yang dapat bergoyang [SNI Pasal (6)] Ψ B = derajat hambatan pada ujung atas kolom, karena struktur kolom berperletakan jepit-jepit

2 Gambar Nomogram komponen struktur bergoyang Dari nomogram diperoleh Faktor panjang efektif kolom, k = 0,00 Inersia Kolom : ( ) ( )

3 Inersia Balok Lantai 1 ( ) ( ) Inersia Balok Lantai 2 ( ) ( ) Luas kolom Radius girasi kolom Kolom yang dapat bergoyang Maka kolom merupakan kolom pendek Dengan diagram interaksi kolom kuat rencana ρ sebesar 1%, 2% dan 3% E s = Mpa = 200 kn/m 2 E y = f y / E s = 240 / = 0,0012 Mpa 1. Diagram Interaksi kolom kuat rencana dengan ρ sebesar 1% A st = ρ 1.b.h = 1% =2500 mm 2 A 1 = A 2 = 2500 / 2 = 1250 mm 2 a. Tinjauan beban sentris ØP 0 = Ø.{0,85.fc.(A g -A st )+A st.fy} = 0,65.{0,85.0,03.( ) } = 4492,31 kn Q 0 = Ø.P 0 /(fc.b.h) = 4492,31 / (0, ) = 0,599

4 Ø.P n, max = 0,8.ØP 0 = 0,8.4492,31 = 3593,85 kn Q max = Ø.P n, max /(fc.b.h) = 3593,85 / (0, ) = 0,479 b. Tinjauan beton tekan menentukan (terjadi jika c > c b ) Diambil c=350 mm (>c b ) Sehingga diperoleh : x = 0,15 kn/mm 2 Sehingga, f 2 = f y = 0,24 kn/mm 2 Gaya (kn) Lengan ke pusat (mm) Momen (kn-mm) -T 1 = -A s.f s = ,15 = -192,86 C e = 0,85.fc.a.b = 0,85.0,03.297,5.500 = 3793,13 -Z 1 = -(h/2-d s ) = -(500/2.60) = -190 Z c = (h-a)/2 = ( ,5)/2 = 101,25 T s.z s = 36642,86 C c.z c = ,91 C 2..Z 2 = C 2 = A s.f s = ,30.0,24 = 300 Z 2 = (h/2-d s ) = (500/2-60) = 190 Jumlah P n = 3900,27 Mn = ,76 Ø.P n = 0, ,27 = 2535,17 kn Ø.Mn = 0, ,76 = ,90 knmm

5 Q = Ø.P n / (f c.b.h) = 2535,17/ (0, ) = 0,338 R = Ø.Mn / (f c.b.h) = ,90 / (0, ) = 0,083 c. Tinjauan pada keadaan seimbang (terjadi pada nilai c b = 315 mm) Sehingga diperoleh : kn/mm 2 Gaya (kn) Lengan ke pusat Momen (kn-mm) (mm) -T 1 = -A s.f s = ,24 = -300 C e = 0,85.fc.a.b = 0,85.0,03.267, = 3413,81 -Z 1 = -(h/2-d s ) = -(500/2.60) = -190 Z c = (h-a)/2 = ( ,75)/2 = 116,13 T s.z s = C c.z c = ,98 C 2..Z 2 = C 2 = A s.f s = ,30.0,24 = 300 Z 2 = (h/2-d s ) = (500/2-60) = 190 Jumlah P n = 3413,81 Mn = ,98 Ø.P n = 0, ,81= 2218,98 kn Ø.Mn = 0, ,98 = ,83 knmm Q = Ø.P n / (f c.b.h) = 2218,98 / (0, ) = 0,296 R = Ø.Mn / (f c.b.h) = ,83 / (0, ) = 0,088

6 d. Keadaan tulangan tarik menentukan (terjadi pada c < cb) Diambil c = 280 Sehingga : Sehingga diperoleh : kn/mm 2 Gaya (kn) Lengan ke pusat (mm) Momen (kn-mm) -T 1 = -A s.f s = ,24 = -300 C e = 0,85.fc.a.b = 0,85.0, = 3034,5 -Z 1 = -(h/2-d s ) = -(500/2.60) = -190 Z c = (h-a)/2 = ( )/2 = 131 T s.z s = C c.z c = ,50 C 2..Z 2 = C 2 = A s.f s = ,30.0,24 = 300 Z 2 = (h/2-d s ) = (500/2-60) = 190 Jumlah P n = 3034,5 Mn = ,50 Ø.P n = 0, ,5 = 1972,43 kn Ø.Mn = 0, ,50 = ,68 knmm Q = Ø.P n / (f c.b.h) = 1972,43/ (0, ) = 0,263 R = Ø.Mn / (f c.b.h) = ,68 / (0, ) = 0,089 Batas struktur boleh dianggap hanya menahan momen lentur, pada : P uø = 0,10.fc.b.h = 0, = 750 kn P uø = Ø.P n,b = 2218,98 kn

7 Dipilih yang paling kecil, yaitu P uø = 750 kn Q Ø = P uø / (f c.b.h) = 750 / (0, ) = 0,1 e. Tinjauan keadaan beban P = 0 Pada keadaan ini dihitung seperti balok. Karena luas tulangan tekan dan tulangan tarik sama (A 2 =A 1 ), maka tulangan tekan pasti belum leleh. ( ) ( ) Karena f 2 < 0, maka dipakai f 2 = 0 dan M ns = 0 M n = M nc + M ns = 0,85. f c.a. b. (d-a/2) + 0 = , (440-39,90/2) + 0 = ,94 Nmm = ,06 knmm Nilai kuat rencana : Ø = 0,65 Ø.M n = ,39 knmm R = Ø.M n. / (f c.b.h 2 ) = ,39 / (0, ) = 0,037 Ø = 0,80 Ø.M n = ,25 knmm R = Ø.M n. / (f c.b.h 2 ) = ,25 / (0, ) = 0, Diagram Interaksi kolom kuat rencana dengan ρ sebesar 2% A st = ρ 1.b.h = 2% = 5000 mm 2 A 1 = A 2 = 5000 / 2 = 2500 mm 2 a. Tinjauan beban sentris ØP 0 = Ø.{0,85.fc.(A g -A st )+A st.fy} = 0,65.{0,85.0,03.( ) } = 4840,88 kn Q 0 = Ø.P 0 /(fc.b.h) = 4840,88 / (0, ) = 0,645

8 Ø.P n, max = 0,8.ØP 0 = 0,8.4840,88 = 3872,70 kn Q max = Ø.P n, max /(fc.b.h) = 3872,70 / (0, ) = 0,516 b. Tinjauan beton tekan menentukan (terjadi jika c > c b ) Diambil c=350 mm (>c b ) Sehingga diperoleh : x = 0,15 kn/mm 2 Sehingga, f 2 = f y = 0,24 kn/mm 2 Gaya (kn) Lengan ke pusat Momen (kn-mm) (mm) -T 1 = -A s.f s = ,15 = -385,71 C e = 0,85.fc.a.b = 0,85.0,03.297,5.500 = 3793,13 -Z 1 = -(h/2-d s ) = -(500/2.60) = -190 Z c = (h-a)/2 = ( ,5)/2 = 101,25 T s.z s = 73285,71 C c.z c = ,91 C 2..Z 2 = C 2 = A s.f s = ,30.0,24 = 600 Z 2 = (h/2-d s ) = (500/2-60) = 190 Jumlah P n = 4007,41 Mn = ,62 Ø.P n = 0, ,41 = 2604,82 kn Ø.Mn = 0, ,62 = ,75 knmm

9 Q = Ø.P n / (f c.b.h) = 2604,82/ (0, ) = 0,347 R = Ø.Mn / (f c.b.h) = ,75 / (0, ) = 0,099 d. Tinjauan pada keadaan seimbang (terjadi pada nilai c b = 315 mm) Sehingga diperoleh : kn/mm 2 Gaya (kn) Lengan ke pusat (mm) Momen (kn-mm) -T 1 = -A s.f s = ,24 = -600 C e = 0,85.fc.a.b = 0,85.0,03.267, = 3413,81 -Z 1 = -(h/2-d s ) = -(500/2.60) = -190 Z c = (h-a)/2 = ( ,75)/2 = 116,13 T s.z s = C c.z c = ,98 C 2..Z 2 = C 2 = A s.f s = ,30.0,24 = 600 Z 2 = (h/2-d s ) = (500/2-60) = 190 Jumlah P n = 3413,81 Mn = ,98 Ø.P n = 0, ,81 = 2218,98 kn Ø.Mn = 0, ,98 = ,83 knmm Q = Ø.P n / (f c.b.h) = 2218,98 / (0, ) = 0,296 R = Ø.Mn / (f c.b.h) = ,83 / (0, ) = 0,108

10 f. Keadaan tulangan tarik menentukan (terjadi pada c < cb) Diambil c = 280 Sehingga : Sehingga diperoleh : kn/mm 2 Gaya (kn) Lengan ke pusat Momen (kn-mm) (mm) -T 1 = -A s.f s = ,24 = -600 C e = 0,85.fc.a.b = 0,85.0, = 3034,5 -Z 1 = -(h/2-d s ) = -(500/2.60) = -190 Z c = (h-a)/2 = ( )/2 = 131 T s.z s = C c.z c = ,50 C 2..Z 2 = C 2 = A s.f s = ,30.0,24 = 600 Z 2 = (h/2-d s ) = (500/2-60) = 190 Jumlah P n = 3034,5 Mn = ,50 Ø.P n = 0, ,5 = 1972,43 kn Ø.Mn = 0, ,50 = ,50 knmm Q = Ø.P n / (f c.b.h) = 1972,43 / (0, ) = 0,263 R = Ø.Mn / (f c.b.h) = ,50/ (0, ) = 0,108 Batas struktur boleh dianggap hanya menahan momen lentur, pada : P uø = 0,10.fc.b.h = 0, = 750 kn

11 P uø = Ø.P n,b = 2218,98 kn Dipilih yang paling kecil, yaitup uø = 750 kn Q Ø = P uø / (f c.b.h) = 750 / (0, ) = 0,1 g. Tinjauan keadaan beban P = 0 Pada keadaan ini dihitung seperti balok. Karena luas tulangan tekan dan tulangan tarik sama (A 2 =A 1 ), maka tulangan tekan pasti belum leleh. ( ) ( ) Karena f 2 < 0, maka dipakai f 2 = 0 dan M ns = 0 M n = M nc + M ns = 0,85. f c.a. b. (d-a/2) + 0 = , (440-39,90/2) + 0 = ,26Nmm = ,11 knmm Nilai kuat rencana : Ø = 0,65 Ø.M n = ,67 knmm R = Ø.M n. / (f c.b.h 2 ) = ,67 / (0, ) = 0,046 Ø = 0,80 Ø.M n = ,29 knmm R = Ø.M n. / (f c.b.h 2 ) = ,29 / (0, ) = 0, Diagram Interaksi kolom kuat rencana dengan ρ sebesar 3% A st = ρ 1.b.h = 3% = 7500 mm 2 A 1 = A 2 = 7500 / 2 = 3750 mm 2 a. Tinjauan beban sentris ØP 0 = Ø.{0,85.fc.(A g -A st )+A st.fy} = 0,65.{0,85.0,03.( ) } = 5189,44 kn Q 0 = Ø.P 0 /(fc.b.h) = 3593,85 / (0, ) = 0,692

12 Ø.P n, max = 0,8.ØP 0 = 0,8.5189,44 = 4151,55 kn Q max = Ø.P n, max /(fc.b.h) = 4151,55 / (0, ) = 0,554 b. Tinjauan beton tekan menentukan (terjadi jika c > c b ) Diambil c=350 mm (>c b ) Sehingga diperoleh : x = 0,15 kn/mm 2 Sehingga, f 2 = f y = 0,24 kn/mm 2 Gaya (kn) Lengan ke pusat Momen (kn-mm) (mm) -T 1 = -A s.f s = ,15 = -578,57 C e = 0,85.fc.a.b = 0,85.0,03.297,5.500 = 3793,13 -Z 1 = -(h/2-d s ) = -(500/2.60) = -190 Z c = (h-a)/2 = ( ,5)/2 = 101,25 T s.z s = ,57 C c.z c = ,91 C 2..Z 2 = C 2 = A s.f s = ,30.0,24 = 900 Z 2 = (h/2-d s ) = (500/2-60) = 190 Jumlah P n = 4114,55 Mn = ,48 Ø.P n = 0, ,55 = 2674,46 kn Ø.Mn = 0, ,48 = ,61 knmm

13 Q = Ø.P n / (f c.b.h) = 2674,46/ (0, ) = 0,357 R = Ø.Mn / (f c.b.h) = ,61 / (0, ) = 0,135 c. Tinjauan pada keadaan seimbang (terjadi pada nilai c b = 315 mm) Sehingga diperoleh : kn/mm 2 Gaya (kn) Lengan ke pusat Momen (kn-mm) (mm) -T 1 = -A s.f s = ,24 = -900 C e = 0,85.fc.a.b =0,85.0,03.267, = 3413,81 -Z 1 = -(h/2-d s ) = -(500/2.60) = -190 Z c = (h-a)/2 = ( ,75)/2 = 116,13 T s.z s = C c.z c = ,98 C 2..Z 2 = C 2 = A s.f s = ,30.0,24 = 900 Z 2 = (h/2-d s ) = (500/2-60) = 190 Jumlah P n = 3413,81 Mn = ,98 Ø.P n = 0, ,81 = 2218,98 kn Ø.Mn = 0, ,98 = ,83 knmm Q = Ø.P n / (f c.b.h) = 2218,98 / (0, ) = 0,296 R = Ø.Mn / (f c.b.h) = ,83 / (0, ) = 0,128 d. Keadaan tulangan tarik menentukan (terjadi pada c < cb) Diambil c = 280

14 Sehingga : Sehingga diperoleh : kn/mm 2 Gaya (kn) Lengan ke pusat Momen (kn-mm) (mm) -T 1 = -A s.f s = ,24 = -900 C e = 0,85.fc.a.b = 0,85.0, = 3034,5 -Z 1 = -(h/2-d s ) = -(500/2.60) = -190 Z c = (h-a)/2 = ( )/2 = 131 T s.z s = C c.z c = ,50 C 2..Z 2 = C 2 = A s.f s = ,30.0,24 = 900 Z 2 = (h/2-d s ) = (500/2-60) = 190 Jumlah P n = 3034,5 Mn = ,50 Ø.P n = 0, ,5 = 1972,43 kn Ø.Mn = 0, ,50 = ,68 knmm Q = Ø.P n / (f c.b.h) = 1972,43 / (0, ) = 0,263 R = Ø.Mn / (f c.b.h) = ,68 / (0, ) = 0,128 Batas struktur boleh dianggap hanya menahan momen lentur, pada : P uø = 0,10.fc.b.h = 0, = 750 kn P uø = Ø.P n,b = 2218,98 kn

15 Dipilih yang paling kecil, yaitup uø = 750 kn Q Ø = P uø / (f c.b.h) = 750 / (0, ) = 0,1 e. Tinjauan keadaan beban P = 0 Pada keadaan ini dihitung seperti balok. Karena luas tulangan tekan dan tulangan tarik sama (A 2 =A 1 ), maka tulangan tekan pasti belum leleh. ( ) ( ) M ns = A 2.f 2..a.b.(d-a/2) = , (440-39,90/2) = ,17 Nmm M nc = 0,85.f c.a.b.(d-a/2) = 0, , (440-39,90/2) = ,49 Nmm M n = M nc + M ns = , ,49 = ,66 Nmm = ,09 knmm Nilai kuat rencana : Ø = 0,65 Ø.M n = ,86 knmm R = Ø.M n. / (f c.b.h 2 ) = ,86/ (0, ) = 0,063 Ø = 0,80 Ø.M n = ,67 knmm R = Ø.M n. / (f c.b.h 2 ) = ,67/ (0, ) = 0,078

16 7.1.4 Perhitungan Tulangan Longitudinal Hitung Tulangan longitudinal jika P u = 310,68 kn dan M u = 17,55 knm Garis horizontal dari Q r dan garis vertical dari R r berpotongan pada titik T, yang berada di antara ρ 1 = 1% dan ρ 2 = 2%. Karena T di atas Q b maka dibuat garis melalui titik T menuju ke Q b. Karena T berada di bawah kurva 1% maka berdasarkan SNI Pasal 12.9 ayat (1) maka digunakan nilai ρ t = 1,00 % A st,u = ρ t.b.h = 1 % = 2500 mm 2 Jumlah tulangan total, n = = = 12,43 A 1 = A 2 = 7 tulangan = 13 tulangan 14 tulangan Jadi digunakan A st = 14Ø16 = 2813,44 mm 2 > A st,u (OK) Tabel 1. Hasil hitungan Nilai Q dan R dengan ρ sebesar 1%, 2% dan 3% untuk perancangan kolom dengan fc =30 Mpa, fy = 240 Mpa Jenis Tinjauan 1. Beban sentris Q 0 dan Q max 2. Beton tekan menentukan, c = 350 mm 3. Kondisi balance, C = 314 mm 4. Tulangan tarik menentukan, C = 280 mm Rasio Tulangan 1% Rasio Tulangan 2% Rasio Tulangan 3% Q R Q R Q R 0,599 0,645 0,692 0,479 0,516 0,554 0,338 0,083 0,347 0,099 0,375 0,115 0,296 0,088 0,296 0,108 0,296 0,128 0,263 0,089 0,263 0,108 0,263 0,128 0,100 0,100 0,100 0,037 0,046 0,063

17 Nilai Q Ø 5. Beban P n = 0, Ø = 0,65 Ø = 0,80 0,046 0,056 0,078 Gambar Diagram Interaksi kolom untuk perancangan dengan fc =30 Mpa, fy = 240 Mpa Tulangan dipasang pada bagian kiri (A 1 ) dan bagian kanan (A 2 ) masing masing dengan jumlah 7D16 dengan jarak d s = Sb + ϕ + Ø = = 58 mm. Kontrol jumlah tulangan maksimal per baris (m) : Jadi tulangan 14D16 dapat dipasang pada kolom

18 7.1.5 Perhitungan Tulangan Geser (Begel) 1. Data Jumlah kaki = 2 Ø = 0,75 Diameter Begel = 10 mm 2. Beban : P u = 310,68 kn = N (Lampiran 9) Vu = 8,65 kn = 8650 N (Lampiran 9) Mu 1 = -17,55 knm (Lampiran 9) Mu 2 = 17,05 knm (Lampiran 9) e = 54,88 mm 3. Analisa untuk menentukan tulangan geser Gaya Geser Perlu Kolom Gaya Geser yang ditahan oleh beton ( ) ( ) Gaya Geser yang ditahan oleh begel = 208,12 kn Karena: ( (OK), ukuran kolom cukup Menentukan Daerah Penulangan Berdasarkan hasil hitungan maka diperoleh Vu < yaitu: 8,65 kn < 8,65 kn < 82,37 kn

19 Menghitung Luas Tulangan Geser Av,u = = = -1961,91 mm² Av,u = = = 713,18 mm² Av,u = = = 694,44 mm² Dipilih yang terbesar sehingga Av,u = 713,18 mm² Menghitung Spasi begel x fc' x b x d = x 30 x 500 x 442 = ,95 N = 403,49 kn Karena Vs < x fc' x b x d maka: s = 220,25 mm s = = = 221 mm s = 600 mm Dipakai yang terkecil sehingga s = 220,25 mm = 220 mm Maka digunakan begel Ø mm Menguji Keterpenuhan Limit State E s = Mpa = 200 kn/m 2 E y = f y / E s = 240 / = 0,0012 Mpa Jumlah tulangan, n = 7 tulangan ( ) ( ) A st = A 1 + A 2 = 1407, ,43 = 2814,87 mm 2 A g = b.h = = mm 2 1. Tinjauan beban sentris ØP 0 = Ø.{0,85.fc.(A g -A st )+A st.fy} = 0,65.{0,85.0,03.( ,87)+2814, } = 4536,21 kn Ø.P n, max = 0,8.ØP 0 = 0,8.4536,21= 3628,97 kn 2. Tinjauan beton tekan menentukan (jika c > c b )

20 Maka diambil c = 350 mm (>c b ) Sehingga diperoleh : x = 0,15 kn/mm 2 Sehingga, f 2 = f y = 0,24 kn/mm 2 Gaya (kn) -T 1 = -A s.f s = -1407,43.0,15 = -217,15 C e = 0,85.fc.a.b = 0,85.0,03.297,5.500 = 3793,13 Lengan ke pusat (m) -Z 1 = -(h/2-d s )/1000 = (500/2.60)/1000 = -0,19 Z c = {(h-a)/2}/1000 = {( ,5)/2}/1000 = 0,10 Momen (kn-m) T s.z s = 41,26 C c.z c = 384,05 C 2 = A s.f s = 1407,43.0,30.0,24 = 337,78 Z 2 = (h/2-d s )/1000 = (500/2-60)/1000 = 0,19 C 2..Z 2 = 64,18 Jumlah P n = 3913,76 Mn = 489,49 Ø.P n = 0, ,76 = 2543,95 kn Ø.Mn = 0,65.489,49 = 318,17 knm

21 3. Tinjauan pada keadaan setimbang (terjadi pada nilai c b = 315 mm) Sehingga diperoleh : kn/mm 2 Gaya (kn) Lengan ke pusat (m) Momen (kn-m) -T 1 = -A s.f s = -1407,43.0,24 = -337,78 C e = 0,85.fc.a.b = 0,85.0,03.267, = 3413,81 -Z 1 = -{(h/2-d s )}/1000 = -{(500/2.60)}/1000 = -0,19 Z c = {(h-a)/2}/1000 = {( ,75)/2}/1000 = 0,12 T s.z s = 64,18 C c.z c = 396,43 C 2..Z 2 = 64,18 C 2 = A s.f s = 1407,43.0,24 = 337,78 Z 2 = (h/2-d s )/1000 = (500/2-60)/1000 = 0,19 Jumlah P n = 3413,81 Mn = 524,79 Ø.P n = 0, ,81 = 2218,98 kn Ø.Mn = 0,65.524,79 = 341,11 knmm 4. Tinjauan tulangan tarik menentukan ( terjadi pada c < c b ) Diambil c = 280 Sehingga :

22 Sehingga diperoleh : kn/mm 2 Gaya (kn) Lengan ke pusat (m) Momen (kn-m) -T 1 = -A s.f s = -1407,43.0,24 = -337,78 C e = 0,85.fc.a.b = 0,85.0, = 3034,5 -Z 1 = -{(h/2-d s )}/1000 =-{(500/2.60)}/1000 =-0,19 Z c = {(h-a)/2}/1000 = {( )/2}/1000 = 0,13 T s.z s = 64,18 C c.z c = 397,52 C 2..Z 2 = 64,18 C 2 = A s.f s = 1407,43.0,24 = 337,78 Z 2 = (h/2-d s )/1000 = (500/2-60)/1000 = 0,19 Jumlah P n = 3034,5 Mn = 525,88 Ø.P n = 0, ,5 = 1972,43 kn Ø.Mn = 0, ,88= 341,82 knm Batas struktur boleh dianggap hanya menahan momen lentur, pada : P uø = 0,10.fc.b.h = 0, = 750 kn P uø = Ø.P n,b = 2218,98 kn Dipilih yang paling kecil, yaitu P uø = 750 kn 5. Tinjauan keadaan beban P=0

23 ( ) ( ) Karena f 2 < 0, maka dipakai f 2 = 0 dan M ns = 0 M n = M nc + M ns = 0,85. f c.a. b. (d-a/2) + 0 = , (440-41,55/2) + 0 = ,01 Nmm = 222,10 knm Nilai kuat rencana : Ø = 0,65 Ø.M n = 144,37 knm Ø = 0,80 Ø.M n = 177,68 knm Tabel 3. Hasil hitungan Nilai Q dan R dengan ρ sebesar 1%, 2% dan 3% untuk perancangan kolom dengan fc =30 Mpa, fy = 240 Mpa Kuat Rencana Kuat Nominal Jenis Tinjauan Ø.P n (kn) Ø.Mn (knm) Ø.P n (kn) Ø.Mn (knm) 1. Beban sentris Q 0 dan 4536, ,79 Q max 2. Beton tekan menentukan, c = 350 mm 3. Kondisi balance, C = 314 mm 4. Tulangan tarik menentukan, C = 280 mm Nilai Q Ø 5. Beban P n = 0, Ø = 0,65 Ø = 0, , , , ,43 750,00 318,17 341, , , , , ,50 750,00 489,49 524,79 525,88 222,10 144,37 177,68 222,10

24 Gambar Diagram Interaksi Kolom Hasil Desain Perencanaan Kolom untuk Gedung Kuliah FKIP di Kampus UNDANA menghasilkan konfigurasi tulangan pada kolom sebagai berikut: 1) Tulangan Longitudinal : A 1 = 7Ø16 = 1406,72 mm 2 A 2 = 7Ø16 = 1406,72 mm 2 2) Tulangan Geser : Ø mm